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1、畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書 設(shè)計題目立式鉆床用軸均布多軸頭設(shè)計 目錄-1 - 摘要-2 - 1. 概述-3 - 1.1問題的提出-3 - 1.2同行業(yè)概況-3 - 1.3課題的意義-4 - 2. 總體方案設(shè)計-5 - 2.1對工件進(jìn)行工藝分析-5 - 2.1.1檢查圖紙的完整性和正確性-5 - 2.1.2分析工件的結(jié)構(gòu)特點-5 - 2.1.3分析工件的材料與加工性能-6 - 2.1.4工件的生產(chǎn)批量- 6 - 2.2確定工件的加工方法-6 - 2.3對被改裝鉆床的分析-7 - 2.4總體布局-8 - 2.5其他問題分析-9 - 3. 齒輪可調(diào)式三軸頭架的設(shè)計-9

2、 - 3.1齒輪可調(diào)式三軸頭架的傳動原理與調(diào)整方法-9 - 3.2方案的工藝設(shè)計參數(shù)-11 - 3.2.1 Z535鉆床動力所允許的工況條件-11 - 3.3三軸頭架的傳動設(shè)計-18 - 3.3.1齒輪的設(shè)計演算（參考《機(jī)械設(shè)計工程學(xué)I》）-18 - 3.3. 2軸的設(shè)計與校核-23 - 3.3.3軸承的校核計算-36 - 3.3.4鍵的校核計算-38 - 3.3.5螺栓的設(shè)計校核計算（參考〈〈機(jī)械設(shè)計工程學(xué)11?） -39- 3.3.6夾頭夾緊力的計算校核-41 - 4. 潤滑與密封-44 - 5. 結(jié)束語-44 - 6. 辭-46 - 7. 參考文獻(xiàn)-46 -

3、 立式鉆床用軸均布多軸頭設(shè)計 摘要 本文是立式鉆床用軸均布多軸頭設(shè)計，可調(diào)式多軸頭各軸在圓周 方向均布且方向可方便地沿直徑方向同步調(diào)整，以適應(yīng)多種小批 量生產(chǎn)條件下法蘭盤類零件的螺孔加工。 多軸頭架的設(shè)計參數(shù)來源于一般的加工工藝條件，以適應(yīng)更 廣闊的加工圍。針對工廠里多孔鉆削時，孔徑一般較小，多在10cm 左右，而且大部分是箱體、法蘭盤等，箱體、法蘭盤多為鑄造件， 材料是鑄鐵，也有個別的被加工零件的材料是低碳鋼。根據(jù)這些 工件的切削條件，可以確定多軸頭架的工藝主參數(shù)。 主參數(shù)確定后便可以進(jìn)行多軸頭架的總體設(shè)計。多軸頭架的傳動 原理是通過齒輪嚙合增加鉆削軸的軸數(shù)，以滿足多孔加工的要求。

4、通過二級齒輪嚙合，輸入軸和輸出軸的轉(zhuǎn)向沒變，但由于齒輪分 支傳動，變成多根輸出軸。 工藝圍可以滿足一般加工情況的孔類鉆削要求?？烧{(diào)多軸頭 架可以起到提高生產(chǎn)效率、降低成本、提高孔系加工精度等作用。 參照該調(diào)節(jié)原理可進(jìn)行其他任意孔系加工裝置的設(shè)計，還可以用 于攻絲、擴(kuò)、锪孔等加工裝置。此外該裝置具有結(jié)構(gòu)簡單、操作 方便、應(yīng)用圍廣等特點，值得推廣。 1. 概述 1.1問題的提出 本次畢業(yè)設(shè)計任務(wù)的提出，是為適應(yīng)目前我國大部分制造廠的 實際生產(chǎn)狀況。當(dāng)前制造業(yè)設(shè)備更新特別快，大部分企業(yè)遇到同 一端面的多孔鉆削的零件時，為此購置專用設(shè)備又往往不經(jīng)濟(jì)的 條件下，可以通過改造現(xiàn)有普通單軸鉆床使之具

5、有多軸鉆削的能 力。既解決了加工要求與現(xiàn)有設(shè)備的矛盾，又有效的利用了閑置 機(jī)床，極大的提高了設(shè)備利用率，給企業(yè)帶來了巨大的經(jīng)濟(jì)效益。 1.2同行業(yè)概況 在國的相關(guān)企業(yè)中已經(jīng)有一部分企業(yè)開始原有設(shè)備的改造以 適應(yīng)新的加工生產(chǎn)。其中有一些結(jié)構(gòu)相對比較復(fù)雜，當(dāng)然這與白 加工零件的相關(guān)工藝參數(shù)有關(guān)。在法蘭盤周向均布孔的加工上應(yīng) 用已經(jīng)相當(dāng)廣泛。比如在的一個汽車制造車間上，運(yùn)用了改造后 的鉆床進(jìn)行加工，取得了良好的經(jīng)濟(jì)效果。由于這些廠家的生產(chǎn) 對象的特殊性，他們加工的孔徑一般較大，改造后的鉆床，除了 加裝多軸頭架外，還需設(shè)計額外的夾具以減輕頭架的重量對鉆床 的作用力影響與保證頭架進(jìn)給的精度。 1

6、.3課題的意義 為了使廣大的一般小型生產(chǎn)廠家具有同一端面的多孔加工能 力，我設(shè)計了重量較輕，鉆削軸均布的三軸頭架。可以實現(xiàn)同時 三孔位的加工，而且如果孔之間的距離有變化，可以隨時進(jìn)行孔 距的調(diào)節(jié)，使它能夠?qū)崿F(xiàn)多孔位的加工，那樣不僅可以節(jié)省時間、 改善工人的勞動強(qiáng)度、提高勞動效率，而且對于機(jī)械行業(yè)也是一 種革新。 齒輪可調(diào)式三軸頭架，因為它是一種可換的，而且是可以調(diào)節(jié) 孔距的設(shè)備，所以適應(yīng)生產(chǎn)過程中的小批量的生產(chǎn)。 根據(jù)多孔的加工要求，確定機(jī)床的主要參數(shù)如下： 最大鉆孔深度（單側(cè)鉆） 50mm 主軸數(shù)目 3 主軸中心線至工作臺面高 750mm 主軸轉(zhuǎn)速 1000r/min

7、左右 2. 總體方案設(shè)計 總體方案是部件和零件的設(shè)計依據(jù)，對整個機(jī)床的設(shè)計影響較 大。因此，在擬定總體方案的過程中，必須綜合的考慮，使所定 方案技術(shù)上先進(jìn)，經(jīng)濟(jì)效果好。確定總體方案，包括下列容： 2.1對工件進(jìn)行工藝分析 2.1.1檢查圖紙的完整性和正確性 工件的圖紙應(yīng)能清晰的表達(dá)工件的形狀結(jié)構(gòu)，標(biāo)注全部尺寸 與技術(shù)要求，說明工件的材料和所需要的工件數(shù)量等。加工零件 為典型的盤類零件，砂輪機(jī)端蓋，如圖： 圖1砂輪機(jī)端蓋 2.1.2分析工件的結(jié)構(gòu)特點 工件的結(jié)構(gòu)決定了它的安裝方式和加工廠方法。要求用多軸 頭架加工的孔為精度要求不甚高的9mm螺栓孔，在加工時，以

8、大 端面為基準(zhǔn)裝夾，根據(jù)批量的要求需另外設(shè)計專用夾具，以適應(yīng) 中批量的生產(chǎn)要求。 2.1.3分析工件的材料與加工性能 工件的材料對加工方法有很大的影響。如材料的軟硬對刀具進(jìn) 給量、走刀量都有較大的影響。砂輪機(jī)端蓋的毛坯為鑄件，材料 是球墨鑄鐵，可根據(jù)相關(guān)手冊計算加工時的加工參數(shù)，以此來確 定多軸頭架的設(shè)計參數(shù)。 2.1.4工件的生產(chǎn)批量 被加工工件的生產(chǎn)批量的大小對改裝方案的制定也有較大的 影響。工件的批量大，改裝后的機(jī)床的生產(chǎn)效率則要求高，若工 件的批量小，則對機(jī)床的效率要求不高。工件批量大時要求要考 慮機(jī)床的專用性，工件批量小時要求要考慮機(jī)床的通用性。砂輪 機(jī)端蓋的生產(chǎn)為中批量生產(chǎn)

9、，設(shè)計周期短、經(jīng)濟(jì)的三軸頭架十分 適合它的生產(chǎn)批量加工條件。 2.2確定工件的加工方法 不同的加工方法可帶來不同的經(jīng)濟(jì)效益，故工件加工工廠方 法選擇的是否合適，對鉆床改裝來說是非常重要的，他不僅關(guān)系 到改裝形式，還直接影響改裝后機(jī)床加工質(zhì)量的優(yōu)劣、生產(chǎn)效率 的高低等。所以確定工件加工方法時，應(yīng)考慮以下主要問題：（1） 加工表面要求的精度和粗糙度；（2）工件的生產(chǎn)批量；（3）工件 的結(jié)構(gòu)形狀和尺寸（4）鉆床改裝的實際可能性。 2.3對被改裝鉆床的分析 分析被改裝鉆床時包括的主要容有：（1）分析機(jī)床能否適應(yīng) 改裝要求；（2）調(diào)查和了解機(jī)床的使用情況；（3）考慮機(jī)床的動 力情況；（4）分析改

10、裝后機(jī)床的強(qiáng)度和剛度問題。 Z535型立式鉆床是一種傳統(tǒng)的立式鉆床，在機(jī)械制造和維修 中的單件、小批量生產(chǎn)中，對中小型零件進(jìn)行鉆孔、擴(kuò)孔、鉸孔、 锪孔與攻螺紋等加工工藝上得到了普遍的應(yīng)用。但由于其為單孔 鉆床，對多孔鉆削的加工比較麻煩，很費工時，給操作者增加了 勞動強(qiáng)度。為此，為了挖掘設(shè)備潛力，將其改裝成多頭鉆床，根 據(jù)在實際加工中的要求，同一加工平面三孔或四孔加工比較常見， 設(shè)計了齒輪十多軸頭架，以便于更高效的使用Z535立式鉆床。在 完成一批生產(chǎn)任務(wù)后，三軸頭架可以從鉆床上拆下來，立式鉆床 恢復(fù)原貌，不會影響鉆床原來的參數(shù)。當(dāng)參數(shù)發(fā)生改變、被加工 工件尺寸發(fā)生變化時，可調(diào)式頭架的鉆削主軸

11、軸距可以調(diào)節(jié)，適 應(yīng)被加工工件上孔距在一圍的變化，從而擴(kuò)大了三軸頭架的使用 圍。 有關(guān)Z535鉆床的動力參數(shù)將在以下容進(jìn)行詳盡的分析計算。 2.4總體布局 一般包括：分配運(yùn)動、選擇傳動形式和支承形式的位置、擬 定從布局上改善機(jī)床性能和技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的措施等。最后，繪制 多軸頭架與機(jī)床的總聯(lián)系尺寸圖，以表達(dá)所才用的總體布局，規(guī) 定聯(lián)系尺寸，并確定主要的技術(shù)參數(shù)。 查相關(guān)的機(jī)床手冊，得到Z535的相關(guān)聯(lián)系尺寸，列于下表(單 位：mm) 最大鉆孔直徑d 35 最大鉆孔深度h 175 從主軸端面到工作臺端面H 0~750 從主軸中心到導(dǎo)軌距離A 175 從工作臺T型槽中心到凸

12、肩距 離B 160 凸肩高度h0 -3 工作臺最大升高 325 主軸箱最大垂直移動量 200 主軸最大行程 225 主軸外徑尺寸 40d4 錐孔莫式號數(shù) 4號 2.5其他問題分析 在制定改裝方案時，除了以上各因素外，還要注意維護(hù)要方 便、制造和裝陪要簡單、結(jié)構(gòu)要緊湊、通用化程度要高、外型要 平整協(xié)調(diào)等，同時也要考慮因地制宜的改裝問題。考慮到在鉆床 上安裝了三軸頭架之后，再裝上鉆頭，鉆頭前端到被加工工件之 間必須留有一定的高度用于進(jìn)刀用，在加上工件孔的深度，鉆頭 架的垂直尺寸必須滿足一定的圍。根據(jù)鉆床外的聯(lián)系尺寸、鉆頭 長度和一般被加工工件的尺寸，鉆頭架的垂直尺寸

13、應(yīng)在400mm左 右。 3. 齒輪可調(diào)式三軸頭架的設(shè)計 3.1齒輪可調(diào)式三軸頭架的傳動原理與調(diào)整方法 可調(diào)式三軸頭架的傳動原理如圖1所示。主軸1由鉆床主 軸來帶動旋轉(zhuǎn)，經(jīng)齒輪副2與3和3與5,使小軸4 （即鉆削主軸） 得到動力旋轉(zhuǎn)，于是帶動鉆頭進(jìn)行鉆削。 鉆削孔徑的調(diào)整通過改變兩小軸4的中心距來實現(xiàn)，即使 兩小軸4的中心距等于被加工孔的孔徑。在調(diào)整時（參見圖1）， 首先松開六角螺母，然后轉(zhuǎn)動支架使之帶動介輪軸一起在本體中 轉(zhuǎn)動，直至三小軸的中心距調(diào)整到所要求的尺寸為止，再將六角 螺 母 擰 緊 。 圖1三軸頭架傳動原理圖 圖2傳動原理簡圖 1.主軸 2.中心輪 3

14、.介輪 4.小軸5.小齒輪 3.2方案的工藝設(shè)計參數(shù) 3.2.1 Z535鉆床動力所允許的工況條件 多軸頭架是根據(jù)加工工件的需要進(jìn)行設(shè)計的，與之相配套的 立鉆動力是否夠用，設(shè)計前必須驗證。常用的驗證方法有兩種： 一是類比法，即加工同類零件機(jī)床動力進(jìn)行比較，以此決定所選 用的動力是否能滿足要求，另一種是計算法，將計算所得的切削 功率與配套機(jī)床的動力進(jìn)行比較，以此決定配套機(jī)床的動力是否 夠用。 應(yīng)用公式計算切削速度、切削力和切削功率，根據(jù)設(shè)計兒 女物說明書的要求，最大孔徑為412mm，此時在各種工況條件下 的V、F、P?？紤]到齒輪傳動有功率損失，單根鉆削軸能承受的最 大功率（Z535的額定

15、功率圍4.5kw） [p ]= — x" = 4.5/3 x 0.986=1.33kw 3 （1）用高速鉆頭鉆孔時 查《機(jī)械加工工藝師手冊》（以下簡稱《工藝師》）表28-14 高速鋼鉆頭鉆削結(jié)構(gòu)鋼（qb = 650Mpa），當(dāng)d=10mm時， 最大進(jìn)給速度為 仁0.25mm/r，對應(yīng)的 切削速度 V=15m/min 軸向力 F=3010N 轉(zhuǎn)矩 T=10.03N?m 功率 P=0.51KW< [p ]=1.33KW 查《工藝師》表28-15高速鋼鉆頭鉆削灰鑄鐵（190HBS）, 當(dāng) d=10mm 時， 切削速度 最大的進(jìn)給速度為f=0.60mm/r，對應(yīng)的 V=12m

16、/min 軸向力 F=3765N 轉(zhuǎn)矩 T=13.93N?m 功率 P=0.52KW< [p ]=1.33KW 由于Z535鉆床沒有0.6mm/r的進(jìn)給速度，采用與之相近的 仁0.57mm/r，再用公式重新對所選公式進(jìn)行核算 相關(guān)公式查《工藝師》表28-2鉆、擴(kuò)、鉸孔時切削速度的 計算公式 c dzv Tmapfyv （注：T為刀具的壽命） 表28-4鉆孔時軸向力、轉(zhuǎn)矩、功率的計算公式 f = 0.25 > 0.2 T = CTd/fyTKT P工 30d 0 式中的K、K『、為修正參數(shù)， 在這里的計算采用的材 料為其實驗用的，故都按Kv = 1、七=1、

17、% = 1計算。 （1）鉆削結(jié)構(gòu)碳鋼（氣=650Mpa ）時的切削速度V、軸 向力F、轉(zhuǎn)矩T、功率P 查表得 f = 0.25 > 0.2 C = 6.1 Z = 0.4 X = 0 y = 0.5 m = 0.2 CF = 600 ZF = 1.0 七=0.7 C = 0.305 Z^ = 2.0 七=0.8 有 6.1x100.4 v = x1 = 16.1m /min 250.2 x 0.250.5 F = 600x10i x0.250.7 x1 = 2273.6N T = 0.305 x102 x 0.250.8 x1 = 10.1N.m =0.54kw <\

18、_P ]= 1.33kw Tv _ 10.1x16.1 30d~ 30 x 10 滿足功率要求。 （2） 鉆削灰鑄鐵（190HBS）時的切削速度V、軸向力F、 轉(zhuǎn)矩T、功率P 查表得 f = 0.57 > 0.3 C = 9.4 Z = 0.25 X, = 0 y = 0.4 m = 0.125 氣=420 Zf = 1.0 yF = 0.8 Ct = 0.206 Z[ = 2.0 yT = 0.8 9.4 x 100.25 v = 350.2 x 0.250.5 x1 = 13.4m /min F = 420 x101 x 0.570.8 x 1 = 2678

19、.9N T = 0.206x102 x 0.570.8 x 1 = 13.1N.m =0.59kw <[p] = 1.33kw Tv _ 13.1x13.4 30d 30 x10 滿足功率要求。 綜上所述，高速鋼鉆頭加工碳素鋼（氣=650Mpa）時， f = 0.25mm/r高速鋼鉆頭加工灰鑄鐵(190HBS )時， f = 0.56mm / r (3)用硬質(zhì)合金鉆頭(YG8)鉆孔時 一般，用硬質(zhì)合金鉆頭用于加工灰鑄鐵，這里按 HBS=190HBS 計算 據(jù)表28-11硬質(zhì)合金鉆頭加工灰鑄鐵的進(jìn)給量 (HBS>170HBS) d < 10mmf > 0.25 ?0.4m

20、m / r,這里按 f=0.25mm/r 計算 查表得 C = 22.2 Z = 0.45 Xy = 0 y = 0.4 m = 0.2 氣=410 Zf = 1.2 七=0.75 C = 0.117 Z^ = 2.2 yT = 0.8 有 y = 22.2x 10045 x 1 = 47.4m/min 350.2 x 0.250.3 F = 410 x 101.2 x 0.250.75 x 1 = 2274.5N T = 0.117 x 102.2 x 0.250.8 x 1 = 6.1N.m P = ^- = 6.1 x 47.4 = 0.96kw <[p ] = 1.3

21、3kw 30d 30x10 滿足功率要求。 則用硬質(zhì)合金鉆頭YG8鉆削時，f = 0.25mm/ r 3.2.2確定用于鉆削計算的極限值 由于以上所計算的進(jìn)給量是在機(jī)床功率允許的最大值，此時轉(zhuǎn)速 為最小值，而在多軸頭架中從主軸到鉆削主軸是升速運(yùn)動，可以 充分發(fā)揮Z535的各級轉(zhuǎn)速對比各種工況下的鉆削速度，小軸鉆削 速度為： (1)高速鋼鉆頭鉆削加工碳素結(jié)構(gòu)鋼(qb = 650Mpa )時 v=16.1m/min n=v/兀 D=16.1/兀 X0.010=512.7r/min (2) 高速鋼鉆頭加工灰鑄鐵(190HBS)時 v=13.4m/min n=v/兀 D=13.4/

22、兀 X0.010=426.8r/min (3) 用硬質(zhì)合金鉆頭YG8加工灰鑄鐵(190HBS)時 v=47.4m/min n=v/兀 D=47.4/兀 X0.010=1509.6r/min 對比可以看出在鉆床所允許的功率下，工作最低轉(zhuǎn)速為426.8 r/min,根據(jù)有關(guān)手冊查得Z535鉆床的各級轉(zhuǎn)速為：68、100、140、 190、275、400、530、750、1100r/min 為了減小軸頭架的尺寸， 防止頭架過重，應(yīng)盡量縮小頭架的傳動比，取主軸最低轉(zhuǎn)速為 140r/min進(jìn)行升速，此時鉆削軸轉(zhuǎn)速為426.8r/min 則總的傳動比為：i =京=42竺=3.049 n主 140

23、 考慮鉆頭都有一定的轉(zhuǎn)向，一般為右旋，為了使鉆削主軸與機(jī)床 主軸的轉(zhuǎn)動方向一致(都為右旋)，采用兩級齒輪傳動。如果把傳 動比分配的合理，傳動系統(tǒng)結(jié)構(gòu)緊湊、重量輕、對機(jī)床的作用力 就小，潤滑條件也好。若分配不合理，可能會造成種種不便，因 此分配傳動比時要考慮以下原則： (1)各級傳動比應(yīng)在每一級傳動的圍，各類傳動比允許的推 薦值可參見《實用機(jī)械設(shè)計手冊》(以下簡稱《實用手 冊》)表1-3: (2)各級傳動尺寸要協(xié)調(diào)合理。 取 i — 1.4i 總傳動比 i — i ? i — i2 — 1.4i 2 ；3W i —1.5 1.4 .3.049 1 2.0 2 1.5

24、 為保證頭架總體尺寸不至于過大，取小齒輪的齒數(shù)取Z3=20, 根據(jù)有關(guān)資料的設(shè)計經(jīng)驗，取模數(shù)m=2 則個齒輪的尺寸為: 小齒輪 Z3=20 d — Z x m — 20 x 2 - 40 mm Z =20x1.5=3 0 2 介輪 d =3(X2=60 mm 2 中心輪 齒輪齒數(shù)確定后， Z — 30 x 2 — 60 1 d2 - 60 x 2 = 120mm 算得傳動比誤差，總齒數(shù)比為: Z Z 60 30 - u' = — ?—2 — ? — 3 Z Z 30 20 2 3 傳動比誤差為: Au u - u' 3.049 一 3 1.

25、6% u u 3.049 誤差在±5%，滿足誤差要求。 圖3三軸頭架的俯視圖 則軸頭架的工藝尺寸(見圖3) (1) 進(jìn)行正式的三孔加工時 / " d d、"』20 60 40. d . = 2 x (方--2 - -23)- 2 x (―^ -—-項)=20mm d [ d 40 120、 d = 2 x (寸 + d +

26、—i) = 2 x (-- + 60 + ~^~)= 280mm 但由于支架的尺寸影響，不可能達(dá)到理論最小均布直徑，根 據(jù)支架的外型尺寸，頭架能夠加工的最小均布直徑為50mm. (20)作雙軸頭架使用，鉆削雙孔時 L = d cos30> = 242.5nm max max [(d d } r d d y '(120 60。 (60 40)] ~1 +~2 cos30)一 r +r =2 x —+_ cos30)一 + LI 2 2 J "2 2 J L 2 2 J "2 2 JJ L = 2 x min =39.6mm

27、 但是，作用軸頭架使用時算的Lmin是達(dá)不到的，因為鉆削主軸 支架的厚度限制，具體尺寸在裝配圖完全確定后才能確定。(約為 50mm) 3.3三軸頭架的傳動設(shè)計 3.3.1齒輪的設(shè)計演算（參考《機(jī)械設(shè)計工程學(xué)I》） （1）選擇齒輪的材料 查表8—17 小齒輪選用40Cr調(diào)制處理 介輪選用45調(diào)質(zhì)處理 中心輪選用45正火處理 （2）對中心輪進(jìn)行齒根彎曲強(qiáng)度校核計算 由式（8—66） b = 2^ Y Y Y <[c ] F bdm Fa sa & f 確定齒輪傳動精度等級，小齒輪的轉(zhuǎn)速算得為426.8r/min以 上，最高達(dá)1000r/min左右，小齒輪的圓周速度 v =兀

28、 nd =kx 426.8 x 0.04 = 53.6m /min i v =k nd =kx1100 x 0.04 = 138.2m /min 2 參考表8—14，8—15選取 齒寬系數(shù)中b = 0-4查表8—23按齒輪相對軸承為懸臂布置 小齒輪轉(zhuǎn)矩，按最大值計算為T3=13.1Nm（高速鋼鉆頭鉆削 灰鑄鐵時），根據(jù)介輪受力分析 T = T d =也 x 60 = 19.65Nm 2 d 2 40 3 載荷系數(shù)K由式（8—54）得 K = KKK g K 使用系數(shù)七=1.25 查表8-20 動載荷系數(shù)% =1.07查表8-57 齒向載荷分布系數(shù)Kg= 1.11 查表

29、8-60 齒間載荷分布系數(shù)K^ = 1.15 查表8-55與g =0得 查表8-21并查值 則動載荷系數(shù) K=1.25X1.07X1.11 X1.15=1.71 齒型動載荷系數(shù)Y 查圖8-67得 Fa 中心輪 介輪 Y - F a1 Y F a2 =2.28 =2.52 應(yīng)力修正系數(shù)Y S a1 查圖8-68 中心輪 Y S a1 =1.73 介輪 Y S a2 =1.625 重合度系數(shù) Y 由式8-67 Y =0.25+0.75/￡^ =0.25+0.75/1.72=0.69 許用彎曲應(yīng)力[bf]由式8-71 [b ]=b =

30、「b ]=b Y Y /S /S F F Hm L F2」 F lim2 N2 x2 F F 彎曲疲勞極限b F 1_ 查圖8-72 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)由式8-70得 N1= 60叫=60x140xlx(8x200x8) = 3.2x10s) N 2=60 x140 x 2 x (8 x 200 x 8) = 2.2 x108 彎曲壽命系數(shù)Yn = 1 查圖8-73 尺寸系數(shù) Y = 1 查圖8-74 安全系數(shù) Sf = 1.3 查圖8-27 貝寸 g ]=b Y Y /S =390X1 X1/1.3=300N/mm L F1」 F lim1 N\ % F 「b ]=b Y

31、Y /S =460X1 X1/1.3=354N/mm L F2」 F lim2 N2 X2 F 又因為中心輪齒寬 b =p d = 0.4x60 = 16mm b = b = 16mm 介輪齒寬較大，在計算時按 氣=b2 + (5?10) = 20mm (已經(jīng)取得比實際值大，若校核安全， 則肯定安全) 故 2 x 1.71x19650 x 2.28 x 1.73 x 0.69 = 76.2 20 x 60 x 2 b F (3) 2 x 1.71x19650 , x 2.28 x 1.73 x 0.69 = 58.6 26 x 60 x 2 對小齒輪進(jìn)行齒面接

32、觸疲勞強(qiáng)度校核計算由式8-63 Z ￡ b h = ZZ^ 2KT u +1 得 bd 2 u 1 齒寬系數(shù)查表8-23，按齒輪相對軸承為懸臂布置，取齒寬 b =. d = 0.4x60 = 16mm 介輪齒寬暫取b2 = b = 16mm，實際不止這尺寸，則按照他校核 安全，則介輪肯定安全。 小齒齒寬 b3 = b2 + （5 ?10） = 20mm 小齒輪轉(zhuǎn)矩 T =13.1N - m （注：為極大值） 3 載荷系數(shù)K由式（8—54）得 K = KKK ° K 使用系數(shù)七=1.25 查表8-20 動載荷系數(shù)\ = 1.07查表8-57 齒向載荷分布系數(shù)K

33、°= 1.11 查表8-60 齒間載荷分布系數(shù)K^ = 1.10 查表8-55與° =0得 1 1 1 1 30 20 1.88- 3.2x （一 + —）cos ° = 1.88- 3.2x （一 + —）= 1.62 Z Z 30 20 查表8-21并查值 則載荷系數(shù) K = 1.25 x 1.07 x 1.11 x 1.10 = 1.63 彈性系數(shù)q h].2 Ze = 189.8 查表8-22 節(jié)點影響系數(shù) 7日=2.5 查表8-64 重合度系數(shù) Zg= 0.9 查表8-65（8°= 0） 許用接觸應(yīng)力 [qh] 式8-69得 接觸疲勞極限應(yīng)力b h「2 =

34、570N / mm 、 b h ]. 3 = 1480N / mm 查圖 8-69 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)由式8-70 得 N2 = 2.2 x108 (已算得) N、= 60njL = 60 x 426.8 x1x (8 x 200 x 8) = 3.28 x 108 則查圖8-70得接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù)Z N 2 、Zn （不允許有 點蝕） 硬化系數(shù) Z w 查圖8-71與說明 接觸強(qiáng)度安全系數(shù) SH 查表 8-27, 按一般可靠度查 S H min 二 1.0 ?1.1 取 lb L H3 L H3 =570X1 X1/1.1=5

35、18N/mm =1480X1 X1/1.1=1345N/mm 齒數(shù)比 u 二冬— = 1.5 Z 20 3 2 x 1.63 x13100 x (1.5+1) b = 189.8 x 2.5 x 0.9 x」 * 7 H 2 24 x 402 x 1.5 二581.4 N / mm b h 3 = 189.8 x 2.5 x 0.9 x 2 x 1.63 x 13100 x (1.5+1) =649.6N / mm 20 x 402 x1.5 3.3. 2軸的設(shè)計與校核 （1）小軸的設(shè)計校核 1）小軸最大轉(zhuǎn)矩 T = 13.1N / m 3 2）作

36、用在齒輪的力 T 13.1 圓周力 F = 2t = 2 x — = 655N t d 0.04 3 徑向力 F = F tan 200 = 238.4N 3）確定軸的最小直徑 選取軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì)處理，按式4-2初估軸 的最小直徑，查表4-2取A=115，可得 高速鋼鉆頭鉆削碳素鋼時 旦=11.7mm 512.7 高速鋼鉆頭鉆削灰鑄鐵時 d = 115 x 3-059 = 13.5mm min2 3 426.8 硬質(zhì)合金鉆頭鉆削灰鑄鐵時 d = 115x ■219L = 9.9mm min3 31509.6 當(dāng)軸上開有鍵槽時會削弱軸的強(qiáng)度，要適當(dāng)增大軸

37、的 直徑。軸段上有一個鍵槽時，軸徑增大3?5%，故 d . = d .2(1+ 5%) = 14.5x (1+ 5%) = 14.175mm 4）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 A 擬定軸上零件的裝配方案（見圖4） B 按軸向定位要求確定各軸段直徑和長 度 軸段1齒輪左端用彈簧擋圈定位，按軸段 1的直徑 d1= 20mm，取擋圈直徑 D=18.5mm（GB894.1-86）.取 d1 = 19.9mm. 軸段2該軸段安裝滾動軸承。此軸承主要承受切削力，即軸 向力，選用單向推力軸承，取軸段直徑d2 = 25mm，選用8205型 單向推力軸承，尺寸dXDXT=25X47X15.取齒輪墊圈的厚度為

38、2mm，銅套的長度取為 45mm, L = 2 + 45 +15 = 62mm 3 軸段3該軸段為夾頭，起加緊鉆頭的作用，其具體尺寸有相 關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，此處不再詳細(xì)分析。 圖4小軸的裝配簡圖 5）軸上零件的周向定位 齒輪與軸的周向定位采用A型普通平鍵，尺寸為 b x h x l = 6 x 6 x 16,為了保證齒輪與軸有良好的對中性，取齒輪與軸的配合為H7/r6 。 滾動軸承與軸的周向定位是采用過渡配合保證的，此軸 段公差取為j6。 6）確定軸上零件圓角和倒角尺寸 各軸肩處的圓角半徑見圖3，軸端倒角取1x450。 7）軸的強(qiáng)度校核 A）求軸的載荷 首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖

39、作出計算簡圖，在確定軸承支 點位置時，因其只承受軸向力，對軸的強(qiáng)度無影響，而銅套與軸 的配合段可視為墻壁。 根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖、扭矩圖和當(dāng)量彎矩圖。 從軸的結(jié)構(gòu)圖和彎矩圖可以看出，入截面的當(dāng)量彎矩最大，是軸的 危險截面。 入截面處的、、M與"]=60N/mm2的數(shù)值如 彎矩 M H 水平面 M = 26200N - mm 垂直面 M = 9536N - mm 合成彎矩M M = ?M h 2 + M^ 2 = ((262002 + 95362)= 27881.5 N .mm 扭矩T T = 13100 N .mm 當(dāng)量彎矩 M = ((M 2 + (

40、a T)2 = ((8364.42 + (0.6 x 13100 2) = 11477.9N.mm ca B)校核軸的強(qiáng)度 軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表4-1查得 a b = 650N.mm2 , 則[。]=0.09?0.1氣，即58?65N/mm,取[a ]= 60N/mm2，軸的計算應(yīng) 力為 a =虬=278115 = 47.8 v[a]= 60 N / mm 2 ca W 1X183 根據(jù)計算結(jié)果可知，該軸滿足強(qiáng)度要求。 ■■HI 小軸的受力分析簡圖

41、 （3）介輪軸的設(shè)計校核 1） 求軸上的轉(zhuǎn)矩T 1 T = F d = 655 x 60 = 196500N.mm 2 2 2 2 2） 求作用在齒輪上的力 圓周力 F] = F 3 = 655N 徑向力 F = F = 238.4N r1 r 3 3） 確定軸的最小直徑 選取軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì)處理，按式4-2初估軸的最小 直徑，查表4-2取A=115，可得 d mini =115 x 0.59/0.98 115 X 3426^ =14.8mm 4）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 擬定軸上零件的裝配

42、繁方案（見圖5） A按軸向定位要求確定各軸段直徑和長度 軸段1左端用螺母定位，螺紋選用M20，配合螺母選用M20，規(guī)格 為 GB6172-86，m=10，螺紋長度為 l=18mm,L=18+4=22mm. 軸段2固定介輪軸用，為保證其垂直度、同軸度不受影 響齒輪齒輪嚙合，選L=24mm,d=22mm. 軸肩3與螺母擰緊相互作用，另外，由于2、4段的表 面粗糙度有要求，留有退刀槽，軸肩取L=4mm,則 L=4+2+2=8mm,d=38mm. 軸段4 軸段長度為齒輪長度與小軸銅套長度與墊圈之 和 L=66+2=2+39+6=111mm,直徑取 d=22mm。 圖5介輪軸的裝配簡

43、圖 B軸上零件的周向定位 與小軸架用的銷聯(lián)接，選取d=4mm,L=22+2X20=62mm。而 銅套與軸之間用間隙配合，功能相當(dāng)于滑動軸承，配合取H7/h6, 軸段2取H7/g6 C確定軸上零件圓角和倒角尺寸 各軸肩處的圓角半徑見圖3，軸端倒角取1x450。 5）軸的強(qiáng)度校核 A求軸的載荷 首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出計算簡圖，因為各力均是由 齒輪上傳遞過來的，所以對只論受力分析時， F1 = F 3 = 655N，F(xiàn)1 = F ‘= 238.4N。根據(jù)軸的計算簡圖 作出彎矩圖，不承受扭矩，從結(jié)構(gòu)圖和彎矩圖中看出在退 刀槽處的彎矩最大，是軸的危險截面。 水平面 M^ = 26200N

44、 - mm 垂直面 M = 9536N - mm 合成彎矩M = ▼(262002 + 95362) = 27881.5 N .mm B）校核軸的強(qiáng)度 軸的材料為 45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表 4-1查得 q b = 650N.mm2，貝寸［b］ = 0.09 ?0.1 氣， 即 58 ?65N/mm,取 卜］=60N/mm2，軸的計算應(yīng)力為 27811.5 q ca =47.8 < [q ]= 60N/mm2 1x183 根據(jù)計算結(jié)果可知，該軸滿足強(qiáng)度要求。 川「川 I T】11111111 Fl Firm ■三 ^aaL._i 介輪軸的

45、受力分析簡圖 (4)中心軸的設(shè)計校核 1) 求軸上的轉(zhuǎn)矩T 2 T = F d = 655 x120 = 39300N.mm 2 i 2 2 2) 求作用在齒輪上的力 圓周力 F = F 3 = 655N 徑向力 F = F tana = 655 x tan 200 = 238.4N 3) 確定軸的最小直徑 選取軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì)處理，按式4-2初估軸的最小 直徑，查表4-2取A=115，可得 3P /門 6 3 x 0.59/ 0.986 d n = 115 x 寸 =115 x 寸 140 = 27.9mm 當(dāng)軸上開有鍵槽時會削弱軸的強(qiáng)度，要適當(dāng)增大軸的直

46、徑。軸上有一個鍵槽時，軸徑增大3?5%，故 d. = d.1(1+ 5%) = 27.9 x (1+ 5%) = 29.3mm 4) A擬定軸上零件的裝配繁方案(見圖6) B按軸向定位要求確定各軸段直徑和長度 軸段1跟機(jī)床主軸的4號莫氏錐度配合，錐度長 103mm,加上過渡部分總長 L=103+7=120mm,大端直徑為 31.926mm。 軸段2對軸承進(jìn)行密封防塵，選用氈圈 55/ZQ4606-86 , d . = d . (1+ 5%) = 27.9x (1+ 5%) = 29.3mm , 5 . = 15mm, 取5 . = 16mm，即L=16mm, d = 70mm，比軸

47、承外圈略小， d內(nèi)=51mm，比氈圈徑略大，有助于緊固零件。 軸段3該軸段安裝滾動軸承，考慮軸承承受徑向 力之外還要承受頭架的重量，選擇角接觸球軸承。取軸段 直徑d=35mm,選用36207型角 接觸球軸承，尺寸 d xDxT = 35x72x 17mm。為了安裝軸承，左端用軸肩定 位，取 m=3mm,則 L=3+17+20+17+4=61mm. 軸段4該軸段安裝齒輪，左端用軸肩定位，右端 用彈性擋圈定位，取軸段直徑d=32mm，已知齒寬20mm，為 了更好地壓緊齒輪，按擋圈的配合要求， l=19.9mm，L=20+1+3=24mm。 圖6中心軸的裝配簡圖 C軸上零件的周向定位

48、 齒輪與軸的周向定位采用A型普通平鍵，尺寸為 bxhxl = 10x8x 18mm，為了保證齒輪與軸有良好的對中性， 取齒輪與軸的配合為H7/r6。 滾動軸承與軸的周向定位是采用過渡配合保證的，因此 軸段直徑尺寸公差取為k6 o D確定軸上圓角和倒角尺寸 各軸肩處的圓角半徑見圖3,軸端倒角取1x450 5) 軸的強(qiáng)度校核 A求軸的載荷 首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出計算簡圖，在確定軸承支點位置時，從 手冊中查取a值(軸承的支反力作用點與軸承的距離)。對于36207 型角接觸球軸承，查得a ~ 15.7mm，因此 軸的支承跨矩 L=15.7+20+15.7=51.4mm 軸的懸臂距

49、L=(17-15.7) +4+10=15.3mm 中心輪與三個介輪嚙合，而且介輪均 布。 F = F] (cos300 + sin30o) = 655 x (cos300 + sin30。)= 894.7N =F1(cos300 + sin300)= 238.4 x (cos300 + sin300)= 325.7N 水平面 以A為支點 F Bt F (51.4 +15.3)=1161N 51.4 以B為支點 F = 15.3 x Ft = 266.3N At 51.4 垂直面 以A為支點 F = F (5偵 + E =422.6N Br 51.4

50、 以B為支點 F =戚3 * F = 96.6N Ar 51.4 根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖、扭矩圖和當(dāng)量彎矩圖。 從軸的結(jié)構(gòu)圖和彎矩圖可以看出，右軸承右側(cè)的當(dāng)量彎矩較大， 雖然B處彎矩最大，但在軸承孔，應(yīng)力集中不明顯，故校核C處。 B計算危險截面應(yīng)力 C處彎矩 C' < C r M = 21020.6 x 戚3 T3 = 19234.5N.mm 15.3 扭矩 T = 141750 N .mm 抗彎截面系數(shù) W = 0.1d 3 = 0.1x 353 = 4287.5 mm 3 抗扭截面系數(shù) W = 0.2d 3 = 0.2 x 353 = 85 75mm3

51、T M 19234 5 截面上的彎曲應(yīng)力q = M = 19234.5 = 4.49N/mm2 b W 4287.5 T 141750 截面上的彎曲應(yīng)力t = 一 = = 16.53N / mm2 W 8575 彎曲應(yīng)力幅 Q =Q = 4.49 N / mm2 彎曲平均應(yīng)力 q m = 0 扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力的應(yīng)力幅與平均應(yīng)力幅相等 t 16.53 t = 2 = —2— = 8.27 N / mm 2 C確定影響系數(shù) 軸的材料圍45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表4-1查得 。=600N / mm2。= 275N / mm2 t = 140N / mm2 配合邊緣有效應(yīng)力集中系數(shù)

52、化、k T查表得k = 2.2、 kT = 1.72 尺寸系數(shù)8、七，根據(jù)軸裁面為圓裁面查圖4-18得8 = 0.8、 七=0.88 表面質(zhì)量系數(shù)*、P，據(jù)bB = 600N/mm2，表面的加工反 復(fù)法為磨削，查圖4-19P =P = 0.94 材料彎曲、扭轉(zhuǎn)的特性系數(shù)^、9 取 9 = 0.1， 9 = 0.59 = 0.5 x 0.1 = 0.05 由上面結(jié)果可知 8^ + 9 b 08 094 x 4.49 + 0.1 x 0 a a =20.9 140 k 市+" m TT 1.72 0.88 x 0.94 =7.95 x 8.72 + 0

53、.05 x 0 x 8.27 S _ SS _= j0*97.95 = 7.43 >[s] = 1.5 ?1.8 c ,JS 2 + S2 (209 + 7.952 查表4-4中許用安全系數(shù)[s]值，則可知該軸安全。 三根軸的工作圖見零件圖。 ■TIM 中心軸的受力簡圖 3.3.3軸承的校核計算 (1)中心軸上36207型角接觸球軸承的校核 1) 計算軸承支反力 合成支反力 R1 = ^FA 2 + FA 2 =扣 266.32 + 96.92 = 283.4N R2 = Jfb 2 + FB 2 = J11612 + 422.62 = 1235.5N 2） 軸

54、承的派生軸向力 由式5-8,估計A （軸向力即頭架重力）為200N, A / C = 200/17500 = 0.011，取 e=0.38 得 S1= eR1= 0.38 x 283.4 = 107.7 S2 = eR2 = 0.38 x 1235.5 = 469.5 3） 軸承所承受的軸向載荷 因 K^ + S2 = A + S2 = 200 + 469.5 = 669.5 > S 由式 5-10 A = A + S = 669.5 A2 = S2 = 469.5 4）軸承當(dāng)量動載荷 （1） 因 A1/R1 = 2.36 > e，查表 5-12 X 1 = 0.44，Y

55、1 = 1.47 式 5-7 P = XR + YA = 0.44 x 283.4 +1.47 x 699.5 r1 1 1 1 1 （2） A2/R2 = 0.38 = e 查表 5-12 X2 = 1 Y = 0 式 5-7 P = X R + Y A = 1x1235.5 + 0x 469.5 r 2 2 2 2 2 5）軸承的動載荷要求 P >P，接受力要求軸承應(yīng)當(dāng)具有的當(dāng)量動載荷，由 r 2 r1 表 5-9、表 5-10 得七= 1.5 , f =1,按式 5-6 C，— fp [60nL _ 1.5 x 1235.5 網(wǎng)x 140 x（8 x200 x 8） -

56、f3 106 " _ 1 3 10 t 二8912.5

57、 p -I ，得 =100?120 ° = 2x13100 = 32.75

58、p 1.5 L p」 3.3.5螺栓的設(shè)計校核計算(參考〈〈機(jī)械設(shè)計工程學(xué)11>>) 在多軸頭架中，只有介輪周上的螺紋比較重要，需 要進(jìn)行校核。 (1) 螺栓材料與其性能等級 螺栓材料 45鋼 性能等級 查表2—7選6.8級 b = 600M / mm2, b = 600M / mm2 (2) 螺栓受力分析計算 螺栓在頭架中只承受介輪軸往下的零件(介輪 軸、介輪、支架、小齒輪、小軸與鉆頭)的重力， 經(jīng)過估算，承受的重量約為5.5kg。受力為 P=5.5X9.8=53.9N 螺栓工作拉力 由式 2-15 F=P/Z=53.9/1=53.9N 殘余預(yù)緊力 查表 2-5 選

59、 F0 = 0.6 F = 0.6 x 53.9 = 32.34N 螺栓總拉力由式2-26 F = F0 + F = 32.34+53.9 = 86.24N 相對剛度系數(shù) 查表2-6匕/(c +匕)=0.3 螺栓預(yù)緊力由式2-27 F0 = J-F / 匕 / (c + 匕)=86.24-53.9 X 0.3=70.07N (3) 初定螺栓直徑 選安全系數(shù)查表2-11 S =1.5 許用拉應(yīng)力 由式2-33 b] = b /S = 480/1.5 = 320N/mm2 所需螺栓小徑由式2-29 d = ：^F 如'4X 技 X 甌24 = 0.67 cm 1 kLcJ

60、 \ 兀 x 320 螺栓大徑 查有關(guān)手冊并根據(jù)軸的直徑 取 d=20mm，其 d1=17.294mm (4) 螺栓疲勞強(qiáng)度校核 螺栓尺寸系數(shù) 查表2-9 = = 0.8 螺栓材料的疲勞極限 b = 0.34c = 0.34 x 600 = 204N / mm2 -1 B 應(yīng)力幅安全系數(shù) 查表2-11 S =1.6 應(yīng)力集中系數(shù) 查表2-10 K. = 3.9 螺栓許用應(yīng)力幅 由式2-36 =26 N / mm2 [b ]=氣-]—0.8x204 a — k S、— 3.9X1.6 螺栓應(yīng)力幅由式2-30 2 F c x——b— 兀 d 2 c + c 2 x

61、 539 x 0.3 = 0.03N / mm2

62、 8 = arctan 日=arctan0.5 = 26.560 [c] a 0.567 x 204 3.9 x1.6 =18.5 N / mm 2 R 夾爪的變形阻力 R = K 岑=200 x 皆!* = 9202 N K 系數(shù)(當(dāng)夾爪的瓣數(shù)為4時，K=200) H 夾頭彎曲部分的壁厚 D 夾頭彎曲部分的外徑 A 夾爪與工件間的直徑間隙 L 夾爪根部至錐面中點的距離 必須滿足兀 dW > M 即 W > — =13100 = 198.7N n d 兀 x 21 P = (R + W)tg(a +8 ) = (9202+198.7)tg(150 + 26.5

63、60)= 8334.6N 1 （2）螺母的受力分析 P是螺母的總拉力 F = P = 8334.6 = F0' + F = 0.8F + F = 1.8F F =七/1.8 = 4630.3N 相對剛度系數(shù) 查表2-6 匕 =0.3 c +cb 螺母所需預(yù)緊力 由式2-27 F = F - F Cb = 8334.6 - 4630.3 x 0.3 = 6945.5N ° ￡ c + c (3) 確定螺母直徑 選用安全系數(shù) 查表 2-11 S =1.5 許用拉應(yīng)力 由式2-33 [b] = b /S = 480/1.5 = 320N/mm2 所需螺栓小

64、徑由式2-29 4 x 1.3 x 8334.6 “ > =20.7 兀 x 320 螺栓大徑 查相關(guān)手冊并根據(jù)軸的直徑 d=48mm，其 d j42.588mm (4) 螺栓疲勞強(qiáng)度校核 螺栓尺寸系數(shù) 查表2-9 插值 ￡^ = 0.567 螺栓材料的疲勞極限 b = 0.34c = 0.34 x 600 = 204N / mm2 -1 B 應(yīng)力幅安全系數(shù) 查表2-10 kb = 3.9 螺栓許用應(yīng)力幅 由式2-36 0.567 x 204 3.9 x 1.6 =18.5 N / mm 2 螺栓應(yīng)力幅由式2-30 滿足疲勞強(qiáng)度要求。 4. 潤滑與密封

65、作為一個齒輪傳動機(jī)構(gòu)，為避免齒輪表面直接接觸，以減小 磨檫，減輕磨損，降低工作表面溫度，應(yīng)對齒輪進(jìn)行適當(dāng)?shù)臐櫥?潤滑方式應(yīng)該根據(jù)輪齒速度來選擇。 在可調(diào)式三軸頭架中，最高轉(zhuǎn)速在1000r/min左右，對于分度 圓最大的中心輪半徑，它的最高齒輪速度是主軸在1100r/min工 作時的速度，此時V = 1100x兀x50x 10-3 = 2.88m/min ,查《機(jī)械設(shè) 60 計工程學(xué)I》表4-2應(yīng)采用油浴潤滑，但由于頭架加工時位置擺 放的特殊性一豎直安裝，采用油浴潤滑很難實現(xiàn)，而壓力噴油潤 滑又因為支架的尺寸太小也不好布置，所以采用人工定期潤滑， 這是本次設(shè)計改進(jìn)的地方之一。 頭架中軸孔

66、連接的部位都必須密封防塵與防止漏油，由于齒輪 在工作時相當(dāng)于平放，頭架下端的密封顯得格外重要，而且屬于 動密封，加上軸與孔之間的配合的限制，只能采用接觸式密封。 5. 結(jié)束語 本次畢業(yè)設(shè)計現(xiàn)已經(jīng)接近尾聲，共歷時近兩個多月?；仡櫿?個設(shè)計過程，深覺的受益匪淺，通過這次畢業(yè)設(shè)計，不僅提高了 我對三年來所學(xué)的各種知識的綜合運(yùn)用能力，還使我學(xué)到了書本 所不能獲取的知識，在看待問題核處理問題方面有了新的認(rèn)識與 方法，讓我學(xué)會了用不同的立場去思考問題。 在本次設(shè)計中，我做的主要是立式鉆床可調(diào)式多軸頭架的設(shè) 計，對于鉆床來說，它是一中常用的機(jī)床設(shè)備，但是它的加工能 力卻只局限在單一孔的加工，如果能夠在它的軸頭部分加一種裝 備，使它能夠?qū)崿F(xiàn)多孔位的加工，那樣不僅可以節(jié)省時間、改善 工人的勞動強(qiáng)度、提高勞動效率，而且對于機(jī)械行業(yè)也是一種革 新，而我這次的課題就是要設(shè)計這樣的一種裝備，經(jīng)過查閱資料 與指導(dǎo)老師的細(xì)心幫助，這次設(shè)計基本達(dá)到了預(yù)期的目的，我設(shè) 計成了一種可調(diào)式的三軸頭架，可以實現(xiàn)同時三孔位的加工，而 且如果孔之間的距離有變化，可以隨時進(jìn)行孔距的調(diào)節(jié)，基本達(dá) 到了預(yù)期的效果。 通過本次的