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1、23:47,1,筏板基礎,,Raft Foundation,2011-04-15,23:47,2,筏板基礎,片筏基礎（或稱滿堂基礎、倒樓蓋基礎） 當上部結構荷載較大，而所在地的地基承載力又較軟弱時，采用簡單的條形基礎或井格基礎已不能適應地基變形的需要時，常將墻或柱下基礎連成一片，使整個建筑物的荷載作用在一塊整板上，這種基礎稱為筏板基礎或片筏基礎,23:47,3,,,23:47,4,,,圖12.9 筏形基礎,（a）墻下筏形基礎；(b)平板式柱下筏形基礎； (c)下梁板式柱下筏形基礎；(d)上梁板式柱下筏形基礎,23:47,5,,,23:47,6,,,23:47,7,,,23:47,8,,,23:

2、47,9,,,23:47,10,,,23:47,11,,,23:47,12,,,23:47,13,,,23:47,14,,,23:47,15,,,23:47,16,,,23:47,17,,,23:47,18,,樁承平板式筏形基礎,23:47,19,,樁承有梁筏形基礎,23:47,20,JGJ 6-99 高層建筑箱形與筏形基礎技術規(guī)范 建筑在線平臺 ,23:47,21,,,23:47,22,當建筑物開間尺寸不大，或柱網(wǎng)尺寸較小以及對基礎的剛度要求不很高時，為便于施工，可將其做成一塊等厚度的鋼筋混凝土平板，即平板式筏形基礎，板上若帶有梁，則稱為梁板式或肋梁式筏形基礎。 筏形基礎自身剛度較大，可有效

3、地調(diào)整建筑物的不均勻沉降，特別是結合地下室，對提高地基承載力極為有利。,23:47,23,特點,能充分發(fā)揮地基承載力 基礎沉降量比較小，調(diào)整地基不均勻沉降的能力比較強 具有良好的抗震性能 可以充分利用地下空間 施工方便 經(jīng)濟,23:47,24,應用條件（影響方案選擇的因素）,上部結構的特點 地基土質(zhì)條件 建筑功能要求 抗震要求 材料及施工條件 工程環(huán)境 基礎造價 工期,23:47,25,常見類型,梁板式 平板式,23:47,26,,,23:47,27,柱鋼筋在樁基承臺板/樁承筏形基礎中的錨固,,23:47,28,柱鋼筋在樁基承臺板/樁承筏形基礎中的錨固,,23:47,29,柱鋼筋在梁板式筏形基

4、礎中的錨固,,23:47,30,柱鋼筋在梁板式筏形基礎中的錨固,,23:47,31,,,23:47,32,3.2 筏板基礎設計要求,一、一般規(guī)定 （一）埋深 1/12h，1/15h樁筏 非抗震或抗震設防烈度為6度時，可適當減小 地下水位很高，可適當減小 設置地下一層地下室 巖基可不設地下室，但為保證結構的整體穩(wěn)定，防止傾覆和滑移，應采用地錨等必要措施,23:47,33,,（二）選型 梁板式：耗費鋼筋和混凝土較少，經(jīng)濟 平板式：對地下室空間高度有利，施工便利 筏基形式的選用根據(jù)以下條件綜合分析確定： 土質(zhì) 上部結構體系 柱距 荷載大小 施工條件,23:47,34,（三）筏基的偏心距 對單幢建筑物

5、，在均勻地基的條件下，箱形和筏形基礎的基底平面形心宜與結構豎向荷載重心重合 當不能重合時，在永久荷載與樓（屋）面活荷載長期效應組合下，偏心距宜符合下式要求： ()/ （5.1.2） 式中 與偏心距方向一致的基礎底面邊緣抵抗矩； 基礎底面積。,23:47,35,（一）筏板混凝土 5.1.6 箱形基礎的混凝土強度等級不應低于；筏形基礎和樁箱、樁筏基礎的混凝土強度等級不應低于。 當采用防水混凝土時，防水混凝土的抗?jié)B等級應根據(jù)地下水的最大水頭的比值，按表5.1.6選用，且其抗?jié)B等級不應小于0.6。對重要建筑宜采用自防水并設架空排水層方案。,二、構造要求,23:47,36,,,23:47,37,（二）筏

6、板基礎的防滲措施,地下室防滲 防堵結合 自防水并設架空排水層方案,23:47,38,三）筏板基礎幾何尺寸的確定,筏形基礎分梁板式和平板式兩種類型，應根據(jù)地基土質(zhì)、上部結構體系、柱距、荷載大小以及施工等條件確定,23:47,39,1.梁板式筏基,5.3.2 梁板式筏基底板的板格應滿足受沖切承載力的要求。梁板式筏基的板厚不應小于300，且板厚與板格的最小跨度之比不宜小于1/20。 5.3.3 梁板式筏基的基礎梁除滿足正截面受彎及斜截面受剪承載力外，尚應驗算底層柱下基礎梁頂面的局部受壓承載力。,23:47,40,,5.3.4 地下室底層柱、剪力墻與梁板式筏基的基礎梁的連接構造要求應符合下列規(guī)定： 5

7、.3.4.1 當交叉基礎梁的寬度小于柱截面的邊長時，交叉基礎梁連接處應設置八字角，柱角和八字角之間的凈距不宜小于50（圖5.3.4）； 5.3.4.2 當單向基礎梁與柱連接時，柱截面的邊長大于400，可按 圖5.3.4、采用；柱截面的邊長小于等于4000，可按 圖5.3.4采用； 5.3.4.3 當基礎梁與剪力墻連接時，基礎梁邊至剪力墻邊的距離不宜小于50（圖5.3.4）。,23:47,41,,,23:47,42,1.平板式筏基,5.3.5 平板式筏基的板厚應能滿足受沖切承載力的要求。板的最小厚度不宜小于400。計算時應考慮作用在沖切臨界截面重心上的不平衡彎矩所產(chǎn)生的附加剪力。距柱邊/處沖切臨

8、界截面的最大剪應力應按公式 (5.3.5-1)、（5.3.5-2）、（5.3.5-3）計算（圖5.3.5）。,23:47,43,,,23:47,44,當柱荷載較大，等厚度筏板的受沖切承載力不能滿足要求時，可在筏板上面增設柱墩或在筏板下局部增加板厚或采用抗沖切箍筋來提高受沖切承載能力。,23:47,45,（四）筏基的抗彎要求,5.3.11.1柱下板帶中在柱寬及其兩側(cè)各0.5倍板厚的有效寬度范圍內(nèi)的鋼筋配置量不應小于柱下板帶鋼筋的一半，且應能承受作用在沖切臨界截面重心上的部分不平衡彎矩的作用。應按下列公式計算： （5.3.11-1） （5.3.11-2） 式中 板與柱之間的部分不平衡彎矩； 不平衡

9、彎矩傳至沖切臨界截面周邊的彎曲應力系數(shù)； 5.3.11.2 考慮到整體彎曲的影響，柱下筏板帶和跨中板帶的底部鋼筋應有//貫通全跨，且配筋率不應小于0.15；頂部鋼筋應按實際配筋全部連通； 5.3.11.3 對有抗震設防要求的平板式筏基，計算柱下板帶受彎承載力時，柱內(nèi)力應考慮地震作用不利組合。,23:47,46,五、其他構造要求,（1）筏板的邊角區(qū)域是剛度和強度的薄弱地帶，應對邊角區(qū)域采取加強措施：增加輻射狀鋼筋、增大配筋量、增加厚度 （2）施工縫或后澆帶等垂直接縫，應布置在剪力較小的部位 （3）為減小板后，可在柱下采取增加彎起鋼筋的措施來抵抗沖切 （4） 筏形基礎地下室的外墻厚度不應小于250

10、，內(nèi)墻厚度不應小于200。墻體內(nèi)應設置雙面鋼筋，鋼筋配置量除滿足承載力要求外，豎向和水平鋼筋的直徑不應小于10，間距不應大于200。,23:47,47,3.3 筏板基礎計算,（1）確定筏板底面尺寸和板厚 （2）確定筏板基的地基反力 （3）筏板內(nèi)力計算及配筋,23:47,48,,1.懸臂法 方法概述就是傳統(tǒng)的墻下鋼混條基計算法。 計算特點假定基底土反力為均勻分布，為了減小基底壓力使之滿足軟弱地基承載力的要求而將基底加寬到互相連通的程度，但不作為連續(xù)的整板去分析。 方法缺點基礎寬度加大后，基底土的反力分布實際上是不均勻的。計算時，基底已經(jīng)連成了一體卻不考慮其連續(xù)性，因此很不合理，計算的結果是不經(jīng)濟

11、的。,23:47,49,,2.倒樓蓋法 方法概述假定筏板為一塊倒置于地基上的連續(xù)板，由縱橫墻支承。 計算特點假定基底土反力為均勻分布，按普通的樓蓋計算。 方法缺點考慮了筏板的整體性，計算結果較懸臂法經(jīng)濟。但此法仍然沒有考慮到基底土的反力分布實際上是不均勻的，所以各墻支座處所算得的負彎矩偏小，甚至出現(xiàn)小于實際彎矩而偏于不安全。,23:47,50,,3.柔性基礎簡化計算法 方法概述將在柱荷載作用下的十字交叉條形基礎簡化為各條單向連續(xù)條形基礎的計算方法。 計算特點將柱荷載的總值先按兩個方向交叉連續(xù)的條形基礎（板）的剛度比值進行分配以作為各向的柱荷載，然后分別按單向連續(xù)條形基礎（板）計算。 方法缺點此

12、方法的一般假定為基底反力是按線性分布的，柱下最大，跨中最小，計算結果較倒樓蓋法還要經(jīng)濟。但該方法只適用于柱下十字交叉條形基礎和柱下筏板基礎的簡化計算，不適用于橫墻承重的筏板基礎。,23:47,51,,4.彈簧地基梁法 方法概述假定筏板沿橫向被截分為單位寬的條板，置于文克爾假設的彈簧低級上，并假定板底面任一點的單位壓力p與地基沉降S成正比，即p=kS。 計算特點條板按受有一組橫墻集中荷載作用的無限長梁計算。由于地基沉降S與基礎撓度y接觸協(xié)調(diào)相等，有p(x)=kS=ky. 方法缺點同文克爾彈簧地基法假設。,23:47,52,,5.彈性理論截條法 方法概述將筏板橫向截分為單位寬的條板并置于均質(zhì)半空間

13、彈性地基上。 計算特點由于積分上的困難，基底地基反力與沉降之間的關系很難用解析函數(shù)表達。目前是利用郭爾布諾夫-波薩多夫的彈性地基上結構物的計算中的計算表格來簡化計算。 方法缺點雖然克服了文克爾彈簧地基法假設的基本缺點，具有能夠擴散應力和變形的優(yōu)點，但是，它的擴散能力往往超過實際情況。由于計算所得的沉降量和地表沉降范圍較實測值為大，而實際地基壓縮層厚度是有限的，壓縮層范圍內(nèi)土質(zhì)往往是非均質(zhì)的，即使是同一種土層組成，變形參數(shù)也有隨深度而增長的情況。按半空間彈性理論所得的地基反力分布一般呈馬鞍形和集中在梁端和板的邊緣處，這是半空間彈性理論所算得的梁板彎矩大的主要原因。,23:47,53,,6.彈性地

14、基板法 方法概述以雙向受力的彈性地基板理論為依據(jù)來分析筏板的內(nèi)力和變形。 計算特點假設筏板置于文克爾彈簧地基上，并將不埋筏板四周邊梁埋板的作用歸結為：不產(chǎn)生剪力、有約束彎矩、撓度不等于零、轉(zhuǎn)角等于零的半自由邊界條件，從而推導出彈性曲面的撓度方程式，建立配筋彎矩的計算公式。 方法缺點夸大了實際淺埋邊梁的邊固作用，且與一般彈性地基梁、板理論的缺陷一樣，只考慮地基與基礎的協(xié)調(diào)變形工作，而實際上，上部結構剛度的影響是不能忽略的。,23:47,54,,7.有限子結構法 此方法是將整塊筏板視做一根梁，整幢上部結構視做一個鉸接于筏板的壁式框架（窗間墻視為框架柱、窗上墻視為框架梁），整個地基視做一組彈簧支座，

15、上部結構和筏板支承在這組彈簧地基上。在此假設下，可借助子結構法解得整個上部結構在筏板接口處的剛度，運用有限元法求解筏板考慮上部結構與地基、基礎共同工作的整體彎曲內(nèi)力和地基反力，再以彈簧地基梁法解筏板的局部彎曲內(nèi)力。,23:47,55,一、筏板基礎底面積和板厚確定原則,筏板基底面積由地基承載力確定 改變底板在四邊的外挑長度來調(diào)整基底形心，使其與結構長期作用豎向荷載合力作用點重合，以減小偏心力矩，避免過大的不均勻沉降。,23:47,56,,筏板厚度根據(jù)抗剪和抗沖切強度驗算確定。 筏板的板厚不應小于200mm，對于高層建筑梁板式不應小于300mm，平板式不宜小于400mm。梁板式筏板的板厚還不宜小于

16、計算區(qū)段最小板跨的1/20。 對于12層以上的高層建筑的梁板式筏基，底板厚度不應小于最大雙向板格短邊的1/4，且不應小于400mm。 初擬尺寸可根據(jù)上部結構開間和荷載大小經(jīng)驗確定 根據(jù)樓層層數(shù)按每層50mm估算，但不小于構造要求,23:47,57,二、筏板基礎的地基反力,地基反力可按直線分布考慮的情況： 當上部結構剛度較大，且地基壓縮模量Es4MPa時 上部結構荷載比較均勻分布時 筏板厚度大于l/6的筏板且上部結構剛度較大時,23:47,58,三、筏板基礎的穩(wěn)定性和沉降問題,筏板基礎必須滿足強度和變形的要求： 具有抵抗剪切破壞的足夠安全系數(shù) 不會產(chǎn)生過大的沉降,23:47,59,（一）穩(wěn)定性

17、1、確定地基承載力： 2、處理措施 擴大板面積 增大地基土抗剪強度,23:47,60,四、筏板內(nèi)力計算,（一）簡化計算方法：剛性板法、彈性板法 1、剛性板法 當?shù)鼗容^均勻、上部結構剛度較好，且柱荷載及柱間距變化不超過20%時，筏基可僅考慮局部彎曲作用，按倒樓蓋法進行計算。 倒樓蓋法適用于地基比較均勻、筏板基礎和上部結構剛度相對較大、柱軸力及柱距相差不大；其缺點是完全不能考慮基礎的整體作用，也無法計算撓曲變形，夸大上部結構剛度的影響。,23:47,61,,倒樓蓋法：將基礎視為倒置的樓蓋，以柱子或剪力墻為支座、地基凈反力為荷載，按普通鋼筋混凝土樓蓋來計算。 平板筏板基礎=無梁樓蓋 梁式筏板基礎=

18、肋梁樓蓋,23:47,62,,（a）單向板肋梁樓蓋（b）雙向板肋梁樓蓋（c）井式樓蓋（d）密肋樓蓋（e）無梁樓蓋,23:47,63,,,23:47,64,單向板雙向板,1兩對邊支承的板和單邊嵌固的懸臂板，應按單向板計算； 2四邊支承的板（或鄰邊支承或三邊支承）應按下列規(guī)定計算： （1）當長邊與短邊長度之比大于或等于3時，可按沿短邊方向受力的單向板計算； （2）當長邊與短邊長度之比小于或等于2時，應按雙向板計算； （3）當長邊與短邊長度之比介于2和3之間時，宜按雙向板計算；當按沿短邊方向受力的單向板計算時，應沿長邊方向布置足夠數(shù)量的構造鋼筋。,23:47,65,剛性板計算步驟：,（1）求板的形心

19、，作為x，y坐標系的原點,23:47,66,（2）板底反力分布 筏板基礎底面尺寸的確定和沉降計算與擴展式基礎相同。對于高層建筑下的筏板基礎，基底尺寸還應滿足pmin0 的要求，在沉降計算中應考慮地基土回彈再壓縮的影響,23:47,67,,（3）求出基底反力后，進行應力調(diào)整：不考慮整體彎曲，在端部12開間內(nèi)將基底反力增加10%20%，在按垂直的x、y兩個方向作整體分析。,23:47,68,梁板式筏基計算步驟：,（1）計算基底反力（基底反力=板上荷載） （2）將板上荷載沿板角45線劃分范圍，吧梁所負責區(qū)或其他集中力的所有荷載分配給相應的肋梁 （3）按連續(xù)梁計算相應梁的內(nèi)力（調(diào)整倒梁法） （4）按單

20、向板或雙向板計算板內(nèi)力,23:47,69,2.彈性板分析法,美國混凝土學會（ACI）436委員會推薦：彈性板分析法 均勻情況：當相鄰柱荷載及柱間距變化不超過20%時，可將筏基縱、橫兩向分為寬度等于跨中到跨中的條形基礎 按文克爾彈性地基梁計算內(nèi)力和基底反力 一般情況：筏基剛度不大，屬于柔性基礎，柱荷載和柱距差別有較大時，應按彈性地基上的板理論進行計算 把筏基作為一無限板、半無限板確定柱荷載對四周的影響。,23:47,70,彈性板計算步驟：,（1）按沖切或常規(guī)剛性法確定板厚 （2）計算筏板的抗彎剛度D （3）計算有限剛度半徑l （4）計算任意點的徑向彎矩Mr、切向彎矩Mt、剪力Q和撓度： (5)

21、將徑向彎矩Mr、切向彎矩Mt轉(zhuǎn)換成直角坐標：Mx，My,23:47,71,,（6）當基礎板的邊緣位于影響半徑之內(nèi)時，應進行修正 （7）剛性梁墻可以作為通過墻分布到基礎板上的線荷載來處理?？砂寻宸指畛烧挥趬Φ囊恍﹩挝粚挾鹊慕貤l，同樣采用彈性地基梁的計算方法來計算。 （8）把每一個單獨柱子和墻體所算得的所有彎矩和剪力疊加，就得到縱彎矩和總剪力。,23:47,72,五、設計筏板基礎的一般原理,1.剛性板法： 2.彈性板法： 3.計算的應力值有差異的情況 （1）蝶形沉降 （2）包裹體不均勻沉降 （3）砂土上的筏基，靠近基礎邊緣的砂土會趨向于流動或向外擠出，這樣會降低壓力。,23:47,73,,4、討

22、論 不論采用何種設計方法，增加配筋率是必要的 在大多數(shù)情況下，由于深層沉降引起的蝶形沉降量可用沉降分析的方法估算 支承在黏性土上的筏板基礎的壓力隨世界會改變，設計時必須預計到將來任何時候的最不利情況 為了支承外墻或集中荷載，有時吧基礎板邊緣增厚，形成一個地梁,23:47,74,,,23:47,75,（二）數(shù)值計算方法,1.有限差分法FDM ： 彈性地基上的薄板理論，有限差分方程代替地基上薄板的偏微分方程,23:47,76,有限差分方法(FDM)是計算機數(shù)值模擬最早采用的方法，至今仍被廣泛運用。該方法將求解域劃分為差分網(wǎng)格，用有限個網(wǎng)格節(jié)點代替連續(xù)的求解域。有限差分法以Taylor級數(shù)展開等方法

23、，把控制方程中的導數(shù)用網(wǎng)格節(jié)點上的函數(shù)值的差商代替進行離散，從而建立以網(wǎng)格節(jié)點上的值為未知數(shù)的代數(shù)方程組。該方法是一種直接將微分問題變?yōu)榇鷶?shù)問題的近似數(shù)值解法，數(shù)學概念直觀，表達簡單，是發(fā)展較早且比較成熟的數(shù)值方法。,23:47,77,對于有限差分格式，從格式的精度來劃分，有一階格式、二階格式和高階格式。從差分的空間形式來考慮，可分為中心格式和逆風格式?？紤]時間因子的影響，差分格式還可以分為顯格式、隱格式、顯隱交替格式等。 目前常見的差分格式，主要是上述幾種形式的組合，不同的組合構成不同的差分格式。差分方法主要適用于有結構網(wǎng)格，網(wǎng)格的步長一般根據(jù)實際地形的情況和柯朗穩(wěn)定條件來決定。,23:47

24、,78,構造差分的方法有多種形式，目前主要采用的是泰勒級數(shù)展開方法。其基本的差分表達式主要有三種形式： 一階向前差分、 一階向后差分、 一階中心差分 二階中心差分等， 其中前兩種格式為一階計算精度，后兩種格式為二階計算精度。通過對時間和空間這幾 種不同差分格式的組合，可以組合成不同的差分計算格式。,23:47,79,,地基上板的差分法計算圖式 與結點“0”有關的相鄰結點編號,23:47,80,,2.有限單元法 有限差分法不適用于計算彎厚度板，帶肋板和形狀不規(guī)則的板。,23:47,81,有限元方法,有限元方法的基礎是變分原理和加權余量法，其基本求解思想是把計算域劃分為有限個互不重疊的單元，在每個

25、單元內(nèi)，選擇一些合適的節(jié)點作為求解函數(shù)的插值點，將微分 方程中的變量改寫成由各變量或其導數(shù)的節(jié)點值與所選用的插值函數(shù)組成的線性表達式，借助于變分原理或加權余量法，將微分方程離散求解。采用不同的權函數(shù)和插值函數(shù)形式，便構成不同的有限元方法。,23:47,82,有限元法,返回,23:47,83,數(shù)值模擬方法 在巖土工程數(shù)值分析中最常用的數(shù)值方法有有限元法、邊界元法、離散元法、有限差分法、有限體積法和子結構法等。有限元法是我們的主要模擬手段.常用數(shù)值分析程序有：Sap，Nastran， Hypermesh、 Patran、 FEMAP ，Ansys， Ls-dyna， abaqus， Adina

26、、Geoslope， Flac3d/2d， Plaxis等,23:47,84,,911Ansys simulation,返回,23:47,85,有限體積法,有限體積法（Finite Volume Method）又稱為控制體積法。其基本思路是：將計算區(qū)域劃分為一系列不重復的控制體積，并使每個網(wǎng)格點周圍有一個控制體積；將待解的微分方程對每一個控制體積積分，便得出一組離散方程。其中的未知數(shù)是網(wǎng)格點上的因變量的數(shù)值。為了求出控制體積的積分，必須假定值在網(wǎng)格點之間的變化規(guī)律，即假設值的分段的分布的分布剖面。從積分區(qū)域的選取方法看來，有限體積法屬于加權剩余法中的子區(qū)域法；從未知解的近似方法看來，有限體積法

27、屬于采用局部近似的離散方法。簡言之，子區(qū)域法屬于有限體積法的基本方法。,23:47,86,3.5 筏板基礎的施工,6.6.1 箱基與筏基的施工應執(zhí)行現(xiàn)行國家標準混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范（）的有關規(guī)定。 6.6.2 基礎長度超過40時，宜設置施工縫，縫寬不宜小于80。在施工縫處，鋼筋必須貫通。 6.6.3 當主樓與裙房采用整體基礎，且主樓基礎與裙房基礎之間采用后澆帶時，后澆帶的處理方法應與施工縫相同。 6.6.4 施工縫或后澆帶及整體基礎底面的防水處理應同時做好，并注意保護。 6.6.5 基礎混凝土應采用同一品種水泥、摻合料、外加劑和同一配合比。,23:47,87,6.6.6 大體積混凝土可

28、采用摻合料和外加劑改善混凝土和易性，減少水泥用量，降低水化熱，其用量應通過試驗確定。摻合料和外加劑的質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準混凝土質(zhì)量控制標準（50164）的規(guī)定。 6.6.7 大體積混凝土宜采用蓄熱養(yǎng)護法養(yǎng)護，其內(nèi)外溫差不宜大于。 6.6.8 大體積混凝土宜采用斜面式薄層澆搗，利用自然流淌形成斜坡，并應采取有效措施防止混凝土將鋼筋推離設計位置。 6.6.9 大體積混凝土必須進行二次抹面工作，減少表面收縮裂縫。 6.6.10 混凝土的泌水宜采用抽水機抽吸或在側(cè)模上開設泌水孔排除。 6.6.11 基礎施工完畢后，基坑應及時回填?；靥钋皯宄又械碾s物；回填應在相對的兩側(cè)或四周同時均勻進行，并分層

29、夯實。,23:47,88,二、施工監(jiān)測,6.7.1 從基坑開挖至基坑回填完成期間（軟土地區(qū)尚應延長個月），應對影響區(qū)范圍內(nèi)的鄰近建筑物和管線垂直與水平變形進行監(jiān)測。 6.7.2 實施降水和回灌方案時，應進行降水觀測井和回灌觀測井的水位測試以及鄰近建筑物、管線的沉陷與水平位移觀測。 6.7.3 采用護坡樁系統(tǒng)時，應對擋土樁的變形、樁的內(nèi)力變化進行監(jiān)測。,23:47,89,,6.7.4 當采用地下連續(xù)墻作為圍護結構時，應監(jiān)測墻體位移、平面變形、結構整體穩(wěn)定、土壓力、孔隙水壓力、土體位移和地下水位等項目。 6.7.5 基坑開挖過程中，應對水平支撐系統(tǒng)和錨桿的工作狀態(tài)進行檢查和監(jiān)測。 6.7.6 施工

30、中應進行大體積混凝土的測溫工作。測溫點的布置應便于繪制溫度變化梯度圖，可布置在基礎平面的對稱軸和對角線上。測溫點應設在混凝土結構厚度的/、/和表面處，離鋼筋的距離應大于。,23:47,90,5.4 樁箱與樁筏基礎,5.4.1 當高層建筑箱形與筏形基礎下天然地基承載力或沉降變形不能滿足設計要求時，可采用樁加箱形或筏形基礎。樁的類型應根據(jù)工程地質(zhì)資料、結構類型、荷載性質(zhì)、施工條件以及經(jīng)濟指標等因素確定。有關樁的設計應符合國家現(xiàn)行行業(yè)標準建筑樁基技術規(guī)范（）的要求。 5.4.2 當箱形或筏形基礎下樁的數(shù)量較少時，樁宜布置在墻下、梁板式筏形基礎的梁下或平板式筏形基礎的柱下?；A底板的厚度應滿足整體剛度

31、及防水要求。當樁布置在墻下或基礎梁下時基礎板的厚度不得小于300，且不宜小于板跨的/。,23:47,91,5.4.3 當箱形或筏形基礎下需要滿堂布樁時，基礎板的厚度應滿足受沖切承載力的要求?；A板沿樁頂、柱根、剪力墻或筒體周邊的受沖切承載力可按國家現(xiàn)行行業(yè)標準建筑樁基技術規(guī)范（）計算。 5.4.4 基礎板的彎矩可按下列方法計算： 5.4.4.1 先將基礎板上的豎向荷載設計值按靜力等效原則移至基礎底面樁群承載力重心處。彎矩引起的樁頂不均勻反力按直線變化原則計算，并以柱或墻為支座采用倒樓蓋法計算板的彎矩。 當支座反力與實際柱或墻的荷載效應相差較大時，應重新調(diào)整樁位再次計算樁頂反力。,23:47,9

32、2,5.4.4.2 當樁基的沉降量較均勻時，可將單樁簡化為一個彈簧，按支承于彈簧上的彈性平板計算板中的彎矩。樁的彈簧系數(shù)可按單樁載荷試驗或地區(qū)經(jīng)驗確定。 5.4.5 樁與箱基或筏基的連接應符合下列規(guī)定： 5.4.5.1 樁頂嵌入箱基或筏基底板內(nèi)的長度，對于大直徑樁，不宜小于100；對中小直徑的樁不宜小于50； 5.4.2.2 樁的縱向鋼筋錨入箱基或筏基底板內(nèi)的長度不宜小于鋼筋直徑的35倍，對于抗拔樁基不應少于鋼筋直徑的45倍。,23:47,93,柱鋼筋在箱形基礎頂部的錨固,,23:47,94,第一節(jié) 板,新規(guī)范增加了板的最小厚度的規(guī)定； 對單向板和雙向板的范圍作出了界定； 刪去了彎起式配筋的內(nèi)

33、容，只列入方便施工廣泛應用的分離式配筋方案； 新增了溫度收縮鋼筋的配置方法； 新規(guī)范對抗沖切板的構造規(guī)定同舊規(guī)范； 新增了基礎筏板的構造配筋要求。,返回,23:47,95,板的最小厚度,返回,23:47,96,單向板和雙向板的界定,兩對邊支承的板應按單向板計算，由支承對邊的距離確定其跨度； 四邊支承的板，當長邊與短邊之比大于或等于3時，按單向板計算，由短邊的長度確定其跨度； 四邊支承的板，當長邊與短邊之比小于或等于2時，按雙向板計算； 四邊支承的板，當長邊與短邊之比介于2和3之間時，宜按雙向板計算；也可按沿短邊受力的單向板計算，此時應沿長邊方向布置不小于最小配筋率的構造鋼筋。,返回,23:47

34、,97,分離式配筋的方案,多跨單向板和多跨雙向板采用分離式配筋時應注意： 、跨中正彎矩鋼筋宜全部伸入支座； 、支座負鋼筋向跨內(nèi)的延伸長度應覆蓋負彎矩圖并滿足鋼筋錨固的要求。 受力鋼筋間距，當板厚150mm時，不宜大于200mm；當板厚150mm時，不宜大于1.5h，且不宜大于250mm（舊規(guī)范為300mm）。 新規(guī)范對單向板的分布鋼筋要求比舊規(guī)范嚴： 、分布鋼筋的配筋面積不小于受力鋼筋的15%（舊規(guī)范為10%），且不宜小于該方向板截面面積的0.15%（舊規(guī)范無此規(guī)定）； 、分布鋼筋的間距不宜大于250mm（舊規(guī)范為300mm），直徑不宜小于6mm（舊規(guī)范為5mm）；當有較大集中荷載作用

35、時，分布鋼筋面積應適當增加，間距不宜大于200mm（舊規(guī)范無此規(guī)定）。 對板的支承上部的構造負筋的直徑提高到8mm（舊規(guī)范6mm），其他不變。,返回,23:47,98,溫度收縮鋼筋的配置方法,新規(guī)范規(guī)定，在溫度、收縮應力較大的現(xiàn)澆板區(qū)域，已配置溫度收縮鋼筋，配置原則如下： 、板的上下表面作雙層配筋，使板的所有表面均處于配筋狀態(tài)； 、板的上下表面的每個方向上，溫度收縮鋼筋的配筋面積均不小于板的截面積的0.1%； 、溫度收縮鋼筋的間距宜取為150-200mm； 、鑒于一般使用狀態(tài)下受力鋼筋應力并不充分，故受力鋼筋也可視為溫度收縮鋼筋加以利用； 、可利用原有鋼筋貫通布置，也可另行設置構造鋼

36、筋網(wǎng)，并與原有鋼筋按受拉鋼筋的要求搭接或在周邊構件中錨固。,返回,23:47,99,基礎筏板的構造配筋要求,基礎筏板一般都是大體積混凝土構件，容易產(chǎn)生溫度收縮裂縫； 新規(guī)范規(guī)定，基礎筏板厚度大于2m時，除了應在筏板上下表面配置縱、橫方向的鋼筋之外，尚宜沿板厚度方向間距不大于1m設置與板面平行的構造鋼筋網(wǎng)片，其直徑不宜小于12mm，縱橫向間距不宜大于200mm。,返回,23:47,100,建筑工程CAD軟件簡介,一、PKPM系列 1、APM----三維建筑設計； 2、PMCAD----結構平面設計； 3、PK----框，排架，連續(xù)梁結構設計； 4、TAT----高層空間有限元分析（空間桿系）；

37、5、TATD----高層空間有限元動力時程分析（空間桿系）； 6、SATWE----高層空間有限元分析（空間墻元）； 7、JLQ----剪力墻設計；.,23:47,101,建筑工程CAD軟件簡介,PM系列（中國建研院CAD工程部） 1. APM----三維建筑設計； 2. PMCAD----結構平面設計； 3. XTJS-----空間協(xié)同計算； 4.PK----框，排架，連續(xù)梁結構設計； 5.TAT----高層空間有限元分析（空間桿系）； 6.TATD----高層空間有限元動力時程分析（空間桿系）； 7.SATWE----高層空間有限元分析（空間墻元）,23:47,102,8.FEQ ----

38、高精度有限元框支剪力墻設計； 9.JLC----井字樓蓋計算； 10.JCCAD---獨立基礎，條形基礎設計； 11.EF----彈性地基梁，筏板基礎設計； 12.ZJ----樁基礎設計； 13.BOX----箱形基礎設計； 14.GJ-----鋼筋混凝土基本構件設計； 15.LTCAD---樓梯設計；,23:47,103,17. EPDA----彈性動力時程分析； 18.PREC----預應力結構設計； 19.PMSAP----特殊高層有限元分析與設計 20.STS----鋼結構計算機輔助設計； 21.CFG----漢字，圖形支撐與繪圖驅(qū)動程序；,23:47,104,二、其它結構CAD軟件,

39、1.TBSA---高層結構設計； 2.TBPEN----TBSA前處理； 3.TBSACAD-----高層結構設計與CAD成圖； 4.FBCAD-----平面結構設計； 5.TBS-CAD-----多高層結構設計CAD系統(tǒng)； 6.PIEM-----多高層結構設計(用平表法繪圖）；,23:47,105,7.FCAD----理正基礎設計； 8.TLJ----空間動力機器基礎CAD系統(tǒng)（建大，化工八院）； 9.GSCAD----廣廈建筑結構CAD（廣東省建筑設計研究院）； 11.SCAD----鋼結構施工圖繪圖系統(tǒng)（重慶鋼院）；,23:47,106,三、建 筑 CAD,1. ABD-----三維建筑設計； 2.TCH----天正建筑CAD； 3.中望建筑裝修軟件； 4.圓方室內(nèi)外裝修設計系統(tǒng)。 5.AutoCAD,