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立 軸 式 破 碎 機(jī) 轉(zhuǎn) 子 部 裝 錘 頭 偏 心 銷 軸 機(jī) 蓋 下 軸 承 蓋 上 圓 盤 中 圓 盤 軸 套 下 料 斗 隔 板 門 反 擊 板 上 軸 承 蓋 上 料 斗 主 軸 皮 帶 輪 迷 宮 密 封 圈 筒 體 部 裝 下 端 蓋 底 座 鹽城工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 槳葉式攪拌機(jī)的設(shè)計(jì) 摘要：為了提高加工效率，本課題設(shè)計(jì)了一種出料粒度為15～20mm的槳葉式攪拌機(jī)，根據(jù)要求設(shè)計(jì)了錘擊部分和反擊部分。 物料由進(jìn)料口進(jìn)入破碎腔，經(jīng)過(guò)錘頭的沖擊、剪切、劈碎、折斷，實(shí)現(xiàn)物料的中碎；錘擊的物料沖擊到安裝在破碎腔內(nèi)的反擊板上，又經(jīng)過(guò)物料與反擊板、物料與物料的互相沖擊,從而實(shí)現(xiàn)了物料的細(xì)碎。本機(jī)融合了錘式攪拌機(jī)、反擊式攪拌機(jī)與槳葉式攪拌機(jī)的優(yōu)點(diǎn),降低了生料和熟料的入磨粒度，較好地達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。 關(guān)鍵詞：攪拌機(jī)；反擊板；錘頭 The designe of Vertical spindle type breaker Abstract: In order to enhance the processing efficiency, this topic has designed one kind of material granularity is 15 ~ 20mm vertical spindle type breaker, according to requested to design has hammered the part and the counter-attack part. The material by enters the broken cavity, after the hammer head impact, cuts, chops into pieces, breaks off, the realization material center is garrulous; Hammers the material attacks installs in the broken cavity on the counter-attack board, also passes through the material and the counter-attack board, the material and the material mutual impact, thus has realized the material fragmentation. This machine fused the hammer type breaker, the counter-attack type breaker and the vertical spindle type breaker merit, reduced the crude material and the chamotte enters rubs the granularity, has met the design requirements well. Keywords: breaker; counter-attack board; hammer head 1 1前言 建材產(chǎn)品的生產(chǎn),從原料、燃料到半成品都需要進(jìn)行破碎和粉磨,其目的是使物料的表面積增加,以提高物理作用的效果及化學(xué)反應(yīng)的速度,如促進(jìn)均勻混合,提高物料的流動(dòng)性,便于貯存和運(yùn)輸,提高產(chǎn)量等。水泥熟料和石膏一起磨碎成最終產(chǎn)品,其磨碎的粒度越細(xì),表面積越大,則水泥的標(biāo)號(hào)就越高。改善和提高產(chǎn)品的質(zhì)量和數(shù)量,減少動(dòng)力消耗,降低生產(chǎn)成本,對(duì)達(dá)到優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低消耗具有重要意義。 機(jī)械沖擊粉碎是建材行業(yè)材料破碎的主要手段，其設(shè)備效率是重要的技術(shù)和經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。目前在攪拌機(jī)的設(shè)計(jì)研究中，主要集中在耐磨材料和常規(guī)設(shè)計(jì)的改進(jìn)。 在水泥行業(yè)、選礦電力等工業(yè)領(lǐng)域中廣泛使用粉磨機(jī)械，但各類粉磨機(jī)械都有生產(chǎn)效率低，能耗高的缺點(diǎn)。當(dāng)前的發(fā)展趨勢(shì)是“以破代磨”，借助加強(qiáng)粉磨機(jī)前的粉碎，降低入料粒度，可大幅度提高粉磨機(jī)產(chǎn)量，降低綜合能耗。本課題是結(jié)合市場(chǎng)上所使用的各類型號(hào)的攪拌機(jī)及由廠家在使用過(guò)程中所反饋的信息,分析其問題的來(lái)源,并相互比較綜合各類攪拌機(jī)的優(yōu)點(diǎn),經(jīng)師生討論而確定的。 設(shè)計(jì)要求:a、最大進(jìn)料粒度：<150mm；b、出料粒度：<10mm；c、生產(chǎn)能力：25-30t/h。 使用范圍：槳葉式攪拌機(jī)既可以用于生料的破碎,又可以用于熟料的破碎。它適用于粉碎水泥熟料、粒狀高爐礦渣、石灰石、砂巖、頁(yè)巖、煤矸石、煤塊、鋁塊石、金礦石、鉬礦石等多種物料。它廣泛應(yīng)用于：建材、化工、冶金、電力、煤炭、礦山等工業(yè)部門。 技術(shù)要求：機(jī)械設(shè)計(jì)應(yīng)保證其功能良好、使用可靠、維護(hù)方便；零件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要選擇合理的毛坯型式和材料，并盡可能的采用標(biāo)準(zhǔn)件和通用件，并具有良好的工藝性。 設(shè)計(jì)方法：采用二維CAD繪制圖紙和在UG平臺(tái)上創(chuàng)建三維模型相結(jié)合的方法，更加直觀地將所要設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)表達(dá)出來(lái)。 本課題著重解決如何將反擊式攪拌機(jī)和錘式攪拌機(jī)的優(yōu)點(diǎn)結(jié)合、錘頭磨損問題和機(jī)體平衡問題、攪拌機(jī)在工作過(guò)程中的粉塵泄露問題及攪拌機(jī)的各工作參數(shù)的優(yōu)化確定方法等。 本設(shè)計(jì)具有很強(qiáng)的實(shí)用價(jià)值。因?yàn)椴捎昧撕芏嘈碌慕Y(jié)構(gòu)，大大降低了制造和維護(hù)的費(fèi)用，減少了機(jī)器調(diào)整的次數(shù)，保證了生產(chǎn)的連續(xù)性。 2概述 2.1 水泥裝備的發(fā)展趨勢(shì)[11] 水泥生產(chǎn)的機(jī)械裝備是生產(chǎn)水泥的重要工具，是提高勞動(dòng)生產(chǎn)率、降低水泥成本、減輕勞動(dòng)強(qiáng)度的重要手段。綜觀目前國(guó)內(nèi)外水泥行業(yè)發(fā)展?fàn)顩r可知，水泥裝備的發(fā)展趨勢(shì)大致可分為三個(gè)方面： a.向大型化方向發(fā)展 近年來(lái)，世界水泥工業(yè)發(fā)展的動(dòng)向之一是大型化。各國(guó)都在致力于開發(fā)大型化的設(shè)備及其應(yīng)用技術(shù)，因?yàn)榇笮退鄰S能降低生產(chǎn)成本，減少能耗，提高勞動(dòng)生產(chǎn)率，特別是日產(chǎn)5000t熟料的水泥廠經(jīng)濟(jì)效益特別顯著。 b.向自動(dòng)化方向發(fā)展 水泥廠的自動(dòng)化程度是衡量水泥工業(yè)現(xiàn)代化的標(biāo)志之一，自動(dòng)化技術(shù)的應(yīng)用利用提高主機(jī)產(chǎn)量和設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)率，降低熱耗，提高勞動(dòng)生產(chǎn)率。 c.向節(jié)能化方向發(fā)展 從生產(chǎn)工藝上看，這種能源消耗可分為兩部分：一部分是消耗燃料多的熟料燒成系統(tǒng)；一部分是消耗電能多的原料和熟料的粉磨系統(tǒng)。因此，各國(guó)都在積極開發(fā)節(jié)能降耗的水泥成套設(shè)備。磨前破碎正是向節(jié)能方向發(fā)展的一個(gè)重要路口，也正是水泥設(shè)備發(fā)展的必經(jīng)之路。 2.2 設(shè)計(jì)要求及分析課題 物料在經(jīng)過(guò)粗碎、中碎以后，一般粒徑為30～100mm，而進(jìn)入磨機(jī)的粒徑一般為30mm左右，由于進(jìn)入磨機(jī)的粒徑仍很大，且不均衡，不但增加了磨機(jī)的負(fù)荷，而且也增加了磨機(jī)的功耗，根據(jù)邦德理論，粉碎物料所消耗的能量，與物料產(chǎn)生的裂縫長(zhǎng)度成正比，而裂縫又與物料粒徑的平方根成反比。即：w=k(1/-1/),d為進(jìn)料粒徑，D為出料粒徑，因此，設(shè)計(jì)的要求是經(jīng)過(guò)一級(jí)破碎的物料進(jìn)入球磨機(jī)之前增加一級(jí)破碎，以均衡和降低物料的入料粒度，從而顯著地降低功耗，達(dá)到節(jié)能降耗的目的。 錘式攪拌機(jī)的結(jié)構(gòu)由錘頭﹑轉(zhuǎn)子﹑篦條篩﹑內(nèi)壁襯板﹑機(jī)架等組成；它是通過(guò)物料進(jìn)入攪拌機(jī)中,受到高速回轉(zhuǎn)的錘頭沖擊而破碎,物料從錘頭處獲得動(dòng)能,以高速?zèng)_向破碎板進(jìn)行第二次破碎,粒度小的從篦條篩中排出,粒度大的物料在篦條篩上再經(jīng)過(guò)錘頭的沖擊﹑研磨﹑銑削而破碎,合格粒度由篦條篩排出。 反擊式攪拌機(jī)的結(jié)構(gòu)由反擊板﹑打擊板﹑轉(zhuǎn)子組成；它將物料反復(fù)地沖擊,同時(shí),物料之間也互相撞擊而得到破碎。 槳葉式攪拌機(jī)的結(jié)構(gòu)由機(jī)體﹑主軸﹑轉(zhuǎn)子﹑襯板﹑進(jìn)出料口組成；物料進(jìn)入第一破碎腔,受高速回轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子上的板錘的沖擊破碎,獲得動(dòng)能的料塊拋擊到筒體的襯板上進(jìn)一步破碎,料塊群在機(jī)腔中互相撞擊而得到第一次破碎；物料進(jìn)入第二破碎腔受第二轉(zhuǎn)子的擠壓﹑沖擊,把料層壓緊而變密實(shí),隨著擠壓﹑沖擊力的上升,當(dāng)應(yīng)力超過(guò)顆粒所承受的強(qiáng)度時(shí),物料被粉碎。 本課題設(shè)計(jì)的攪拌機(jī)是兼以上三者之優(yōu)點(diǎn)進(jìn)行破碎,因此,確定為槳葉式攪拌機(jī)。 2.3 槳葉式攪拌機(jī)的工作原理簡(jiǎn)介 攪拌機(jī)體內(nèi)研磨介質(zhì)運(yùn)動(dòng)狀態(tài)分為二部分，其一為在筒體內(nèi)旋轉(zhuǎn)，其二為帶到一定高度后拋落，即拋落運(yùn)動(dòng)狀態(tài)。前者粉碎的主要形式為研磨，而后者為沖擊。磨內(nèi)物料隨著研磨和沖擊的綜合作用而使物料粉碎。槳葉式攪拌機(jī)的破碎部分主要由錘擊部分和反擊部分兩部分組成，物料由進(jìn)料口進(jìn)入破碎腔，經(jīng)過(guò)錘頭的沖擊、剪切、劈碎、折斷，使得物料粒徑降低，然后再經(jīng)過(guò)反擊破碎，通過(guò)反擊破碎中反擊板的沖擊、剪切和物料的自撞破碎，進(jìn)一步降低和均衡物料的粒徑，從而實(shí)現(xiàn)了物料粉碎的目的。 2.4 槳葉式攪拌機(jī)的構(gòu)造 槳葉式攪拌機(jī)由筒體、轉(zhuǎn)子、機(jī)蓋附件、底座等部分組成，筒體由機(jī)殼、門、隔板、反擊板組成，各部件分別用焊接螺栓、螺釘連結(jié)成一體；轉(zhuǎn)子由主軸、錘架組成。錘架上偏心銷軸將錘頭分4排懸掛在錘架之間，為了防止錘架和錘頭的軸向竄動(dòng)，錘架一端用軸套軸向固定，一端用止退墊圈和鎖緊螺母固定，轉(zhuǎn)子支承在三個(gè)滾動(dòng)軸承上，機(jī)殼內(nèi)部有反擊板，反擊板磨損后可以更換，機(jī)蓋與軸之間漏灰現(xiàn)象嚴(yán)重，為了防止漏灰，設(shè)有軸封。主軸是攪拌機(jī)支承轉(zhuǎn)子的主要零件，沖擊力由它來(lái)承受。因此，要求主軸的材質(zhì)具有較高的硬度和韌性，如用45鋼。主軸斷面為圓形，錘架用36mm寬的平鍵與軸連接，錘架是用來(lái)安裝錘頭的，但攪拌機(jī)在逆轉(zhuǎn)時(shí)，錘架與物料接觸，易造成磨損，所以選擇的材料要具有一定的耐磨性。該錘架的銷軸孔都為6個(gè)孔，可以在銷軸孔磨損后，把錘頭安裝在另一個(gè)位置，在錘架中，上面一個(gè)圓盤用以減少偏心銷軸的磨損程度。錘頭的質(zhì)量、形狀和材質(zhì)對(duì)攪拌機(jī)的生產(chǎn)能力有很大的影響。錘頭動(dòng)能的大小與錘頭質(zhì)量成正比，動(dòng)能越大，即錘頭質(zhì)量越大，破碎效率愈高，但能耗佷大。因此，應(yīng)根據(jù)不同的進(jìn)料尺寸來(lái)選擇適當(dāng)?shù)腻N頭質(zhì)量。錘頭耐磨性是其主要質(zhì)量指標(biāo)之一，提高錘頭的耐磨性，可以縮短攪拌機(jī)的檢修停車時(shí)間，就能大大的提高槳葉式攪拌機(jī)的利用率和減少檢修費(fèi)用。 機(jī)蓋部件由機(jī)蓋、滾動(dòng)軸承、圓錐套、上軸承蓋、上密封環(huán)、圓螺母以及直通式油杯組成，用螺栓連接在一起，軸承蓋用于軸承的外圓定位，軸承蓋內(nèi)的內(nèi)油氈槽用以安裝油氈起密封油的作用，軸承蓋外面有凸起的環(huán)體，擋住外面的灰塵進(jìn)入軸承蓋內(nèi)，圓螺母和止退墊圈使軸承的內(nèi)圈得以定位，上密封環(huán)擋住筒體內(nèi)的灰塵進(jìn)入到機(jī)蓋內(nèi)，即采用迷宮密封來(lái)?yè)趸摇］S承的潤(rùn)滑采用直通式油杯油潤(rùn)滑，軸承間隙的調(diào)整可通過(guò)調(diào)整墊片得以實(shí)現(xiàn)。 底座部件由支承套、滾動(dòng)軸承、下軸承蓋、下密封環(huán)、軸套、墊片、注油裝置、底座等組成，用螺栓連接在一起，底座用于整個(gè)轉(zhuǎn)子軸的定位，支承套用來(lái)支承兩個(gè)滾動(dòng)軸承和下軸承蓋，調(diào)心滾子軸承主要用來(lái)承受軸向力，推力調(diào)心滾子軸承主要承受徑向力，在兩個(gè)軸承之間增加一塊墊片，隔開兩軸承以避免兩軸承直接接觸，影響兩軸承的壽命。上軸承蓋用來(lái)定位，推力調(diào)心滾子軸承的外圈定位，兩軸承之間的墊片用于保證兩軸承的內(nèi)圈定位，軸承蓋內(nèi)毛氈用來(lái)保證潤(rùn)滑油的密封，下軸承蓋和下密封環(huán)組成的環(huán)形密封用來(lái)?yè)踝⊥搀w內(nèi)的灰塵進(jìn)入到軸承中。 進(jìn)料口由法蘭、鋼板焊接而成，用螺栓連接在機(jī)蓋上。 出料口由法蘭，鋼板焊接而成，用螺栓連接在底座的加強(qiáng)筋上。 機(jī)蓋部分與筒體,筒體與底座均用螺栓連接在一起，轉(zhuǎn)子與底座之間用軸承來(lái)支承。 槳葉式攪拌機(jī)結(jié)構(gòu)模型如圖2-1所示 圖2-1 槳葉式攪拌機(jī)結(jié)構(gòu)模型圖 3 總體方案論證 3.1 機(jī)型的確定 槳葉式攪拌機(jī)結(jié)構(gòu)如圖3-1所示 圖3-1 槳葉式攪拌機(jī)結(jié)構(gòu)圖 1-機(jī)械傳動(dòng)部分，2-反擊破碎部分，3-錘擊破碎部分 該機(jī)由三個(gè)主要部分組成：（1）機(jī)械傳動(dòng)部分（2）反擊破碎部分（3）錘擊破碎部分。起主要作用的是錘擊破碎部分和反擊破碎部分，皮帶傳動(dòng)部分傳遞所需的動(dòng)力。 該機(jī)采用槳葉式上下安置，充分利用物料自身的重量。減少物料運(yùn)輸過(guò)程所消耗的動(dòng)力。通過(guò)反擊破碎和圓錐破碎，從而達(dá)到降低粒徑的目的。 3．2 產(chǎn)品的確定 該機(jī)的產(chǎn)量需滿足下列要求 a.年產(chǎn)10萬(wàn)噸以上； b.不是全日制工作，每年工作為300天，每天工作8——16小時(shí)。 在此基礎(chǔ)上，該機(jī)的設(shè)計(jì)產(chǎn)量為25——30t/h。 4 傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì) 4.1 電動(dòng)機(jī)的選擇[10] 4．1．1槳葉式攪拌機(jī)的設(shè)計(jì)參數(shù) 進(jìn)料粒徑≤150 出料粒徑≤10 4．1．2 功率的確定 由邦德理論 N=k×(1/─1/) （4-1） 式中：d—出料粒徑，um； D—進(jìn)料粒徑，um； Q—產(chǎn)量，t/h； 得 N=185×(1/―1/)X40 ?=57kw 由電機(jī)功率,查手冊(cè): 選電機(jī)型號(hào)為Y280M-6 功率為55kw 轉(zhuǎn)速為980r/min 外形尺寸為1198×555×640(長(zhǎng)×寬×高)。 4．2 傳動(dòng)部分的設(shè)計(jì)[10] 4.2.1 確定計(jì)算功率Pca 考慮到載荷的性質(zhì)、原動(dòng)機(jī)的不同和每天工作時(shí)間的長(zhǎng)短等，計(jì)算功率Pca比要求傳遞的功率P略大，即 （4-2）式中： KA——工作情況系數(shù)， 4.2.2 選擇V帶型號(hào)[1] 根據(jù)計(jì)算功率 由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》圖12-1-1確定選用D型帶。 4.2.3 確定帶輪直徑dd1，dd2 a) 參考《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)部分，選取小帶輪直徑=355。 b) 驗(yàn)算帶的轉(zhuǎn)速 （4-3） = 帶的速度合適 (普通V帶) c) 從動(dòng)帶輪直徑 = （4-4） 由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》表12-1-10查得=400mm 4.2.4 確定中心距a和帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 根據(jù) 0.7(+)<<2(+) （4-5） 取 =1200 根據(jù) （4-6） 由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》表12-1-4 選帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 （4-7） 4.2.5 驗(yàn)算主動(dòng)輪上的包角 （4-8） 主動(dòng)輪包角合適 4.2.6 確定V帶根數(shù)z a)由線性插值法求得額定計(jì)算功率P0 （4-9） 額定功率值的增量△P0=3.92,包角系數(shù)Kα=0.98,長(zhǎng)度系數(shù)KL=0.90 b)計(jì)算V帶根數(shù)z （2-10） 由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》表12-1-18 由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》表12-1-21 由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》表12-1-22 根 取z=5根 4.2.7 計(jì)算單根V帶初拉力F (2-11) 由表12-1-23 m=0.62 4.2.8 計(jì)算對(duì)軸的壓力FQ (4-12) 5 槳葉式攪拌機(jī)主要參數(shù)的確定 5.1基本結(jié)構(gòu)參數(shù) 5.1.1 轉(zhuǎn)子的直徑與長(zhǎng)度[7] 轉(zhuǎn)子直徑一般根據(jù)給料塊的尺寸來(lái)決定，提出轉(zhuǎn)子直徑與給料塊尺寸之比為1.2～5,大型攪拌機(jī)取低值。D=1000mm。 轉(zhuǎn)子軸直徑與長(zhǎng)度之比值一般為0.7～2，物料沖擊力較強(qiáng)時(shí),應(yīng)取較大的比值. （5-1） （5-2） 5.1.2 基本結(jié)構(gòu)尺寸[11] a．給料口寬度、長(zhǎng)度、高度、傾角 給料口寬度大于2倍最大給料尺寸取B=300mm、L=310mm,為了要求給料有一 定的垂直下落速度取h=560mm,要求入料塊經(jīng)導(dǎo)板給入，因此，導(dǎo)板的傾角不應(yīng)小于60，否則引起給料塊的堆積。 b．卸料口尺寸 攪拌機(jī)的卸料口尺寸由產(chǎn)品粒度的大小來(lái)決定。 c．給料方式 攪拌機(jī)要求給料塊有一定的垂直下落速度，故給料口一般都設(shè)置在機(jī)架的上方。 5.1.3 錘頭質(zhì)量的確定[11] 由于槳葉式攪拌機(jī)的錘頭是通過(guò)偏心銷軸固定在轉(zhuǎn)子上的，所以正確地選擇 錘頭質(zhì)量消耗都有很大的作用，如果錘頭質(zhì)量選的過(guò)小，則可能滿足不了錘頭一次就將物料破碎的要求。若是選得過(guò)大，這是不經(jīng)濟(jì)的，而且旋轉(zhuǎn)起來(lái)產(chǎn)生的離心力也很大，對(duì)轉(zhuǎn)子上的其它零件要產(chǎn)生影響并且易損壞。因此，錘頭質(zhì)量一定要滿足錘擊一次使物料破碎，并使無(wú)用功率消耗達(dá)到最小值，同時(shí)還必須不使錘頭過(guò)度向后偏倒。 計(jì)算錘頭質(zhì)量的方法有兩種：一種是使錘頭運(yùn)動(dòng)起來(lái)產(chǎn)生的動(dòng)能等于破碎物料所需的破碎功，另一種是根據(jù)碰撞理論的動(dòng)量相等原理。前一種方法由于沒有考慮錘頭打擊物料后的速度損失，故計(jì)算出來(lái)的錘頭質(zhì)量往往偏小，需要根據(jù)實(shí)際情況修正。 5.1.3.1按動(dòng)能定理計(jì)算錘頭質(zhì)量 （5-3） 式中 D ─ 轉(zhuǎn)子直徑，mm ； n ─ 轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速，m/s； ─ 轉(zhuǎn)子圓周方向的錘頭排數(shù)； ─ 轉(zhuǎn)子橫向每排的錘頭個(gè)數(shù)； 因?yàn)? （5-4） （5-5） （5-6） （5-7） 式中 N ─ 電動(dòng)機(jī)功率，kw； E ─ 錘頭的動(dòng)能，J； m ─ 錘頭的質(zhì)量，kg； v ─ 錘頭的圓周速度，m/s； ─ 轉(zhuǎn)子上全部錘頭每轉(zhuǎn)一次所產(chǎn)生的動(dòng)能, J； 所以 5.1.3.2 按動(dòng)量定理計(jì)算錘頭質(zhì)量 國(guó)家碰撞理論動(dòng)量相等的原理計(jì)算錘頭質(zhì)量時(shí)，考慮到錘頭打擊物料后必然 會(huì)產(chǎn)生速度損失。如果錘頭打擊物料后，其速度損失過(guò)大，就會(huì)使錘頭繞本身的懸掛軸向后偏倒，這時(shí)錘頭由于速度減小而使動(dòng)能減小，在下一次與物料相遇時(shí)，物料通過(guò)而不破碎物料，因而會(huì)降低攪拌機(jī)的生產(chǎn)率和增加無(wú)用功的消耗。為了使錘頭打擊物料后產(chǎn)生的偏倒，能夠由離心力的作用而在第二次破碎物料前很快恢復(fù)到正常工作位置，就要求錘頭打擊物料后的速度損失不宜過(guò)大。根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，錘頭打擊物料后的允許速度損失隨著攪拌機(jī)的規(guī)格大小而變，一般允許速度損失為40～60％。即 （5-8） 式中 ─ 錘頭打擊物料前的圓周線速度，m/s； ─ 錘頭打擊物料后的圓周線速度，m/s； （5-9） 式中 ─ 修正系數(shù)，=0.21～0.28 ─ 物料的抗壓強(qiáng)度, ─ 物料邊長(zhǎng), m ─ 錘頭打擊物料的時(shí)間,一般采用0.001～0.0015s。 （5-10） 式中 ─ 錘頭的實(shí)際質(zhì)量，kg； ─ 錘頭重心到懸掛點(diǎn)的距離，m； ─ 錘頭打擊中心到懸掛點(diǎn)的距離，m。 5.2 主要工作參數(shù)的確定 5.2.1 轉(zhuǎn)子的速度 從槳葉式攪拌機(jī)的特點(diǎn)可看見，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速是攪拌機(jī)的重用工作參數(shù)，它影響著攪拌機(jī)的破碎效率、破碎比和生產(chǎn)能力。 由 （5-11）式中 ─ 轉(zhuǎn)子的圓周速度，m/s； ─ 轉(zhuǎn)子直徑，m。 得 一般中小型攪拌機(jī)的轉(zhuǎn)速為750～1500r/min，圓周速度為25～70m/s。 5.2.2 生產(chǎn)能力[7] （5-12） 式中 L ─ 轉(zhuǎn)子長(zhǎng)度，m； b ─ 卸料篦條間歇，m； ─ 出料塊的粒度，m； Z ─ 卸料篦條間歇的數(shù)目， ─ 松散與排料不均勻系數(shù)0.02； K ─ 轉(zhuǎn)子圓周方向錘子的排數(shù)； n ─ 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速，r/min； r ─ 石灰石的堆積比重，。 5.2.3 功率[12] 功率消耗和很多因數(shù)有關(guān)，但主要取決于物料的性質(zhì)，轉(zhuǎn)子的圓周速度，破碎比和生產(chǎn)能力。 （5-13） 式中 m ─ 錘頭質(zhì)量，kg； R ─ 轉(zhuǎn)子半徑，m； n ─ 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速，r/min； ─ 機(jī)械效率， =0.7～0.85； ─ 修正系數(shù)。與轉(zhuǎn)子的圓周速度有關(guān)，隨圓周速度增加而減少，因?yàn)樗俣扔撸總€(gè)錘頭打擊物料的機(jī)會(huì)率愈低。 查《建筑材料機(jī)械設(shè)計(jì)》表1-4 得=0.00125。 5.3 轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[4] 5.3.1 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算及校核 5.3.1.1軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) a) 軸的材料及熱處理 由于攪拌機(jī)的設(shè)計(jì)功率不是太大，對(duì)其重量和尺寸無(wú)特殊要求，故選擇常用材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理。 b)初估軸徑 按扭矩初估軸的直徑，查《機(jī)械設(shè)計(jì)》表10-2，得C=106-117，考慮倒安裝皮帶輪僅受扭矩作用，取C=110，則 (5-14) 式中： C——由軸承的材料和承載情況縮確定的常數(shù)； P——軸的輸出功率，kw； n——軸的轉(zhuǎn)速，r/min. 符合要求，所以軸的設(shè)計(jì)合格。 5.3.2 軸的強(qiáng)度計(jì)算[1] 軸的各段長(zhǎng)度主要根據(jù)軸上零件的轂長(zhǎng)或軸上的零件配合部分的長(zhǎng)度確定。另外，也要根據(jù)機(jī)體及軸承蓋等零件有關(guān)。本設(shè)計(jì)中，綜合考慮機(jī)體、轉(zhuǎn)子、襯板、軸承座等因素的影響后，軸的具體設(shè)計(jì)尺寸如圖5-1所示。 圖5-1 軸的結(jié)構(gòu)尺寸 5.3.2.1 破碎力的確定 沖擊時(shí)間的計(jì)算 (5-15) 式中: R——料塊的半徑，m； v——轉(zhuǎn)子的圓周速度，m/s。 破碎力P的計(jì)算 (5-16) 式中: P——破碎力，N； m——料塊的質(zhì)量，kg； v0——沖擊后物料的速度，m/s； t——沖擊時(shí)間，s。 5.3.2.2 軸的受力分析(見圖5-2) a． 畫軸的受力簡(jiǎn)圖(見圖b)。 圖5-2 軸的受力分析及彎扭矩圖 b． 計(jì)算支承反力。 由式： (5-17) 得 由式： (5-18) 得 在垂直面上 (5-19) c． 畫彎矩圖（見圖c，d，e） 由式： （5-20） 在水平面上，a—a剖面左側(cè) a—a剖面右側(cè) 在垂直面上 合成彎矩，a—a剖面左側(cè) 由式： （5-21） 得 a—a剖面右側(cè) d．畫轉(zhuǎn)矩圖（見圖f） 由式： （5-22） 得，轉(zhuǎn)矩 5.3.2.3 判斷危險(xiǎn)剖面 顯然，由圖中a—a截面處合成彎矩最大、扭矩為T，該截面左側(cè)可能是危險(xiǎn)剖面；b—b截面處合成彎矩不是最大，但該截面左側(cè)軸徑小于a—a截面處軸徑，故b—b截面左側(cè)也可能是危險(xiǎn)剖面。若從疲勞強(qiáng)度角度考慮，a—a、b—b截面處均有應(yīng)力集中，且b—b截面處應(yīng)力集中更嚴(yán)重，故a—a截面左側(cè)和b—b截面左、右側(cè)均有可能是疲勞破壞危險(xiǎn)剖面。 5.3.2.4 軸的彎扭合成強(qiáng)度校核 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表10-1查得 由式 （5-23） a) a—a截面左側(cè) 由式 （5-24） b) b—b截面左側(cè) b—b截面處合成彎矩： 由式： （5-25） 5.3.2.5 軸的疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)校核 由表10-1查得。 a． a—a截面左側(cè) 由附表10-1查得由附表10-4絕對(duì)尺寸；軸經(jīng)過(guò)磨削加工表面質(zhì)量系數(shù)則 彎曲應(yīng)力 （5-26） 應(yīng)力幅 平均應(yīng)力 Mpa 切應(yīng)力 (5-27) 式中： T ─ 軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩，N.mm; W ─ 抗扭截面系數(shù),。 校核危險(xiǎn)剖面疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)安全系數(shù) （5-28） 在彎矩作用下和在轉(zhuǎn)距作用下的安全系數(shù)分別為 （5-29） （5-30） 得， 查表10-6得許用安全系數(shù)顯然S>>, 故a—a剖面安全。 b. b—b截面右側(cè) 抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 彎曲應(yīng)力 切應(yīng)力 由附表10-1查得過(guò)盈配合引起的有效應(yīng)力集中系數(shù)。 又。則 顯然，故b—b截面右側(cè)安全。 c. b—b截面左側(cè) b—b截面左右側(cè)的彎矩、扭矩相同。 彎曲應(yīng)力 切應(yīng)力 ，由附表10-2查得圓角引起的有效應(yīng)力集中系數(shù) ，由附表10-4查得絕對(duì)尺寸系數(shù) 。則 顯然，故b—b截面左側(cè)安全。 以上計(jì)算表明：軸的彎扭合成強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度是足夠的。 5.3.3 轉(zhuǎn)子的設(shè)計(jì) 本設(shè)計(jì)參閱了國(guó)內(nèi)市場(chǎng)上對(duì)攪拌機(jī)的研究資料,結(jié)合各類型攪拌機(jī)轉(zhuǎn)子的不同結(jié)構(gòu) ,錘頭排列分布方式如圖5-3所示。 圖5-3 轉(zhuǎn)子的安裝結(jié)構(gòu) 1-鍵；2-軸套；3-上圓盤；4-中圓盤；5-錘頭；6-下圓盤； 7-轉(zhuǎn)子隔套；8、9-偏心銷軸；10-鍵；11-軸套；12-主軸 由圖5-3可知, 錘頭在兩隔板之間是按60°的間隔布置著六個(gè)錘頭,即著六個(gè)錘頭中心線處在一個(gè)平面上。設(shè)計(jì)時(shí)適當(dāng)調(diào)整錘頭間隔套尺寸,保持錘頭總數(shù)不變，而如此排布錘頭在破碎腔空間上有效利用了錘頭的“空間打擊”能力，能夠顯著提高破碎效率，降低了能耗。 5.3.3.1 錘頭的設(shè)計(jì)[11] 錘頭是錘式破碎的主要工作零件。錘頭的質(zhì)量、形狀和材質(zhì)對(duì)攪拌機(jī)的生產(chǎn)能力有很大的影響。錘頭動(dòng)能的大小與錘頭的質(zhì)量成正比，動(dòng)能越大，即錘頭的質(zhì)量愈大，破碎效率越高，能耗也愈大。因此，要根據(jù)不同的進(jìn)料塊尺寸來(lái)選擇適當(dāng)?shù)腻N頭質(zhì)量。錘頭的耐磨性是其主要質(zhì)量指標(biāo)，提高錘頭的耐磨性，可縮短攪拌機(jī)的檢修停車時(shí)間。從而，提高攪拌機(jī)的利用率和減少維護(hù)費(fèi)用。傳統(tǒng)的錘頭一般是用高碳鋼鍛造或鑄造，也有用高錳鋼鑄造的。近來(lái)有的用高鉻鑄鐵錘頭復(fù)合鑄造，即錘柄采用ZG310～570鋼，而錘頭采用高鉻鑄鐵，其耐磨性比高錳鋼錘頭提高數(shù)倍。 現(xiàn)在錘頭的設(shè)計(jì)已經(jīng)由傳統(tǒng)的整體式設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)變?yōu)榻M合式的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。另外，新型材料的研制，特別是高硬度耐磨材料的研制成功也為錘頭的設(shè)計(jì)及錘頭性能的提高提供了保證條件，也為本課題提供了較大的選擇余地。在綜合考慮了本課題的技術(shù)要求和工作要求后，我們決定采用新型的組合式錘頭結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（如圖5-4所示）。 圖5-4 組合式錘頭 5.3.3.2 安裝[3] 轉(zhuǎn)子與主軸之間的配合為間隙配合，配合為D8/H8。 5.4 軸承和鍵的選用[8] 5.4.1 軸承的選用和潤(rùn)滑 a．軸承所受載荷的大小、方向和性質(zhì)，是選擇滾動(dòng)軸承的主要依據(jù)。 上端選： GB/T288-1994 1536622型調(diào)心滾子軸承 下端選： GB/T288-1994 153622型調(diào)心滾子軸承 GB5801-1994 9039430型推力調(diào)心滾子軸承 b．校核軸承的使用壽命 根據(jù) （5-31） 對(duì)于153662型軸承，假定其壽命為3年 查手冊(cè) 該軸承符合要求。 c．軸承潤(rùn)滑方式選用油管潤(rùn)滑。 5.4.2 鍵的選用 a．鍵分別選平鍵 28×16×104 （GB1095-86） 36×20×848 （GB1095-86） b．平鍵的校核 根據(jù) （5-32） T ─ 轉(zhuǎn)矩，； d ─ 軸的直徑，； h ─ 鍵的高度，； ─ 鍵的工作長(zhǎng)度，； ─ 許用擠壓應(yīng)力，， 由《機(jī)械手冊(cè)》表3.1查得=30～45。 鍵一：28×16×104 符合要求。 鍵二：36×20×848 符合要求。 6 相關(guān)零件的設(shè)計(jì) 6.1反擊板的設(shè)計(jì) 反擊板的作用是承受被板錘擊出的物料在其上沖擊破碎，將破碎后的物料重新彈回破碎區(qū)，再次進(jìn)行沖擊破碎。設(shè)計(jì)的要求是，被板錘沖擊后的物料經(jīng)反擊后的位置剛好為該板錘旋轉(zhuǎn)以后的位置，以利用再次進(jìn)行沖擊破碎。反擊板結(jié)構(gòu)如圖6-1所示。 圖6-1 反擊板結(jié)構(gòu)圖 攪拌機(jī)反擊板經(jīng)各種表面積形狀實(shí)驗(yàn)比較,采用棱條結(jié)構(gòu)效果最好。因?yàn)槔鈼l尖角部分鑄造質(zhì)量和熱處理后硬度高, 抗磨損能力強(qiáng)。而且抗磨面是逐漸加大，磨損尺寸逐漸減緩。反擊板材質(zhì)采用耐磨合金鋼，這些措施都有利于反擊板壽命的延長(zhǎng)。反擊板的安裝方式為從側(cè)面推入鉸接件，再由緊固螺栓壓緊。 6.2 門的設(shè)計(jì) 在物料破碎過(guò)程中，難免有難破碎的大塊物料，落在反擊板與轉(zhuǎn)子之間。由于物料粒徑較大，難以從下料口排出，易引起物料阻塞。為清除阻塞物料,保證機(jī)構(gòu)的正常運(yùn)行，所以開設(shè)防護(hù)門。門的結(jié)構(gòu)如圖6-2所示 6-2 門的結(jié)構(gòu) 防護(hù)門為組焊件，門材料為45鋼。耳環(huán)焊接在門上面，接頭形式為角焊接。 7 輔助零件的設(shè)計(jì) 7.1 注油管 對(duì)滑動(dòng)軸承采用油潤(rùn)滑，須用到注油管。注油管可用兩端有螺紋的鋼管。一端固定在機(jī)蓋上，一端用螺母固定在機(jī)座上。 7.2 密封裝置的選擇 本設(shè)計(jì)中的密封方式選用氈圈式密封，利用矩形截面的毛氈圈嵌入梯形槽中所產(chǎn)生的對(duì)軸的壓緊作用、獲得防止?jié)櫥吐┏龊屯饨珉s質(zhì)、灰塵等侵入軸承室的密封效果。 8 結(jié)論 本次設(shè)計(jì)總體來(lái)說(shuō)較為成功。在分析目前市場(chǎng)上的各類型的攪拌機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、技術(shù)特點(diǎn)以及使用情況后，我們確定了設(shè)計(jì)一種新型的攪拌機(jī)的課題，就是將錘式攪拌機(jī)和反擊式攪拌機(jī)的優(yōu)點(diǎn)結(jié)合起來(lái)。在這個(gè)指導(dǎo)思想下，設(shè)計(jì)過(guò)程中，我們特別注意吸收各種新的技術(shù)，新的設(shè)計(jì)方法，并將之盡量融入到我們的設(shè)計(jì)中，使這種新型攪拌機(jī)的各項(xiàng)性能都能夠達(dá)到一個(gè)較高的水平。同時(shí)我們自始至終貫徹機(jī)器設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)性要求，盡量降低攪拌機(jī)的生產(chǎn)成本和維護(hù)費(fèi)用等，因此，本設(shè)計(jì)具有很大的實(shí)用性。 本設(shè)計(jì)的主要特點(diǎn)有： a．反擊式破碎的板錘和轉(zhuǎn)子是剛性聯(lián)結(jié)的，利用整個(gè)轉(zhuǎn)子的慣性對(duì)物料進(jìn)行沖擊，使其不僅破碎而且可以獲得較大的速度和動(dòng)能。 b．破碎腔較大，使物料有一定的活動(dòng)空間，物料受到?jīng)_擊作用，經(jīng)過(guò)多次反復(fù)打擊而得到充分破碎。 c．破碎效率高、能量消耗低。 d．破碎比大，可達(dá)到15～20mm左右，這樣，可以減少破碎段數(shù)，簡(jiǎn)化生產(chǎn)流程，節(jié)省投資、降低生產(chǎn)成本。 e．設(shè)備的構(gòu)造簡(jiǎn)單，便于制造，操作維修也較方便。 本設(shè)計(jì)的創(chuàng)新點(diǎn)主要有： a．采用新型的轉(zhuǎn)子設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)（反擊式破碎的鋼盤結(jié)構(gòu)和錘式破碎的錘盤交錯(cuò)布置結(jié)構(gòu)），有效增強(qiáng)了攪拌機(jī)的工作性能。 b．新型錘頭結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。錘頭拋棄傳統(tǒng)的整體式結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，而采用組合式結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，大大提高了錘頭的使用壽命，有效降低了生產(chǎn)費(fèi)用和減少了設(shè)備的調(diào)整次數(shù)。 本設(shè)計(jì)是在結(jié)合反擊式攪拌機(jī)和錘式攪拌機(jī)的優(yōu)點(diǎn)，并在此基礎(chǔ)上再融入了各種新技術(shù)、新思想的條件下成型的。因此，設(shè)計(jì)中也存在一些不足之處，有待進(jìn)一步的設(shè)計(jì)改造。總體來(lái)說(shuō)，其存在的主要問題有： a． 兩級(jí)轉(zhuǎn)子的空間位置有待進(jìn)一步的研究。它們的相互位置如何優(yōu)化設(shè)計(jì)，才能更加充分發(fā)揮兩種破碎方式的優(yōu)點(diǎn)。 b． 反擊板的安裝方式較為繁瑣，安裝時(shí)需花費(fèi)較多的時(shí)間。 c．機(jī)體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不夠簡(jiǎn)便，維護(hù)調(diào)整時(shí)的拆裝要花費(fèi)一些時(shí)間。 d．各參數(shù)的選擇有待進(jìn)一步探討。 這些問題都是在以后的設(shè)計(jì)改進(jìn)中應(yīng)該加以重視的。 參考文獻(xiàn) [1] 濮良貴,胡綜武,張鄰康．機(jī)械設(shè)計(jì)[M]．沈陽(yáng)：西北工業(yè)大學(xué)，1992. 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[12] 徐錦康.機(jī)械設(shè)計(jì)[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2001. 致 謝 歷時(shí)三個(gè)多月的畢業(yè)設(shè)計(jì)，在孫俊蘭老師的悉心指導(dǎo)下，現(xiàn)已劃上了圓滿的句號(hào)。 在設(shè)計(jì)過(guò)程中，孫老師及時(shí)的了解我設(shè)計(jì)中遇到的難題，幫助我解決了不少問題。由于本人對(duì)水泥工藝及攪拌機(jī)了解不多，實(shí)踐知識(shí)更是不足，孫老師耐心地給我們講解有關(guān)方面的知識(shí)，使我得以按時(shí)內(nèi)完成設(shè)計(jì)工作。同時(shí)，教導(dǎo)我們不管是在以后的工作還是學(xué)習(xí)中，都要保持治學(xué)嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度。在本次畢業(yè)設(shè)計(jì)中，劉平成老師和其他老師也給我提供了很多幫助，我向他們表示衷心的感謝。 此次設(shè)計(jì)的圓滿和同組其他人員的通力合作也是分不開的，他們給了我許多幫助和指點(diǎn)，在此一并表示感謝！ 附件清單 1 總裝配圖 L1000-05-01 A0 2 門 L1000-05-02 A2 3 轉(zhuǎn)子 L1000-05-03 A1 4 進(jìn)料斗 L1000-05-04 A2 5 機(jī)蓋 L1000-05-05 A2 6 底座 L1000-05-06 A1 7 反擊板 L1000-05-07 A3 8 隔板 L1000-05-08 A3 9 下料斗 L1000-05-09 A2 10 方頭螺栓 L1000-05-10 A4 11 UG三維圖集一份 29