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1、CS300t門式起重機(jī)有限元計算2200字 　　摘要：以CS300t門式起重機(jī)為例，采用軟件ANSYS建立其整機(jī)結(jié)構(gòu)有限元模型，在理想的情況下，進(jìn)行幾種工況下的應(yīng)力計算，得到額定最大載荷作用下起重機(jī)的應(yīng)力應(yīng)變分布規(guī)律，并以此有限元強(qiáng)度分析方法為據(jù)優(yōu)化設(shè)計，指導(dǎo)起重機(jī)的設(shè)計。 　　關(guān)鍵詞：門式起重機(jī)；有限元計算；強(qiáng)度分析 　　引言 　　由于大型起重機(jī)械在港口作業(yè)中的重要性質(zhì)，對起重機(jī)械提出了更高的安全行和可靠性要求。門式起重機(jī)的金屬結(jié)構(gòu)的設(shè)計及力學(xué)性能對門式起重機(jī)的工作至關(guān)重要的影響。目前門式起重機(jī)的設(shè)計校核多采用材料力學(xué)的簡化方法，這種方法的最大

2、有點(diǎn)是計算量小且使用方便，但其缺點(diǎn)也是比較明顯，精確度不高，結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性的數(shù)據(jù)不夠充分。而有限元分析方法得在三維模型的基礎(chǔ)上，真是的反映門式起重機(jī)復(fù)雜載荷情況，因此近年來在起重機(jī)設(shè)計中的應(yīng)用越來越多。 　　一、門式起重機(jī)有限元建模 　?。ㄒ唬╅T式起重機(jī)主要參數(shù) 　　CS300門式起重機(jī)主要參數(shù)如下： 　　表1 CS300t門式起重機(jī)參數(shù)表 　　圖1 CS300t門式起重機(jī)總圖 　?。ǘ┯邢拊Ｐ徒ⅰS300t造船門式起重機(jī)是用鋼板焊接而成的箱型結(jié)構(gòu)，所以采用板單元SHELL63模擬起重機(jī)的板結(jié)構(gòu)，用梁單元BEAM188模擬起重機(jī)的龍筋及管結(jié)構(gòu)。整體模型單元格長度為

3、200，網(wǎng)格數(shù)量為136297，節(jié)點(diǎn)數(shù)為130414。 　　圖2 整機(jī)有限元模型圖 　　柔性支腿與主梁之間是通過推力軸承的鏈接，推力軸承承接主梁與柔性腿，可以使柔性支腿在垂直方向自由旋轉(zhuǎn)見圖3。在有限元的模型中用LINK8單元模擬推力軸承的受力形式，LINK8單元特性是只能傳遞拉力或者壓力。 　　圖3 柔腿與主梁的鏈接 　　二、結(jié)構(gòu)強(qiáng)度分析 　　（一）載荷處理及工況選擇 　　作用在該門式起重機(jī)上的載荷主要有：起重機(jī)金屬結(jié)構(gòu)的自重，大、小車運(yùn)行制動產(chǎn)生的慣性載荷，起升、下降制動的慣性載荷、風(fēng)載，小車自重及額定起重量，其它設(shè)備如電梯、操作室的自重等。 　　根據(jù)門式起重機(jī)實際工作狀況，

4、剛性支腿和主梁整體整體建模，柔性腿和主梁采用二力桿模擬推力軸承連接形式。具體約束方式見表2所示。起升載荷以均布載荷形式施加到主梁的相應(yīng)位置上，風(fēng)載以均布載荷施加到模型中，結(jié)構(gòu)自重根據(jù)材料特性由有限元自動求解施加到結(jié)構(gòu)中。 　　表2 約束用表（注：1表示約束；0表示釋放） 　　圖4 臺車分布示意圖 　　對該起重機(jī)按照第二類載荷組合，即起重機(jī)正常工作條件下的最大載荷進(jìn)行強(qiáng)度計算。結(jié)構(gòu)主要部件均采用Q345C鋼；按第二類載荷組合計算時，安全系數(shù)取1.34則Q345C鋼的許用應(yīng)力為257MPa。 　　該起重機(jī)有關(guān)計算參數(shù)如下： 　　上小車自重180000kg； 　　下小車自重110000k

5、g； 　　結(jié)構(gòu)總重972000kg； 　　起升沖擊系數(shù)φ1=1.12； 　　起升動載系數(shù)φ2=1.1； 　　彈性模量：E=206000（MPa）； 　　泊松比：μ=0.3； 　　密度7.85x10-9t/mm3； 　　該起重機(jī)計算載荷按照載荷組合分為以下三種： 　　計算工況1：跨中載荷，上小車各承載150t，下小車承載150t，上下小車相距10m考慮整機(jī)自重，1.25倍最大靜載加載，計算整機(jī)結(jié)構(gòu)應(yīng)力及位移； 　　計算工況2：柔腿側(cè)吊載，上小車吊載位置距離柔腿中心線9.5米處， 上小車承載150t，下小車承載150t，上下小車相距10m考慮自重載荷、慣性載荷，1.25倍最大靜載

6、加載，計算整機(jī)結(jié)構(gòu)應(yīng)力及位移； 　　計算工況3：跨中載荷，上小車各承載150t，下小車承載150t，上下小車相距10m，垂直地面有2.5偏載，風(fēng)載風(fēng)速21m/s，計算整機(jī)結(jié)構(gòu)應(yīng)力及位移。 　　（二）應(yīng)力計算及位移計算結(jié)果 　　由于篇幅的限制本文只列出工況1應(yīng)力云圖及位移云圖： 　　圖5a 工況1整體應(yīng)力分布云圖 圖5b 工況1局部應(yīng)力分布云圖 　　圖6a 工況2整體垂直方向位移 圖6b 工況2整體水平方向位移 　　表3三種工況應(yīng)力計算結(jié)果 　　由表3可看出，3個工況整個結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力值為209MPa，小于材料的許用應(yīng)力。 　　表4三種工況位移計算結(jié)果 　　主梁最大計算靜撓度：

7、 　　式中――主梁初始上拱度，mm。 　　考慮該起重機(jī)起升最大額定起重量（300t）的工作次數(shù)較少，在計算起重機(jī)由額定起重量和小車自重在主梁跨中引起的垂直靜撓度時按工作級別A3～A4考慮，故垂直靜撓度應(yīng)不大于S/700。該起重機(jī)跨度S=80000mm，s/700=114.3mm，所以結(jié)構(gòu)靜剛度滿足要求。 　　三、結(jié)論 　　本文利用ANSYS有限元分析軟件對門式起重機(jī)不同工況的結(jié)構(gòu)靜強(qiáng)度和靜剛度進(jìn)行了分析，得到結(jié)構(gòu)靜強(qiáng)度和靜剛度，通過計算強(qiáng)度和剛度滿足設(shè)計要求。 　　參考文獻(xiàn)： 　　[1]張質(zhì)文.起重運(yùn)輸機(jī)械[M]. 北京：人民鐵道出版社，1985 　　[2]寧朝陽.橋式起重機(jī)箱形主梁優(yōu)化設(shè)計軟件[J]. 北京：起重運(yùn)輸機(jī)械2006 　　[3]趙經(jīng)文，王宏鈺.結(jié)構(gòu)有限元分析[M]. 哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社，1998 　　[4]李拔周，徐長生.基于ANSYS的100t龍門起重機(jī)結(jié)構(gòu)有限元分析[J]. 北京：起重運(yùn)輸機(jī)械2007 　　[5]尚曉江，等. ANSYS 結(jié)構(gòu)有限元分析方法與范例應(yīng)用[M]. 北京：中國水利水電出版社，2006.