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壓縮包內(nèi)含有CAD圖紙和說(shuō)明書(shū),咨詢Q 197216396 或 11970985 某乘用車(chē)轉(zhuǎn)向小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)設(shè)計(jì)
某乘用車(chē)轉(zhuǎn)向小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)設(shè)計(jì)
摘 要
電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)(EPS)是一種直接依靠電動(dòng)機(jī)提供輔助轉(zhuǎn)矩的動(dòng)力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)，齒輪助力式動(dòng)力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)(P-EPS)的電動(dòng)機(jī)和減速機(jī)構(gòu)與小齒輪相連，直接驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)向齒輪助力轉(zhuǎn)向，具有重量輕、安裝靈活、維修方便、控制容易等優(yōu)點(diǎn)。
本文以豐田卡羅拉車(chē)型作為參考對(duì)象。第一，在初步了解電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的基礎(chǔ)上，按照對(duì)電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的性能要求，合理確定小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的總體結(jié)構(gòu)方案，即機(jī)械部分和電子控制伺服系統(tǒng)。對(duì)轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的機(jī)械部分，即齒輪齒條式轉(zhuǎn)向器進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，合理選擇齒輪、齒條的參數(shù)，保證其機(jī)械部分滿足性能要求，并利用CATIA工具軟件繪制齒輪齒條轉(zhuǎn)向器的三維模型；第二，利用MATLAB工具軟件，對(duì)斷開(kāi)式轉(zhuǎn)向梯形進(jìn)行優(yōu)化，其目的是在在規(guī)定的轉(zhuǎn)角范圍內(nèi)使實(shí)際的內(nèi)輪轉(zhuǎn)角盡量地接近對(duì)應(yīng)的理想的內(nèi)輪轉(zhuǎn)角；第三，利用有限元分析軟件ANSYS對(duì)轉(zhuǎn)向節(jié)進(jìn)行強(qiáng)度分析，使轉(zhuǎn)向節(jié)在越過(guò)不平路面、緊急制動(dòng)、轉(zhuǎn)向側(cè)滑工況下滿足強(qiáng)度要求。
關(guān)鍵詞：小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)；三維建模；轉(zhuǎn)向梯形；轉(zhuǎn)向節(jié)
Design of Pinion Electric Power Steering
System
Abstract
The Electric Power Steering System, which is short for EPS, is a kind of
power steering system which directly depends on the power provided by the motor. P-EPS connected with the motor and the reduction mechanism, directly drive the steering gear, which has the advantages of light weight, flexible installation, easing to repair, easy controlling and so on.
This article is based on the reference object model Toyota Corolla, made by the FAW Toyota Automobile Co. Ltd. Firstly, on the basis of preliminary understanding of electric power steering system ,in accordance with the performance requirements for the electric power steering system, reasonably determine the power steering system overall structure of the system.The mechanical part of the steering system, namely the gear rack type steering gear is designed and calculated, the mechanical part can meet the performance requirements, rack and pinion steering and rendering 3D model is to use the CATIA tool. Secondly, using the MATLAB tool software, the splitting Ackerman steering linkage optimization, the purpose is the corner within the prescribed scope of the inner wheel angle to close the corresponding ideal inner round corner; Thirdly, in order to analyze the strength of the steering knuckle using finite element analysis software ANSYS, the steering knuckle over the uneven road, emergency brake, sideslip and composite conditions meet the strength requirements.
Key Words：P-EPS, Three Dimensional Modeling, Steering Trapezoid, Steering Knuckle
目 錄
摘 要 I
Abstract II
第 1 章 緒論 1
1.1 本課題研究的目的和意義 1
1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀概述 1
1.3 本課題主要研究?jī)?nèi)容及技術(shù)方案 3
第 2 章 轉(zhuǎn)向系統(tǒng)總體方案設(shè)計(jì) 5
2.1 電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)概述 5
2.1.1 電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的基本原理和工作特點(diǎn) 5
2.2 電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)分類 6
2.2.1 轉(zhuǎn)向軸助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng) 6
2.2.2 小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng) 6
2.2.3 齒條助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng) 6
2.3 小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)總體設(shè)計(jì)方案 7
2.3.1 小齒輪助力式EPS總體結(jié)構(gòu)方案 7
2.4 齒輪齒條轉(zhuǎn)向器的設(shè)計(jì)計(jì)算 7
2.4.1 轉(zhuǎn)向系計(jì)算載荷的確定 7
2.4.2 EPS系統(tǒng)齒輪齒條轉(zhuǎn)向器的主要元件 9
2.4.3 EPS系統(tǒng)轉(zhuǎn)向傳動(dòng)比 11
2.4.4 齒輪齒條式轉(zhuǎn)向器的設(shè)計(jì)要求 11
2.4.5 齒輪軸和齒條的設(shè)計(jì)計(jì)算 11
2.5 本章小結(jié) 12
第 3 章 斷開(kāi)式轉(zhuǎn)向梯形優(yōu)化設(shè)計(jì) 14
3.1 轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)模型 14
3.2 理想的左右輪轉(zhuǎn)角關(guān)系 15
3.3 用解析法求實(shí)際的內(nèi)外輪轉(zhuǎn)角關(guān)系[7] 15
3.4 轉(zhuǎn)向傳動(dòng)機(jī)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì) 17
3.4.1 目標(biāo)函數(shù)的建立 17
3.4.2 設(shè)計(jì)變量與約束條件 19
3.5 本章小結(jié) 20
第 4 章 轉(zhuǎn)向節(jié)有限元分析 21
4.1 轉(zhuǎn)向節(jié)概述 21
4.2 有限元法和ANSYS分析軟件 21
4.2.1 有限元法概述 21
4.2.2 ANSYS軟件介紹 22
4.2.3 ANSYS Workbench 簡(jiǎn)介 23
4.3 轉(zhuǎn)向節(jié)強(qiáng)度分析 24
4.3.1越過(guò)不平路面工況 26
4.3.2緊急制動(dòng)工況 28
4.3.3轉(zhuǎn)向側(cè)滑工況 30
4.4本章小節(jié) 32
結(jié)論 33
致 謝 34
參考文獻(xiàn) 35
- IX -
某乘用車(chē)轉(zhuǎn)向小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)設(shè)計(jì)
第 1 章 緒論
1.1 本課題研究的目的和意義
2013年中國(guó)已經(jīng)成為世界上最大的汽車(chē)產(chǎn)銷國(guó)，市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)的日益加劇引導(dǎo)了汽車(chē)技術(shù)的迅速發(fā)展，電動(dòng)助力系統(tǒng)具有節(jié)能環(huán)保、高度的控制性、高性能化、組件少，節(jié)省裝配時(shí)間、重量輕、成本低效益高、易與汽車(chē)其它電子控制系統(tǒng)集成和不需要特殊保養(yǎng)等優(yōu)點(diǎn)。電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)（EPS）代表未來(lái)動(dòng)力轉(zhuǎn)向技術(shù)的發(fā)展方向，將作為標(biāo)準(zhǔn)件裝備到汽車(chē)上，并將在動(dòng)力轉(zhuǎn)向領(lǐng)域占據(jù)重要地位。
電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)是在傳統(tǒng)機(jī)械轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)基礎(chǔ)上，增加信號(hào)傳感器裝置、電子控制裝置和轉(zhuǎn)向助力機(jī)構(gòu)等構(gòu)成的。電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的功能著眼點(diǎn)是使用電力驅(qū)動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)在不同的駕駛條件下為駕駛?cè)藛T提供適宜的輔助力。系統(tǒng)主要由以下幾個(gè)部分組成：電子控制單元（ECU）、車(chē)速傳感器和扭矩傳感器、伺服電動(dòng)機(jī)、變速機(jī)構(gòu)和轉(zhuǎn)向柱總成等 [1]。隨著生活水平和消費(fèi)水平的提高，人們對(duì)汽車(chē)的操縱穩(wěn)定性的要求也越來(lái)越高，轉(zhuǎn)向系統(tǒng)作為其重要的影響因素已成為現(xiàn)代汽車(chē)研究的重要課題。
通過(guò)對(duì)本課題的研究，了解電動(dòng)助力系統(tǒng)未來(lái)發(fā)展的主要方向：改進(jìn)控制系統(tǒng)性能和降低控制系統(tǒng)的制造成本，未來(lái)的電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)還將向著電子四輪轉(zhuǎn)向的方向發(fā)展，并與電子懸架統(tǒng)一、協(xié)調(diào)控制，從而實(shí)現(xiàn)電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)與汽車(chē)上的其它控制單元的通訊聯(lián)系，實(shí)現(xiàn)控制系統(tǒng)的集約化。電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的發(fā)展的總體趨勢(shì)本質(zhì)而言并沒(méi)有大幅度的改變電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的基本框架結(jié)構(gòu)，其機(jī)械部分的比重都比較大。放眼將來(lái)，電動(dòng)轉(zhuǎn)向系統(tǒng)將向著更純粹的電子化和智能化的動(dòng)力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)發(fā)展[2]。
本論文研究目的在于對(duì)小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)進(jìn)行總體方案設(shè)計(jì)、參數(shù)計(jì)算、三維建模、有限元分析等，以達(dá)到綜合應(yīng)用所學(xué)知識(shí)，分析解決實(shí)際工程問(wèn)題，鍛煉創(chuàng)造能力的目的。
1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀概述
電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)是于20世紀(jì)80年代中期提出來(lái)的。世界各主要汽車(chē)生產(chǎn)國(guó)對(duì)電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)均進(jìn)行了深入的研究與系統(tǒng)開(kāi)發(fā)設(shè)計(jì)。
EPS 系統(tǒng)最先在日本獲得實(shí)際應(yīng)用。日本鈴木公司于1988年首次在其生產(chǎn)的 Cervo 車(chē)上裝備了 EPS系統(tǒng)，隨后用在 Alto 車(chē)上。此后，電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向技術(shù)得到了迅速的發(fā)展。日本的大發(fā)汽車(chē)公司、三菱汽車(chē)公司、本田汽車(chē)公司、美國(guó)的 Delphi 汽車(chē)公司、TRW 公司，德國(guó)的 ZF 公司，都相繼研制出各自的 EPS系統(tǒng)。其中技術(shù)發(fā)展最快、應(yīng)用較為成熟的當(dāng)屬 TRW 轉(zhuǎn)向系統(tǒng)和 Delphi Saginaw(薩吉諾)轉(zhuǎn)向系統(tǒng)，而Delphi Saginaw(薩吉諾)轉(zhuǎn)向系統(tǒng)又代表著電動(dòng)轉(zhuǎn)向系統(tǒng)發(fā)展的前沿。TRW 公司從 1998 年開(kāi)始便投入大量的人力、物力用于 EPS 系統(tǒng)的開(kāi)發(fā)。最初針對(duì)客車(chē)轉(zhuǎn)向柱助力式 EPS 系統(tǒng)，其后的小齒輪助力式 EPS 系統(tǒng)開(kāi)發(fā)也獲得成功。1999 年，TRW 公司的 EPS 系統(tǒng)已經(jīng)裝備在轎車(chē)上，如 Ford Fiesta 和 Mazda 323F 等。Delphi 汽車(chē)系統(tǒng)公司已經(jīng)為大眾的 Polo、歐寶 318i 以及菲亞特的 Punto 開(kāi)發(fā)出 EPS 系統(tǒng)。最近韓國(guó)的一些開(kāi)發(fā)機(jī)構(gòu)也宣布獨(dú)立開(kāi)發(fā)出自己的電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)。應(yīng)該說(shuō)現(xiàn)今的 EPS 系統(tǒng)主要應(yīng)用對(duì)象是中小型轎車(chē)，但是最新的資料表明，Mercedes－Benz 和 Siemens Automotive 兩大公司共同投資開(kāi)發(fā)新的 EPS 系統(tǒng)，該系統(tǒng)能夠使用于汽車(chē)前橋負(fù)荷超過(guò) 1200kg 的車(chē)型，因此貨車(chē)也將可能成為 EPS 系統(tǒng)的裝備目標(biāo)。 經(jīng)過(guò)近 20 年的發(fā)展，EPS 技術(shù)日趨成熟。其應(yīng)用范圍已經(jīng)從最初的微型轎車(chē)向大型轎車(chē)和商用客車(chē)方向發(fā)展。電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的助力方式也從低速范圍助力型向全速范圍助力型發(fā)展，并且其控制方式和功能也進(jìn)一步強(qiáng)化。
我國(guó)作為潛在的汽車(chē)消費(fèi)大國(guó)也同樣對(duì)電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的研究與開(kāi)發(fā)給予了很大的關(guān)注。國(guó)內(nèi)的一些大學(xué)、研究機(jī)構(gòu)和一些汽車(chē)系統(tǒng)公司也在這方面作了很多工作。吉林大學(xué)對(duì)電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的前景進(jìn)行了展望，對(duì)電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的控制策略進(jìn)行了有益的探討清華大學(xué)、華中科技大學(xué)和江蘇大學(xué)等院校紛紛開(kāi)展了電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的建模、動(dòng)態(tài)分析等工作；合肥工業(yè)大學(xué)、湖北汽車(chē)工業(yè)學(xué)校等院校也對(duì)汽車(chē)電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)進(jìn)行了仿真分析。陜西、吉林、安徽等省都將電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)作為科技攻關(guān)項(xiàng)目進(jìn)行研究。目前在國(guó)內(nèi)南方動(dòng)力據(jù)稱已經(jīng)研制出電動(dòng)助力控制系統(tǒng)的樣機(jī)，并在進(jìn)行車(chē)試，在業(yè)界來(lái)講是一件振奮人心的消息。但是就目前而言，國(guó)內(nèi)的很多研究還緊緊是在定性的層次上，真正對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行具體的研制工作的機(jī)構(gòu)還很鮮聞。東南大學(xué)機(jī)械系是較早投入這方面研究的大學(xué)之一，目前已經(jīng)在具體工作的開(kāi)展過(guò)程中獲得了關(guān)于電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)工作中的比較有價(jià)值的經(jīng)驗(yàn)和部分成果。
EPS 系統(tǒng)的具有廣闊的應(yīng)用前景和巨大的商機(jī)。但是應(yīng)當(dāng)看到我國(guó)的基礎(chǔ)工業(yè)不是很發(fā)達(dá)，很多與電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)開(kāi)發(fā)相關(guān)的技術(shù)現(xiàn)況并不是很理想，要想在未來(lái)的世界汽車(chē)電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)中有一席之地不是一件很容易的事情?？上驳氖窃趪?guó)家的“十五”規(guī)劃中將電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的研制工作作為一個(gè)重要的研究?jī)?nèi)容，規(guī)劃確定了“十五”的目標(biāo)是解決關(guān)鍵技術(shù)，開(kāi)發(fā)成功新產(chǎn)品，主要研究?jī)?nèi)容是：傳感器技術(shù)、控制技術(shù)、電機(jī)技術(shù)、離合器技術(shù)和減速機(jī)構(gòu)等技術(shù)。國(guó)家政策的傾斜一定程度上可以解決目前國(guó)內(nèi)的一些研究機(jī)構(gòu)經(jīng)費(fèi)不足的問(wèn)題，也必將提升電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)相關(guān)零部件性能，從而有助于我國(guó)自主的電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)產(chǎn)品的成功研制。
1.3 本課題主要研究?jī)?nèi)容及技術(shù)方案
本論文主要包括轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的總體設(shè)計(jì)、轉(zhuǎn)向梯形的優(yōu)化設(shè)計(jì)和轉(zhuǎn)向器、轉(zhuǎn)向梯形完整 三維實(shí)體模型，并繪制工程圖。
轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的總體設(shè)計(jì)：所設(shè)計(jì)的電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)總體上包括兩大部分。其一是機(jī)械部分；其二是控制部分。
機(jī)械部分主要是轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的數(shù)據(jù)采集單元、傳動(dòng)單元和執(zhí)行單元。具體而言主要包括扭矩傳感器、車(chē)速傳感器、離合器、轉(zhuǎn)向柱總成以及伺服電機(jī)等?？刂撇糠种饕遣杉瘉?lái)自傳感器感測(cè)到的外部信號(hào)，進(jìn)行必要的運(yùn)算處理發(fā)出控制指令，為轉(zhuǎn)向提供輔助力。本論文對(duì)機(jī)械部分進(jìn)行總體設(shè)計(jì)。
扭矩傳感器：這種傳感器的功能是測(cè)量作用于轉(zhuǎn)向盤(pán)的力矩的大小和方向。扭矩傳感器信號(hào)是 EPAS最重要的輸入控制信號(hào)，扭矩傳感器要求精確可靠、抗干擾能力強(qiáng)。扭矩傳感器選擇：電位器式扭矩傳感器、電磁式扭矩傳感器、光電式扭矩傳感器。
車(chē)速傳感器：利用電磁感應(yīng)的原理設(shè)計(jì)而成，是一種非接觸式的傳感器。在電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向控制系統(tǒng)中所起作用是把車(chē)輪的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)殡娦盘?hào)送入電子控制單元。車(chē)速傳感器選擇：電磁車(chē)速傳感器、光電車(chē)速傳感器、霍爾車(chē)速傳感器。
電動(dòng)機(jī)：電動(dòng)機(jī)是電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的關(guān)鍵部件之一，擔(dān)負(fù)著系統(tǒng)控制指令執(zhí)行功能。電動(dòng)機(jī)的選擇直接關(guān)系到系統(tǒng)的調(diào)節(jié)品質(zhì)和控制效果。電動(dòng)機(jī)的選擇為直流伺服電動(dòng)機(jī)。
電磁離合器：電磁離合器的作用是傳遞電動(dòng)機(jī)的助力轉(zhuǎn)矩，電磁離合器安裝在電動(dòng)機(jī)和減速機(jī)構(gòu)之間。電磁離合器的設(shè)置是為了使電動(dòng)機(jī)和減速機(jī)構(gòu)快速的結(jié)合和分離。
減速機(jī)構(gòu)：減速機(jī)構(gòu)的作用是降低電動(dòng)機(jī)的輸出軸的轉(zhuǎn)速，從而將電動(dòng)機(jī)輸出軸的輸出轉(zhuǎn)矩放大后作用于轉(zhuǎn)向輸出軸。減速機(jī)構(gòu)主要有兩種形式：雙行星齒輪減速機(jī)構(gòu)和蝸輪蝸桿減速機(jī)構(gòu)。
基于MATLAB的轉(zhuǎn)向梯形的優(yōu)化設(shè)計(jì)
(1)轉(zhuǎn)向梯形機(jī)構(gòu)優(yōu)化模型的建立
(2)轉(zhuǎn)向梯形數(shù)學(xué)模型的建立
(3)建立約束條件
(4)利用MATLAB軟件編程優(yōu)化及結(jié)果分析。
第 2 章 轉(zhuǎn)向系統(tǒng)總體方案設(shè)計(jì)
2.1 電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)概述
2.1.1 電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的基本原理和工作特點(diǎn)
電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)（簡(jiǎn)稱EPS）一般由機(jī)械式轉(zhuǎn)向器(轎車(chē)多為齒輪齒條式)和電子控制伺服系統(tǒng)等組成。該系統(tǒng)由傳感器(轉(zhuǎn)向扭矩傳感器、轉(zhuǎn)向角位移傳感器、車(chē)速傳感器),控制器(控制單元、電機(jī)驅(qū)動(dòng)單元)和執(zhí)行機(jī)構(gòu)(電機(jī)及
減速器)等構(gòu)成。電機(jī)的能源來(lái)自車(chē)載蓄電池.控制器根據(jù)各傳感器的信號(hào),按照一定的控制策略和車(chē)輛工作狀態(tài),發(fā)出控制指令,僅在車(chē)輛進(jìn)行轉(zhuǎn)向和回正時(shí),把電流輸送給電機(jī),實(shí)施助力和回正等控制。減速器把電機(jī)所產(chǎn)生的動(dòng)力,經(jīng)過(guò)降速增矩后傳遞給轉(zhuǎn)向器[3]。原理簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖2-1。
圖2-1 EPS原理圖
電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)就有一系列的特點(diǎn)：
（1） 節(jié)約了能源消耗；
（2） 對(duì)環(huán)境無(wú)污染；
（3） 增強(qiáng)了轉(zhuǎn)向跟隨性；
（4） 提供可變的轉(zhuǎn)向助力；
（5） 采用“綠色能源”，適應(yīng)現(xiàn)代汽車(chē)的要求。
2.2 電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)分類
根據(jù)電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)部位的不同,將電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)分為三類:轉(zhuǎn)向軸助力式(C-EPS)、轉(zhuǎn)向器小齒輪助力式(P-EPS)和齒條助力式(R-EPS)。
2.2.1 轉(zhuǎn)向軸助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)
轉(zhuǎn)向軸助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)(C-EPS)由轉(zhuǎn)矩傳感器、電動(dòng)機(jī)、離合器和轉(zhuǎn)向助力機(jī)構(gòu)組成一體,安裝在轉(zhuǎn)向柱上。其特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)緊湊、所測(cè)取的轉(zhuǎn)矩信號(hào)與控制直流電機(jī)助力的響應(yīng)性較好，這種類型一般在轎車(chē)上使用。
2.2.2 小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)
小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)（P-EPS) 的轉(zhuǎn)矩傳感器、電動(dòng)機(jī)、離合器和轉(zhuǎn)向助力機(jī)構(gòu)仍為一體,只是整體安裝在轉(zhuǎn)向小齒輪處,直接給小齒輪助力,可獲得較大的轉(zhuǎn)向力。該型式可使各部件布置更方便,但當(dāng)轉(zhuǎn)向盤(pán)與轉(zhuǎn)向器之間裝有萬(wàn)向傳動(dòng)裝置時(shí),轉(zhuǎn)矩信號(hào)的取得與助力車(chē)輪部分不在同一直線上,其助力控制特性難以保證。本論文研究的內(nèi)容即為該系統(tǒng)。
2.2.3 齒條助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)
齒條助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)(R-EPS)的轉(zhuǎn)矩傳感器單獨(dú)地安裝在小齒輪處,電動(dòng)機(jī)與轉(zhuǎn)向助力機(jī)構(gòu)一起安裝在小齒輪另一端的齒條處,用以給齒條助力。該類型又根據(jù)減速傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的不同可分為兩種:一種是電動(dòng)機(jī)做成中空的,齒條從中穿過(guò),電動(dòng)機(jī)動(dòng)力經(jīng)一對(duì)斜齒輪和螺桿螺母?jìng)鲃?dòng)副以及與螺母制成一體的鉸接塊傳給齒條.這種結(jié)構(gòu)是第一代電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng),由于電動(dòng)機(jī)位于齒條殼體內(nèi),結(jié)構(gòu)復(fù)雜、價(jià)格高、維修也很困難。另一種是電動(dòng)機(jī)與齒條的殼體相互獨(dú)立,電動(dòng)機(jī)動(dòng)力經(jīng)另一小齒輪傳給齒條,由于易于制造和維修,成本低,己取代了第一代產(chǎn)品。因?yàn)辇X條由一個(gè)獨(dú)立的齒輪驅(qū)動(dòng),可給系統(tǒng)較大的助力,主要用于重型汽車(chē)。
2.3 小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)總體設(shè)計(jì)方案
2.3.1 小齒輪助力式EPS總體結(jié)構(gòu)方案
小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)由驅(qū)動(dòng)電機(jī)與離合器、控制器、驅(qū)動(dòng)器、扭矩傳感器、減速機(jī)構(gòu)、防碰撞轉(zhuǎn)向柱總成、轉(zhuǎn)向中間軸總成等組成。系統(tǒng)采用蝸輪蝸桿減速機(jī)構(gòu)，離合器與驅(qū)動(dòng)電機(jī)一體化制造，裝在減速機(jī)構(gòu)一側(cè)，當(dāng)電動(dòng)機(jī)發(fā)生故障時(shí)，離合器將自動(dòng)分離。為了獲得良好的動(dòng)態(tài)特性，蝸輪采用尼龍材料制作。
小齒輪助力式EPS系統(tǒng)主要由以下部件組成：
（1） 機(jī)械式齒輪齒條式轉(zhuǎn)向器；
（2） 轉(zhuǎn)向管柱總成、轉(zhuǎn)向中間軸總成；
（3） 減速機(jī)構(gòu)；
（4） 電控單元（控制器、電機(jī)驅(qū)動(dòng)器）；
（5） 傳感器（車(chē)速傳感器、扭矩傳感器、轉(zhuǎn)向角位移傳感器等）；
（6） 助力電機(jī)與離合器。
2.4 齒輪齒條轉(zhuǎn)向器的設(shè)計(jì)計(jì)算
2.4.1 轉(zhuǎn)向系計(jì)算載荷的確定
為了保證行駛安全，組成轉(zhuǎn)向系的各零件應(yīng)有足夠的強(qiáng)度。欲驗(yàn)算轉(zhuǎn)向系零件的強(qiáng)度，需首先確定作用在各零件上的力。影響這些力的主要因素有轉(zhuǎn)向軸的負(fù)荷、路面阻力和輪胎氣壓等。為轉(zhuǎn)動(dòng)轉(zhuǎn)向輪要克服的阻力，包括轉(zhuǎn)向輪繞主銷轉(zhuǎn)動(dòng)的阻力、車(chē)輪穩(wěn)定阻力、輪胎變形阻力和轉(zhuǎn)向系中的內(nèi)摩擦阻力等。
精確地計(jì)算出這些力是困難的。為此用足夠精確的半經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)計(jì)算汽車(chē)在瀝青或者混凝土路面上的原地轉(zhuǎn)向阻力矩MR（N·mm）：
N·mm
式中 f ——輪胎和地面間的滑動(dòng)摩擦系數(shù)，取f=0.7；
G1 ——轉(zhuǎn)向軸負(fù)荷(N·mm),取G1=10902N·mm；
p——輪胎氣壓（MPa）,取p=0.179MPa。
作用在轉(zhuǎn)向盤(pán)上的手力Fh:
式中 L1 ——轉(zhuǎn)向搖臂長(zhǎng)（mm）；
M R ——原地轉(zhuǎn)向阻力矩(N·mm)，MR=627826.3N·mm；
L2 ——轉(zhuǎn)向節(jié)臂長(zhǎng)（mm）；
DS W ——轉(zhuǎn)向盤(pán)直徑（mm），DSW=380mm；
ιw ——轉(zhuǎn)向器角傳動(dòng)比，ιw =15；
η+ ——轉(zhuǎn)向器正效率，η+ =90%。
因齒輪齒條式轉(zhuǎn)向傳動(dòng)機(jī)構(gòu)無(wú)轉(zhuǎn)向搖臂和轉(zhuǎn)向節(jié)臂，故L1、L2不帶入數(shù)值。對(duì)給定的汽車(chē)，用上式計(jì)算出來(lái)的作用力是最大值，因此，可以使用此值作為計(jì)算載荷。
梯形臂長(zhǎng)度計(jì)算L2：
L2=Rlw0.8/2=152.4mm
式中 L2 ——梯形臂長(zhǎng)度（mm），取L2=150mm；
Rlw ——輪轂直徑（mm），取Rlw=381mm。
輪胎直徑計(jì)算RT：
RT=Rlw+0.55205=381+0.55205=493.75mm
式中 RT——輪胎直徑（mm），取RT=500mm。
轉(zhuǎn)向橫拉桿直徑的確定：
式中α——許用長(zhǎng)度（mm），α=L2；
[σ] ——許用應(yīng)力（MPa），[σ]=216MPa；
d ——轉(zhuǎn)向橫拉桿直徑（mm），d=15mm。
初步估算主動(dòng)齒輪軸的直徑：
式中 [ι]——許用應(yīng)力（MPa），[ι]=140MPa；
d——主動(dòng)齒輪軸直徑（mm），d=11.01mm。
2.4.2 EPS系統(tǒng)齒輪齒條轉(zhuǎn)向器的主要元件
(1) 齒條
齒條是在金屬殼體內(nèi)來(lái)回滑動(dòng)的，加工有齒形的金屬條。轉(zhuǎn)向器殼體是安裝在前橫梁或前圍板的固定位置上的。齒條代替梯形轉(zhuǎn)向桿系的搖桿和轉(zhuǎn)向搖臂，并保證轉(zhuǎn)向橫拉桿在適當(dāng)?shù)母叨纫允顾麄兣c懸架下擺臂平行。導(dǎo)向座將齒條支持在轉(zhuǎn)向器殼體上。齒條的橫向運(yùn)動(dòng)拉動(dòng)或推動(dòng)轉(zhuǎn)向橫拉桿，使前輪轉(zhuǎn)向。齒條參數(shù)見(jiàn)表2-1。
表2-1齒條的參數(shù)
序號(hào)
項(xiàng)目
符號(hào)
尺寸參數(shù)(mm)
1
總長(zhǎng)
L
420
2
直徑
Φ
20
3
齒數(shù)
Z2
21
4
法向模數(shù)
Mn2
3
(2) 齒輪
齒輪是一只切有齒形的軸。它安裝在轉(zhuǎn)向器殼體上并使其齒與齒條上的齒相嚙合。齒輪齒條上的齒可以是直齒也可以是斜齒。齒輪軸上端與轉(zhuǎn)向柱內(nèi)的轉(zhuǎn)向軸相連。因此，轉(zhuǎn)向盤(pán)的旋轉(zhuǎn)使齒條橫向移動(dòng)以操縱前輪。齒輪軸由安裝在轉(zhuǎn)向器殼體上的球軸承支承。
斜齒的彎曲增加了一對(duì)嚙合齒輪參與嚙合的齒數(shù)。相對(duì)直齒而言，斜齒的運(yùn)轉(zhuǎn)趨于平穩(wěn)，并能傳遞更大的動(dòng)力。齒輪參數(shù)見(jiàn)表2-2。
表2-2齒輪軸的尺寸設(shè)計(jì)參數(shù)
序號(hào)
項(xiàng)目
符號(hào)
尺寸參數(shù)(mm)
1
總長(zhǎng)
L
123
2
齒寬
B1
25
3
齒數(shù)
Z1
7
4
法向模數(shù)
Mn1
3
5
螺旋角
β
14°
6
螺旋方向
左旋
(3) 轉(zhuǎn)向橫拉桿
轉(zhuǎn)向橫拉桿的參數(shù)如表2-3所示，三維圖如圖2-2所示。
表2-3轉(zhuǎn)向橫拉桿設(shè)計(jì)參數(shù)
序號(hào)
項(xiàng)目
符號(hào)
尺寸參數(shù)(mm)
1
橫拉桿總長(zhǎng)
La
300
2
橫拉桿直徑
Φla
14
圖2-2 轉(zhuǎn)向橫拉桿三維圖
(4) 齒條調(diào)整
一個(gè)齒條導(dǎo)向座安裝在齒條光滑的一面。齒條導(dǎo)向座和與殼體螺紋連接的調(diào)節(jié)螺塞之間連有一個(gè)彈簧。此調(diào)節(jié)螺塞由鎖緊螺母固定。齒條導(dǎo)向座的調(diào)節(jié)使齒輪、齒條間有一定預(yù)緊力，此預(yù)緊力會(huì)影響轉(zhuǎn)向沖擊、噪聲及反饋。如圖2-3所示。
圖2-3齒條調(diào)整機(jī)構(gòu)
2.4.3 EPS系統(tǒng)轉(zhuǎn)向傳動(dòng)比
當(dāng)轉(zhuǎn)向盤(pán)從鎖點(diǎn)向鎖點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)每只前輪大約從其正前方開(kāi)始轉(zhuǎn)30°，因而前輪從左到右總共轉(zhuǎn)動(dòng)大約60°。若傳動(dòng)比1:1，轉(zhuǎn)向盤(pán)旋轉(zhuǎn)1 ，前輪將轉(zhuǎn)1°，轉(zhuǎn)向盤(pán)向任一方向轉(zhuǎn)動(dòng)30°將使前輪從鎖點(diǎn)轉(zhuǎn)向鎖點(diǎn)。這種傳動(dòng)比過(guò)于小，因?yàn)檗D(zhuǎn)向盤(pán)最輕微的運(yùn)動(dòng)將會(huì)使車(chē)輛突然改變方向。轉(zhuǎn)向角傳動(dòng)比必須使前輪轉(zhuǎn)動(dòng)同樣角度時(shí)需要更大的轉(zhuǎn)向盤(pán)轉(zhuǎn)角。
15:1的傳動(dòng)比較為合理。在這樣的傳動(dòng)比下，轉(zhuǎn)向盤(pán)每轉(zhuǎn)動(dòng)15°，前輪轉(zhuǎn)向1°。為了計(jì)算傳動(dòng)比，可將鎖點(diǎn)到鎖點(diǎn)過(guò)程中轉(zhuǎn)向盤(pán)轉(zhuǎn)角的度數(shù)除以此時(shí)轉(zhuǎn)向輪轉(zhuǎn)角的度數(shù)。
2.4.4 齒輪齒條式轉(zhuǎn)向器的設(shè)計(jì)要求
齒輪齒條式轉(zhuǎn)向器的齒輪多數(shù)采用斜齒圓柱齒輪。齒輪模數(shù)取值范圍多在2～3之間。主動(dòng)小齒輪齒數(shù)多數(shù)在5～7個(gè)齒范圍變化，壓力角取20°，齒輪螺旋角取值范圍多為9°～15°。齒條齒數(shù)應(yīng)根據(jù)轉(zhuǎn)向輪達(dá)到最大偏轉(zhuǎn)角時(shí)，相應(yīng)的齒條移動(dòng)行程應(yīng)達(dá)到的值來(lái)確定。變速比的齒條壓力角，對(duì)現(xiàn)有結(jié)構(gòu)在12°～35°范圍內(nèi)變化。
主動(dòng)小齒輪選用16MnCr5或15CrNi6材料制造，而齒條常采用45鋼制造。為減輕質(zhì)量，殼體用鋁合金壓鑄。
2.4.5 齒輪軸和齒條的設(shè)計(jì)計(jì)算
2.4.5.1齒輪傳動(dòng)主要參數(shù)和幾何尺寸
(1)分度圓直徑d1
式中 mn——齒輪法向模數(shù)，mn=3；
z1 ——齒輪齒數(shù)，z1=7；
β——螺旋角（），β=14。
(2) 齒頂圓直徑da1
式中 h*an——齒頂高系數(shù)，h*an=1；
Xn ——變位系數(shù)，Xn=0。
(3)齒根圓直徑df
式中 C*n——齒根高系數(shù)，C*n=1。
(4)齒寬b
=0.8×21.64=17.312mm
因?yàn)橄嗷Ш淆X輪的基圓齒距必須相等,即Pb1=Pb2
齒輪法面基圓齒距
齒條法面基圓齒距
齒條法向模數(shù)
mn2=3
（1） 齒條齒頂高h(yuǎn)a2
式中 mn——齒條法向模數(shù)，mn=3。
（2） 齒條齒根高h(yuǎn)f2
(3)法面齒距Sn2
2.5 本章小結(jié)
通過(guò)計(jì)算得出齒輪齒條轉(zhuǎn)向器的參數(shù)，建立齒輪齒條轉(zhuǎn)向器的三維模型，為轉(zhuǎn)向梯形優(yōu)化、轉(zhuǎn)向節(jié)有限元分析做準(zhǔn)備，簡(jiǎn)圖如圖2-4所示。
圖2-4 轉(zhuǎn)向器簡(jiǎn)圖
第 3 章 斷開(kāi)式轉(zhuǎn)向梯形優(yōu)化設(shè)計(jì)
轉(zhuǎn)向梯形機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的主要目的之一就是保證汽車(chē)轉(zhuǎn)彎行駛的內(nèi)、外轉(zhuǎn)向輪轉(zhuǎn)角之間存在一定的比例關(guān)系，保證全部車(chē)輪繞一個(gè)瞬時(shí)轉(zhuǎn)向中心行駛，使在不同圓周上運(yùn)動(dòng)的車(chē)輪，都作無(wú)滑動(dòng)的純滾動(dòng)運(yùn)動(dòng)，從而減少輪胎與地面之間的滑動(dòng)摩擦，延長(zhǎng)輪胎使用壽命，提高行車(chē)安全性， 轉(zhuǎn)向梯形機(jī)構(gòu)對(duì)汽車(chē)轉(zhuǎn)向性能、操作舒適性、輪胎壽命等方面都具有影響。為了實(shí)現(xiàn)上述作用，車(chē)輪的轉(zhuǎn)向運(yùn)動(dòng)應(yīng)該符合阿克曼幾何學(xué)[4][5]。
3.1 轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)模型
本課題選用豐田卡羅拉車(chē)型作為參考，轉(zhuǎn)向系統(tǒng)采用齒輪齒條式轉(zhuǎn)向器與麥弗遜獨(dú)立懸掛相匹配的斷開(kāi)式轉(zhuǎn)向梯形結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)原理如圖3-1。
圖3-1轉(zhuǎn)向梯形結(jié)構(gòu)
圖中 l1 ——梯形臂長(zhǎng)度（mm），AO1=BO；
l2 ——橫拉桿長(zhǎng)度（mm），AD=BC；
M ——齒條E的長(zhǎng)度（mm），M=420mm；
[S]——齒條E的許用行程（mm），[S]200mm；
K ——輪距（mm），K=1535mm；
L ——軸距（mm），L=2600mm；
γ——車(chē)輪的滾動(dòng)半徑（mm），γ=250mm；
φ——主銷后傾角（），根據(jù)最小轉(zhuǎn)彎半徑的要求，最大外輪轉(zhuǎn)角α=29.2 。
3.2 理想的左右輪轉(zhuǎn)角關(guān)系
由轉(zhuǎn)向基本要求可知，在不計(jì)輪胎側(cè)偏時(shí)，實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)向輪純滾動(dòng)、無(wú)側(cè)滑轉(zhuǎn)向的條件是內(nèi)、外輪轉(zhuǎn)角具有如圖所示的理想關(guān)系[6]，以左轉(zhuǎn)彎為例，
如圖3-2所示。將理想的內(nèi)輪轉(zhuǎn)角β表示為外輪轉(zhuǎn)角α的函數(shù)。
圖3-2 理想內(nèi)外輪轉(zhuǎn)角關(guān)系
3.3 用解析法求實(shí)際的內(nèi)外輪轉(zhuǎn)角關(guān)系
由轉(zhuǎn)向梯形機(jī)構(gòu)所提供的內(nèi)、外輪實(shí)際轉(zhuǎn)角關(guān)系可以根據(jù)幾何關(guān)系來(lái)求解。當(dāng)轉(zhuǎn)動(dòng)轉(zhuǎn)向盤(pán)時(shí)，齒條便向左或右移動(dòng)，使左右兩邊的桿系產(chǎn)生不同的運(yùn)動(dòng)，從而使左右車(chē)輪分別獲得一個(gè)轉(zhuǎn)角[7]。以汽車(chē)左轉(zhuǎn)彎為例，此時(shí)右輪為外輪，外輪一側(cè)的桿系運(yùn)動(dòng)，如圖所示。設(shè)齒條向右移過(guò)某一行程，通過(guò)右橫拉桿推動(dòng)右梯形臂，使之轉(zhuǎn)過(guò)α。
圖3-3 左轉(zhuǎn)彎外輪運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖
如圖所示，取梯形右底角頂點(diǎn)O為坐標(biāo)原點(diǎn)，X,Y軸如圖3-3所示，可導(dǎo)出齒條行程S和外輪轉(zhuǎn)角α的關(guān)系。
式中 e ——齒條軸線到梯形底邊的安裝距（mm）。
另如圖3-3所示有：
上式中，
內(nèi)輪轉(zhuǎn)向的桿系運(yùn)動(dòng)如圖3-4所示。齒條右移相同的行程S，通過(guò)左橫拉桿拉動(dòng)左梯形臂轉(zhuǎn)過(guò)β。
圖3-4 左轉(zhuǎn)彎內(nèi)輪轉(zhuǎn)向簡(jiǎn)圖
取梯形左底角頂點(diǎn)O為坐標(biāo)原點(diǎn)，X、Y軸如圖3-4所示，同樣可求出齒條行程S與內(nèi)輪轉(zhuǎn)角β的關(guān)系[8]。
3.4 轉(zhuǎn)向傳動(dòng)機(jī)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)
3.4.1 目標(biāo)函數(shù)的建立
轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)的目標(biāo)就是要在規(guī)定的轉(zhuǎn)角范圍內(nèi)使實(shí)際的內(nèi)輪轉(zhuǎn)角盡量地接近對(duì)應(yīng)的理想的內(nèi)輪轉(zhuǎn)角，采用離散化方法[9]，給出了優(yōu)化設(shè)計(jì)目標(biāo)函數(shù)為：
當(dāng)取得最小值時(shí)，即車(chē)輪轉(zhuǎn)角與理想值最為接近，優(yōu)化結(jié)果最理想。
可將l1為優(yōu)化變量x(1)，β 為優(yōu)化變量x(2)。則上述優(yōu)化目標(biāo)的M文件可寫(xiě)成：
K=1535;
L=2600;
thetamax=26.3;
x(1)=input('輸入初始點(diǎn)的第一個(gè)分量（臂長(zhǎng)）');
x(2)=input('輸入初始點(diǎn)的第二個(gè)分量（底角度）');
thetamax=thetamax*pi/180;
x(2)=x(2)*pi/180;
alpha=linspace(0,thetamax,61);
for i=1:61
betae(i)=acot(cot(alpha(i)) -(K/L));
A(i)=2*x(1).^2*sin(x(2)+alpha(i));
B(i)=2*K*x(1)-2*x(1).^2*cos(x(2)+alpha(i));
C(i)=2*x(1).^2-4*x(1).^2*cos(x(2)).^2+4*K*x(1)*cos(x(2))-2*K*x(1)*cos(x(2)+alpha(i));
theta(i)=2*acot((A(i)+sqrt(A(i).^2+B(i).^2-C(i).^2))/(B(i)+C(i)));
beta(i)=x(2)+theta(i)-pi;
if alpha(i)<=pi/18
f(i)=1.5*abs(beta(i)-betae(i))
else
if alpha(i)<=pi/180;
f(i)=abs(beta(i)-betae(i))
else
f(i)=0.5*abs(beta(i)-betae(i))
end
end
end
plot(alpha,beta,alpha,betae);
q=0;
for i=1:61
q=q+f(i);
end
m=q/60;
display ('m:');m
3.4.2 設(shè)計(jì)變量與約束條件
對(duì)于給定的豐田卡羅拉汽車(chē)，其軸距L、左右兩主銷軸線延長(zhǎng)線與地面交點(diǎn)之間的距離K均為已知定值。對(duì)于選定的轉(zhuǎn)向器，其齒條兩端球鉸中心距M也為已知定值。轉(zhuǎn)向系統(tǒng)中，需要確定的參數(shù)是橫拉桿長(zhǎng)l2、梯形臂長(zhǎng)l2以及齒條軸線到梯形底邊的安裝距e [10]。
梯形底角φ可由轉(zhuǎn)向傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的上述參數(shù)以及已知的汽車(chē)參數(shù)K和轉(zhuǎn)向器參數(shù)M來(lái)確定。
底角可按經(jīng)驗(yàn)公司選一個(gè)初始值，然后在增加或減小，進(jìn)行優(yōu)化搜索。L1及e的選擇結(jié)合約束條件考慮。
第一，要保證梯形臂不與車(chē)輪上的零部件發(fā)生干涉；
第二，要保證有足夠的齒條行程來(lái)實(shí)現(xiàn)要求的最大轉(zhuǎn)角；
第三，要保證有足夠大的傳動(dòng)角θ。傳動(dòng)角θ是指轉(zhuǎn)向梯形臂與橫拉桿所夾的銳角，隨著車(chē)輪轉(zhuǎn)角增大，傳動(dòng)角漸漸變小，而且對(duì)應(yīng)于同一齒條行程，內(nèi)輪一側(cè)的傳動(dòng)角θ總比外輪一側(cè)的傳動(dòng)角θ要小。當(dāng)β達(dá)到最大時(shí)，為θ最小值。轉(zhuǎn)向器安裝距離e對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)角的影響較大，e越小，可獲得較小的θ。
通過(guò)使用MATLAB工具軟件，可以得到橫拉桿斷開(kāi)點(diǎn)的位置，從而確定橫拉桿的長(zhǎng)度。轉(zhuǎn)向梯形三維簡(jiǎn)圖如圖3-5所示。
圖3-5 轉(zhuǎn)向梯形三維簡(jiǎn)圖
3.5 本章小結(jié)
通過(guò)對(duì)斷開(kāi)式轉(zhuǎn)向梯形的優(yōu)化設(shè)計(jì)，確定梯形臂、梯形底角與橫拉桿的斷開(kāi)點(diǎn)，合理確定內(nèi)外輪轉(zhuǎn)角的關(guān)系。
第 4 章 轉(zhuǎn)向節(jié)有限元分析
4.1 轉(zhuǎn)向節(jié)概述
轉(zhuǎn)向節(jié)是汽車(chē)上的重要零件,它的主要功能是承載和轉(zhuǎn)向,即支撐車(chē)體重量,傳遞轉(zhuǎn)向力矩和承受前輪剎車(chē)制動(dòng)力矩等。因此,對(duì)轉(zhuǎn)向節(jié)的外形結(jié)構(gòu)和機(jī)械性能有嚴(yán)格的要求。
根據(jù)車(chē)型,轉(zhuǎn)向節(jié)可分為重型汽車(chē)轉(zhuǎn)向節(jié)、中型汽車(chē)轉(zhuǎn)向節(jié)、輕型汽車(chē)轉(zhuǎn)向節(jié)、微型汽車(chē)轉(zhuǎn)向節(jié)、客車(chē)轉(zhuǎn)向節(jié)和轎車(chē)轉(zhuǎn)向節(jié)六大類;按所用的材料和制造方法分為鍛鋼轉(zhuǎn)向節(jié)、鑄鋁轉(zhuǎn)向節(jié)和鑄鐵轉(zhuǎn)向節(jié)三種;按其形狀特征分為長(zhǎng)桿類轉(zhuǎn)向節(jié)、中心孔類轉(zhuǎn)向節(jié)和套管類轉(zhuǎn)向節(jié)三種。。長(zhǎng)桿類轉(zhuǎn)向節(jié)主要由桿部、法蘭和枝權(quán)構(gòu)成,一般多用于大中型汽車(chē)和大客車(chē)中;中心孔類轉(zhuǎn)向節(jié)主要由基座、法蘭和枝權(quán)構(gòu)成,基座中心帶孔,一般多用于前橋驅(qū)動(dòng)的轎車(chē)當(dāng)中;套管類轉(zhuǎn)向節(jié)主要由長(zhǎng)桿、套管和法蘭構(gòu)成[12]。
本課題研究的轉(zhuǎn)向節(jié)為中心孔類轉(zhuǎn)向節(jié),三維簡(jiǎn)圖如圖4-1所示。
圖4-1轉(zhuǎn)向節(jié)三維簡(jiǎn)圖
4.2 有限元法和ANSYS分析軟件
4.2.1 有限元法概述
汽車(chē)設(shè)計(jì)技術(shù)的發(fā)展已從早期的經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)和科學(xué)實(shí)驗(yàn)結(jié)合的傳統(tǒng)設(shè)計(jì)階段進(jìn)入到今天的計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)(CAD)階段,而且已將計(jì)算機(jī)輔助工程分析(CAE)引入到汽車(chē)設(shè)計(jì)的全過(guò)程,從初期的概念設(shè)計(jì)到中期的測(cè)試、新車(chē)的開(kāi)發(fā)到車(chē)型改進(jìn)、整車(chē)裝備設(shè)計(jì)到零部件設(shè)計(jì)等,都可采用CAE技術(shù)縮短研發(fā)的流程、降低發(fā)開(kāi)的費(fèi)用、提高設(shè)計(jì)的質(zhì)量。在汽車(chē)CAD/CAE技術(shù)中,有限元法被證明是一種最為成功、應(yīng)用最廣泛的近似分析方法。在工程和機(jī)械結(jié)構(gòu)分析中,對(duì)于復(fù)雜結(jié)構(gòu),很難通過(guò)材料力學(xué)、彈性力學(xué)等經(jīng)典解析方法求得精確的解析解,其原因是這類方法基于較多的基本假設(shè)和簡(jiǎn)化條件,只限于求解一些簡(jiǎn)單問(wèn)題。另一種方法是采用數(shù)值計(jì)算方法,盡可能保留問(wèn)題的各種實(shí)際情況,尋求能滿足工程精度要求的近似數(shù)值解。數(shù)值方法和數(shù)值解不僅能滿足工程需求,還方便實(shí)現(xiàn)計(jì)算機(jī)計(jì)算,實(shí)際上已成為現(xiàn)代工程分析和設(shè)計(jì)的主要方法。在諸多數(shù)值方法中,有限元法就是一種重要的方法[10]。
有限元法誕生于20世紀(jì)中葉,它運(yùn)用離散概念,把彈性連續(xù)體劃分為一個(gè)由若干個(gè)有限單元組成的集合體,通過(guò)尋找一種與原連續(xù)體場(chǎng)問(wèn)題的等價(jià)的泛函變分形式,得到一組代數(shù)方程組,最后求解得數(shù)值解。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)和計(jì)算方法的發(fā)展,有限元法已成為計(jì)算力學(xué)和計(jì)算工程科學(xué)領(lǐng)域里最為有效的計(jì)算方法,幾乎適用于求解所有連續(xù)介質(zhì)和場(chǎng)的問(wèn)題。經(jīng)過(guò)近50年的發(fā)展,有限元法的理論不僅日趨完善,而且已開(kāi)發(fā)出了一批通用和專用的有限元分析軟件,這就使它成為了結(jié)構(gòu)分析中最為成功和最為廣泛的分析方法。
有限元法是將連續(xù)體理想化為有限個(gè)單元集合而成,這些單元僅在有限個(gè)節(jié)點(diǎn)上相連接,即用有限個(gè)單元的集合來(lái)代替原來(lái)具有無(wú)限個(gè)自由度的連續(xù)體。由于有限單元的分割和節(jié)點(diǎn)的配置非常靈活,它可適應(yīng)于任意復(fù)雜的幾何形狀,處理不同的邊界條件,使許多復(fù)雜的工程分析問(wèn)題迎刃而解。有限元法中的單元有各種類型,包括線、面和實(shí)體(也稱為一維、二維和三維)等單元,節(jié)點(diǎn)一般都在這些單元邊界上,單元之間通過(guò)節(jié)點(diǎn)連接,并承受一定載荷,這樣就組成了有限單元集合體。在此基礎(chǔ)上,對(duì)于每一單元假設(shè)一個(gè)簡(jiǎn)單的位移函數(shù)來(lái)近似模擬其位移分布規(guī)律,通過(guò)虛位移原理求得每個(gè)單元的平衡方程,即建立單元節(jié)點(diǎn)力和節(jié)點(diǎn)位移之間的關(guān)系。最后把所有單元的這種特性關(guān)系集合起來(lái),就可建立整個(gè)物體的平衡方程組?？紤]邊界條件后解此方程組,求得節(jié)點(diǎn)位移,并計(jì)算出各單元的應(yīng)力。
4.2.2 ANSYS軟件介紹
作為使用有限元法解決各類工程問(wèn)題的人員來(lái)說(shuō),大型集成化通用軟件的普及與推廣,使他們不必自行編寫(xiě)軟件而可以直接選擇所需的有限元分析軟件。在近三四十年來(lái),有限元軟件市場(chǎng)列強(qiáng)爭(zhēng)雄,不斷分化與兼并,已形成ANSYS、MCS、ABAQUS三大有限元軟件公司,他們的產(chǎn)品ANSYS、NASTRAN、ABAQUS已經(jīng)占有世界有限元軟件市場(chǎng)60%一70%的份額,并不斷擴(kuò)大,形成了各有的特點(diǎn)和優(yōu)勢(shì)。以ANSYS為代表的工程數(shù)值模擬軟件,是美國(guó)ANSYS公司推出的大型通用有限元分析軟件,它集成了力學(xué)、熱學(xué)、電學(xué)、聲學(xué)、流體力學(xué)等多個(gè)模塊,其先進(jìn)的多物理場(chǎng)禍合分析技術(shù)一直保持在業(yè)界首屈一指。自七十年代開(kāi)發(fā)推出以來(lái),經(jīng)歷了4.X、5.X、6.X、7.X等版本,直到今天的最新版本14.5的問(wèn)世,ANSYS公司一直致力于完善和改進(jìn)該分析軟件。ANSYS以其先進(jìn)性、可靠性、開(kāi)放性等特點(diǎn),被全球工業(yè)界認(rèn)可,并擁有全球最大的用戶群,于1995年在分析設(shè)計(jì)類軟件中第一個(gè)通過(guò)1509001國(guó)際認(rèn)證。在ANSYS公司相繼收購(gòu)了ICEM、CFX、CENTLJRYDYNAMICS等世界著名有限元分析程序制造公司并將它們的產(chǎn)品與ANSYS整合后,ANSYS實(shí)際上已成為世界上最通用、最有效的商用有限元軟件。
從總體上講,ANSYS有限元分析包含前處理、求解和后處理三個(gè)基本過(guò)程,他們分別對(duì)應(yīng)ANSYS主菜單中的前處理器(Preprocessor)、求解器(Solution)和后處理器(后處理器有兩個(gè),穩(wěn)態(tài)分析時(shí)使用通用后處理器(General PostProc),瞬態(tài)分析時(shí)使用時(shí)間歷程后處理器(TimeHist Prstpro)[13]。
（1）前處理器:主要進(jìn)行單元選用、材料定義、創(chuàng)建幾何模型和劃分網(wǎng)格,ANSYS提供了近200種(指ANSYS14.0版本)單元類型供選擇使用,并擁有嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膶?shí)體建模工具和強(qiáng)大的網(wǎng)格劃分工具。
（2）求解器:主要用于選擇分析類型、設(shè)置求解選項(xiàng)、施加載荷約束及設(shè)置載荷步選項(xiàng),最后執(zhí)行求解,得到求解結(jié)果文件。
（3）后處理器:包括通用后處理器(General Postproc)和時(shí)間歷程后處理器(TimeHist Prstpro),主要用于分析處理求解所得結(jié)果文件中的結(jié)果數(shù)據(jù),其中,通用后處理器用于處理對(duì)應(yīng)時(shí)間點(diǎn)的總體模型結(jié)果,時(shí)間歷程后處理器則是用于處理某時(shí)間或頻率范圍內(nèi)某位置點(diǎn)上結(jié)果項(xiàng)的變化過(guò)程。
4.2.3 ANSYS Workbench 簡(jiǎn)介
隨著現(xiàn)代化技術(shù)的突飛猛進(jìn)，工程界對(duì)以有限元技術(shù)為主的CAE技術(shù)的認(rèn)識(shí)不斷提高，CAE技術(shù)越來(lái)越得到重視，各行各業(yè)紛紛引進(jìn)先進(jìn)的CAE軟件，以提升產(chǎn)品的研發(fā)水平。
ANSYS Workbench 就是在這種背景下誕生的有限元分析軟件。目前ANSYS公司的ANSYS Workbench 14.0 所提供的CAD雙向參數(shù)鏈接互動(dòng)，項(xiàng)目數(shù)據(jù)自動(dòng)更新機(jī)制，全面的參數(shù)管理，無(wú)縫集成的優(yōu)化設(shè)計(jì)工具等新功能，使ANSYS 在“仿真驅(qū)動(dòng)產(chǎn)品設(shè)計(jì)”（SDPD,Simulation Driven Product Development）方面達(dá)到了前所未有的高度。
作為業(yè)界最領(lǐng)先的工程仿真技術(shù)集成平臺(tái)，ANSYS Workbench 14.0 具有強(qiáng)大的結(jié)構(gòu)、流體、熱、電磁及其相互耦合分析的功能，其全新的項(xiàng)目視圖（Project Schematic View）功能，可將整個(gè)仿真流程更加緊密地組合在一起，通過(guò)簡(jiǎn)單的拖拽操作即可完成復(fù)雜的多物理場(chǎng)分析流程[14]。
4.3 轉(zhuǎn)向節(jié)強(qiáng)度分析
轉(zhuǎn)向節(jié)材料為40Cr，材料參數(shù)見(jiàn)表4-1。
表4-1 40Cr材料屬性
密度
7.80e-9t/mm3
彈性模量
211GPa
泊松比
0.3
抗拉強(qiáng)度
980MPa
屈服強(qiáng)度
785MPa
利用ANSYS工具軟件中的Workbench工作平臺(tái)，對(duì)轉(zhuǎn)向節(jié)進(jìn)行有限元分析，轉(zhuǎn)向節(jié)網(wǎng)格劃分如圖4-2所示，網(wǎng)格大小為5mm。
圖4-2轉(zhuǎn)向節(jié)網(wǎng)格劃分
根據(jù)轎車(chē)的參數(shù)，計(jì)算所使用的各參數(shù)如表4-2。
表4-2 計(jì)算使用的基本參數(shù)
參數(shù)
符號(hào)
單位量綱
數(shù)值
整車(chē)質(zhì)量
G
kg
1280
前軸靜載（滿載）
G1
kg
765
軸距
L
mm
2600
前輪輪距
B
mm
1535
重心到后軸距離
b
mm
1450
重心高度（滿載）
hg
mm
680
重心高度（靜載）
hgk
mm
758
輪胎滾動(dòng)半徑
r
mm
2.65
動(dòng)載系數(shù)
Kd
1
地面附著系數(shù)
φ
0.7
側(cè)向滑移附著系數(shù)
Φ
1
制動(dòng)前軸重量轉(zhuǎn)移系數(shù)
m1
1.5
轉(zhuǎn)向節(jié)承受來(lái)自轉(zhuǎn)向系傳遞來(lái)的轉(zhuǎn)向力、底盤(pán)內(nèi)部零件間的接觸載荷以及地面?zhèn)鬟f來(lái)的支承載荷、沖擊載荷、滾動(dòng)阻力(矩)和制動(dòng)時(shí)施加的制動(dòng)力(矩)等各種形式的載荷,這些載荷由兩部分組成,一部分是由汽車(chē)前懸架簧載質(zhì)量產(chǎn)生的靜載,另一部分是汽車(chē)行駛過(guò)程中產(chǎn)生的動(dòng)載[15][16]。針對(duì)汽車(chē)行駛過(guò)程和汽車(chē)設(shè)計(jì)手冊(cè)有關(guān)要求,對(duì)轉(zhuǎn)向節(jié)的載荷情況按照汽車(chē)行駛時(shí)的三種典型工況(即三種危險(xiǎn)工況)進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算中使用的載荷均為名義計(jì)算載荷。
汽車(chē)行駛的三種典型工況及其載荷為[17]：
(1)汽車(chē)越過(guò)不平路面工況,此時(shí)受到地面的沖擊載荷；
(2)汽車(chē)緊急制動(dòng)工況,此時(shí)受到地面縱向沖擊載荷及汽車(chē)的慣性力；
(3)汽車(chē)轉(zhuǎn)向側(cè)滑工況,此時(shí)受到橫向沖擊載荷。
根據(jù)三種典型工況的計(jì)算公式,得到轉(zhuǎn)向節(jié)在三種典型工況下的計(jì)算載荷和ANSYS計(jì)算使用的計(jì)算數(shù)值，見(jiàn)表4-3。
表4-3三種典型工況的計(jì)算載荷
工況
載荷類型
載荷符號(hào)
計(jì)算數(shù)值
單位
越過(guò)不平路面工況
垂直載荷
Fzmax
10136.25
N
緊急制動(dòng)工況
垂直載荷
Fz
5737.5
N
縱向載荷
Fx
4234.13
N
附加力矩
Mz
1238342
N·mm
轉(zhuǎn)向側(cè)滑工況
垂直載荷
Fz
7346.34
N
側(cè)向載荷
Fy
7346.34
N
附加力矩
Mx
-2012437
N·mm
4.3.1越過(guò)不平路面工況
車(chē)輛在不平路面行駛時(shí),車(chē)輛的振動(dòng)使轉(zhuǎn)向節(jié)承受帶沖擊性的疲勞載荷,因此,該工況動(dòng)載系數(shù)最大[18]。此工況下,車(chē)輪受到地面的沖擊向上跳動(dòng),在垂直載荷只作用下, 此時(shí),轉(zhuǎn)向節(jié)承受沖擊載荷的名義載荷最大值為：
式中 Kd——?jiǎng)虞d系數(shù)，一般可取Kd=1.75～2.65；
G1——前軸靜載荷(N)。
因此，該工況下轉(zhuǎn)向節(jié)的受力示意圖見(jiàn)圖4-3。
圖4-3越過(guò)不平路面工況轉(zhuǎn)向節(jié)受力示意圖
代入各參數(shù)計(jì)算，可得表中的計(jì)算載荷值。載入ANSYS中，得到越過(guò)不平路面工況下轉(zhuǎn)向節(jié)的應(yīng)力云圖4-4和應(yīng)力變形圖4-5。
圖4-4越過(guò)不平路面式轉(zhuǎn)向節(jié)應(yīng)力云圖
圖4-5越過(guò)不平路面時(shí)轉(zhuǎn)向節(jié)應(yīng)變?cè)茍D
在越過(guò)不平路面工況時(shí),轉(zhuǎn)向節(jié)下端的下支撐臺(tái)是主要承受力的部位,這與轉(zhuǎn)向節(jié)在此工況僅受垂直載荷的狀態(tài)吻合。此工況下轉(zhuǎn)向節(jié)的高應(yīng)力區(qū)出現(xiàn)下端的轉(zhuǎn)角部位,這個(gè)高應(yīng)力區(qū)應(yīng)力變化梯度較大,應(yīng)力集中現(xiàn)象比較嚴(yán)重。
4.3.2緊急制動(dòng)工況
緊急制動(dòng)是汽車(chē)行駛中經(jīng)常遇到的危險(xiǎn)工況。汽車(chē)緊急制動(dòng)時(shí),輪胎受到垂直靜載荷。這些載荷經(jīng)過(guò)輪胎傳遞給轉(zhuǎn)向節(jié),使轉(zhuǎn)向節(jié)中心大孔處受到垂直方向反力和行駛方向的縱向反力,此外,由于垂直載荷與縱向載荷的平移,使轉(zhuǎn)向節(jié)承受一個(gè)附加力矩M,這個(gè)力矩主要由轉(zhuǎn)向節(jié)制動(dòng)底板固定凸耳承受。由此可知,車(chē)輛緊急制動(dòng)時(shí),轉(zhuǎn)向節(jié)上同時(shí)受到兩個(gè)方向的作用力和一個(gè)方向的力矩,計(jì)算的名義載荷分別為:
垂直力Fz,其大小為
縱向力Fx，其大小為
附加轉(zhuǎn)矩My，其大小為
式中φ——地面附著系數(shù)，φ=0.8；
γ——輪胎滾動(dòng)半徑(mm)，γ=250mm。
圖4-6緊急制動(dòng)工況轉(zhuǎn)向節(jié)受力示意圖
因此,該工況下轉(zhuǎn)向節(jié)的受力示意圖如圖4-6所示。代入各參數(shù)計(jì)算,可得表中的計(jì)算載荷值。載入ANSYS中,得到緊急制動(dòng)工況下轉(zhuǎn)向節(jié)的應(yīng)力云圖4-7和應(yīng)力變形圖4-8。
圖4-7 緊急制動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)向節(jié)應(yīng)力云圖
圖4-8緊急制動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)向節(jié)應(yīng)力變形圖
汽車(chē)緊急制動(dòng)時(shí)，載荷主要由制動(dòng)底板固定凸耳承擔(dān)。轉(zhuǎn)向節(jié)的高應(yīng)力區(qū)是下凸耳與盤(pán)面圓筒的下連接處和下凸耳與制動(dòng)地板連接處的螺栓孔內(nèi)。
4.3.3轉(zhuǎn)向側(cè)滑工況
車(chē)輛發(fā)生轉(zhuǎn)向側(cè)滑時(shí),左、右兩個(gè)前輪將分別受到一大小不等、方向相同的側(cè)向力。以汽車(chē)向左轉(zhuǎn)向側(cè)滑為例, 輪胎的受到垂直靜載荷與橫向載荷的作用。這些載荷經(jīng)過(guò)輪胎傳遞給轉(zhuǎn)向節(jié),使轉(zhuǎn)向節(jié)中心大孔處受到垂直方向反力和橫向反力,此外,由于橫向載荷的平移,使轉(zhuǎn)向節(jié)承受一個(gè)附加力矩,這個(gè)力矩主要由轉(zhuǎn)向節(jié)上、下端的固定部分承受。
左、右前輪受到的側(cè)向力,其大小分別為
式中 φ——側(cè)向滑移附著系數(shù)；
——前輪軸距（mm），B=1535mm。
若取φ=1，且在通常情況下，
則發(fā)生側(cè)向滑移時(shí)，汽車(chē)左輪承受的側(cè)向力遠(yuǎn)大于右輪。
附加力矩的大小為：
此外，在側(cè)滑工況時(shí)，左、右兩輪的垂直反力也不相等，以左轉(zhuǎn)為例，其值分別為：
同理，發(fā)生右轉(zhuǎn)側(cè)滑移時(shí)，汽車(chē)右輪承受的側(cè)向力遠(yuǎn)大于左輪。因此，計(jì)算中以承受較大的一側(cè)力與力矩為計(jì)算載荷，以左轉(zhuǎn)側(cè)滑為例，計(jì)算的名義載荷分別為
圖4-9轉(zhuǎn)向側(cè)滑工況轉(zhuǎn)向節(jié)受力示意圖
因此,該工況下轉(zhuǎn)向節(jié)的受力示意圖如圖4-9所示。代入各參數(shù)計(jì)算,可得表中的計(jì)算載荷值。載入ANSYS中,得到轉(zhuǎn)向側(cè)滑工況下轉(zhuǎn)向節(jié)的應(yīng)力云圖4-10和應(yīng)變?cè)茍D4-11。
圖4-10轉(zhuǎn)向側(cè)滑時(shí)轉(zhuǎn)向節(jié)應(yīng)力云圖
圖4-11轉(zhuǎn)向側(cè)滑時(shí)轉(zhuǎn)向節(jié)應(yīng)變?cè)茍D
在轉(zhuǎn)向側(cè)滑工況時(shí),轉(zhuǎn)向節(jié)的主要承載部位是上端的減震器固定臺(tái)和下端的下支撐臺(tái)[19][20]，此時(shí)轉(zhuǎn)向節(jié)受到較大的垂直載荷和側(cè)向載荷，力矩的方向也是承載在上、下部。高應(yīng)力區(qū)出現(xiàn)在下端的下支撐臺(tái)上部和上端的減震器U型夾連接的螺栓連接孔周?chē)?，最大?yīng)力出現(xiàn)在下端的下支撐臺(tái)與盤(pán)面的過(guò)渡區(qū)域。
4.4本章小節(jié)
本章按照汽車(chē)行駛中三種典型工況(越過(guò)不平路面、緊急制動(dòng)、轉(zhuǎn)向側(cè)滑)的名義載荷計(jì)算方法,分析了轉(zhuǎn)向節(jié)在各種工況下的受力情況,得到了各種工況條件下的計(jì)算載荷;利用ANSYS結(jié)構(gòu)靜力學(xué)分析模塊獲得了三種典型工況條件下轉(zhuǎn)向節(jié)的應(yīng)力云圖與應(yīng)力變形圖,并分析了各種工況下轉(zhuǎn)向節(jié)的受載情況和應(yīng)力分布。
結(jié)論
本文以豐田卡羅拉車(chē)型作為參考，基于CATIA三維實(shí)體設(shè)計(jì)軟件，對(duì)小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)，對(duì)斷開(kāi)式轉(zhuǎn)向梯形進(jìn)行優(yōu)化，對(duì)轉(zhuǎn)向節(jié)進(jìn)行強(qiáng)度分析。在實(shí)體設(shè)計(jì)和優(yōu)化分析的過(guò)程中，得出以下結(jié)論：
（1）根據(jù)課題要求，了解電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的概述，及電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的分類，在保證電動(dòng)助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)性能的提前下，對(duì)小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)進(jìn)行總體設(shè)計(jì)，對(duì)各組件進(jìn)行設(shè)計(jì)與分析，得出其參數(shù)。
（2）根據(jù)所得到各組件的參數(shù)，利用機(jī)械原理與機(jī)械設(shè)計(jì)的知識(shí)，對(duì)小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的機(jī)械部分，即齒輪齒條轉(zhuǎn)向器進(jìn)行設(shè)計(jì)與計(jì)算，證齒，利用CATIA工具軟件，對(duì)轉(zhuǎn)向器進(jìn)行三維建模，為接下來(lái)的工作做好準(zhǔn)備。
（3）根據(jù)整車(chē)條件及課題要求，利用MATLAB工具軟件對(duì)斷開(kāi)式轉(zhuǎn)向梯形進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，保證汽車(chē)轉(zhuǎn)彎行駛的內(nèi)、外轉(zhuǎn)向輪轉(zhuǎn)角之間存在一定的比例關(guān)系，保證全部車(chē)輪繞一個(gè)瞬時(shí)轉(zhuǎn)向中心行駛，使在不同圓周上運(yùn)動(dòng)的車(chē)輪，都作無(wú)滑動(dòng)的純滾動(dòng)運(yùn)動(dòng),從而減少輪胎與地面之間的滑動(dòng)摩擦，延長(zhǎng)輪
胎使用壽命，提高行車(chē)安全性。
（4）轉(zhuǎn)向節(jié)是汽車(chē)一個(gè)非常重要的部件，為了保證轉(zhuǎn)向節(jié)在越過(guò)不平路面、緊急制動(dòng)、轉(zhuǎn)向側(cè)滑工況的條件下，保持其強(qiáng)度，保證行車(chē)安全，利用有限元分析軟件ANSYS對(duì)其進(jìn)行有限元分析。
本課題對(duì)小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)進(jìn)行總體設(shè)計(jì)及三維建模，對(duì)轉(zhuǎn)向梯形進(jìn)行優(yōu)化，對(duì)轉(zhuǎn)向節(jié)進(jìn)行有限元分析，基本完成了預(yù)期目標(biāo)，但是還存在些許問(wèn)題。
本課題所設(shè)計(jì)的小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)能夠滿足基本的使用需求，但是在設(shè)計(jì)的創(chuàng)新性及其經(jīng)濟(jì)性上落后很多。同時(shí)，對(duì)于工具軟件的不完全掌握，使得只對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行了滿足需求的基本分析，對(duì)于部件在新的工況下的影響闡述不甚清楚。由于認(rèn)識(shí)深度和水平有限，還有一些沒(méi)有考慮到的問(wèn)題和未知的問(wèn)題，這有待于進(jìn)一步的研究才能得出更加完善的結(jié)構(gòu)。
本課題研究的主要目的是通過(guò)對(duì)小齒輪助力式轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，進(jìn)一步加深對(duì)汽車(chē)構(gòu)造、汽車(chē)?yán)碚?、機(jī)械設(shè)計(jì)以及三維實(shí)體設(shè)計(jì)等相關(guān)知識(shí)的學(xué)習(xí)，整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程經(jīng)歷了三維建模、優(yōu)化設(shè)計(jì)及有限元分析的過(guò)程，基本達(dá)到了課題的設(shè)計(jì)任務(wù)和目的。
致 謝
在論文即將完成之際，借此機(jī)會(huì)向曾經(jīng)關(guān)心和幫助過(guò)我的老師和同學(xué)們表達(dá)衷心的感謝。
首先，要感謝我的導(dǎo)師劉濤劉老師，他嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度、淵博的學(xué)識(shí)、敏捷的思維能力、平易近人的工作作風(fēng)使我深受裨益。在論文的研究工作過(guò)程中，他給予了我悉心的指導(dǎo)，對(duì)我今后的學(xué)習(xí)以及工作必將產(chǎn)生深刻影響。在此論文即將完成之際，向尊敬的導(dǎo)師致以衷心的感謝。
其次，感謝答辯小組各位導(dǎo)師，在各個(gè)答辯過(guò)程中，他們給予的指導(dǎo)性意見(jiàn)，為論文寫(xiě)作提出了不少建議，使我少走了很多彎路，在此表示真誠(chéng)的感謝。
最后，要感謝各位同學(xué)和同宿舍成員。他們不但給了我良好的學(xué)習(xí)環(huán)境與和睦溫馨的生活氛圍，而且在我遇到困難時(shí)，不斷的鼓勵(lì)我支持我，這些都對(duì)我論文的完成起到了不可或缺的作用。
在此，謹(jǐn)向每一個(gè)幫助我的人表達(dá)深深的謝意！
參考