反擊式破碎機結(jié)構(gòu)設計【含CAD圖紙、說明書】,含CAD圖紙、說明書,反擊,破碎,結(jié)構(gòu)設計,cad,圖紙,說明書,仿單 反擊式破碎機設計 目 錄 摘要…………………………………………………………………………………4 Abstract……………………………………………………………………………5 第1章 緒論 ……………………………………………………………………6 1.1反擊式破碎機和破碎機的分類………………………………………………6 1.1.1破碎機簡介……………………………………………………………6 1.1.2反擊式破碎機的分類…………………………………………………6 1.1.3 破碎機的分類…………………………………………………………6 1.2 反擊式破碎機的優(yōu)缺點………………………………………………………6 1.2.1反擊式破碎機的優(yōu)點…………………………………………………6 1.2.1 反擊式破碎機的缺點 ………………………………………………6 1.3 反擊式破碎機的規(guī)格和型號 ………………………………………………6 第2章 反擊式破碎機的工作原理及破碎實質(zhì) ………………………………8 2.1 反擊式破碎機的工作原理 …………………………………………………8 2.2 反擊式破碎機的破碎實質(zhì) ………………………………………………8 2.2.1 破碎的目的和意義 .………………………………………………8 2.2.2煤矸石的力學性能與反擊式破碎機的選擇 .……………………9 2.2.3 破碎過程的實質(zhì) .…………………………………………………9 第3章 反擊式破碎機的主要參數(shù)設計 …………………………………11 3.1反擊式破碎機的總體方案設計 …………………………………………11 3.1.1 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的計算 …………………………………………………11 3.1.2 生產(chǎn)率的計算 ……………………………………………………12 3.1.3電動機的功率 ……………………………………………………12 第4章 反擊式破碎機轉(zhuǎn)子設計 ……………………………………………14 4.1 轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)設計 ………………………………………………………14 4.2 板錘結(jié)構(gòu)形式與數(shù)目 ………………………………………………15 4.3 轉(zhuǎn)子軸與軸承 ………………………………………………………15 4.4 軸承的選擇 …………………………………………………………17 4.5 電機選擇 ………………………………………………………………18 4.6 帶及帶輪 ………………………………………………………………18 第5章反擊式破碎機破碎腔設計 ……………………………………………19 5.1 破碎腔結(jié)構(gòu)參數(shù) …………………………………………………19 5.2 反擊板設計 ……………………………………………………… 21 5.3 反擊板懸掛裝置 ………………………………………………… 22 第6章 其他零件的選擇 ……………………………………………… 25 6.1 電機旋轉(zhuǎn) ……………………………………………………………25 6.2 鍵的選擇 ……………………………………………………………25 6.3 密封與防塵設計 ……………………………………………………25 6.4 機架設計 ……………………………………………………………25 6.5 潤滑 …………………………………………………………………25 第7章 部分零部件上的公差和配合 ………………………………… 26 7.1 配合的選擇 ………………………………………………………26 7.1.1 配合的類別的選擇 …………………………………………26 7.1.2配合的種類的選擇 ………………………………………………26 7.2 一般公差的選取 ………………………………………………………26 7.3 形位公差 ………………………………………………………………26 7.3.1形位公差項目的選擇 …………………………………………26 7.3.2公差原則的選擇 …………………………………………………27 7.3.3形位公差值的選擇或確定 ………………………………………27 結(jié)論 ……………………………………………………………………………29 致謝 ……………………………………………………………………………30 參考文獻 ………………………………………………………………………31 反擊式破碎機 摘要：反擊式破碎機是在反擊式破碎機基礎上發(fā)展起來的，大量應用于石灰石，砂巖，水泥熟料，燒粘土，石膏及煤等礦石的破碎使用，所以，它的設計有著廣泛的前景和豐富的可借鑒的經(jīng)驗。其設計的實質(zhì)是，在完成總體的設計方案以后，就指各個主要零部件的設計、安裝、定位等問題，并對個別零件進行強度校核和試驗。并在相關專題中，對反擊式破碎機轉(zhuǎn)子錘頭的壽命延長進行比較詳細的分析。在各個零部件的設計中，要包括材料的選擇、尺寸的確定、加工的要求，結(jié)構(gòu)工藝性的滿足，以及與其他零件的配合的要求等。在強度的校核是，要運用的相關公式，進行危險部位的分析、查表、作圖和計算等。并隨后對整體進行安裝、工作過程以及工作后的各方面的檢查，同時兼顧到維修、保險裝置等方面的問題，最后對主要工作零件的加工精度、公差選擇進行分析，以保證破碎機最終設計的經(jīng)濟性和可靠性。 關鍵詞 反擊式破碎機 轉(zhuǎn)子 強度 公差  Abstract The impactcrusher hammer crusher is developed on the basis of, a lot of application in limestone, sandstone, the cement clinker, burned clay, gypsum and coal, ore of broken use, so, it is designed to have a wide range of prospects and rich experience for reference. The essence of the design is, in the final design scheme of the overall, when you refer to all the main parts design, installation, orientation, and the individual parts strength check and test. And in the related project, to the impactcrusher rotor hammer live longer carry out more detailed analysis. In all parts of the design, to include the material choice, the size of the sure, processing requirements, the structure of the technology to meet, and other components of the cooperation of requirements, etc. In the strength of checking is, to use the related formula, the analysis of the dangerous parts, check a watch, mapping and calculation, etc. And then on the overall for installation, working process and work all the way to check, and pay attention to the maintenance, insurance device, and other aspects of the problem, the last of the main parts of the machining accuracy, tolerance, the choice of analysis, in order to ensure that the crusher of the final design of economy and reliability. Key words impactcrusher rotor strength tolerances  第1章 緒論 1.1破碎機簡介 破碎機按照大類可分為醫(yī)用破碎機和礦業(yè)破碎機。其中醫(yī)用碎石機主要用于結(jié)石的破碎，一般采用共振等方式將結(jié)石破碎，避免手術帶來的各種風險。 根據(jù)破碎的原理，重型礦山機械常用破碎機械有顎式破碎機、反擊式破碎機、立式?jīng)_擊式破碎機、液壓圓錐破碎機、環(huán)錘式破碎機、錘式破碎機、輥式破碎機、復合式破碎機、圓錐式破碎機、雙級破碎機、旋回式破碎機、移動式破碎機等。 不同型號的破碎機工作原理也完全不同，以環(huán)錘式破碎機為例： 　　錘式破碎機主要是靠沖擊能來完成破碎物料作業(yè)的。錘式破碎機工作時，電機帶動轉(zhuǎn)子作高速旋轉(zhuǎn)，物料均勻的進入破碎機腔中，高速回轉(zhuǎn)的錘頭沖擊、剪切撕裂物料致物料被破碎，同時，物料自身的重力作用使物料從高速旋轉(zhuǎn)的錘頭沖向架體內(nèi)擋板、篩條，在轉(zhuǎn)子下部，設有篩板、粉碎物料中小于篩孔尺寸的粒級 通過篩板排出，大于篩孔尺寸的物料阻留在篩板上繼續(xù)受到錘子的打擊和研磨。 1、根據(jù)破碎力作用的方式可以將破碎機粗略地分為兩大類： （1）破碎機（2）磨礦機 破碎機一般處理較大塊的物料，產(chǎn)品粒度較粗，通常大于8毫米。其構(gòu)造特征是破碎件之間有一定間隙，不互相接觸。破碎機又可分為粗碎機、中碎機和細碎機。一般來說磨礦機所處理的物料較細，產(chǎn)品粒度是細粒，可達0。074毫米，甚至還要細些。其結(jié)構(gòu)特征是破碎部件（或介質(zhì)）互相接觸，所采用的介質(zhì)是鋼球、鋼棒、礫石或礦塊等。但有的機械是同時兼有碎礦與磨礦作用，如自磨機?！?。5×1。8米自磨機處理礦石粒度上限可達350～400毫米 2、根據(jù)破碎方式、機械的構(gòu)造特征（動作原理）來劃分的，大體上分為六類 （1）鄂式破碎機（老虎口）。破碎作用是靠可動鄂板周期性地壓向固定鄂板，將夾在其中的礦塊壓碎 （2）圓錐破碎機。礦塊處于內(nèi)外兩圓錐之間，外圓錐固定，內(nèi)圓錐作偏心擺動，將夾在其中的礦塊壓碎或折斷 （3）輥式破碎機。礦塊在兩個相向旋轉(zhuǎn)的圓輥夾縫中，主要受到連續(xù)的壓碎作用，但也帶有磨剝作用，齒形輥面還有劈碎作用 （4）沖擊式破碎機。礦塊受到快速回轉(zhuǎn)的運動部件的沖擊作用而被擊碎。屬于這一類的又可分為：錘碎機；籠式破碎機；反擊式破碎機 （5）磨礦機。礦石在旋轉(zhuǎn)的圓筒內(nèi)受到磨礦介質(zhì)（鋼球、鋼棒、礫石或礦塊）的沖擊與研磨作用而被粉碎。 A、輥磨機：借轉(zhuǎn)動的輥子將物料碾碎。 B、盤磨機：利用垂直軸或水平軸的圓盤轉(zhuǎn)動作為破碎部件。 C、離心磨礦機。利用高速旋轉(zhuǎn)部件和介質(zhì)產(chǎn)生產(chǎn)離心力來完成破碎作用。 D、振動磨礦機。利用轉(zhuǎn)軸產(chǎn)生高頻率的振動，使介質(zhì)與物料互相碰擊而完成破碎作用。 各類破碎機有不同的規(guī)格，不同的使用范圍。粗碎多用鄂式破碎機或旋回圓錐破碎機；中碎采用標準型圓錐破碎機；細碎采用短頭型圓錐破碎機。 3技術指標編輯 礦業(yè)破碎機 鄂式破碎機具有破碎比大、產(chǎn)品粒度均勻、結(jié)構(gòu)簡單、工作可靠、維修簡便、運營費用經(jīng)濟等特點。PF-I系列反擊式破碎機能處理邊長100～500毫米以下物料，其抗壓強度最高可達350兆帕，具有破碎比大，破碎后物料呈立方體顆粒等優(yōu)點；PF-II系列反擊式破碎機，適用于破碎中硬物料，如水泥廠的石灰石破碎，具有生產(chǎn)能力大，出料粒度小的優(yōu)點 礦業(yè)碎石機碎石方法 1、壓碎 利用兩破碎工作面逼近時產(chǎn)生的擠壓力，使物料破碎。顎式破碎機、輥式破碎機、圓錐破碎機都是以壓碎方式為主的破碎機械 2、劈碎 是利用尖齒楔入物料的的劈開力來進行破碎的，力的作用集中，適應于脆性物料的破碎 3、折斷 物料在破碎工作面間如同承受集中載荷的兩支點（或多支點）梁，使物料本身發(fā)生折屈面破碎。 1.2反擊式破碎機和破碎機的分類 1.1.1反擊式破碎機的分類： ⑴、按結(jié)構(gòu)特征分為：單轉(zhuǎn)子和雙轉(zhuǎn)子。 ⑵、按是否帶篦板分：帶勻整篦板和不帶勻整篦板。 ⑶、按旋轉(zhuǎn)方向分：同向旋轉(zhuǎn)雙轉(zhuǎn)子、兩轉(zhuǎn)子相向旋轉(zhuǎn)雙轉(zhuǎn)子和反向旋轉(zhuǎn)雙轉(zhuǎn)子 ⑷、按板錘的緊固形式分：螺栓緊固法、嵌入緊固法和楔塊緊固法 1.1.2破碎機的分類： ⑴、按破碎作業(yè)的粒度要求分為：粗碎破碎機、中碎破碎機、細碎破碎機。 ⑵、按結(jié)構(gòu)和工作原理分為：顎式破碎機、旋回破碎機、圓錐破碎機、錕式破碎機、反擊式破碎機、反擊式破碎機。 1.2反擊式破碎機的優(yōu)缺點 1.2.1反擊式破碎機的優(yōu)點： ⑴、構(gòu)造簡單、尺寸緊湊、能量利用充分，簡化生產(chǎn)流程，單位產(chǎn)品的功率消耗小、生產(chǎn)能力大。 ⑵、生產(chǎn)率高，破碎比大（單轉(zhuǎn)子式的破碎比可達i=10～15）,產(chǎn)品的粒度小而均勻，可以選擇性破碎，大塊物料受到較大程度的粉碎，而小塊物料則不致被粉碎得更小。 ⑶、在相同的喂料粒度和生產(chǎn)能力的條件下，其質(zhì)量系數(shù)遠比其它破碎機大 ⑷、轉(zhuǎn)子的速度靈敏影響產(chǎn)品粒度。 ⑸、制造維修方便，工作室無顯著不平衡震動，無需笨重的基礎 1.2.2反擊式破碎機的缺點： ⑴、不設下蓖條的反擊式破碎機不能控制產(chǎn)品粒度，同時難于生產(chǎn)單一粒度的產(chǎn)品，產(chǎn)中有少量大塊。 ⑵、作粗碎和單機破碎時，需嚴格控制最大進料粒度。 ⑶、防堵性能較差，不適宜破碎塑性和粘性物料，在破碎硬質(zhì)物料時，板錘和反擊板磨損較大，運轉(zhuǎn)時噪音較大，產(chǎn)生粉塵大。 1.3反擊式破碎機的規(guī)格和型號 反擊式破碎機的規(guī)格用轉(zhuǎn)子的直徑D和長度L來表示： 表1.1 雙轉(zhuǎn)子反擊式破碎機技術參數(shù) 型號 轉(zhuǎn)子尺寸D×L/mm×mm 最大給料尺寸/mm 出料粒度/mm 處理能力/t 電動機功率/kw 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速 第一轉(zhuǎn)子 第二轉(zhuǎn)子 第一轉(zhuǎn)子 第二轉(zhuǎn)子 2PF-0606 650×650 350 <20 20-30 28 28 25-35 40-50 2PF-1010 1000×1000 450 <20 50-70 60 75 25-35 40-50 2PF-1212 1250×1250 850 <25 100-140 130 155 25-35 40-50 2PF-1622 1600×2250 1100 <25 260-340 320 380 25-35 40-50 2PF-2022 2000×2250 1200 <25 440-560 570 650 25-35 40-50 2PF-2030 2000×3000 1400 <25 750-1000 1250 1250 25-35 40-50 第2章 反擊式破碎機的工作原理及破碎實質(zhì) 2.1反擊式破碎機的工作原理 反擊式破碎機是在反擊式破碎機基礎上發(fā)展起來的。其主要的工作部件為帶有板錘的高速旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子。喂入機內(nèi)料塊，在轉(zhuǎn)子回轉(zhuǎn)范圍（即錘擊區(qū)）內(nèi)受到板錘沖擊，并被高速拋向反擊板，再次受到?jīng)_擊，然后又從反擊板反彈到板錘，繼續(xù)從復上述過程。在往返途中，物料間還有相互碰擊作用。由于物料受到板錘的打擊，與反擊板的沖擊以及物料相互之間的碰撞，物料不斷產(chǎn)生裂縫，松散而致粉碎。當物料粒度小于反擊板與板錘之間的縫隙時，就被卸出。 圖2.1 2.2反擊式破碎機的破碎實質(zhì) 2.2.1破碎的目的和意義 ⑴、目的：在冶金、礦山、化工、水泥等工業(yè)部門，每年都有大量的原料和再利用的廢料都需要用破碎機進行加工處理，如在選礦廠，為使礦石中的有用礦物達到單體分離，就需要用破碎機將原礦破碎到磨礦工藝所要求的粒度。磨機再將破碎機提供的原料磨至有用礦物單體分離的粒度。再如在水泥廠，須將原料破碎，以便燒成熟料，然后在將熟料用磨機磨成水泥。另外，在建筑和筑路業(yè)，需要用破碎機械將原料破碎到下一步作業(yè)要求的粒度。在煉焦廠、燒結(jié)廠、陶瓷廠、玻璃工業(yè)、粉末冶金等部門，須用破碎機械將原料破碎到下一步作業(yè)要求的粒度。 ⑵、意義：在化工、電力部門，破碎粉磨機械將原料破碎，粉磨，增加了物料的表面積，為縮短物料的化學反應的時間創(chuàng)造有利條件。隨著工業(yè)的迅速發(fā)展和資源的迅速減小，各部門生產(chǎn)中廢料的再利用是很重要的，這些廢料的再加工處理需用破碎機械進行破碎。因此，破碎機械在許多部門起著重要作用。 2.2.2煤矸石的力學性能與反擊式破碎機的選擇 煤矸石風化越重，巖石的力學性能越差，反應其完整性、強度、及堅硬程度就越低。煤矸石的強度變化范圍很大，抗壓強度為300-4700Pa。另外，煤矸石的強度和煤矸石的粒度有一定關系，粒度越大，強度越大，這是由于強度高的巖石（如砂巖）不易破碎，保持較大的粒度，而強度較低的頁巖、粘土容易破碎，保持較小的粒度。 煤矸石密度為2100～2900kg/，堆積密度為1200～1800kg/；自燃煤矸石堆積密度為900～1300kg/。煤矸石吸水率為2.0%～6.0%，塑性指數(shù)3.0～15。自燃煤矸石吸水性為3.0%～11.6%，軟化系數(shù)1.03～0.8。相對來說，自燃煤矸石比未自燃煤矸石具有更多的孔隙，且孔隙結(jié)構(gòu)十分復雜，孔徑大小變化幅度較大。由于煤矸石中含有可燃的炭物質(zhì)，因此自燃后往往就留有較多的孔隙，自燃煤矸石組成的結(jié)構(gòu)常是一種多孔的結(jié)構(gòu)層。 沖擊式粉碎機特別適用于粉碎石灰石等脆性材料，粉碎效率高，產(chǎn)品粒度多呈方塊狀，可供物料粗碎，中碎，細碎和粉磨使用。主要是利用高速沖擊能量的作用，是物料在自由狀態(tài)下沿其脆弱面破碎。 煤矸石屬于高濕物料，在破碎過程中會使生產(chǎn)能力降低甚至發(fā)生堵塞，煤矸石本身硬度大難于破碎。根據(jù)破碎機本身的性能和需要破碎的物料選擇反擊式烘干破碎機，從出料斗下部的側(cè)向及喂料板側(cè)向進風口通入高溫氣體烘干物料，熱風入口溫度300-700度。被破碎物料與通入的熱氣體逆流接觸，強烈的沖擊粉碎使物料與熱氣相互干涉形成渦流，接觸良好。 2.2.3破碎過程的實質(zhì) 破碎過程，必須是外力對被破碎物料做功，克服它內(nèi)部質(zhì)點間的內(nèi)聚力，才能發(fā)生破碎。當外力對其做功，使它破碎時，物料的潛能也因功的轉(zhuǎn)化而增加。因此，功率消耗理論實質(zhì)上就是闡明破碎過程的輸入功與破碎前后物料的潛能變化之間的關系。為了尋找這種能耗規(guī)律和減小能耗的途徑。許多學者從不同的角度提供了若干個不同形式的破碎功耗學說。目前公認的有：面積學說，體積學說，裂縫學說。我們只做簡單的介紹： 1．面積學說： 1867年，Rittinger提出的，破碎消耗的有用功與新生成的物料的表面積成正比。 2．體積學說： 1874年，俄國基爾皮切夫與18885年的基克先后獨立提出，外力作用于物體發(fā)生變形，外力所做的功儲存在物體內(nèi)，成為物體的變形能。但一些脆性物料，在彈性范圍內(nèi)，它的應力與應變并不嚴格遵從虎克定律。變形能儲至極限就會破裂?？梢赃@樣敘述：幾何形狀相似的同種物料，破碎成同樣形狀的產(chǎn)物，所需的功與她們的體積或質(zhì)量成正比。 3．裂縫學說： 1952年，Bond和中國留美學者王仁東提出的。外力使礦塊發(fā)生變形，并貯存了部分變形能，一旦局部變形超過了臨界點，則產(chǎn)生垂直與表面的斷裂口。斷裂口形成后貯存在料塊的內(nèi)部的變形能就釋放，裂口擴展成新的表面。輸入功一部分轉(zhuǎn)化為新的生成面的表面能，另一部分因分子摩擦轉(zhuǎn)化為熱能釋放。所以，破碎功包括變形能和表面能。變形能和體積成正比，表面能和面積成正比。 三個學說各有一定的適用范圍，Hukki實驗研究表明：粗碎時，體積學說比較準確，裂縫學說與實際相差很大。細碎時， 面積學說比較準確，裂縫學說計算的數(shù)據(jù)較小。粗碎、細碎之間的較寬的范圍，裂縫學說較符合實際。只要正確的運用它們，就可以為分析研究破碎過程提供理論根據(jù)和方法。 第3章 反擊式破碎機的主要參數(shù)設計 3.1反擊式破碎機的總體方案設計 本次設計的是雙轉(zhuǎn)子、兩級反擊式破碎機，型號為SCF600*600。由機殼、轉(zhuǎn)子、反擊板、錘頭、襯板等組成。 1.機殼由上機體、后上蓋、左側(cè)壁和右側(cè)壁組成，各部分用螺栓連結(jié)成一體，上部開有進料口,內(nèi)部鑲有高錳鋼襯板，磨損后可以更換，后部開有進風口，下部開有出風口,機殼和軸之間漏灰現(xiàn)象十分嚴重，為了防止漏灰，設有軸封。機體工作是無顯著不平衡震動，無需笨重的基礎。為了便于檢修、調(diào)整和更換，下機體的前后兩面都開有一個檢修孔。為了便于檢修、更換錘頭方便，兩側(cè)壁也對稱的開有檢修孔。 2.轉(zhuǎn)子由主軸、圓盤、銷軸等組成，圓盤上開有3個均勻分布的孔，通過螺栓3個錘頭懸掛起來。 3.主軸是支承轉(zhuǎn)子的主要零件，沖擊力由它來承受。因此，要求其材質(zhì)具有較高的韌性和強度。通常斷面為圓形，且有平鍵和其他零件連接。 4.打擊板有三塊，圓弧型。一個可以調(diào)整，一個是固定的。調(diào)整的一個靠的是安裝在箱體上的螺桿裝置。 5.錘頭是主要的工作部件。其質(zhì)量、形狀、和材質(zhì)對破碎機的生產(chǎn)能力有很大的影響。因此，根據(jù)不同的進料尺寸來選擇適當?shù)腻N頭質(zhì)量。要破碎中等硬度的物料。 錘頭用高碳鋼鑄造或鍛造，也可用高錳鋼鑄造。為了提高耐磨性，有的錘頭表面涂上一層硬質(zhì)合金，有的采用高鉻鑄鐵。 6錘頭間隙用凸輪裝置調(diào)整（通過棘輪帶動凸輪）。 7.給定的原始數(shù)據(jù)是： （1） 破碎能力為每小時30噸。 （2） 破碎機一級破碎150-80mm （3） 破碎機二級破碎20-5mm （4） 破碎機的破碎程度為：粗中、中細。 （5） 破碎機的允許各種濕度的破碎 （6） 破碎機的破碎對象是：煤矸石 （7） 破碎機的應用場所是：專用煤矸石破碎機 （8） 進料尺寸有≤350mm； 3.1.1 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的計算 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速n（r/min）可按下式計算： 3-1 式中 D-轉(zhuǎn)子直徑，m； V-轉(zhuǎn)子線速度，m/s。 轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速根據(jù)板錘所需要的線速度來決定。板錘的線速度與物料的性質(zhì)，粒度，破碎比，機器結(jié)構(gòu)，板錘的磨損諸多因素有關。通常粗碎時轉(zhuǎn)子線速度為15-40m/s；細碎時為40-70m/s。因為轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速高增加細粒含量，但同時能耗增加，板錘磨損加快，對破碎機制造工藝精度要求也較高，故轉(zhuǎn)子速度不宜太高。反擊式破碎機板錘沖擊物料不同于錘式破碎機僅是錘頭質(zhì)量和速度產(chǎn)生的動能，而是靠整個轉(zhuǎn)子產(chǎn)生的動能通過反擊板沖擊物料。所以，當輸入功率一定時，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)子質(zhì)量如何優(yōu)化組合是最關鍵的問題。 根據(jù)經(jīng)驗，碎煤時板錘線速度v=50-60m/s比較合適；破碎石灰石時，板錘線速度v=30-40m/s比較合適。如果是雙轉(zhuǎn)子反擊式破碎機，則第一級轉(zhuǎn)子的線速度較第二級轉(zhuǎn)子的線速度低，一般，。 一級破碎粗碎定位線速度15m/s，二級破碎細碎定位35m/s。 表3.1 n（r/min） v（m/s） 一級破碎 380 1710 二級破碎 15 35 3.1.2 生產(chǎn)率的計算 反擊式破碎機生產(chǎn)率也可根據(jù)轉(zhuǎn)子每轉(zhuǎn)一周所排出的物料體積計算。設轉(zhuǎn)子長為L,板錘與反擊板之間最小間隙為e（相當于排料口）和板錘伸出的高h最大排料粒度d，板錘數(shù)目為z，則求得轉(zhuǎn)子每轉(zhuǎn)一周所排出的物料體積V（）為： V=L（h+e）dZ 3-2 式中，長度單位為m。若轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速為n（r/min）則求得生產(chǎn)率Q（）為： Q=60nL(h+e)dZK 3-3 式 3.3 沒考慮物料是松散體而且排料也是不均勻的，物料中含有小于直徑d的產(chǎn)品。因此必須考慮這些因素影響，故乘上系數(shù)K。根據(jù)已有資料知系數(shù)K=0.1 煤矸石堆積密度為1200kg/ 生產(chǎn)能力為每小時30t 要求單位時間排出體積v=30000/1400=22 3.1.3電機功率的計算 反擊式破碎機所需功率大小，與物料性質(zhì)，破碎比，生產(chǎn)率及轉(zhuǎn)子線速度等因素有關。由于物料的破碎過程情況復雜，目前反擊式破碎機的電機功率尚無一個完整準確的理論計算公式，通常是利用經(jīng)驗公式或根據(jù)實測的單位電耗來計算電機功率。 反擊式破碎機可按經(jīng)驗公式計算功率P（kW）為： P=0.102Q/g 3-4 式中 Q—破碎機的生產(chǎn)率，t/h； V—轉(zhuǎn)子圓周速度，m/s； g—重力加速度，m/s。 根據(jù)單位電耗計算反擊式破碎機的功率P(kW)為； P= 3-5 式中Q—破碎機生產(chǎn)率，t/h； --破碎機單位質(zhì)量物料所需的電耗，kW?h/t，視破碎物料的性質(zhì)和破碎比而定。對中硬石灰石，粗碎時K=0.5-1.2 kW?h/t；細碎時=1.2-2.0 kW?h/t。 經(jīng)計算一級破碎二級破碎電機功率均選30kW 第4章 反擊式破碎機轉(zhuǎn)子設計 4.1轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)設計 反擊式破碎機主要是用帶有數(shù)個板錘的轉(zhuǎn)子，高速沖擊物料進行破碎的。沖擊破碎物料的能量與轉(zhuǎn)子質(zhì)量有關。為了使破碎機具有足夠大的沖擊能量，轉(zhuǎn)子應具有足夠大的質(zhì)量，尤其是要具有足夠大的轉(zhuǎn)子直徑。同時，還必須滿足轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)強度（特別是嵌入式和楔塊固定板錘的轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)）和合理的破碎設計的需要。 喂料塊與專制直徑間的比值大小，對反擊式破碎機性能影響。實踐表明：比值越小，粉碎度越小，生產(chǎn)能力越高，電動機負荷越趨于均勻，相應機械效率也就越高；反之，粉碎度增大，生產(chǎn)能力降低，機械效率也隨之下降。根據(jù)實踐資料統(tǒng)計，喂料塊與轉(zhuǎn)子直徑的關系可按照下列經(jīng)驗公式來確定： D=1.85+110 4-1 式中 ---最大給料粒度，mm 轉(zhuǎn)子長度L主要依據(jù)生產(chǎn)率大小而定。根據(jù)已有資料L/D=0.7-1.5。堅硬物料，選較小值。 表4.1 （mm） D L 一級 760 540 二級 390 280 轉(zhuǎn)子由于直徑較大，故采用輪輻結(jié)構(gòu)，節(jié)省材料亦可增加轉(zhuǎn)動慣量，材料得 到充分使用，減輕重量，轉(zhuǎn)子如圖示 圖4.1 4. 2 板錘結(jié)構(gòu)形式與數(shù)目 1 板錘是破碎機易損件，因此它的耐磨性能或者說它的使用壽命是非常關鍵。早年都是采用高錳鋼材料，所以反擊式破碎機不能破碎硬巖。反擊式破碎機板錘形狀多種多樣，有長條形，I形，T形，S形和斧形。選擇板錘形狀的原則是，易于制造和緊固，增加使用壽命。 以上幾種緊固法，以螺栓緊固法的板錘利用率較高，通常達到50%左右，但是它更換費事，也不適宜高沖擊載荷，故一般用于規(guī)模小的破碎機。嵌入緊固法和楔塊緊固法雖然更換方便，工作也較可靠，但其金屬利用率普遍較低。 板錘數(shù)目與轉(zhuǎn)子直徑有關，轉(zhuǎn)子直徑越小，板錘數(shù)越少。通常轉(zhuǎn)子直徑D<1m.可裝三個板錘；直徑D=1.5-2m的可裝6-10個，對于硬物料或破碎比較大的情況板錘數(shù)目應多些。 綜上所訴：選擇每個轉(zhuǎn)子三個板錘 板錘形狀為長條形 靠一個螺栓和轉(zhuǎn)子伸出端一條邊固定。 4. 3轉(zhuǎn)子軸 作用在轉(zhuǎn)子軸上的力有：轉(zhuǎn)子重力、轉(zhuǎn)子外端的圓周力和板錘的不平衡力，其合理F（N）為： 4-2 其中 4-3 4-4 式中 —沖擊系數(shù)，粗碎K=3.0；中碎=1.5；細碎； n—轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速，r/min； r—轉(zhuǎn)子外端半徑，m； P—電機功率，kW； —軸承的摩擦阻力系數(shù)，取0.03； —軸承滾柱滾動面的半徑，m； 轉(zhuǎn)子軸受力分析圖如下，點為轉(zhuǎn)子和轉(zhuǎn)子軸熱壓配合的端點，為軸承支點。 圖4.3 作用在轉(zhuǎn)子軸上的彎矩（）為： 4-5 作用在轉(zhuǎn)子軸上的扭矩（）為： 4-6 作用在轉(zhuǎn)子軸上的當量彎矩為： 4-7 已知當量彎矩后，即可計算轉(zhuǎn)子尺寸。計算結(jié)果是否符合破碎機的實際情況，需結(jié)合實際進一步驗證。 作用在軸承上的載荷可根據(jù)下述經(jīng)驗公式計算： 4-8 式中 —轉(zhuǎn)子所受的重力 軸承的使用壽命，一般為30000h。 表4.2 一級轉(zhuǎn)子 二級轉(zhuǎn)子 754 168 1005 450 1256 480 一級破碎二級破碎軸材料選45號鋼，零件許用安全系數(shù) 4-9 45號鋼，. 4-10 表4.3 （mm） 一級 二級 60 43 因有鍵，故最小直徑增大10%。 表4.4 （mm） 一級 二級 66 47.3 按彎扭合成強度校核軸 4-11 表4.5 （MPa） 一級 二級 55 53 滿足條件。 軸結(jié)構(gòu)設計如下圖 圖4.4 4. 4軸承選擇 表4.6 一級破碎 二級破碎 型號 NJ218 N214E 4. 5電機選擇 表4.7 一級破碎 二級破碎 型號 Y280S-8 Y200L2-2 4. 6帶及帶輪選擇 表4.8 一級破碎 二級破碎 型號 SPA型10 D系列4 帶輪的選擇 一級破碎帶輪 37 傳遞功率/kw 33.67 小輪轉(zhuǎn)速/(r/min)740 大輪轉(zhuǎn)速/(r/min)380 實際傳動比 2 傳動比誤差 2.7% 工況系數(shù) 1.4 設計功率/kW 47.14 輪槽類型 D 帶根數(shù) 4(3.28) 最大功率/kw 41.01 預緊力 /N 803.59 小輪直徑/mm 355 大輪直徑/mm 710 線速度 /(m/s) 13.75 基準長度/mm 4000 帶長修正系數(shù) 0.91 中心距 /mm 1150 小輪包角/° 162.45 包角修正系數(shù) 0.96 額定功率/kW 14.14 功率增量/kW 2.33 壓軸力 /N 6353.45 二級破碎帶輪 傳遞功率/kw 33.49 小輪轉(zhuǎn)速/(r/min)2950.00 大輪轉(zhuǎn)速/(r/min)1710.00 實際傳動比 1.79 傳動比誤差 3.5% 工況系數(shù) 1.40 設計功率/kW 46.88 輪槽類型 SPA 帶根數(shù) 10(9.03) 最大功率/kw 37.10 預緊力 /N 252.75 小輪直徑/mm 112.0000 大輪直徑/mm 200.0000 線速度 /(m/s) 17.30 基準長度/mm 1120 帶長修正系數(shù) 0.87 中心距 /mm 312 小輪包角/° 163.94 包角修正系數(shù) 0.96 額定功率/kW 5.25 功率增量/kW 0.96 壓軸力 /N 5005.49 第5章 反擊式破碎機破碎腔設計 反擊式破碎機破碎腔體對生產(chǎn)率，能耗，產(chǎn)品粒度和粒形以及襯板磨損有很大影響。因此，設計最佳破碎腔是保證破碎機性能優(yōu)越的關鍵因素。 5.1破碎腔結(jié)構(gòu)參數(shù) 反擊式破碎機破碎腔是由進料導板，兩級反擊板以及由導板卸載點到第二級反擊板排料口的圓弧所構(gòu)成的空間組成的。它所包括的結(jié)構(gòu)參數(shù)如圖所示。 圖5.1 現(xiàn)以轉(zhuǎn)子直徑D和轉(zhuǎn)子中心為基準來選擇破碎腔結(jié)構(gòu)參數(shù)。轉(zhuǎn)子直徑和長度錢以述及。 一． 給、排料口及料導板傾角 給料口寬度B≈0.7D；排料口尺寸：。 為選擇破碎腔合理的結(jié)構(gòu)參數(shù)，將4個規(guī)格的反擊式破碎機破碎腔結(jié)構(gòu)參數(shù)統(tǒng)計結(jié)果如下表 表5.2 機型 i y x PF-1010 47 44 >2 68 17 70 0.16D D/0.7500 D/3.2608 D/1.0714 PF-1007 60 30 2 60 15 60 0.18D D/0.6292 D/5.0203 D/1.2552 PF-1210 55 50 >2 70 15 69 0.20D D/8937 D/3.8648 D/1.1259 PF-1315 45 30 2 73 19 77 0.20D D/8250 D/6.1100 D/1.3197 反擊式破碎機物料是沿導板進入破碎腔，因此導板傾角就是一個重要參數(shù)。角在45°-60°之間，這完全符合實際情況。角越大，物料沿導板下滑的速度越快；角越小，物料沿導板下滑的速度越緩慢，甚至產(chǎn)生堆料現(xiàn)象。角大，破碎機高度增加，角小，破碎機高度降低。在其他條件允許的情況下，以取角小為宜。選擇導板傾角還應考慮物料滑出導板與板錘相遇的關系；若物料滑出導板（離開卸載點）而板錘尚未來到（板錘滯后現(xiàn)象）；若物料尚未滑出導板而板錘剛好到位，又未與物料相遇（板錘超前現(xiàn)象）。最好是物料滑出導板后同時與板錘相遇，此時破碎效果最好。 表5.3 B 45° 532 76 7.6 二、導板 卸載點及反擊板懸掛位置 從上表數(shù)據(jù)可知，導板卸載點=30°-50°，一般角小，破碎機高度相對低一 些，能降低機高和減輕機重。對移動式破碎機降低高度很有益。所以，在其他條件允許的情況下，還是以最合適。此外，角小還可增加破碎腔圓弧長度。 反擊板懸掛點由圖中x 和y 尺寸確定，但y又與,和進料口尺寸有關，最后 又決定于和大小。 表5.4 30° 二、破碎腔其他參數(shù) 角是板錘外圓切線，也就是物料沖向反擊板的運動方向與反擊板垂線之間的夾角，一般左右。它是建立在以下觀點基礎上，即物料與反擊板的表面應是垂直沖撞，這樣破碎效果較好，襯板磨損又少，若，即物料與反擊板垂直沖撞，這樣的反擊板曲線應該是一條漸開線，但漸開線又難制造，故反擊板的形式主要有圓弧和弧線兩種。 第一級反擊板的排料口處一段反擊板的位置是由和l值來確定。從表數(shù)據(jù)可知，，其余兩種規(guī)格。這是因為第二級反擊板排料口都偏向轉(zhuǎn)子水平中心線，故 圖所示是具有圓弧反擊板，若是有圓弧的反擊板，而第三段1值也各不相同，這主要是由反擊板懸掛點和反擊板本身結(jié)構(gòu)所決定。 對于第二級反擊板來說2 應盡可能靠后，而且下端排料口接近轉(zhuǎn)子水平中心線，就是說一般，盡量選擇較大值，這會增加細碎效果。第一級反擊板第三段與第二級反擊板第二段之間相互位置是由角確定，。當和確定后，結(jié)合角大小便可確定第二級反擊板第二段的位置，這樣第二級反擊板位置也基本確定，從而最后完成了反擊式破碎機破碎腔設計。 從表中還可以看出，四種不同規(guī)格破碎機，破碎腔所對應的圓弧長度都不 同，即轉(zhuǎn)子對應的角度不同，其中以大，所對應的圓弧長度較長為好。 最后將破碎腔主要結(jié)構(gòu)參數(shù)歸納為下表 表5.5 /(°) /(°) /(°) /(°) /(°) l 47 30 1 60 15 0.16D～0.2D 0.01D 0.1D 45 30 2 60 15 60 7.6 76 5.2反擊板設計 反擊板的作用是承受被板錘擊出的物料在其上沖擊破碎，將破碎后的物料重新彈回到破碎區(qū)，再次沖擊破碎。反擊板的形狀和結(jié)構(gòu)對破碎效果影響很大。鑒于這種情況，首先從物料破碎效果說起。 根據(jù)理論力學碰撞原理，物料以正碰撞（垂直碰撞）效果最佳。但是板錘是旋轉(zhuǎn)運動，若保證在破碎腔內(nèi)物料被拋射到反擊板上都呈正碰撞（ 垂直碰撞），則反擊板曲線必須是一條漸開線。因為漸開線的特點是，在反擊板各點上物料都是以垂直方向沖擊，即入射角因此可獲得最佳的破碎效果。但是，由于漸開線反擊板制作困難，以及物料在腔內(nèi)相互干擾，其運行軌跡也不規(guī)則，加上料塊形狀等影響，實際上也不能實現(xiàn)正碰撞，故常常是采用接近漸開線的圓弧反擊板。 下圖所示的反擊式破碎機具有兩段反擊板，該機給、排料口尺寸較大、角也較大，所以反擊板與漸開線離得較遠。反擊板圓弧在第一段以下更接近漸開線，但無論如何也無法實現(xiàn)按漸開線制作的反擊板，但從中可以找出特點。以卸載點A為基準，從A點拋射出去的物料，基本上與第一段反擊板呈垂直方向，即。當反擊板大約轉(zhuǎn)過25°左右被拋出的物料與第二段反擊板呈正碰撞狀態(tài) 。圖5.2 下圖所示為中細碎反擊式破碎機，該機有三段圓弧反擊板，其排料口較小角也較小，所以反擊板與漸開線離得較近，第二段反擊板更接近漸開線，從A點拋射出的物料，基本上與第一段反擊板呈垂直方向。當板錘大約轉(zhuǎn)動20°，物料被拋射的方向與第二段反擊板正碰撞；當板錘大約轉(zhuǎn)過40°，物料被拋射的方向與第三段反擊板正碰撞。 圖5.3 根據(jù)反擊板實際磨損情況可知，破碎腔從A點的射線到反擊板上交點起往下到反擊板排料口這個區(qū)段是物料重要破碎段，特別是在反擊板排料口附近更主要。綜合以上分析不難找到圓弧反擊板設計方法；對具有兩段反擊板的，根據(jù)和給料口尺寸B布置第一段反擊板。從A點板錘轉(zhuǎn)過約25°，再取，以及考慮第一級反擊板最小排料口尺寸和以及便可確定第二段反擊板位置。 第二級反擊板位置的確定方法是：過第一級反擊板排料口作一條水平線與第二段反擊板表面相垂直，并根據(jù)第二段反擊板最小排料口尺寸.便可確定第二級反擊板位置。 5.3反擊板懸掛裝置 反擊式破碎機反擊板懸掛裝置也是排料口調(diào)整裝置，同時又能起保險作用。這種裝置有三種形式： 1） 拉桿自重式。破碎機工作時，反擊板借自重保持正常位置，當破碎腔有非破碎物時，反擊板被抬起，非破碎物排出后，又重新返回原位。其間隙大小可通過懸掛螺栓進行調(diào)整。 2） 拉桿彈簧式。反擊板在工作時的位置是通過彈簧的預壓力保持的，當非破碎物進入破碎腔時，可克服彈簧預壓力后，從破碎腔排出。彈簧采用螺旋式，也可采用組合式，后者可用較小的壓縮變形量獲得較大通過非破碎物間隙。 3） 液壓式。利用油壓裝置調(diào)節(jié)反擊板位置，同時也作為保險裝置。一般用于大型反擊式破碎機，與液壓啟閉機殼油缸共同使用一個油壓系統(tǒng)。 反擊式破碎機工作時，反擊裝置的正常工作位置是靠其重力、彈簧預壓力或液壓力來實現(xiàn)的。對于這種重力、彈簧預壓力或液壓力大小的確定，可以通過反擊裝置工作時的平衡條件來計算。 此處選用拉桿自重式。 根據(jù)動量定理，物料塊撞擊在反擊板表面上所產(chǎn)生的沖擊力（N）可按下式計算： 5-1 式中 m--撞擊反擊板上的物料塊質(zhì)量，kg； v--轉(zhuǎn)子圓周速度，即板錘端點的線速度，m/s； --恢復系數(shù)，0<<1；若考慮物料塊與板錘產(chǎn)生斜碰撞，可取 =0.2-0.3； t—沖擊時間，s； R—礦塊半徑； 表5.6 m v t R 一級破碎 8.5 15 0.058 0.350 0.3 2857.75 二級破碎 8.5 35 0.011 0.150 0.2 32454 撞擊在反擊板上的物料塊質(zhì)量，可按下述假設確定；物料塊受板錘沖擊與反擊板碰撞時的破碎過程是以自身等分的形式進行的，如下圖。設第一塊接觸反擊板的物料快質(zhì)量是最大給料塊質(zhì)量的一半，即，第二塊為第一塊1/4，即，以此類推。為了計算方便，取其平均值： 式中 n—沿反擊板高度方向上的物料塊數(shù)。 圖5.4 整塊反擊板上承受的沖擊力可按下式計算： 5-2 式中 --給料粒度不均勻性和料塊破碎后不規(guī)則形狀與假設呈球形間的差異的修正系數(shù)，其值為0.50.7； 不均勻系數(shù)，； j—撞擊在反擊板程度方向上的質(zhì)量為的料塊數(shù)； 其他符號同上 根據(jù)反擊裝置平衡條件，即可求得所需的反擊板的自重W（N）為； 5-3 式中 l—反擊板懸掛軸心到其下端點的距離，m； e—反擊板懸掛軸心到其重力作用線的距離，m 。 表5-6 W 一級破碎 8 0.1 672 24356 0.5 二級破碎 4.2 0.25 2806 15467 0.7 第6章 其它零件選擇 6.1電機選擇 YR系列（IP44）繞線轉(zhuǎn)子三相異步電動機，電動機有良好的密封性，廣泛用于粉塵多，環(huán)境較惡劣的場所，考慮到破碎機工作的環(huán)境，故選用。電動機冷卻方式為自扇冷卻IC0141，B級絕緣。 工作條件： 1 定子繞組△聯(lián)接，轉(zhuǎn)子繞組Y聯(lián)接 2 海拔不超過1000m 3 額定電壓為380v，額定頻率為59Hz 4 環(huán)境溫度不超過40℃ 5 工作制為持續(xù)工作制（S1） 表6.1 電機型號 一級破碎 Y280S-8 二級破碎 Y200L2-2 6.2鍵的選擇 由于工作環(huán)境是高速，承受變載荷，沖擊的場所，用于轉(zhuǎn)子與軸的聯(lián)接，故用平鍵A形鍵。 表6.2 一級破碎軸 鍵28×500 鍵B 20×140 二級破碎軸 鍵25×250 鍵B 14×140 公差帶h14 6.3密封與防塵設計 采用油封密封，一種橡膠唇形密封，適用于低壓潤滑系統(tǒng)的旋轉(zhuǎn)密封，帶金屬骨架和螺旋彈簧的雙唇型。 6.4機架設計 箱殼式機架，采用鋼板焊接 6.5潤滑 采用石墨鈣基潤滑脂SH/T0369-1992 滴點80℃，水分2% 第7章 部分零部件上的公差和配合 7.1配合的選擇 7.1.1 配合的類別的選擇 在該機器中，有幾處配合需要進行選擇，根據(jù)選擇的原則，工作時，零件之間有相對運動，必須用間隙配合。如滾動軸承的外圈與軸承座的配合就是有相對運動，屬于間隙配合。如果零件之間無相對運動，用過盈或者過渡配合，在內(nèi)圈與主軸的配合中，就屬于這種情況，所以，該處選擇過渡配合。還有一種情況，若零件之間無相對運動，但有鍵等緊固件連接時，采用間隙配合，這樣的情況，在該機器中就比較多了。 7.1.2配合的種類的選擇 在確定了配合的類別之后，就需要進一步的確定這類配合中采用哪一種具體的配合，這往往是比較困難的事情。為此，需要了解到各種配合的特點，并對零件的功能要求、結(jié)構(gòu)特點、工作條件等各個方面進行全方位的分析。 我們可以選用標準手冊中的一些優(yōu)先配合。而且手冊中對選用也有了比較具體的說明。 7.2一般公差的選取 線性尺寸的一般公差是指在車間普通工藝條件下，機床設備一般加工能力可以保證的公差。在正常維護和操作情況下，它代表經(jīng)濟加工精度，所以一般可以不檢驗。它主要應用于精度比較低的非配合尺寸和功能上允許或大于一般公差的尺寸。國標中有規(guī)定，采用一般公差的線性尺寸不單獨注出極限偏差，而在圖樣上、技術文件上做總的說明。 在我的兩張零件圖上，帶輪和主軸的零件圖。根據(jù)國標中規(guī)定的四個公差等級，選用中等級，這個公差等級相當于IT14。所以精度并不是很高，這種尺寸的極限偏差可以從表中查取，主要是根據(jù)尺寸分段，另外，倒角和圓角的半徑、高度的大小都可以從表中查取。 7.3形位公差 7.3.1形位公差項目的選擇 選擇形位公差項目要根據(jù)要素的幾何特征，結(jié)構(gòu)特點以及零件的功能，并要盡量考慮檢測方便和經(jīng)濟效益。 在形位公差的眾多項目中，有單項控制的，有綜合控制的。這也很好理解，前者有圓度、平面度、直線度等。后者有圓柱度等，標注形位公差有一個原則，就是：應該充分發(fā)揮綜合控制的公差項目的職能，原因很明顯，一是減少圖樣上的形位公差項目，二是相應的減小形位誤差的檢測工作。 就拿該主軸零件圖為例，對于與滾動軸承內(nèi)徑配合的軸頸，為了保證滾動軸承的裝配精度和旋轉(zhuǎn)精度，應規(guī)定軸頸的圓柱度公差和軸肩的端面跳動公差。對于軸類零件來說，規(guī)定其徑向圓跳動或全跳動公差，這樣，既能控制零件的圓度或圓柱度誤差，又能控制同軸度誤差，這是為了檢測方便。同理，端面對軸線的垂直度公差可以用端面全跳動公差代替，端面圓跳動在忽略平面度誤差時，也可代替端面對軸線的垂直度要求。 7.3.2公差原則的選擇 在選擇公差原則時，應該根據(jù)被測要素的功能要求，充分發(fā)揮給出公差的職能和采用這種原則的可行性和經(jīng)濟性。比如獨立原則，盡管它是處理尺寸公差和形狀位置公差最基本的公差原則，應用也最廣泛。但這有一個前提，就是對零件有特殊功能要求時才可采用。 但實際設計中，為了保證零件的配合性質(zhì)，即保證配合的極限間隙和極限過盈，滿足設計要求，對重要的配合通常要采用包容要求。例如軸承內(nèi)孔與軸的配合等，都是為了保證最小的間隙。 對于僅僅需要保證零件的可裝配性，而為了便于零件的加工制造時，可以采用最大實體要求。通常用于間隙配合，適用的要素僅僅限于軸線或中心平面。例如軸承端蓋上孔的位置度公差。 7.3.3形位公差值的選擇或確定 在對形位公差值進行選擇時，應考慮的幾個問題和原則： ①形狀公差、位置公差、尺寸公差的關系 確定形位公差值時，應考慮它們與尺寸公差的協(xié)調(diào)，其一般原則是： 形狀公差值大于位置公差值，而位置公差值大于尺寸公差值。 ②對于有配合要求的形位公差與尺寸公差的關系 有配合要求并要嚴格保證其配合性質(zhì)的要素，應該采用包容要求。一般來說，形狀公差通常為尺寸公差的25%到65%。圓度、圓柱度公差一般按同級選取。 ③形狀公差與表面粗糙度的關系 通常，對于中等尺寸段和中等精度的零件，表面粗糙度的值可以占形狀公差的20%到25%。 ④需要考慮零件的結(jié)構(gòu)特點 對于剛性較差的零件（比如說細長軸）和具有某種結(jié)構(gòu)特點的要素，因為其工藝性不好，加工精度會受到影響，此時，對主軸來說，就得選取較大的形位公差值。 ⑤基準的選擇 選擇基準時，主要考慮，要根