《5-6號(hào)橋墩間鋼箱梁施工方案計(jì)算分析報(bào)告》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《5-6號(hào)橋墩間鋼箱梁施工方案計(jì)算分析報(bào)告（21頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、5-6號(hào)橋墩間鋼箱梁施工方案計(jì)算分析報(bào)告 一．施工方案介紹 圖1-1 施工方案布置圖 由施工方提供的資料可知：5、6號(hào)橋墩之間鋼箱梁跨度為60m，其間跨過(guò)鐵路和G108。根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)的場(chǎng)地條件，現(xiàn)將鋼箱梁分為17m，26m，17m三段，焊接好后再鋪設(shè)混凝土路面。如圖1所示，在鐵路上方搭設(shè)便橋1，國(guó)道上方搭設(shè)便橋2，以作為支撐鋼箱梁的臨時(shí)平臺(tái)。在施工時(shí)，需首先設(shè)置臨時(shí)支柱，然后在臨時(shí)支柱上放雙H600X450X14X20，最后在雙H型鋼上搭設(shè)貝雷架。待貝雷梁做成的便橋施工完成后，在便橋上放50b的普通工字鋼，作為鋼箱梁的支承點(diǎn)。在焊接鋼箱梁之前，只需設(shè)置鋼梁拼接線兩邊的支承工字

2、鋼，焊接好后增設(shè)其它支撐用的工字鋼，再鋪設(shè)混凝土路面。 二．焊接鋼箱梁前貝雷梁的驗(yàn)算 2.1計(jì)算將鋼箱梁自重傳遞給貝雷架的50b普通工字鋼所受的力 鋼箱梁自重取50KN/m，各拼接段計(jì)算如下： 第一拼接段（17m）的計(jì)算： 圖2-1 第一段（17m）的計(jì)算簡(jiǎn)圖 求得支座反力R2=466.13 KN，即第一根50b普通工字鋼所承受的力為466.13 KN。 第二拼接段（26m）的計(jì)算： 圖2-2 第二段（17m）的計(jì)算簡(jiǎn)圖 求得支座反力R2= R3=670.55KN，即第二根和第三根50b普通工字鋼所承受的力均為670.55 KN。 第三拼接段（17m）的計(jì)算：

3、 圖2-3 第三段（17m）的計(jì)算簡(jiǎn)圖 求得支座反力R2 =488.34KN，即第四根50b普通工字鋼所承受的力為488.34KN。 2. 2計(jì)算50b普通工字鋼傳遞給貝雷架的力 50b普通工字鋼自重1.01KN/m，貝雷梁布置間距為225mm，則由2.1的計(jì)算結(jié)果知，四根工字鋼傳遞給貝雷梁的力分別為：P1=(1.01+466.13/4) 0.47=55.25KN P2=(1.01+670.55/4) 0.47=75.89KN P3=(1.01+670.55/4) 0.45=75.89KN P4=(

4、1.01+488.34/4) 0.45=55.4KN 2. 3驗(yàn)算便橋1中各片鋼箱梁下的貝雷梁 20mm厚鋼板q=0.027850=1.57KN/㎡ 橫梁(28b工字鋼)間距250mm q=447.9kg/㎡=1.916 KN/㎡ 貝雷架自重q= 折算為線荷載取2.5KN/m 由2. 1知，便橋1上兩根工字鋼傳給貝雷梁的力分別為75.89KN，55.4KN。 第一片鋼箱梁下貝雷梁計(jì)算： 圖2-4 第一片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖2-5 第一片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用剪力圖 圖2-6 第一片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=

5、108.2KN，R3=73KN 產(chǎn)生的最大剪力Vmax=108.2KN，最大彎矩Mmax=543.72KNm 第二片鋼箱梁下貝雷梁計(jì)算： 圖2-7 第二片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖2-8 第二片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用剪力圖 圖2-9 第二片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=99.5KN，R3=82.3KN 產(chǎn)生的最大剪力Vmax=99.5KN，最大彎矩Mmax=563.14KNm 第三片鋼箱梁下貝雷梁計(jì)算： 圖2-10 第三片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖2-11 第三片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用剪力圖

6、 圖2-12 第三片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=91KN，R3=90.7KN 產(chǎn)生的最大剪力Vmax=91KN，最大彎矩Mmax=560.01KNm 第四片鋼箱梁下貝雷架計(jì)算： 圖2-13 第四片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖2-14 第四片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用剪力圖 圖2-15 第四片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=82.4KN，R3=98.4KN 產(chǎn)生的最大剪力Vmax=98.4KN，最大彎矩Mmax=540.05KNm 第五片鋼箱梁下貝雷梁計(jì)算： 圖2-16 第五片鋼箱梁下貝雷梁

7、恒載作用計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖2-17 第五片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用剪力圖 圖2-18 第五片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=71.8KN，R3=109.9KN 產(chǎn)生的最大剪力Vmax=109.9KN，最大彎矩Mmax=512.36KNm 第六片鋼箱梁下貝雷梁計(jì)算： 圖2-19 第六片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖2-20 第六片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用剪力圖 圖2-21 第六片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=61.8KN，R3=119.97KN 產(chǎn)生的最大剪力Vmax=119.97KN，最大彎矩Mmax=46

8、9.22KNm 第七片鋼箱梁下貝雷梁計(jì)算： 圖2-22 第七片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖2-23 第七片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用剪力圖 圖2-24 第七片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=52.6KN，R3=124.2KN 產(chǎn)生的最大剪力Vmax=124.2KN，最大彎矩Mmax=404.91KNm 活載取3 KN/㎡，折算為線荷載30.45=1.35KN/m 活載下貝雷梁計(jì)算 圖2-25 活載作用下貝雷梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=12.1KN，R3=12.1KN 產(chǎn)生的最大彎矩為Mmax=45.02KNm

9、 對(duì)比七片鋼箱梁下貝雷梁計(jì)算結(jié)果可知，恒載下貝雷梁受到的最大剪力為124.4KN，最大彎矩為563.14 KNM，將恒載和活載組合后，貝雷梁受力為Vmax=166.22KN，Mmax=741.6KNm 下表1為“321”系列貝雷梁容許內(nèi)力表 貝雷梁截面剪力承載力驗(yàn)算：查上表可知，不加強(qiáng)單排單層貝雷梁剪力承載力為245.2KN＞166.2KN，即剪力承載力滿足要求。 貝雷梁截面彎矩承載力驗(yàn)算：查上表可知，不加強(qiáng)單排單層貝雷梁彎矩承載力為788.2KNM＞741.6KNM，即彎矩承載力滿足要求。 2. 4驗(yàn)算便橋2中各片鋼箱梁下的貝雷梁 由2.1.1可知，便橋2上50b工字鋼對(duì)貝

10、雷架的作用力分別為75.89KN，55.4KN，其它恒載跟便橋1上的相同。 圖2-26 恒載作用下便橋2貝雷梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖2-27 恒載作用下便橋2貝雷梁剪力圖 圖2-28 恒載作用下貝雷梁彎矩圖 產(chǎn)生的最大剪力為V max=82.4KN，最大彎矩為Mmax=5.29KNm 活載取3 KN/㎡，折算為線荷載30.45=1.35KN/m 圖2-29 活載作用下貝雷梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖2-30 活載作用下貝雷梁剪力圖 圖31 活載作用下貝雷梁彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=3.97KN，R3=3.97KN 產(chǎn)生的最大彎矩為Mmax=2.86KNm

11、 將恒載和活載組合后，貝雷梁受力為Vmax=104.43KN，Mmax=10.305KNm 貝雷梁截面剪力承載力驗(yàn)算：查表1可知，不加強(qiáng)單排單層貝雷梁剪力承載力為245.2KN＞104.43KN，即剪力承載力滿足要求。 貝雷梁截面彎矩承載力驗(yàn)算：查表1可知，不加強(qiáng)單排單層貝雷梁彎矩承載力為788.2KNM＞10.305KNM，即彎矩承載力滿足要求。 三．焊接好鋼箱梁，鋪設(shè)混凝土路面后貝雷梁的驗(yàn)算 3.1計(jì)算各片鋼箱梁下傳遞鋼梁自重的工字鋼所受的力 增加支承點(diǎn)后，50b工字鋼的布置見(jiàn)圖1-1，鋼箱梁自重為50KN/m，計(jì)算各片鋼箱梁下工字鋼受力如下： 第一片鋼箱梁 圖3-

12、1 第一片鋼箱梁下各支承點(diǎn)處反力計(jì)算簡(jiǎn)圖 求得反力從左到右依次為R2=2314.97KN，R3= -1645.84KN，R4=739.165KN，R5=1.677KN，R6=191.623KN，R7=131.827KN，R8=181.066KN，R9=43.91KN，R10=543.308KN，R11=-1317.139KN，R12=1897.66KN，R13=1794.515KN，R14=-651.56KN，R15=-2202.846KN，R16=3074.64KN（負(fù)號(hào)表示支座反力向上） 第二片鋼箱梁 圖3-2 第二片鋼箱梁下各支承點(diǎn)處反力計(jì)算簡(jiǎn)圖 求得反力從左到右依次為R

13、2=1877.46KN，R3= -1281.94KN，R4=533.856KN，R5=46.517KN，R6=180.176KN，R7=133.18KN，R8=187.2KN，R9=18.003KN，R10=640.78KN，R11=-1681.14KN，R12=2259.53KN，R13=2164.122KN，R14=-1023.647KN，R15=-2108.76KN，R16=3058.18KN（負(fù)號(hào)表示支座反力向上） 第三片鋼箱梁下支承點(diǎn)與第二片的布置相同，故反力一樣。 第四片鋼箱梁 圖3-3 第四片鋼箱梁下各支承點(diǎn)處反力計(jì)算簡(jiǎn)圖 求得反力從左到右依次為R2=1479.66

14、3KN，R3= -896.05KN，R4=430.49KN，R5=74.07KN，R6=173.21KN，R7=133.08KN，R8=194.45KN，R9=-10.88KN，R10=749.03KN，R11=-2085.41KN，R12=2653.21KN，R13=2565.87KN，R14=-1436.423KN，R15=-2004.39KN，R16=3039.922KN（負(fù)號(hào)表示支座反力向上） 第五片鋼箱梁 圖3-4 第五片鋼箱梁下各支承點(diǎn)處反力計(jì)算簡(jiǎn)圖 求得反力從左到右依次為R2=1023.386KN，R3= -475.29KN，R4=317.81KN，R5=104.06

15、KN，R6=165.95KN，R7=132.153KN，R8=205.44KN，R9=-53.92KN，R10=910.244KN，R11=-2687.06KN，R12=3227.55KN，R13=3151.61KN，R14=-2050.15KN，R15=-1849.2KN，R16=3012.77KN（負(fù)號(hào)表示支座反力向上） 第六片鋼箱梁 圖3-5 第六片鋼箱梁下各支承點(diǎn)處反力計(jì)算簡(jiǎn)圖 求得反力從左到右依次為R2=922.57KN，R3= -386.84KN，R4=294.123KN，R5=110.352KN，R6=164.168KN，R7=131.77KN，R8=208.428K

16、N，R9=-65.49KN，R10=953.534KN，R11=-2848.645KN，R12=3379.99KN，R13=3306.99KN，R14=-2214.9KN，R15=-1807.546KN，R16=3005.48KN（負(fù)號(hào)表示支座反力向上） 第七片鋼箱梁 圖3-6 第七片鋼箱梁下各支承點(diǎn)處反力計(jì)算簡(jiǎn)圖 求得反力從左到右依次為R2=736.88KN，R3= -230.035KN，R4=252.137KN，R5=121.486KN，R6=161.92KN，R7=130.85KN，R8=214.68KN，R9=-89.6KN，R10=1043.71KN，R11=-3185.

17、235KN，R12=3695.37KN，R13=3628.5KN，R14=-2557.99KN，R15=-1720.79KN，R16=2990.31KN（負(fù)號(hào)表示支座反力向上） 3.2計(jì)算50b普通工字鋼傳遞給貝雷架的力 50b普通工字鋼自重1.01KN/m，貝雷架布置間距為225mm，則由3.1的計(jì)算結(jié)果知，各片鋼箱梁下貝雷架所受的力為： 第一片鋼箱梁： P2=(1.01+2314.97/4) 0.235=136.242KN P3=(1.01-1645.84/4) 0.235=-96.455KN P4=(1.01+739.165/4) 0.235=43.661KN

18、 P5=(1.01+1.677/4) 0.235=0.336KN P6=(1.01+191.623/4) 0.235=11.49KN P7=(1.01+131.83/4) 0.235=7.98KN P8=(1.01+181.07/4) 0.235=10.87KN P9=(1.01+43.91/4) 0.235=2.82KN P10=(1.01+543.31/4) 0.235=32.16KN P11=(1.01-1317.14/4) 0.235=-77.14KN P12=(1.01+1897.66/4) 0.

19、235=111.72KN P13=(1.01+1794.52/4) 0.235=105.66KN P14=(1.01-651.56/4) 0.235=-38.042KN P15=(1.01-2202.85/4) 0.235=-129.18KN P16=(1.01+3074.64/4) 0.235=180.87KN 第二片鋼箱梁： P2=(1.01+1877.47/4) 0.235=110.538KN P3=(1.01-1281.94/4) 0.235=-75.076KN P4=(1.01+533.856/4) 0.235=31.60

20、KN P5=(1.01+46.52/4) 0.235=2.97KN P6=(1.01+180.07/4) 0.235=10.82KN P7=(1.01+133.18/4) 0.235=8.06KN P8=(1.01+187.2/4) 0.235=11.23KN P9=(1.01+18.00/4) 0.235=1.295KN P10=(1.01+640.78/4) 0.235=37.88KN P11=(1.01-1681.139/4) 0.235=-98.53KN P12=(1.01+2259.53/4) 0

21、.235=132.98KN P13=(1.01+2164.122/4) 0.235=127.379KN P14=(1.01-1023.647/4) 0.235=-59.9KN P15=(1.01-2108.76/4) 0.235=-123.652KN P16=(1.01+3058.18/4) 0.235=179.9KN 第三片鋼箱梁與第二片相同 第四片鋼箱梁： P2=(1.01+1479.66/4) 0.235=87.167KN P3=(1.01-896.05/4) 0.235=-52.4KN P4=(1.01+430.49/4)

22、 0.235=25.53KN P5=(1.01+74.07/4) 0.235=4.589KN P6=(1.01+173.21/4) 0.235=10.41KN P7=(1.01+133.085/4) 0.235=8.056KN P8=(1.01+194.45/4) 0.235=11.66KN P9=(1.01-10.88/4) 0.235=-0.402KN P10=(1.01+749.03/4) 0.235=44.24KN P11=(1.01-2085.412/4) 0.235=-122.281KN P12=

23、(1.01+2653.21/4) 0.235=156.98KN P13=(1.01+2562.87/4) 0.235=150.98KN P14=(1.01-1436.42/4) 0.235=-84.15KN P15=(1.01-2004.39/4) 0.235=-117.832KN P16=(1.01+3039.922/4) 0.235=178.83KN 第五片鋼箱梁： P2=(1.01+1240.93/4) 0.235=77.14KN P3=(1.01-672.28/4) 0.235=-39.258KN P4=(1.01+370.5

24、6/4) 0.235=22.00KN P5=(1.01+90.03/4) 0.235=5.53KN P6=(1.01+169.3/4) 0.235=10.18KN P7=(1.01+132.73/4) 0.235=8.035KN P8=(1.01+199.75/4) 0.235=11.97KN P9=(1.01-31.75/4) 0.235=-1.628KN P10=(1.01+827.26/4) 0.235=48.84KN P11=(1.01-2377.29/4) 0.235=-139.429KN P1

25、2=(1.01+2933.323/4) 0.235=172.57KN P13=(1.01+2851.58/4) 0.235=167.77KN P14=(1.01-1734.232/4) 0.235=-101.649KN P15=(1.01-1929.09/4) 0.235=-113.097KN P16=(1.01+3026.748/4) 0.235=178.06KN 第六片鋼箱梁： P2=(1.01+922.57/4) 0.235=54.44KN P3=(1.01-286.84/4) 0.235=-22.489KN P4=(1.01+2

26、94.122/4) 0.235=17.517KN P5=(1.01+110.352/4) 0.235=6.72KN P6=(1.01+164.467/4) 0.235=9.9KN P7=(1.01+131.77/4) 0.235=7.97KN P8=(1.01+208.83/4) 0.235=12.48KN P9=(1.01-65.49/4) 0.235=-3.61KN P10=(1.01+953.534/4) 0.235=56.257KN P11=(1.01-2848.645/4) 0.235=-167.121K

27、N P12=(1.01+3379.96/4) 0.235=198.81KN P13=(1.01+3306.99/4) 0.235=194.52KN P14=(1.01-2214.9/4) 0.235=-129.88KN P15=(1.01-1807.54/4) 0.235=-105.956KN P16=(1.01+3005.48/4) 0.235=176.8KN 第七片鋼箱梁： P2=(1.01+736.88/4) 0.235=43.53KN P3=(1.01-230.04/4) 0.235=-13.28KN P4=(1.01

28、+252.137/4) 0.235=15.05KN P5=(1.01+121.48/4) 0.235=7.37KN P6=(1.01+161.916/4) 0.235=9.75KN P7=(1.01+130.85/4) 0.235=7.92KN P8=(1.01+214.687/4) 0.235=12.85KN P9=(1.01-89.6/4) 0.235=-5.03KN P10=(1.01+1043.71/4) 0.235=61.56KN P11=(1.01-3185.24/4) 0.235=-186.89KN

29、 P12=(1.01+3695.36/4) 0.235=217.34KN P13=(1.01+3628.5/4) 0.235=213.41KN P14=(1.01-2557.99/4) 0.235=-150.045KN P15=(1.01-1720.793/4) 0.235=-100.86KN P16=(1.01+2990.31/4) 0.235=175.92KN 3.3驗(yàn)算便橋1中各片鋼箱梁下的貝雷梁 20mm厚鋼板q=0.027850=1.57KN/㎡ 橫梁(28b工字鋼)間距250mm q=447.9kg/㎡=1.916 KN/㎡ 貝雷架自重q=

30、 折算為線荷載取2.5KN/m 另外，由圖1-1可知，P2～P12作用在便橋1上。 現(xiàn)取每片鋼箱梁下的一根貝雷梁驗(yàn)算，該片貝雷梁上承受了由11根工字鋼傳遞的荷載。具體計(jì)算如下： 第一片鋼箱梁： 圖3-7 增設(shè)支承點(diǎn)后，第一片鋼箱梁下貝雷梁受恒載簡(jiǎn)圖 圖3-8 增設(shè)支承點(diǎn)后，第一片鋼箱梁下貝雷梁受恒載剪力圖 圖3-9 增設(shè)支承點(diǎn)后，第一片鋼箱梁下貝雷梁受恒載彎矩圖 由圖3-8和3-9可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=136.24KN，最大彎矩Mmax=186.76KNm。 第二片鋼箱梁： 圖3-10 增設(shè)支承點(diǎn)后，第二片鋼箱梁下貝雷梁受恒載簡(jiǎn)圖 圖3

31、-11 增設(shè)支承點(diǎn)后，第二片鋼箱梁下貝雷梁受恒載剪力圖 圖3-12 增設(shè)支承點(diǎn)后，第二片鋼箱梁下貝雷梁受恒載彎矩圖 由圖3-11和3-12可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=132.98KN，最大彎矩Mmax=170.51KNm。 第三片鋼箱梁： 圖3-13 增設(shè)支承點(diǎn)后，第三片鋼箱梁下貝雷梁受恒載簡(jiǎn)圖 圖3-14 增設(shè)支承點(diǎn)后，第三片鋼箱梁下貝雷梁受恒載剪力圖 圖3-15 增設(shè)支承點(diǎn)后，第三片鋼箱梁下貝雷梁受恒載彎矩圖 由圖3-14和3-15可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=105.85KN，最大彎矩Mmax=169.98KNm。 第四片鋼箱梁： 圖3-

32、16 增設(shè)支承點(diǎn)后，第四片鋼箱梁下貝雷梁受恒載簡(jiǎn)圖 圖3-17 增設(shè)支承點(diǎn)后，第四片鋼箱梁下貝雷梁受恒載剪力圖 圖3-18 增設(shè)支承點(diǎn)后，第四片鋼箱梁下貝雷梁受恒載彎矩圖 由圖3-17和3-18可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=136.24KN，最大彎矩Mmax=168.746KNm。 第五片鋼箱梁： 圖3-19 增設(shè)支承點(diǎn)后，第五片鋼箱梁下貝雷梁受恒載簡(jiǎn)圖 圖3-20 增設(shè)支承點(diǎn)后，第五片鋼箱梁下貝雷梁受恒載剪力圖 圖3-21 增設(shè)支承點(diǎn)后，第五片鋼箱梁下貝雷梁受恒載彎矩圖 由圖3-20和3-21可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=139.43KN，最大

33、彎矩Mmax=151.43KNm。 第六片鋼箱梁： 圖3-22 增設(shè)支承點(diǎn)后，第六片鋼箱梁下貝雷梁受恒載簡(jiǎn)圖 圖3-23 增設(shè)支承點(diǎn)后，第六片鋼箱梁下貝雷梁受恒載剪力圖 圖3-24 增設(shè)支承點(diǎn)后，第六片鋼箱梁下貝雷梁受恒載彎矩圖 由圖3-23和3-24可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=167.32KN，最大彎矩Mmax=143.98KNm。 第七片鋼箱梁： 圖3-25 增設(shè)支承點(diǎn)后，第七片鋼箱梁下貝雷梁受恒載簡(jiǎn)圖 圖3-26 增設(shè)支承點(diǎn)后，第七片鋼箱梁下貝雷梁受恒載剪力圖 圖3-27 增設(shè)支承點(diǎn)后，第七片鋼箱梁下貝雷梁受恒載彎矩圖 由圖3-2

34、6和3-27可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=188.89KN，最大彎矩Mmax=144.47KNm。 對(duì)比每片鋼箱梁下貝雷梁計(jì)算結(jié)果可知，貝雷梁在恒載作用下，所受的最大剪力為188.89KN，最大彎矩為186.76 KNm。由2.3可知，活載作用下的貝雷梁所受剪力為12.1 KN，彎矩為45.02 KNm。 則組合后，貝雷梁所受剪力為243.6 KN，彎矩為324.5 KNm。 貝雷梁截面剪力承載力驗(yàn)算：查表1可知，不加強(qiáng)單排單層貝雷梁剪力承載力為245.2KN＞243.6KN，即剪力承載力滿足要求。 貝雷梁截面彎矩承載力驗(yàn)算：查表1可知，不加強(qiáng)單排單層貝雷梁彎矩承載力為788.2K

35、Nm＞324.5KNm，即彎矩承載力滿足要求。 3. 4驗(yàn)算便橋2中各片鋼箱梁下的貝雷梁 由圖1-1可知，P13～P16作用在便橋1上，其它恒載與便橋1上相同。 第一片鋼箱梁： 圖3-28 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第一片鋼箱梁下貝雷架受恒載簡(jiǎn)圖 圖3-29 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第一片鋼箱梁下貝雷架受恒載剪力圖 圖3-30 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第一片鋼箱梁下貝雷架受恒載彎矩圖 由圖3-29和3-30可知，該貝雷梁所受的最大剪力Vmax=128.18KN，最大支座反力Rmax=91.3KN，最大彎矩Mmax=140.62KNm。 第二片鋼箱梁： 圖3-31 增

36、設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第二片鋼箱梁下貝雷架受恒載簡(jiǎn)圖 圖3-32 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第二片鋼箱梁下貝雷架受恒載剪力圖 圖3-33 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第二片鋼箱梁下貝雷架受恒載彎矩圖 由圖3-32和3-33可知，該貝雷梁所受的最大剪力Vmax=123.6KN，最大支座反力Rmax=94.9KN，最大彎矩Mmax=145.92KNm。 第三片鋼箱梁下貝雷架與第二片貝雷架受力相同，故其所受最大剪力Vmax=123.6KN，最大支座反力Rmax=94.9KN，最大彎矩Mmax=145.92KNm。 第四片鋼箱梁： 圖3-34 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第四片鋼箱梁下貝雷架受恒載

37、簡(jiǎn)圖 圖3-35 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第四片鋼箱梁下貝雷架受恒載剪力圖 圖3-36 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第四片鋼箱梁下貝雷架受恒載彎矩圖 由圖3-35和3-36可知，該貝雷架所受的最大剪力Vmax=117.52KN，最大剪力Rmax=98.89KN，最大彎矩Mmax=151.79KNm。 第五片鋼箱梁： 圖3-37 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第五片鋼箱梁下貝雷架受恒載簡(jiǎn)圖 圖3-38 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第五片鋼箱梁下貝雷架受恒載剪力圖 圖3-39 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第五片鋼箱梁下貝雷架受恒載彎矩圖 由圖3-36和3-39可知，該貝雷架所受的最大剪力V

38、max=113.01KN，最大剪力Rmax=101.77KN，最大彎矩Mmax=156.03KNm。 第六片鋼箱梁： 圖3-40 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第六片鋼箱梁下貝雷架受恒載簡(jiǎn)圖 圖3-41 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第六片鋼箱梁下貝雷架受恒載剪力圖 圖3-42 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第六片鋼箱梁下貝雷架受恒載彎矩圖 由圖3-41和3-42可知，該貝雷架所受的最大剪力Vmax=129.8KN，最大剪力Rmax=114.4KN，最大彎矩Mmax=174.59KNm。 第七片鋼箱梁： 圖3-43 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第七片鋼箱梁下貝雷架受恒載簡(jiǎn)圖 圖3-44

39、 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第七片鋼箱梁下貝雷架受恒載剪力圖 圖3-45 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第七片鋼箱梁下貝雷架受恒載彎矩圖 由圖3-44和3-45可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=140.04KN，最大支座反力Rmax=126.14KN，最大彎矩Mmax=191.85KNm。 對(duì)比每片鋼箱梁下貝雷梁計(jì)算結(jié)果可知，貝雷梁在恒載作用下，所受的最大剪力為133.63KN，最大彎矩為196.4 KNm。由2.4可知，活載作用下的便橋2貝雷梁所受剪力為3.97 KN，彎矩為2.86 KNm。 則組合后，貝雷梁所受剪力為173.65 KN，彎矩為234.224 KNm。 貝雷梁截面剪力承載力驗(yàn)算

40、：查表1可知，不加強(qiáng)單排單層貝雷梁剪力承載力為245.2KN＞173.65KN，即剪力承載力滿足要求。 貝雷梁截面彎矩承載力驗(yàn)算：查表1可知，不加強(qiáng)單排單層貝雷梁彎矩承載力為788.2KNm＞234.44KNm，即彎矩承載力滿足要求。 四．貝雷梁下雙H6004501420（Q345鋼）的驗(yàn)算 4.1便橋1中雙H6004501420的驗(yàn)算 4.1.1恒載作用下雙H型鋼的受力 通過(guò)比較各種工況下貝雷梁的受力，貝雷梁支座處產(chǎn)生的最大反力取P1=130.368KN，雙H型鋼自重為q=202.842=405.68kg/m=4.06KN/m 圖4-1 便橋1中雙H6004501420在恒

41、載下的受力簡(jiǎn)圖 圖4-2 便橋1中雙H6004501420在恒載下的剪力圖 圖4-3 便橋1中雙H6004501420在恒載下的彎矩圖 由圖4-2，4-3可知，恒載作用下雙H型鋼所受最大剪力Vmax=1788.235KN，最大支座反力Rmax=1788.235KN，最大彎矩Mmax=619.36KNm。 4.1.2活載載作用下雙H型鋼的受力 活載取3 KN/㎡，折算為線荷載318/2=27 KN/m。 圖4-4 便橋1中雙H6004501420在活載下的受力簡(jiǎn)圖 圖4-4 便橋1中雙H6004501420在活載下的剪力圖 圖4-5 便橋1中雙H60

42、04501420在活載下的彎矩圖 由圖4-4，4-6可知，活載載作用下雙H型鋼所受最大剪力Vmax=77.46KN，最大彎矩Mmax=24.6KNm。 4.1.3截面驗(yàn)算 截面幾何特性： A=258.39X2=516.78cm2，Ix=171928.53X2=343857.06cm4， S=(45020290+14280280/2)2=31588002mm3 根據(jù)4.1.1和4.1.2的計(jì)算結(jié)果，將恒載和活載組合后，雙H型鋼所受最大剪力與最大彎矩分別為2254.326 KN，777.67 KNm。 抗剪強(qiáng)度為： ，滿足要求。 抗彎強(qiáng)度為：，滿足要求。 4.2便橋2中雙H6004

43、501420的驗(yàn)算 4.2.1恒載作用下雙H型鋼的受力 通過(guò)比較各種工況下貝雷梁的受力，貝雷梁支座處產(chǎn)生的最大反力取P=126.14KN，雙H型鋼自重為q=202.842=405.68kg/m=4.06KN/m 圖4-6 便橋2中雙H6004501420在恒載下的受力簡(jiǎn)圖 圖4-7 便橋2中雙H6004501420在恒載下的剪力圖 圖4-8 便橋2中雙H6004501420在恒載下的彎矩圖 由圖4-7，4-8可知，恒載作用下雙H型鋼所受最大剪力Vmax=1776.62KN，最大支座反力Rmax=1776.62KN，最大彎矩Mmax=599.71KNm。 4.2.

44、2活載載作用下雙H型鋼的受力 活載取3 KN/㎡，折算為線荷載36/2=9 KN/m。 圖4-8 便橋2中雙H6004501420在活載下的受力簡(jiǎn)圖 圖4-9 便橋2中雙H6004501420在活載下的剪力圖 圖4-10 便橋3中雙H6004501420在活載下的彎矩圖 由圖4-4，4-6可知，活載載作用下雙H型鋼所受最大剪力Vmax=25.82KN，最大支座反力Rmax=25.82KN，最大彎矩Mmax=8.2KNm。 4.2.3截面驗(yàn)算 截面幾何特性： A=258.39X2=516.78cm2，Ix=171928.53X2=343857.06cm4， S=

45、(45020290+14280280/2)2=31588002mm3 根據(jù)4.2.1和4.2.2的計(jì)算結(jié)果，將恒載和活載組合后，雙H型鋼所受最大剪力與最大彎矩分別為2168.1 KN，713.13 KNm。 抗剪強(qiáng)度為： ，滿足要求。 抗彎強(qiáng)度為：，滿足要求。 五．柱子φ63016（Q345鋼）的驗(yàn)算 5.1便橋1柱子的驗(yàn)算 5.1.1柱子在恒載作用下的受力 由4.1.1可知，由上部結(jié)構(gòu)傳給柱子的軸力為1788.235KN，柱子自重為2.42KN/m，高度為8米，故柱子恒載下的軸力為P=1788.235+2.428=1807.6KN。 5.1.2柱子在活載作用下的受力 由4.

46、1.2可知，柱子在活載下的軸力為77.46KN。 5.1.3柱子在風(fēng)荷載作用下的受力 當(dāng)計(jì)算主要承重結(jié)構(gòu)時(shí)： 式中 —風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN/㎡）； —高度z處的風(fēng)振系數(shù)； —風(fēng)荷載體型系數(shù)； —風(fēng)壓高度變化系數(shù)； —基本風(fēng)壓（KN/㎡）。 地面粗糙度類別為B類，在離地面8米的地方，取其風(fēng)風(fēng)振系數(shù)=1.8，壓高度變化系數(shù)=1.00，另外考慮到場(chǎng)地條件，對(duì)風(fēng)壓高度變化系數(shù)進(jìn)行修正，取修正值為η=1.5。 太原地區(qū)基本風(fēng)壓為。 對(duì)于貝雷架，即單榀桁架而言，體型系數(shù)ust=φus（其中us為桁架構(gòu)件的體型系數(shù)取1.3，φ=An/ A，An為桁架桿件和節(jié)點(diǎn)擋風(fēng)的凈投影面積，A=hl為

47、桁架的輪廓面積），經(jīng)計(jì)算φ=0.255。 則縱向風(fēng)荷載由貝雷架傳給柱頭的集中力為 F=1.81.001.50.2251.30.41.518/2=4.83KN 柱子上所受的縱向風(fēng)荷載由平面外水平系桿及交叉撐桿承擔(dān)，這里不予計(jì)算。 橫向風(fēng)荷載傳給柱頭的集中力為 F’=1.81.001.51.30.41.52.7=5.7KN 對(duì)于柱子，整體計(jì)算時(shí)，其體型系數(shù)查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》續(xù)表7.3.1可知，us =0.53，可將橫向風(fēng)荷載作用下，柱子上所受風(fēng)荷載折算為線荷載q=1.81.001.50.530.40.63=0.36KN/m。 圖5-1 縱向排架風(fēng)荷載作用下的受力簡(jiǎn)圖

48、 圖5-2 縱向排架風(fēng)荷載作用下的剪力圖 圖5-3 縱向排架風(fēng)荷載下的彎矩圖 縱向風(fēng)荷載作用下，柱子所受軸力為零，最大剪力為1.65KN，最大彎矩為13.21KNm。 圖5-4 橫向排架風(fēng)荷載作用下的受力簡(jiǎn)圖 圖5-5 橫向排架風(fēng)荷載作用下的剪力圖 圖5-6 橫向排架風(fēng)荷載作用下的彎矩圖 橫向風(fēng)荷載作用下，柱子所受軸力為零，最大剪力為5.86KN，最大彎矩為35.37KNm。 5.1.4便橋1柱子的強(qiáng)度及其穩(wěn)定性驗(yàn)算 柱子截面為φ63016，Q345B級(jí)鋼材，柱間距為2.7m，高度為8m。柱子的截面幾何特性為： A=308.63cm2

49、，Ix = Iy=145539.133cm4，，ix= iy=21.715cm 根據(jù)5.1.1，5.1.2和5.1.3的計(jì)算結(jié)果，將恒載，活載和風(fēng)載作用下柱子所受軸力及其彎矩組合后，得到： N=2277.56KN，平面外彎矩My=18.9 KNm，平面內(nèi)彎矩Mx=49.5 KNm 5.1.4.1 強(qiáng)度驗(yàn)算： 滿足要求 5.1.4.2驗(yàn)算整體穩(wěn)定性 有側(cè)移框架柱在平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ由K1/ K2確定，其中K1表示相交與柱上端、柱下端的橫梁線剛度之，K2表示柱的線剛度之和。對(duì)底層框架柱，當(dāng)柱與基礎(chǔ)剛接時(shí)，K2=10。 對(duì)貝雷梁，其慣性矩為I=0.9～0.85（），其中

50、分別為上下弦桿的截面面積，分別為上下弦桿的截面高度。由此求得： 查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）表D—2可知，μ=2.03。 ，滿足要求。 縱向柱子間最大2.5m間距設(shè)有支撐，則，滿足要求。 查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）表C—2可知，， 滿足要求。 5.2便橋2柱子的驗(yàn)算 5.2.1柱子在恒載作用下的受力 由4.2.1可知，由上部結(jié)構(gòu)傳給柱子的軸力為1776.62KN，柱子自重為2.42KN/m，高度為5米，故柱子恒載下的軸力為P=1776.62+2.425=1788.72KN。 5.2.2柱子在活載作用下的受力 由4

51、.2.2可知，柱子在活載下的軸力為25.82KN。 5.2.3柱子在風(fēng)荷載作用下的受力 根據(jù)5.1.3中查得各系數(shù)，可知： 縱向風(fēng)荷載由貝雷架傳給柱頭的集中力為 F=1.81.001.50.2251.30.41.56/2=1.61KN 柱子上所受的縱向風(fēng)荷載由平面外水平系桿及交叉撐桿承擔(dān)，這里不予計(jì)算。 橫向風(fēng)荷載傳給柱頭的集中力為 F’=1.81.001.51.30.41.52.7=5.7KN 橫向風(fēng)荷載作用下，柱子上所受風(fēng)荷載折算為線荷載q=1.81.001.50.530.40.63=0.36KN/m。 圖5-7 縱向排架風(fēng)荷載作用下的受力簡(jiǎn)圖 圖5-8

52、 縱向排架風(fēng)荷載作用下的剪力圖 圖5-9 縱向排架風(fēng)荷載作用下的彎矩圖 縱向風(fēng)荷載作用下，柱子所受軸力為零，最大剪力為0.59KN，最大彎矩為2.96KNm。 圖5-10 橫向排架風(fēng)荷載作用下的受力簡(jiǎn)圖 圖5-11 橫向排架風(fēng)荷載作用下的剪力圖 圖5-12 橫向排架風(fēng)荷載作用下的彎矩圖 橫向風(fēng)荷載作用下，柱子所受軸力為零，最大剪力為4.79KN，彎矩為35.37KNm。 5.2.4便橋2柱子的強(qiáng)度及其穩(wěn)定性驗(yàn)算 柱子截面為φ63016，Q345B級(jí)鋼材，柱間距為2.7m，高度為5m。柱子的截面幾何特性為A=308.63cm2，Ix = Iy=14553

53、9.133cm4，，ix= iy=21.715cm 根據(jù)5.2.1，5.2.2和5.2.3的計(jì)算結(jié)果，將恒載，活載和風(fēng)載作用下柱子所受軸力及其彎矩組合后，得到： N=2132KN，平面外彎矩My=4.14 KNm，平面內(nèi)彎矩Mx=49.5 KNm 5.2.4.1 強(qiáng)度驗(yàn)算： 滿足要求。 5.2.4.2驗(yàn)算整體穩(wěn)定性 有側(cè)移框架柱在平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ由K1/ K2確定，其中K1表示相交與柱上端、柱下端的橫梁線剛度之，K2表示柱的線剛度之和。對(duì)底層框架柱，當(dāng)柱與基礎(chǔ)剛接時(shí)，K2=10。 對(duì)貝雷梁，其慣性矩為I=0.9～0.85（），其中分別為上下弦桿的截面面積，分別為

54、上下弦桿的截面高度。由此求得： 查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）表D—2可知，μ=2.03。 ，滿足要求。 縱向柱子間最大2m間距設(shè)有支撐，則，滿足要求。 查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）表C—2可知，， 滿足要求。 六．便橋1臨時(shí)柱基礎(chǔ)的驗(yàn)算 6.1地質(zhì)條件 根據(jù)施工方提供的資料可知，鐵路邊坡路面標(biāo)高為877.413m，則基礎(chǔ)土層信息如下： ① Q3eol 粉土: 厚度0.913m， 土層承載力基本容許值[σ0]=120kPa ② Q3al+pl卵石土: 厚度2.7m，土層承載力基本容許值 [σ0]=3

55、50kPa ③ Q2eol粉土: 厚度10.4m，土層承載力基本容許值[σ0]=150kPa 6.2基礎(chǔ)設(shè)計(jì)相關(guān)信息 便橋1的基礎(chǔ)混凝土采用C30，基礎(chǔ)埋深d=1.0，采用一階階型基礎(chǔ)，平臺(tái)連接?；A(chǔ)寬2.0m，高1.5m。基礎(chǔ)底板設(shè)C10混凝土墊層100mm厚，鋼筋保護(hù)層厚度40mm，底板X(qián)向配筋為Φ20@100，Y向配筋為Φ20@100。 6.3地基承載力驗(yàn)算 6.3.1便橋1地基承載力特征值計(jì)算 基礎(chǔ)覆土的加權(quán)平均重度：γm=(180.913+180.087)/1=18 kN/m3 基底處土層重度：γ=18 kN/m3 基礎(chǔ)底面寬度小于3m

56、，按3m計(jì)算。則地基承載力特征值： fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5) =350+318(3-3)+4.418(1.5-0.5) =429.2 kPa =350+318(3-3)+4.418(1-0.5) 6.3.2便橋1基礎(chǔ)和回填土總重標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 基底以上總體積：V=LB(d-Δd)=27002000(1-00.5)10-6=5.4 m3 基礎(chǔ)體積：Vc=8.1 m3 基礎(chǔ)與回填土總重標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=(V-Vc)γm+Vcρcg =[(5.4-8.1)1.810-5+8.12.510-5]106=153.9 kN 6.3.3便橋1地基承載力驗(yàn)算 控制

57、工況：恒+活 則由5.1.1和5.1.2可知，該工況下內(nèi)力為N=1885.05 kN；Vx=0 kN；Vy=0 kN；Mx=0 kNm；My=0 kNm 基底豎向合力值：Fk+Gk= N+Gk =1885.05+153.9=2038.95 kN 由于剪力與彎矩值均為零，故基底X向和Y向力矩值都為零。由此求得該工況下： 基底平均壓力值：Pk=(Fk+Gk)/A=2038.95/54000104=377.583 kPa≤429.2，滿足。 基底最大壓力值：Pkmax=(Fk+Gk)/A+|Myk|/Wy=377.583 kPa≤1.2 fa=515.04，滿足。 6.4基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算

58、 控制工況：1.2恒+1.4活 則由5.1.1和5.1.2可知，該工況下內(nèi)力為N=2277.55 kN；Vx=0 kN；Vy=0 kN；Mx=0 kNm；My=0 kNm 基礎(chǔ)與覆土自重設(shè)計(jì)值：G=(153.9+0)1.2-0=184.68 kN 基底豎向力值：Fd=N+G=2277.55+184.68=2462.23 kN Pk=(Fk+Gk)/A=2038.95/5400010^4=377.583 kPa≤429.2，滿足 由于剪力與彎矩值均為零，故基底X向和Y向力矩值都為零。 基礎(chǔ)的最大沖切應(yīng)力出現(xiàn)在基礎(chǔ)X向右側(cè)第1階處，沖切錐體抗沖切承載力計(jì)算： 基礎(chǔ)第1階有效高度：h0

59、=1500-40-10=1450 mm βh=1-(h0-800)/12000=1-(1450-800)/12000=0.9417 Pkmax=(Fk+Gk)/A+|Myk|/Wy 沖切破壞錐體上邊長(zhǎng)：bt=1060 mm 沖切破壞錐體下邊長(zhǎng)：bb=2000 mm 沖切破壞錐體中邊長(zhǎng)：bm=(bb+bt)0.5=(2000+1060)0.5=1530 mm 抗沖切承載力：Fh=0.7*βh*bm*H0*ft=0.70.9417153014501.4310-3=2091.177 kN 沖切驗(yàn)算取用的基底面積呈矩形分布，區(qū)域內(nèi)地基凈壓力分布 (kPa)為：沖切矩形寬度：l=ar=20

60、00 mm；沖切矩形高度：h=0 mm。 基底沖切壓力值：Fl=0 kN≤2091.177 kN，滿足。 按保守簡(jiǎn)化方法(均布最大凈反力)計(jì)算的沖切壓力為： 沖切作用基底面積：Al=lh=0 cm2 沖切壓力值：Fl=Al*(pmax-G/A)= 0 kN≤2091.177 kN，滿足。 6.5基礎(chǔ)抗剪切驗(yàn)算 控制工況：1.35恒+0.98活，則由5.1.1和5.1.2可知，該工況下內(nèi)力為N= 2516.161 kN；Vx=0 kN；Vy=0 kN；Mx=0 kNm；My=0 kNm 基礎(chǔ)與覆土自重設(shè)計(jì)值：G=(153.9+0)1.35-0=207.76 kN 基底豎向力值：F

61、d=N+G=2516.161+207.76=2723.926 kN 由于剪力與彎矩值均為零，故基底X向和Y向力矩值都為零。 基礎(chǔ)的最大剪切應(yīng)力出現(xiàn)在基礎(chǔ)X向右側(cè)第1階處，則： 基礎(chǔ)第1階有效高度：h0=1500-40-10=1450 mm βh=(800/h0) 0.25=(800/1450)0.25=0.8618 基礎(chǔ)第1階抗剪切面面積Av=(20001450)10-6=2.9 m2 基底剪切矩形內(nèi)地基凈壓力分布 (kPa)為：基底剪切矩形寬度：l=2000 mm；基底剪切矩形高度：h=820 mm。 經(jīng)積分計(jì)算，剪切壓力值：Fl=764.167 kN≤2501.858 kN，

62、滿足。 按保守簡(jiǎn)化方法(均布最大凈反力)計(jì)算的剪切壓力： 剪切作用基底面積：Al=lh=200082010-2=16400 cm2 剪切壓力值：Fl=Al(Pmax-G/A)=16400(500.156-34.2)10-4=764.167 kN≤2501.858 kN，滿足。 6.6控制工況下基礎(chǔ)局部受壓驗(yàn)算 按素混凝土驗(yàn)算柱下基礎(chǔ)混凝土的局部受壓，考慮局部受壓面上荷載均勻分布，取荷載分布影響系數(shù)：ω=1。基礎(chǔ)素混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：fcc=0.85fc=0.8514.3=12.155 N/mm2 控制工況：1.35恒+0.98活，則由5.1.1和5.1.2可知， N= 251

63、6.161 kN。 局部受壓面積：Al=XcYc=1060106010-2=11236 cm2 計(jì)算底面X向增大寬度：bx=50 mm 計(jì)算底面Y向增大寬度：by=50 mm 計(jì)算底面積：Ab=(Xc+2bx)(Yc+2by)=(1060+250)(1060+250)10-2=13456 cm2 強(qiáng)度提高系數(shù)：βl=(Ab/Al) 0.5=(13456/11236) 0.5=1.094 柱下局壓應(yīng)力比：ξ=N/(ωfccβlAl) =2516.161/(12.1551.09411236)10=0.1684≤1，滿足。 6.7基礎(chǔ)底板配筋驗(yàn)算 6.7.1基礎(chǔ)底板X(qián)向配筋驗(yàn)算 控

64、制工況：1.35恒+0.98活，則由5.1.1和5.1.2可知，該工況下內(nèi)力為N= 2516.161 kN；Vx=0 kN；Vy=0 kN；Mx=0 kNm；My=0 kNm 基底作用力的計(jì)算同6.5。 基礎(chǔ)X向最大有效面積：Ax=29000 cm2；基礎(chǔ)X向?qū)嵟滗摻蠲娣e：Asx=62.832 cm2。 基礎(chǔ)X向配筋率：ρsx=Asx/Ax100=62.832/29000100=0.2167%≥0.15%，滿足。 基礎(chǔ)的最大抗彎應(yīng)力出現(xiàn)在基礎(chǔ)X向右側(cè)第1階處，底板鋼筋總拉力：Fs=fbxAbxl=2103141.593200010-3=1319.469 kN 基礎(chǔ)作用面有效高度

65、：h0=1500-40-10=1450 mm 混凝土受壓區(qū)高度：x=46.135 mm 相對(duì)受壓區(qū)高度：ξ=x/h0=46.135/1450=0.03182≤ξb=0.614，滿足。 底板鋼筋力臂長(zhǎng)度：S=h0-x/2=1450-46.135/2=1426.932 mm 第1階的抗彎承載力為：Mu=FsS=1882.793 kNm 抗彎驗(yàn)算取用的基底面積呈梯形分布，區(qū)域內(nèi)地基凈壓力分布 (kPa)為：基底梯形下寬：l=2000 mm；基底梯形上寬：bc=1060 mm；梯形上邊到基礎(chǔ)下邊距離為470 mm；基底梯形高度：h=820 mm。 基底凈壓力對(duì)第1階的截面彎矩為：264.221 kNm≤1882.793 kN*m，滿足。 按(保守簡(jiǎn)化方法)均布最大凈反力計(jì)算的截面彎矩： M=h2(2l+bc)(Pmax-G/A)/6 =8202(22000+1060)(504.431-38.475)/610-9 =264.224 kNm≤1882.793 kNm，滿足。 6