TH250斗式提升機【說明書+CAD】,說明書+CAD,TH250斗式提升機【說明書+CAD】,th250,提升,晉升,說明書,仿單,cad 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計說明書 1 前言 斗式提升機廣泛用于垂直輸送各種散狀物料，國內(nèi)斗提機的設(shè)計制造技術(shù)是50年代由前蘇聯(lián)引進的,直到80年代幾乎沒有大的發(fā)展。自80年代以后,隨著國家改革開放和經(jīng)濟發(fā)展的需要,一些大型及重點工程項目從國外引進了一定數(shù)量的斗提機,從而促進了國內(nèi)斗提機技術(shù)的發(fā)展。有關(guān)斗提機的部頒標(biāo)準(zhǔn)JB3926—85及按此標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計的TD、TH及TB系列斗提機的相繼問世,使我國斗提機技術(shù)水平向前邁了一大步, 但由于產(chǎn)品設(shè)計、原材料、加工工藝和制造水平等方面的原因,使產(chǎn)品在實際使用中技術(shù)性能、傳遞扭矩、壽命、可靠性和噪聲等與國際先進水平相比仍存在相當(dāng)大的差距。 斗式提升機按牽引形式主要分為膠帶式、圓環(huán)鏈?zhǔn)胶桶彐準(zhǔn)饺N,因經(jīng)濟條件、技術(shù)水平及使用習(xí)慣等原因,國內(nèi)用戶對圓環(huán)鏈?zhǔn)胶湍z帶式斗提機需求量較大,這兩種斗提機的技術(shù)發(fā)展受到較多的關(guān)注,而且有較為明顯的發(fā)展。TH型是一種圓環(huán)鏈斗式提升機，采用混合式或重力卸料，挖取式裝料。牽引件用優(yōu)質(zhì)合金鋼高度圓環(huán)鏈。中部機殼分單、雙通道兩種形式為機內(nèi)重錘箱恒力自動張緊。鏈輪采用可換輪緣組合式結(jié)構(gòu)。使用壽命長，輪緣更換工作簡便。下部采用重力自動張緊裝置，能保持恒定的張緊力，避免打滑或脫鏈，同時料斗遇到偶然因素引起的卡殼現(xiàn)象時有一定的容讓性，能夠有效地保護下部軸等部件。該斗式提升機適用于輸送堆積密度小于1.5t/m3易于掏取的粉狀、粒狀、小塊狀的底磨琢性物料。如煤、水泥、碎石、砂子、化肥、糧食等。TH型斗式提升機用于各種散狀物料的垂直輸送。適用于輸送粉狀、粒狀、小塊狀物料，物料溫度在250℃以下。 2. 本課題介紹及設(shè)計理論 2.1 概述 此次設(shè)計的任務(wù)是研究TH250斗式提升機的工作原理、性能和特點，采用理論聯(lián)系實際的方法，研究影響斗式提升機效率的影響因素，進行必要的結(jié)構(gòu)改進，提出結(jié)構(gòu)的方案并實施設(shè)計。同時，進行相關(guān)結(jié)構(gòu)參數(shù)和工藝參數(shù)的設(shè)計與計算、總體方案設(shè)計，總體裝配以及傳動、機體等部件和相關(guān)零部件設(shè)計及繪圖。主要設(shè)計方案如下： 1） 對斗式提升機的工作原理進行深入研究，根據(jù)TH250斗式提升機的工作能力和使用要求，設(shè)計出總體方案。 2） 設(shè)計出合理的提升機結(jié)構(gòu)和零件的強度，保證運行的穩(wěn)定性。 3） 設(shè)計出合理的驅(qū)動裝置，保證運行的高效性。。 該項目來源于江蘇海建集團， TH斗式提升機具有輸送量大，提升高度高，運行平穩(wěn)可靠，操作維修簡便，壽命長等顯著特點。斗式提升機適用于輸送粉狀，粒狀和小塊狀的低磨琢性物性，物料堆積密度小于1.5t/m ,物料溫度不超過250℃，廣泛應(yīng)用于水泥提升機械。 2.2 斗式提升機的工作原理 2.2.1斗式提升機分類 1）按牽引件分類： 斗式提升機的牽引構(gòu)件有環(huán)鏈、板鏈和膠帶等幾種。環(huán)鏈的結(jié)構(gòu)和制造比較簡單，與料斗的連接也很牢固，輸送磨琢性大的物料時，鏈條的磨損較小，但其自重較大。板鏈結(jié)構(gòu)比較牢固，自重較輕，適用于提升量大的提升機，但鉸接接頭易被磨損，膠帶的結(jié)構(gòu)比較簡單，但不適宜輸送磨琢性大的物料，普通膠帶物料溫度不超過60°C，鋼繩膠帶允許物料溫度達80°C，耐熱膠帶允許物料溫度達120°C，環(huán)鏈、板鏈輸送物料的溫度可達250°C。斗提機最廣泛使用的是帶式(TD)，環(huán)鏈?zhǔn)?TH)兩種型式。用于輸送散裝水泥時大多采用深型料斗。如TD型帶式斗提機采用離心式卸料或混合式卸料適用于堆積密度小于1．5t／m3的粉狀、粒狀物料。TH環(huán)鏈斗提機采用混合式或重力式卸料用于輸送堆和密度小于1．5t／m3的粉狀、粒狀物料。 2）按卸載方式分類： 斗式提升機可分為：離心式卸料、重力式卸料和混合式卸料等三種形式。離心式卸料的斗速較快，適用于輸送粉狀、粒狀、小塊狀等磨琢性小的物料；重力式卸料的斗速較慢，適用于輸送塊狀的，比重較大的，磨琢性大的物料，如石灰石、熟料等。 2.2.2斗式提升機的裝載和卸載 斗式提升機的裝載方式有三種，即注入式裝載（見圖2-1）、挖取式裝載（見圖2-2）和混合式裝載。注入式裝載要求散料以微小建度均勻地落入料斗中，形成比較穩(wěn)定的料流，裝料口下部應(yīng)有一定的高度，采用該方式裝載時一般料斗布置較密；料斗在牽引件上布置較稀時多采用挖取式裝載，只能用于輸送粉狀或小顆粒流動性良好物料的場合，斗速運行速度在2m／s以下，介于兩者之間采用混合式裝載。 圖2-1 注入式裝載 圖2-2挖取式裝載 卸載方式有離心式、重力式及混合式三種。 離心式卸料料斗的運行速度較高，通常取為1—2m/s。如欲保持這種卸載必須正確選擇驅(qū)動輪的轉(zhuǎn)速和直徑，以及卸料口的位置。其優(yōu)點是：在一定的料斗速度下驅(qū)動輪尺寸為最??；卸料位置較高，各料斗之間的距離可以減小，并可提高卸料管高度，當(dāng)卸料高度一定時，提升機的高度就可減小；缺點是：料斗的填充系數(shù)較小，對所提升的物料有一定的要求，只適用于流動性好的粉狀、粒狀、小塊狀物料。 重力式卸載使用于卸載塊狀、半磨琢性或磨琢性大的物料，料斗運行速度為0.4—0.8m/s左右，需配用帶導(dǎo)向槽的料斗。其優(yōu)點是：料斗裝填良好，料斗尺寸與極距的大小無關(guān)。因此允許在較大的料斗運行速度之下應(yīng)用大容積的料斗；主要缺點是：物料拋出位置較低，故必須增加提升機機頭的高度。 物料在料斗的內(nèi)壁之間被拋卸出去，這種卸載方式稱為離心—重力式卸載。常用于卸載流動性不良的粉狀物料及含水分物料。料斗的運動速度為0.6—0.8m/s范圍，常用鏈條做牽引構(gòu)件。 2.2.3 常用斗提機選用及相關(guān)計算 （一）目前國內(nèi)常用的斗提機均為垂直式，較新型符合標(biāo)準(zhǔn)TB3926-85的有TD型、TH型，它們的主要特征、用途及型號見表1 表2-1 TD、TH、TB型斗提機特征、型號表 型式 TD型 TH型 TB型 結(jié)構(gòu)特征 采用橡膠帶作牽引構(gòu)件 采用鍛造的環(huán)形鏈條作為牽引構(gòu)件 采用板式套筒滾子鏈條作為牽引構(gòu)件 卸載特征 采用離心式或混合式方式卸料 采用重力式或混合式方式卸料 采用重力式卸料 適用輸送物料 松散密度ｐ＜1.5t/m3的粉狀、粒狀、小塊狀的無磨琢性、半磨琢性物料 松散密度ｐ＜1.5t/m3的粉狀、粒狀、小塊狀的無磨琢性、半磨琢性物料 松散密度ｐ＜2t/m3的中、大塊狀的磨琢性物料 適用溫度 被輸送物料溫度不得超過60℃，如采用耐熱橡膠帶時溫度不超過200℃ 被輸送物料溫度不得超過250℃ 被輸送物料溫度不得超過250℃ 型號 TD100、TD160、TD250、TD315、TD400、TD500、TD630 TH315、TH400、TH500、TH630、(TH800)(TH1000) ① TB250、TB315、TB400、TB500、TB630、TB800、 TB1000 提升高度 約在4～40mm范圍內(nèi) 約在4.5～40mm范圍內(nèi) 約在5～50mm范圍內(nèi) 輸送量 4～238m3/h 35～185m3/h 20～563m3/h （二）TD型斗提機結(jié)構(gòu)型式　　 (1) 傳動裝置TD型斗提機的傳動裝置有兩種形式。分別配有YZ型減速器或ZQ(YY)型減速器。YZ型軸裝減速器直接套裝在主軸軸頭上，省去了傳動平臺、聯(lián)軸器等，使結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕，而且其內(nèi)部帶有異型輥逆止器，逆止可靠。該減速器噪聲低，運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，并隨主軸浮動，可消除安裝應(yīng)力?！　? (2) TD型斗提機備有四種料斗Q型（淺斗）、H型（弧底斗）、Zd型（中深斗）、Sd型（深斗）。 （三）常用斗提機功率計算 1、軸功率的近似計算： P0 = （2-1） 式中：P0-軸功率（千瓦）； Q-斗提機的輸送量（噸/小時）； H-提升高度（米）； v-提升速度（米/秒）； K1、K2-系數(shù)。具體見表表2-1 表2-1提升機參數(shù)表 輸送能力 Q （噸/小時） 牽引構(gòu)件型式 帶式 單鏈?zhǔn)? 雙鏈?zhǔn)? 料斗型式 深斗和淺斗 三角斗 深斗和淺斗 三角斗 深斗和淺斗 三角斗 系數(shù)K1 <10 0.6 / 1.1 / / / 10-25 0.5 / 0.8 1.10 1.2 / 25-50 0.45 0.6 0.6 0.83 1.0 / 50-100 0.4 0.55 0.5 0.70 0.8 1.10 >100 0.35 0.5 / / 0.6 0.90 系數(shù)K3 2.5 2.00 1.5 1.25 1.5 1.25 系數(shù)K2 1.6 1.10 1.3 0.80 1.3 0.80 2、電動機功率計算： P = （2-2） 式中：N—電動機功率（千瓦）； N0—軸功率（千瓦）； η1—減速機傳動效率，對ZQ型減速機η1=0.94； η2—三角皮帶或開式齒輪傳動效率，對三角皮帶η2=0.96，對開式齒輪η2=0.93； K'—功率備用系數(shù)。與高度H有關(guān)，當(dāng)：H<10米時，K'=1.45；1020米時，K'=1.15。 2.2.4 斗式提升機的主要部件 斗式提升機的主要部件有：驅(qū)動裝置、料斗、牽引構(gòu)件、底座和中間罩殼等。 驅(qū)動裝置由電動機、減速機、逆止器或制動器及聯(lián)軸器組成，驅(qū)動主軸上裝有滾筒或鏈輪。大提升高度的斗提機采用液力偶合器，小提升高度時采用彈性聯(lián)軸器。使用軸裝式減速機可省去聯(lián)軸器，簡化安裝工作，維修時裝卸方便。 料斗通常分為淺斗、深斗和有導(dǎo)向槽的尖棱面斗。淺斗前壁斜度大深度小，適用于運送潮濕的和流散性不良的物料。深斗前壁斜度小而深度大，適用于運送干燥的流散性好的散粒物料。有導(dǎo)向側(cè)邊的夾角形料斗前面料斗的兩導(dǎo)向側(cè)邊即為后面料斗的卸載導(dǎo)槽，它適用于運送沉重的塊狀物料及有磨損性的物料。 散裝水泥由于流動性好且干燥，用深斗較合適，卸載時，物料在料斗中的表面按對數(shù)螺線分布，設(shè)計離心卸料的料斗時往往在料斗底部打若干個氣孔，使物料裝載時有較高的填充量，并且卸料時更完全。 牽引構(gòu)件為一封閉的繞性構(gòu)件，多為環(huán)鏈、板鏈或膠帶。 張緊裝置有螺桿式與重錘式兩種。帶式斗提機的張緊滾筒一般制成鼠籠式殼體，以防散料粘集于滾筒上。 斗式提升機可采用整體機殼，也可上升分支和下降分支分別設(shè)置機殼。后者可防止兩分支上下運動時在機殼空氣擾動。在機殼上部設(shè)有收塵法蘭和窺視孔。在底部設(shè)有料位指示，以便物料堆積時自動報警。膠帶提升機還需設(shè)置防滑防偏監(jiān)控及速度監(jiān)測器等電子儀器，以保證斗提機的正常運行。 2.2.5 斗式提升機的工作原理 圖2-3 提升機示意圖 斗式提升機的原理：如圖2-3，固接著一系列料斗的牽引構(gòu)件（環(huán)鏈、鏈輪）環(huán)繞在提升機的頭輪與底輪之間構(gòu)成閉合輪廓。驅(qū)動裝置與頭輪相連，使斗式提升機獲得動力并驅(qū)動運轉(zhuǎn)。張緊裝置與底輪相連，使?fàn)恳龢?gòu)件獲得必要的初張力，以保證正常運轉(zhuǎn)。物料從提升機的底部供入，通過一系列料斗向上提升至頭部，并在該處實現(xiàn)卸載，從而實現(xiàn)在豎直方向內(nèi)運送物料。斗式提升機的料斗和牽引構(gòu)件等走行部分以及頭輪、底輪等安裝在全密封的罩殼之內(nèi)。 綜合此次設(shè)計的提升高度與臺時產(chǎn)量等要求，本提升機選用混合或重力方式卸料，掏取式裝料，選用zh型（中深斗）料斗，牽引件為低合金高強度圓環(huán)鏈，經(jīng)適當(dāng)?shù)臒崽幚砗螅哂泻芨叩目估瓘姸群湍湍バ?，使用壽命長，采用了組裝式鏈輪。有輪體、輪緣用高強度螺栓聯(lián)接而成。在鏈輪磨損到一定程度后，可擰下螺栓，拆換輪緣，更換方便，且節(jié)約拆料、降低了維修費；下部采用了重錘杠桿式張緊裝置，即可實現(xiàn)自動張緊。一次安裝后不需調(diào)整，又可以保持恒定的張緊力，從而保證機器的正常運轉(zhuǎn)，避免了打滑或脫鏈。 3. 提升機主要參數(shù)確定及主要結(jié)構(gòu)設(shè)計 3.1 提升功率的確定 關(guān)于提升機驅(qū)動功率的設(shè)計計算一直以來爭議不斷，資料上推薦的公式多數(shù)是延用上世紀80年代的公式，計算復(fù)雜，而且所選參數(shù)稍有變化時結(jié)果的出入?yún)s較大，與實際相差甚遠。在查閱大量關(guān)于運輸機械設(shè)計方面的手冊和近年來關(guān)于斗式提升機驅(qū)動功率的各種論文和期刊后，綜合各種數(shù)據(jù)，現(xiàn)參照文獻[1]中第十四章斗式提升機中TH型提升機設(shè)計的功率計算部分內(nèi)容，計算過程如下： TH型斗提機功率計算 TH型提升機驅(qū)動裝置為YY型（即ZLY或ZSY型減速器和Y型電動機配用）。傳動軸驅(qū)動功率由下式求得： P0=+PS+PL （3-1） 式中 P0-軸功率（KW）； Q-斗提機的輸送量（T/h）； H-提升高度（m）； g-重力加速度（m/s2）； PS，PL—附加功率，KW，見表3-1 表3-1 附加功率 TH160 TH200 TH250 TH315 TH400 TH500 TH630 TH800 TH1000 TH1250 PS,KW 2 2 2 3 3 4 4 5 5 6 PL,KW 0.2 0.2 0.3 0.5 0.8 1.2 2.2 3.4 6 8.4 由此次TH250斗式提升機設(shè)計的條件可以得知，Q=30T/h,t提升的高度H=35m 重力加速度在此處可取10 m/s2 將數(shù)據(jù)代入（3-1）計算可得 P0=+PS+PL = （3-2） 電機功率 P= （3-3） 式中 P –電動機功率（KW）； P0- 軸功率（KW）； n- 總效率，大約為0.7。 所以通過計算可得 P=7.5Kw 3.2 電動機選擇 按已知工作要求和條件選用要求電機功率P＝7.5kW，轉(zhuǎn)速n=1500r/min左右，參照文獻[2]中電動機的類型及其應(yīng)用特點，選用Y132M-4型電動機。輸出軸直徑Φ75，中心高280mm，工作轉(zhuǎn)速1440 r/min。 3.3 減速機選擇 根據(jù)文獻[1]中的YY型驅(qū)動裝置的選型原則及規(guī)范可知，TH250提升機功率為7.5Kw時，應(yīng)選用Y7Y140驅(qū)動裝置，在已選擇Y132M-4電動機后，應(yīng)選擇型號為ZLY140-18-Ⅰ（S）/Ⅱ（N）的減速器。輸入軸直徑為28mm，輸出軸直徑為65mm,中心高為160mm。 3.4驅(qū)動軸設(shè)計及附件的選擇 3.4.1 軸的材料及熱處理 斗式提升機驅(qū)動軸主要承受高扭矩，高彎矩，是提升機中最重要的零件之一，故軸的材料選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理。 3.4.2 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 1）初步計算軸的直徑 參照文獻[3]中關(guān)于軸的設(shè)計部分，根據(jù)軸的承載情況，選擇扭轉(zhuǎn)強度計算法來計算軸的直徑。 （3-4） 式中 A——系數(shù)，此處取120， P——電動機功率，Kw n——軸的轉(zhuǎn)速，r/min, 將相關(guān)數(shù)據(jù)代入式3-4可得 （3-5） 因為軸端裝聯(lián)軸器需要開鍵槽，會削弱軸的強度，故將軸徑增加4%~5%，取軸的直徑為70mm。 2）各軸段直徑的確定 圖3-1 驅(qū)動軸示意圖 如圖3-1所示，軸段①與減速機空心輸出軸套裝配，并且在接近軸段②處裝有毛氈彌封圈，故直徑d1=70mm。軸段②和軸段⑧上安裝軸承，現(xiàn)暫取軸承型號為2217，其內(nèi)徑d=85mm，外徑D=150mm，寬度B=36mm，故軸段②的直徑d2= d8=85mm。軸段③和軸段⑦的直徑為軸承的安裝尺寸，查有關(guān)手冊，取d3= d7=95mm。軸段④和軸段⑥上安裝驅(qū)動鏈輪，考慮到軸段④與軸段⑥中間的截面承受的彎矩最大，故在直徑上有所增加，現(xiàn)暫定d4= d6=100mm。軸段⑤考慮滾筒便于安裝拆卸，直徑略比軸段④和軸段⑥的直徑小，取d5=110mm。 3） 各軸段長度的確定 軸段①與減速機空心輸出軸套裝配，其長度主要決定于減速機和頭部殼體之間的安裝尺寸，同時還要保證與減速機相配合的部分有足夠的長度，從手冊中查知減速機的相關(guān)安裝尺寸要求，現(xiàn)暫取l1=140mm。軸段②與軸段⑧上安裝軸承，其長度決定于軸承的安裝尺寸，故取l2=l8=110mm。軸段③和軸段⑦的長度主要根據(jù)兩軸承之間的距離和滾筒在軸向上的安裝尺寸來定?？紤]到其軸向上密封板、殼體法蘭和軸承座等占據(jù)的位置，暫取兩軸承軸向上的中心距離為590mm，則可以暫取l3=l7=155mm。軸段④、⑤、⑥的長度要和驅(qū)動鏈輪一并設(shè)計，現(xiàn)暫定l4=l6=120mm，l5=40，驅(qū)動軸總長為950mm。 d) 軸上零件的固定 考慮到軸段①、④、⑥處鍵傳遞較大的轉(zhuǎn)矩，故軸段①與聯(lián)軸器的配合選用k6；軸段④、⑥與驅(qū)動鏈輪的配合選用r6；軸段②、⑧與軸承內(nèi)圈的配合選用r6。與減速機和驅(qū)動鏈輪的聯(lián)結(jié)均采用A型普通平鍵，分別為鍵20×125 GB1096-1996及鍵28×110 GB1096-1996。 e) 軸上倒角及圓角 軸端倒角2×45°，安裝鏈輪的軸段倒角為2.5×45°，倒圓角為R1.6mm，為方便加工，其它軸肩圓角半徑均取為0.6mm。 3.4.3 軸的強度校核計算 1）軸的受力分析及彎扭矩圖3-2所示 2）計算支承反力 由于軸在水平面上不受力，所以 FRIH=FR2H=0 （3-6） 在豎直面上 （3-7） 式中：——同一時刻提升機上行料斗中物料重量 ——環(huán)鏈預(yù)緊力（平均每米長度牽引構(gòu)件重量，25kg/m） ——牽引構(gòu)件重量（2000N），圖3-2 軸的受力分析及彎扭矩圖 （3-8） （3-9） （3-10） 3） 按彎扭合成強度條件計算如下 很顯然b-b截面為危險截面。 由于彎曲應(yīng)力為對稱循環(huán)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為靜應(yīng)力，則 （3-11） （3-12） 所以b-b截面左側(cè)安全，顯然b-b截面右側(cè)也是安全的。 4） 安全系數(shù)校核 彎曲應(yīng)力 （3-13） 應(yīng)力幅 平均應(yīng)力 Mpa 切應(yīng)力 （3-14） （3-15） 安全系數(shù) （3-16） （3-17） （3-18） 許用安全系數(shù)顯然S>, 故b—b剖面安全。 以上計算表明，軸的彎扭合成強度和疲勞強度是足夠的。 3.4.4 軸承選用 1） 軸承選型 考慮驅(qū)動軸在的較大彎矩作用下會產(chǎn)生彎曲變形，且不易與減速機嚴格保證同心，故選用承載能力大并有自動調(diào)心功能的調(diào)心球軸承軸承2217。其基本參數(shù)如表3-2。 2）工作情況分析及壽命計算 提升機驅(qū)動軸軸承主要承受徑向載荷，軸向載荷很小并可以忽略中等沖擊。其當(dāng)量動載荷為： （3-19） 式中：——載荷系數(shù)，中等沖擊取1.2~1.8。 其壽命為： （3-20） 式中：——軸承的壽命指數(shù)，滾子軸承=10/3。 故驅(qū)動軸軸承的工作壽命為24362小時。 表3-2 軸承2217基本參數(shù) 基本尺寸 /mm 額定載荷 /kN d D B 85 150 36 58.2 23.5 3.4.5 驅(qū)動鏈輪鍵的設(shè)計校核 由驅(qū)動鏈輪軸的直徑d為100mm，文獻 [2]，由表9-4可知，應(yīng)取鍵的寬b=28mm，高度 h=16 mm的普通平鍵，鍵的材料應(yīng)選45鋼，由于鍵所受載荷性質(zhì)為輕微沖擊，由表9-3可知[σc]=110 MP，[τ]=90 MP，鍵連接工作面的強度校核如下： <[σc] （3-21） <[τ] （3-22） 式中： T— 傳遞的轉(zhuǎn)矩 （） d— 軸的直徑 （mm） l—鍵的工作長度，A型（mm），l=L-b(mm)，b為鍵的寬度。 3.5 聯(lián)軸器的選擇 由于彈性柱銷聯(lián)軸器（如圖3-3所示）具有一般補償兩軸相對偏移和減振能力，結(jié)構(gòu)簡單，更換彈性元件簡便，允許有軸向竄動，適用的工作溫度為-20°C到+70°C，所以根據(jù)提升機的工作特性，選擇彈性柱銷聯(lián)軸器作為減速器和提升機上部主軸之間的連接設(shè)備。由文獻[2]可知應(yīng)選取的聯(lián)軸器型號為： Y 由表11-9可知所選用連軸器的公稱扭矩=3153 ，許用轉(zhuǎn)速為3450 r/min,而本次設(shè)計所需的扭矩T=1530,轉(zhuǎn)速 為48 r/min,故所選的聯(lián)軸器LX5完全滿足要求。 下面對聯(lián)軸器與軸連接處的鍵進行設(shè)計和強度較核。由軸的直徑d為70mm，查文獻[2]，由表9-4可知，應(yīng)取鍵的寬度 b=20mm，高度 h=120 mm的普通平鍵，鍵的材料應(yīng)選45鋼，由于鍵所受載荷性質(zhì)為輕微沖擊，由表9-3可知[σc]=110 MP，[τ]=90 MP，鍵連接工作面的強度校核如下： <[σc] （3-23） <[τ] （3-24） 式中： T— 傳遞的轉(zhuǎn)矩 （） d— 軸的直徑 （mm） l—鍵的工作長度，A型（mm），l=L-b(mm) A—鍵與輪轂的接觸高度，平鍵K=h/2 其中b為鍵的寬度。 圖 3-3 LX5聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)圖 3.6 驅(qū)動鏈輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計 TH 型斗式提升機是利用鏈輪與圓環(huán)鏈間的摩擦力進行動力傳遞的。特別當(dāng)鏈輪與鏈條摩擦副不能相互匹配，即鏈輪與鏈條產(chǎn)生相對滑動時，鏈輪磨損加劇，因此，鏈輪是一個易損件。對于鏈輪應(yīng)選擇合理的材料、熱處理工藝以保證輪緣的硬度和耐磨性。同時考慮到鏈條價昂，應(yīng)使鏈輪的硬度略低于鏈條的硬度。 TH250的軸上的扭距通過鍵槽傳遞給兩個鏈輪，鏈輪由輪緣和輪體兩部分組成，結(jié)構(gòu)如圖3-4所示。輪體由HT200鑄造而成，輪緣由QT60-2鑄造而成，要求鑄件不得有氣孔、縮孔及裂紋等，以保正鏈輪工作正常工作所需要的強度。此次設(shè)計采用了組裝式鏈輪。有輪體、輪緣用高強度螺栓聯(lián)接而成。在鏈輪磨損到一定程度后，可擰下螺栓，拆換輪緣，更換方便，且節(jié)約拆料、降低了維修費。 圖3-4 驅(qū)動鏈輪裝置 3.7 提升機主要參數(shù)的計算 通過前幾節(jié)的功率計算、設(shè)備選型等，提升機的主要參數(shù)現(xiàn)在可以計算如下： 1）提升速度： （3-25） 式中：——電動機轉(zhuǎn)速，r/min； ——驅(qū)動滾筒轉(zhuǎn)速，r/min； d——驅(qū)動滾筒直徑，mm i——減速機速比, I——減速器帶輪與電動機的帶輪直徑比 2） 料斗間距： 在本章第一節(jié)中已得出同一時刻內(nèi)上行料斗中物料總量為0.205t，考慮到物料裝填時有一定的松散性，故取生料裝填后的密度，由于斗速較快時裝填率較低，故取裝填率=0.75，已知TH250型深斗容積為3L，則同一時刻所需上行料斗的數(shù)量為： 個 （3-26） 則料斗間距為： a= （3-27） 取整數(shù)，則料斗間距為450mm。 3.8 頭部罩殼的選材及連接 如圖3-5所示，電動機及減速機的支座都是連接在頭部罩殼上的，罩殼承受的力較大，所以要采用比較厚的鋼板，罩殼四壁采用3mm的鋼板，與電動機、減速機支座聯(lián)結(jié)的側(cè)板采用10mm的筋板， 法蘭及支撐采用63×63×6的熱軋等邊角鋼。同樣的道理，側(cè)板與罩殼的焊接要求也較高，故采用K形坡口，且焊接時要防止出現(xiàn)虛焊現(xiàn)象。 圖3-5 提升機頭部示意圖 3.9 中部區(qū)段的設(shè)計選材 由于本設(shè)計中的提升機提升高度達35m，為防止兩分支上下運動時在機殼產(chǎn)生空氣擾動，故上行部分和下行部分的罩殼均采用獨立式結(jié)構(gòu)。連接法蘭同樣采用63×63×6的等邊角鋼，殼體采用3mm厚的鋼板，并在罩殼上設(shè)有檢修門，主要是用來觀察、檢查提升機內(nèi)部的工作情況，在出現(xiàn)故障時可以方便檢修，具體結(jié)構(gòu)如圖3-6所示。 圖3-6 中部區(qū)段 3.10 料斗與環(huán)鏈的設(shè)計 根據(jù)斗式提升機的輸送量及提升高度要求，參照國家關(guān)于機械行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中垂直斗式提升機 Zh 型（中深斗）料斗參數(shù)尺寸，設(shè)計的畚斗的形狀如圖3-7所示，料斗容量為3L，輸送的物料最大塊度為25mm，對比同類型的斗式提升機的環(huán)鏈選擇的相關(guān)參數(shù)可知，與料斗配套使用的鍛造圓環(huán)鏈條是直徑Φ18mm，節(jié)距為64mm，單條破斷強度≥320KN，牽引件為低合金高強度園環(huán)鏈，經(jīng)適當(dāng)?shù)臒崽幚砗?，具有很高的抗拉強度和耐磨性，使用壽命長，符合TM36-8《礦用高強度園環(huán)鏈》標(biāo)準(zhǔn)。 圖 3-7 料斗與環(huán)鏈 4. 結(jié)論 在老師的關(guān)心和指導(dǎo)下，經(jīng)過三個月的設(shè)計，TH250斗式提升機的總體方案設(shè)計，總體裝配以及傳動、機體等部件和相關(guān)零部件設(shè)計及繪圖的設(shè)計工作已經(jīng)完成。 提升機的主要參數(shù)如下： 功率：7.5kW； 提升高度：35m； 提升能力：30（t/h）； 料斗寬度：250mm； 料斗盛水容積：3L； 料斗間距：450mm； 本次設(shè)計的TH250圓環(huán)鏈斗式提升機，提升高度為35米，提升能力35噸/小時，運行平穩(wěn)可靠。適用于輸送堆積密度小于1.5t/m3，易于掏取的粉狀、粒狀、小塊狀的低磨琢性物料，如煤、水泥、碎石、砂、化肥、糧食等。 參考文獻 [1] 運輸機械設(shè)計選用手冊[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社，1999. 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WORLD CEMENT May 2005 Introduction Due to the demand for larger capacity, more efficient, and more cost effective elevators to carry industrial products such as cement, 4B components has researched, tested and supplied the industry for the last nine years with an integrated system of steel web belting, SJ buckets and elevator designs for compact industrial elevators. The company has designed, developed and successfully introduced the Polysur Ferro steel reinforced elevator belt system and high capacity Starco Jumbo elevator buckets. These achieve high capacity at a comparatively lower cost than using chain or traditional belting with fabricated buckets. Traditional systems The majority of elevators have traditionally been installed with chain. This, however, can be very expensive and has immense maintenance implications after installation. Chain bucket elevators usually have large casing dimensions, cumbersome elevator buckets, and they are pitched apart at quite a distance. Chain operates at a relatively low speed(1.3 m/s), due to frictional and noise problems, which has a net result of limiting the case size. Also, high strength, large construction chain, big motors, etc, are required on chain and bucket elevators. All these factor contribute to an expensive elevator, not only in initial cost but in further maintenance cost, and costly downtime. Large and cumbersome fabricated elevator buckets can also be used with belting. These are a very expensive option like chain, because they also take up a lot of volume within an elevator casing, and fabricated buckets are extremely costly compared to their pressed counterpart. As a result, the casing will also become large and more expensive. SJ and steel web belt alternative As an alternative to the established approach, 4B has developed a Ferro steel reinforced belting system, incorporating the unique SJ bucket design. The Starco Jumbo and steel web belting can use multiple rows(one to four rows of three different sizes) of closely spaced, heavy-duty Jumbo seamless steel buckets with a purpose designed steel web system, and a high temperature elevator belt. The elevator belt will wear significantly less than the chain alternative. This is mainly due to the smaller number of moving parts compared to the chain links and sprockets. The chain will experience continual friction between each part, thus causing constant wear, then eventually downtime. The elevator buckets are pressed from 4 mm mild steel and will, therefore,have an extensive lifetime of use. A wearband, welded onto the front edge and sides of the buckets, is an option if the product is particularly abrasive. The buckets are designed to achieve very high capacities through their unique optimum design characteristics, these maximise bucket fill and will ease product release. The buckets are also designed in such a way that they can be spaced at very tight intervals, unlike the traditional system. The buckets can also bu used up to 2.3 m/s on the larger pulley diameters(which is still gravity discharge), which will enable high capacity. This all has a positive effect on the reduction of the casing size. Tables 1 and 2 demonstrate the difference between chain and bucket, and the steel web belt and SJ buckets. High capacity low maintenance system for industrial elevator Compared to traditional chain and bucket elevators, Polysur Ferro steel web belt fitted with Starco Jumbo buckets offers: l Up to double the elevator capacity. l Throughputs up to 1300 thp and over. l Much lower capital investment. l Longer trouble free life. l Reduced maintenance and spares cost. l Opportunity to upgrade capacity of existing elevators. The steel web belt has fewer friction and wear points compared to chain. The elevator belt has a constant operation temperature of 120℃. With peaks of 150℃, but also has very thick covers (usually 4 or 5 mm). This helps withstand the rigours of cement and other abrasive industrial products. Due to the construction of the belt, it will have almost no stretch. In the past a fear associated with elevator belts was that the belt would stretch with initial sue. This will not happen with steel web belt, due to the special Ferro E-cords in the warp and weft. 4B can offer belt strength up to 2000 KN/m, which well cope with the toughest of applications. The belt is also guaranteed and can last for many years depending on application. All belts come with punched holes on application. A special Allen key head bolt can be used to enable case of use and access into the holes of the belt by using and electric drill with an Allen key bit to screw the bolt through the belt. Case studies The company has successfully completed numerous elevator designs. It can offer free engineering design specifying the correct buckets, belting, bolts, case sized, motors, etc, in order that the bucket elevator manufacturers can producethe optimum and most cost-effective elevator. The service can also be offered to the end users, such as cement plants, whereby their existing elevators can be changed over from chain and the capacity increased, even doubled. In one instance an elevator did not reach the anticipated capacity of 180-200 tph and frequently lost buckets due to fixing bolts being pulled through the belt. The belts often mis-aligned, and the casing side was damaged by off-tracking belts. A polysur Ferro belt was fitted for improved tracking. The belt speed and belt strength was increased. The fabricated buckets were replaced by the SJ 370 buckets at a reduced pitch to achieve the desired capacity of a minimum 200 thp (actually calculated as 285 tph ) [Figure 3]. Retrofit using-T130C belt 4+4 covers, SJ370-250(4 mm thick ) pressed steel buckets and M 12×50 Allen key DIN bolts with high temperature resistant locknuts, and a special aluminum clamp. Another example is of an existing chain elevator in Australia that was upgraded from 120 tph cement, to 250 tph by retrofitting and installing one row of SJ470 buckets and using Ferro bet SW1000 4+4. The original 25 m high elevator had chain installed, and it was decided to change over to Ferro belt with SJ buckets to improve the performance and life.