復合肥滾壓式制粒機設計【二輥式環(huán)模復合肥制粒機】,二輥式環(huán)模復合肥制粒機,復合肥滾壓式制粒機設計【二輥式環(huán)模復合肥制粒機】,復合,肥滾壓式制粒機,設計,二輥式環(huán)模,肥制粒機 湖南農(nóng)業(yè)大學全日制普通本科生畢業(yè)論文（設計） 中 期 檢 查 表 學 院： 工學院 學生姓名 朱咸磊 學 號 200940615124 年級專業(yè)及班級 2009級農(nóng)業(yè)機械化及其自動化 指導教師姓名 向陽 指導教師職稱 副教授 論文（設計）題目 復合肥滾壓式制粒機的設計 畢業(yè)論文（設計）工作進度 已完成的主要內(nèi)容 尚需解決的主要問題 開題報告 基本機構(gòu)設計 開始論文的寫作 電機的選擇 變速箱齒輪選擇和相關(guān)計算 雙輥的受力分析 CAD圖繪制 三維圖繪制 指導教師意見 簽名： 年 月 日 檢查小組意見 組長簽名： 年 月 日 ? 湖南農(nóng)業(yè)大學全日制普通本科生 畢業(yè)論文（設計）任務書 ? ? ? ? ? ? ? ? ? 學生姓名 學??? 號 ? 年級專業(yè)及班級 2009級農(nóng)業(yè)機械化及其自動化(1)班 指導教師及職稱 ? 副教授 學??? 院 工學院? ? ? ? ? ? 2012 年 12 月 3 日 填 寫 說 明 ? 一、畢業(yè)論文（設計）任務書是學校根據(jù)已經(jīng)確定的畢業(yè)論文（設計）題目下達給學生的一種教學文件，是學生在指導教師指導下獨立從事畢業(yè)論文（設計）工作的依據(jù)。此表由指導教師填寫。 二、此任務書必需針對每一位學生，不能多人共用。 三、選題要恰當，任務要明確，難度要適中，份量要合理，使每個學生在規(guī)定的時限內(nèi)，經(jīng)過自己的努力，可以完成任務書規(guī)定的設計研究內(nèi)容。 四、任務書一經(jīng)下達，不得隨意更改。 五、各欄填寫基本要求。 （一）畢業(yè)論文（設計）選題來源、選題性質(zhì)和完成形式： 請在合適的對應選項前的“□”內(nèi)打“√”，科研課題請注明課題項目和名稱，項目指“國家青年基金”等。 （二）主要內(nèi)容和要求： 1．工程設計類選題 明確設計具體任務，設計原始條件及主要技術(shù)指標；設計方案的形成（比較與論證）；該生的側(cè)重點；應完成的工作量，如圖紙、譯文及計算機應用等要求。 2．實驗研究類選題 明確選題的來源，具體任務與目標，國內(nèi)外相關(guān)的研究現(xiàn)狀及其評述；該生的研究重點，研究的實驗內(nèi)容、實驗原理及實驗方案；計算機應用及工作量要求，如論文、文獻綜述報告、譯文等。 3．文法經(jīng)管類論文 明確選題的任務、方向、研究范圍和目標；對相關(guān)的研究歷史和研究現(xiàn)狀簡要介紹，明確該生的研究重點；要求完成的工作量，如論文、文獻綜述報告、譯文等。 （三）主要中文參考資料與外文資料： 在確定了畢業(yè)論文（設計）題目和明確了要求后，指導教師應給學生提供一些相關(guān)資料和相關(guān)信息，或劃定參考資料的范圍，指導學生收集反映當前研究進展的近1－3年參考資料和文獻。外文資料是指導老師根據(jù)選題情況明確學生需要閱讀或翻譯成中文的外文文獻。 （四）畢業(yè)論文（設計）的進度安排： 1．設計類、實驗研究類課題 實習、調(diào)研、收集資料、方案制定約占總時間的20%；主體工作，包括設計、計算、繪制圖紙、實驗及結(jié)果分析等約占總時間的50%；撰寫初稿、修改、定稿約占總時間的30%。 2．文法經(jīng)管類論文 實習、調(diào)研、資料收集、歸檔整理、形成提綱約占總時間的60%；撰寫論文初稿，修改、定稿約占總時間的40%。 六、各欄填寫完整、字跡清楚。應用黑色簽字筆填寫，也可使用打印稿，但簽名欄必須相應責任人親筆簽名。 ? ? 畢業(yè)論文 （設計）題目 復合肥滾壓式制粒機的設計 ? 選題來源 □結(jié)合科研課題?? 課題名稱：??????????????????????????????????????? □生產(chǎn)實際或社會實際?????????? ■其他??? ? 選題性質(zhì) □基礎(chǔ)研究????? ■應用研究???? □其他 ? 題目完成形式 □畢業(yè)論文????? ■畢業(yè)設計???? □提交作品，并撰寫論文 ? 主要內(nèi)容和要求 ? 制粒是用機械將粉狀配合原料擠壓成顆粒狀物料。顆粒狀物料具有體積小、密度大,便于運輸、貯存等特點。制粒機的型式很多,目前應用較多的主要有環(huán)模式和平模式兩種。平模式制粒結(jié)構(gòu)簡單、制造容 易、功耗也較低,但制造的顆粒密度和強度低；環(huán)模式制粒機雖制粒質(zhì)量好,但對制造和使用的要求高, 功率較大,成本也較昂貴。采用滾壓式制粒原理,能解決兩者的不利因素,結(jié)構(gòu)簡單,制粒效果好。 ? 設計要求： 1.?????? 加工能力： 500kg/h 2.?????? 滾壓工作部件采用耐磨材料 3.?????? 造粒直徑3-8mm，且大小均勻 4.?????? 結(jié)構(gòu)合理，使用安全方便 ? 研究內(nèi)容： 1.?????? 制粒原理分析及系統(tǒng)原理方案設計 2.?????? 系統(tǒng)總體方案設計、繪制系統(tǒng)總體布局圖。 3.?????? 載荷計算及動力選擇。 4.?????? 傳動系統(tǒng)、操作系統(tǒng)設計。 5.?????? 主要零部件的技術(shù)設計、繪制零件圖 6.?????? 重要零部件的設計計算與較核 7.?????? 繪制裝配圖 8.???? ??整理資料，撰寫設計說明書 ? 注：此表如不夠填寫，可另加附頁。 主要中文參考資料與外文資料 ? 1.?????? 中國知網(wǎng)（CNKI）關(guān)于肥料顆粒成型理論與設備的相關(guān)文獻 2.?????? 中國專利網(wǎng)關(guān)于肥料制粒機的相關(guān)專利 3.?????? 機械設計、機械原理、機械系統(tǒng)設計、機械制圖相關(guān)教材 4.?????? 機械設計手冊 ? ? 工作進度安排 起止日期 主要工作內(nèi)容 2012/12/5 接受任務書??????????????????? 2013/1/7前 完成開題報告 2013/1/13前 開題論證 2013/1/14-2013/3/30 設計 2013/3/30-2013/3/31 中期考核 2013/4/1-2013/5/5 完善與總結(jié)課題 2011/5/6 提交正稿與預審 2011/5/6-2011/5/20 答辯與修改 要求完成日期：20 13年 5? 月 6? 日??????? 指導教師簽名：??????????????????????? 審查日期：20 12年 12 月 4? 日??????????? 專業(yè)委員會主任簽名：???????????????? 批準日期：20 12年 12 月 5? 日??????????? 學院指導委員會簽名（公章）：?????????? 接受任務日期：20 12年 12 月 5? 日??????? 學生本人簽名：??????????????????????? 注：簽名欄必須由相應責任人親筆簽名。此表可從教務處網(wǎng)站下載中心下載。 湖 南 農(nóng) 業(yè) 大 學 全日制普通本科生畢業(yè)設計 復合肥滾壓式制粒機設計 THE DESIGN OF COMPOUND ROLLER TYPE GRANULATING MACHINE 學生姓名： 學 號： 年級專業(yè)及班級：2009級農(nóng)業(yè)機械化及其自動 化(一)班 指導老師及職稱： 副教授 學 院：工學院 湖南·長沙 提交日期：2013年5月 湖南農(nóng)業(yè)大學全日制普通本科生畢業(yè)設計 誠 信 聲 明 本人鄭重聲明：所呈交的本科畢業(yè)設計是本人在指導老師的指導下，進行研究工作所取得的成果，成果不存在知識產(chǎn)權(quán)爭議。除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本論文不含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的作品成果。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體在文中均作了明確的說明并表示了謝意。本人完全意識到本聲明的法律結(jié)果由本人承擔。 畢業(yè)設計作者簽名： 年 月 日 ? ? 湖南農(nóng)業(yè)大學全日制普通本科生 畢業(yè)論文（設計）開題報告 ? ? ? ? ? ? 學生姓名 學??? 號 年級專業(yè)及班級 2009級農(nóng)業(yè)機械化及其自動化(1)班 指導教師及職稱 副教授 學??? 院 工學院 ? ? ? ? ? ? ? 20??? 年???? 月???? 日 ? 畢業(yè)論文（設計）題目 復合肥滾壓式制粒機的設計 ? 文獻綜述（選題研究意義、國內(nèi)外研究現(xiàn)狀、主要參考文獻等，不少于1000字） 選題研究意義 ? ?與農(nóng)家土肥混合制成顆粒肥（球肥），不但包裝、運輸方便，而且適于用機械深層施 制粒是用機械將粉狀配合原料擠壓成顆粒狀物料, 顆粒狀物料體積小、密度大, 便于運輸、貯存.復合肥滾壓式制粒機是將粉狀化肥或肥，肥效長不易流失。如碳酸氫銨用粉肥撒施肥效利用率一般不到30%，而采用粒肥深施利用率可達到60%左右。 本文探討將一種專用復合肥料制成顆粒狀的機械滾壓式制粒機. 目前生產(chǎn)上應用的制粒機轉(zhuǎn)角調(diào)整機構(gòu)角度調(diào)整有限,難以滿足生產(chǎn)工藝的多樣化要求,對于符合肥料制粒來說,盤式制粒機的缺點是操作時物料溫度較低,不易利用高溫制粒的特性，我國傳統(tǒng)的復混肥生產(chǎn)流程主要為盤式制粒機系統(tǒng),這種流程簡單,流程特點是:間歇加料,返料不隨機循環(huán),主要靠工人經(jīng)驗控制各個生產(chǎn)環(huán)節(jié),產(chǎn)品質(zhì)量波動較大,操作性和控制性都很差,無法實現(xiàn)系統(tǒng)機械化和自動化。為了對不同配方的復合肥效果進行研究,需要在實驗室內(nèi)對肥料進行造粒試驗,每次造粒量少,顆粒大小需要控制,這就要求造粒機體積小,制粒圓盤轉(zhuǎn)速和傾角無級可調(diào),以滿足肥料顆粒尺寸的需要,肥料造粒最常用的生產(chǎn)工藝是團粒法工藝,實際工業(yè)生產(chǎn)上使用的盤式造粒機,體積龐大,轉(zhuǎn)速和傾角都不能自由調(diào)整,根本無法滿足實驗室的造粒試驗要求。因此,研究設計一種滿足實驗室要求的復合肥料造粒機具有重要的現(xiàn)實意義。 ? 國外研究現(xiàn)狀 ? ? ? 國外研究制粒機起步比較早,其歷史實際上可以追溯到1900年,那時鑄模式顆粒機開始使用。這臺設備由一對形狀相同的壓輥組成,兩個壓輥作相對旋轉(zhuǎn)運動,每個壓輥上都有半球形凹坑,此設備壓輥的安裝精度要求較高,用以確保壓輥運轉(zhuǎn)時兩個壓輥上的半球能很好的配合,從而使物料自上而下被壓制成圓球形顆粒。約1910年,擠壓式顆粒機誕生了"第一臺商品擠壓式顆粒機是1910年由英國的Sizer公司制出來的。所謂商品擠壓式顆粒機就是在各加工行業(yè)被人們所接受,并投入了生產(chǎn)使用的顆粒機,較之現(xiàn)代的擠壓式顆粒機,1910年研制的擠壓式顆粒機的制粒原理與現(xiàn)代的相同,物料都是被一個螺旋型物料輸送器強制往前推進,最終被擠壓出。1920年第一臺平模顆粒機問世了。這種機器主要由圍繞中心軸回轉(zhuǎn)的滾輪和水平固定模板組成,模板上有擠壓孔,隨著滾輪的回轉(zhuǎn),物料被擠壓且強制通過擠壓孔形成物料條,然后旋轉(zhuǎn)切具將其切割成一定長度的顆粒。世界上第一臺滾筒式制粒機研制成功,制粒機已發(fā)展成使用滾筒結(jié)構(gòu),迫使物料通過滾筒孔的機器設備,最初的滾筒制粒機只使用一個壓輥1920年,以后演變成兩個!三個壓輥,利用壓輥的擠壓力將粉狀物料經(jīng)由滾筒的滾筒孔中擠出經(jīng)過不斷地改進,現(xiàn)在的環(huán)模制粒機不僅采用了主動滾輪,而且還采用更為普遍的主動滾筒環(huán)模制粒機是滾筒靠主軸傳動而回轉(zhuǎn),其內(nèi)有兩個或者三個壓輥,工作時壓輥將粉狀物料壓入環(huán)模孔中,擠出成形后呈圓柱形,并被固定切刀切斷成顆粒肥料其主要特點是滾筒與壓輥接觸線上各處線速度相等,所以無額外的摩擦力,全部的擠壓力都被用來制粒,"這種滾筒式制粒機制粒質(zhì)量較好,生產(chǎn)效率高,能耗比其他幾種要少,在飼料加工廠中應用最為廣泛。在此基礎(chǔ)上,滾筒制粒機性能不斷被改善,而于其后的60年,支配了整個肥料業(yè)，滾筒式顆粒機的進一步發(fā)展,提高了其機械性能和強度，根據(jù)生產(chǎn)的實際需要,今后制粒機的設計將向大滾筒,大功率和大型號方向發(fā)展,國外針對滾筒制粒機制粒機理的研究很多,也很全面,但是大部分研究成果都處于保密狀態(tài)。 ? 國內(nèi)研究現(xiàn)狀 ? ?? 國內(nèi)生產(chǎn)顆粒機的著名企業(yè)主要有兩家:江蘇牧羊集團(沿用英國UMT公司的技術(shù))和江蘇正昌集團(沿用美國CPM公司的技術(shù))"1960年江蘇牧羊集團引進了英國uMT公司的顆粒機,在逐步消化吸收的過程中,70年代研制出了我國第一臺顆粒機l7]"通過多年努力,江蘇牧羊集團現(xiàn)已開發(fā)研制了各種性能優(yōu)越的飼料,糧食機械產(chǎn)品100多個系列,600多個品種。同時,一些科研機構(gòu)和高校也開始對滾筒制粒機進行研制,華中農(nóng)學院，中國農(nóng)業(yè)科學院研究所等。 ?? 我國復合肥最常用的生產(chǎn)工藝是團粒法工藝。復合肥生產(chǎn)流程主要為盤式制粒機系統(tǒng), 間歇加料, 靠人工經(jīng)驗控制各個生產(chǎn)環(huán)節(jié)。其缺點是操作時物料溫度較低, 不易利用高溫制粒。產(chǎn)品質(zhì)量波動較大, 操作性和控制性差, 無法實現(xiàn)系統(tǒng)機械化和自動化。國內(nèi)飼料機械企業(yè)在滾筒式制粒機的設計,制造領(lǐng)域不斷進步,產(chǎn)品的外觀 ,性能指標不斷提高,與國外同類產(chǎn)品的差距也在不斷縮小,但我國的滾筒式制粒機大都是在國外制粒技術(shù)發(fā)達國家(如英國,意大利,瑞士等國)先進產(chǎn)品基礎(chǔ)之上進行變型設計而生產(chǎn)制造的,在制粒機理方面的研究還幾乎是空白,這直接導致與國外同類型設備相比較,我國的制粒機仍然存在結(jié)構(gòu)不合理,生產(chǎn)效率偏低,能耗偏高等缺陷 。 ? 1.3 存在的問題 ? 目前生產(chǎn)上應用的制粒機體積龐大，難以滿足實驗室科研的要求，對于復合肥料制粒來說，盤式制粒機的缺點是操作時物料溫度較低，不易利用高溫制粒的特性。我國傳統(tǒng)的復混肥生產(chǎn)流程主要為盤式制粒機系統(tǒng)，流程特點是：間歇加料，返料不隨機循環(huán)，主要靠工人經(jīng)驗控制各個生產(chǎn)環(huán)節(jié)，產(chǎn)品質(zhì)量波動較大，操作性和控制性都很差，無法實現(xiàn)系統(tǒng)機械化和自動化。 ? 主要參考文獻 ? [1].璞良貴〖資料來源:畢業(yè)設計(論文)網(wǎng) www.56doc.com〗紀名剛主編.機械設計.第七版.北京：高等教育出版社，2001 [2].孫桓，陳作模主編.機械原理.第六版.北京：高等教育出版社，2002 [3].沈再春. 農(nóng)產(chǎn)品加工機械與設備[ M] . 北京: 中國農(nóng)業(yè)出版社, 1999. [4].孔德雨，F(xiàn)ZLH系列環(huán)模式復混肥制粒機 ，化肥工業(yè)，1995 [5].王德福、馬力， R150 型制粒機主軸承更換研究，工業(yè)與設備，2003 [6].林亦平，SK 系列濕顆粒飼料制粒機的研制，漁業(yè)現(xiàn)代化，2002 [7].楊月祥，ＳＺＬＰ78 大?？灼侥Ｖ屏C研制，糧食與飼料工業(yè)，1999 [8].陳雨田,孫 湘,2ｍ×6ｍ膠輪磨擦傳動圓筒混合制粒機設計與分析,湖南有色金屬 [9].張言文,麩皮制粒工藝與設備, 西部糧油科技 [10].史美堂. 金屬材料及熱處理[ M] . 上海: 上?？茖W技術(shù)出版社, 1998. [11].姚維禎. 畜牧機械[ M].北京: 中國農(nóng)業(yè)出版社, 996. [12].黃?？? 9KP36平模制粒機[ J]. 化肥工業(yè), 1994, 4. [13].德雨. FZLH系列環(huán)模式復混肥制粒機[ J]. 化肥工業(yè), 1995. [14].德福.馬力. R150型制粒機主軸承更換研究[ J].工業(yè)與設備, 2003. [15].亦平. SK系列濕顆粒飼料制粒機的研制[ J]. 漁業(yè)現(xiàn)代化, 2002. [16].月祥. SZLP78大模孔平模制粒機研制[ J]. 糧食與飼料工業(yè), 1999. [17].雨田.孫湘.膠輪摩擦傳動圓筒混合制粒機設計與分析[ J]. 湖南有色金屬, 2003. [18].?？? 9KP36平模制粒機[ J]. 化肥工業(yè), 1994, 4. [19].德雨. FZLH系列環(huán)模式復混肥制粒機[ J]. 化肥工業(yè), 1995. [20].德福, 馬力. R150型制粒機主軸承更換研究[ J].工業(yè)與設備, 2003. 注：此表如不夠填寫，可另加頁。 研究方案（研究目的、內(nèi)容、方法、預期成果、條件保障等） ? 研究目的：滾筒制粒機是肥料機械四大主機之一,很大程度上決定了肥料加工產(chǎn)量,在肥料加工過程中占有非常重要的地位。目前,國內(nèi)在滾筒制粒機制粒機理方面的研究幾乎是空白,而且制粒機與國外同類型設備相比仍然存在結(jié)構(gòu)不合理,生產(chǎn)效率偏低，能耗偏高等缺陷,這極大地制約了產(chǎn)品的國際競爭力,研究滾筒制粒機理與結(jié)構(gòu)優(yōu)化技術(shù),對提升飼料機械整體設計!制造水平,促進肥料工業(yè)的發(fā)展具有重要的理論意義與實用價值內(nèi)容。 ? 內(nèi)容：1電動機的選擇 ： 選擇電動機的類型和結(jié)構(gòu)型式、 確定電動機的容量、 電動機轉(zhuǎn)速的選擇 2 皮帶傳動設計 、皮帶傳動設計計算、皮帶受力分析、 皮帶強度校核、 皮帶的傳遞功率3 變速箱的設計、總體結(jié)構(gòu)設計、動力傳動路線設計、齒輪傳動設計、主要參數(shù)選擇、齒輪傳動校核計算、軸承參數(shù)的選擇、軸的設計計算、齒輪軸Ⅰ的設計計算、齒輪軸Ⅱ的設計計算、 轉(zhuǎn)軸的受力分析、軸直徑的計算、箱體加工工藝、其它機構(gòu)的設計、螺栓和螺母的選擇、通氣器的選擇、吊環(huán)螺釘?shù)倪x擇、殼體的選擇。 方法；根據(jù)肥料制粒工藝要求，初步進行總體方案設計，確定傳遞工作路線、傳動比，然后對功率、皮帶傳動、變速箱、調(diào)速機構(gòu)、制粒圓盤和刮刀機構(gòu)等進行設計計算；利用單片機原理設計了肥料制粒機主軸的轉(zhuǎn)速測試系統(tǒng)，最后完成制粒機的設計 ? 內(nèi)容：根據(jù)肥料制粒工藝要求，初步進行總體方案設計，確定傳遞工作路線、傳動比，然后對功率、皮帶傳動、變速箱、調(diào)速機構(gòu)、制粒圓盤和刮刀機構(gòu)等進行設計計算。 ? 預期成果： 本課題針對滾筒制粒機制粒原理和性能方面做了比較全面的研究,研究成果對提高滾筒制粒機的制粒質(zhì)量，生產(chǎn)效率，制粒能耗與使用壽命具有一定的參考價值和應用價值。 進程計劃（各研究環(huán)節(jié)的時間安排、實施進度、完成程度等） 本文的主要工作如下: 1.? 2012年 12月25日~1月10日.撰寫開題報告 ?2.? 2013年 1月~2月，文獻查詢和軟件學習 ?3.? 2013年 3月~4月，確定設計方案，展開設計。 a.分析了制粒過程中物料層在制粒室的分布情況,指出了物料層分布的三個區(qū)域之間的聯(lián)系,對滾筒和壓輥之間的物料受力狀況進行了分析,推導了供料區(qū)物料層最佳厚度理論公式。 b.分析了滾筒孔在物料擠壓過程中的受力情況,建立了滾筒孔擠壓受力數(shù)學模型,并基于該模型分析了物料特性對制粒過程的影響,揭示了物料泊松比,摩擦系數(shù)和環(huán)模長徑比與制粒過程中擠壓力之間的關(guān)系。 c.研究了滾筒孔受力簡化模型,并基于簡化模型對環(huán)模孔口進行了有限元受力分析,結(jié)果表明滾筒孔進料口倒角越大,所受應力越小,物料更容易被擠壓,相應的滾筒使用壽命越長。 d.研究了滾筒和壓輥的結(jié)構(gòu)參數(shù)與壓入物料高度及環(huán)模制粒機生產(chǎn)效率之間的關(guān)系分析了大小輥滾筒制粒機和三輥式滾筒模制粒機在提高生產(chǎn)效率方面的優(yōu)勢,并進行了優(yōu)化計算" e.推導了滾筒制粒機能耗理論模型,分析了影響滾筒制粒機能耗的因素,揭示了滾筒線速度與制粒能耗之間的關(guān)系,并進行了試驗驗證" 4.? 2013年 5月，進行零部件的設計 ?5.? 2013年 6月，提交畢業(yè)設計文檔，準備答辯 ?6.? 答辯后進行修改，完善，最總提交設計材料。 論證小組意見 ? ? ? ? ????????????????????????????? 組長簽名： ??????????????????????????????????????????????? 20??? 年?? 月?? 日 專業(yè)委員會意見 ? ? ????????????????????????????? 專業(yè)委員會主任簽名： ?????????????????????????????????????????????? 20?? 年?? 月?? 日 注：1.此表可用黑色簽字筆填寫，也可打印，但意見欄必須相應責任人親筆填寫。 2.此表可從教務處網(wǎng)站下載中心下載。 目 錄 摘要 1 關(guān)鍵詞 1 1前言 2 1.1 課題背景和研究意義 4 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 4 1.2.1 復合肥制粒機發(fā)展歷史 4 1.2.1 雙軸制粒機 5 l.2.2 盤式制粒機 5 1.2.3 轉(zhuǎn)鼓制粒機 5 1.2.4 擠壓制粒機 5 1.3 存在的問題 6 1.4 研究方法和技術(shù)路線 6 1.5 研究目標 7 2 總體方案設計 7 2.1 設計要求 7 2.2 總體結(jié)構(gòu) 7 2.3 工作原理 7 3.1 環(huán)模設計 8 3.1.1 環(huán)模力學分析 8 3.1.2 制粒攫取條件 9 3.1.3 被壓入物料高度 10 3.1.4 環(huán)模的工作面積、孔結(jié)構(gòu)、厚度和開孔率 10 3.1.5 環(huán)模的厚度 13 3.1.6 環(huán)模線速度 13 3.1.7 環(huán)模內(nèi)徑設計 14 3.1.8 環(huán)模材料要求 15 3.1.9 環(huán)模制造加工工藝 15 3.2 輥的設計 16 3.2.1 壓輥結(jié)構(gòu) 16 3.2.2 壓輥類型選擇 16 3.2.3 壓輥直徑的確定 17 3.2.4 壓輥材料選擇 18 3.2.5 結(jié)構(gòu)參數(shù)確定 18 3.2.6 壓輥數(shù)目確定 18 3.3 切刀 19 3.4 喂料刮板和勻料輥 19 3.5 模輥間隙 20 3.6 輥軸 20 4 電動機的選擇 21 4.1 選擇電動機的類型和結(jié)構(gòu)型式 22 4.2 確定電動機的容量 22 4.3 電動機轉(zhuǎn)速的選擇 23 5 皮帶傳動設計 24 6 變速箱設計 27 6.1 總體結(jié)構(gòu)設計 27 6.2 動力傳動路線設計 27 6.3 齒輪傳動設計 28 6.3.1 主要參數(shù)選擇 28 6.3.2 齒輪的校核 30 6.4 軸承參數(shù)的選擇 30 結(jié)論 31 參考文獻 31 致 謝 32 復合肥滾壓式制粒機的設計 學 生： 指導老師： (湖南農(nóng)業(yè)大學工學院，長沙 410128) 摘 要：本文在分析制粒機的結(jié)構(gòu)組成和工作原理的前提下，介紹說明了小型復合肥滾壓式制粒機的設計原則和設計步驟。并根據(jù)設計原則的要求，首先選擇了小型復合肥滾壓式制粒機的類型，確定復合肥滾壓式制粒機的環(huán)模參數(shù)、傳動型式、轉(zhuǎn)速,等選擇。然后具體設計復合肥滾壓式制粒機的傳動裝置——包括變速箱的結(jié)構(gòu)設計、皮帶相關(guān)機構(gòu)設計、關(guān)鍵零件的強度校核、支撐架和工作部件總成的設計。其中環(huán)模的設計是本次設計中的主要內(nèi)容，它包含了大量的工作：資料的整理，參數(shù)的設定，相關(guān)計算，繪圖等。 關(guān)鍵詞：小型復合肥制粒機；環(huán)模制粒；壓輥；V帶 The Design Of Compound Roller Type Granulating Machine Student: Zhu Xianlei Tutor: Xiang Yang (College of Engineering,,Hunan Agricultural University, Changsha 410128, China) Abstract: Based on the analysis of structure and working principle of pelletizer, under the premise of introduction to illustrate the small compound roller type granulating machine design principles and design steps. And according to the requirement of the design principles, first select the small compound roller type granulating machine type, to determine the compound fertilizer ring mode parameters of the roller type granulating machine, transmission type, speed, etc. And specific design of compound fertilizer roller type granulating machine transmission, including transmission structure design, key components of the intensity, the supporting frame and the design of working parts assembly. The ring die design is the main content in this design, it contains a lot of work, the sorting of data, parameter setting, related calculation, drawing, etc Key words: small compound fertilizer granulator; Ring die pellet; Roller pressure; V belt 1 前言 1.1 課題背景和研究意義 肥料是農(nóng)業(yè)生產(chǎn)的物質(zhì)基礎(chǔ)，是糧食的糧食。充分認識肥料，在我國糧食生產(chǎn)和農(nóng)業(yè)持續(xù)發(fā)展中的作用與不可替代性，是思考農(nóng)業(yè)可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略及對策的重要特別是化肥基礎(chǔ)?，F(xiàn)代農(nóng)業(yè)只益成為以科學進步為基礎(chǔ)的工業(yè)體系，我國和世界范圍的農(nóng)業(yè)生產(chǎn)經(jīng)驗證明，在以科學進步為基礎(chǔ)的諸項農(nóng)業(yè)技術(shù)措施中，施肥尤其是化肥是最快、最有效、最重要的增產(chǎn)措施，是調(diào)整農(nóng)田生態(tài)系統(tǒng)養(yǎng)分循環(huán)和平衡的最重要手段。復合肥是復合肥料和混合肥料的統(tǒng)稱，是指同時含有氮、磷、鉀三要素中的兩種或兩種以上養(yǎng)分的商品肥料。復合肥的出現(xiàn)和迅速發(fā)展是科學施肥提高到一個新水平的標志，是肥料生產(chǎn)和使用的基本方向。隨著農(nóng)村勞動力向第二、三產(chǎn)業(yè)的轉(zhuǎn)移，農(nóng)業(yè)生產(chǎn)的集約化、機械化水平不斷提高，農(nóng)業(yè)上需要根據(jù)作物需肥特性和土壤肥力狀況來生產(chǎn)和供應同時含有幾種營養(yǎng)成分的復混肥料，以便一次機械施肥作業(yè)即可達到要求。復合肥料的產(chǎn)量技術(shù)是衡量一個國家化肥工業(yè)發(fā)達程度的重要方面。 復合肥制粒就是把多種商品肥或者農(nóng)家肥制成粒狀。與農(nóng)家土肥混合制成顆粒肥，不但包裝、運輸方便，而且適于用機械深層施制粒是用機械將粉狀配合原料擠壓成顆粒狀物料, 顆粒狀物料體積小、密度大, 便于運輸、貯存。復合肥滾壓式制粒機是將粉狀化肥或農(nóng)家肥制成顆粒，使肥效延長且不易流失。本文探討將一種專用復合肥料制成顆粒狀的機械滾壓式制粒機。目前生產(chǎn)上應用的盤式制粒機轉(zhuǎn)角調(diào)整機構(gòu)角度調(diào)整有限,難以滿足生產(chǎn)工藝的多樣化要求,對于復合肥制粒來說,盤式制粒機的缺點是操作時物料溫度較低,不易利用高溫制粒，而且盤式制粒機系統(tǒng)，流程簡單：間歇加料，返料不隨機循環(huán)，主要靠工人經(jīng)驗控制各個生產(chǎn)環(huán)節(jié)，產(chǎn)品質(zhì)量波動較大，操作性和控制性都很差，無法實現(xiàn)系統(tǒng)機械化和自動化。這種盤式制粒機已不符合社會生產(chǎn)力發(fā)展的需要，隨著社會生產(chǎn)力的發(fā)展，自動化程度高、制粒效果、能耗低的滾壓式制粒機更有市場；在我國農(nóng)村，農(nóng)家肥等肥料都是直接施肥，肥效低；不同的土地需要的復合肥的成分比例不同，企業(yè)生產(chǎn)的復合肥難以滿足所有的需求，農(nóng)家自配的復合肥，又不能制粒，肥效減低。因此，研究設計一種滿足農(nóng)家要求的復合肥料造粒機具有重要的現(xiàn)實意義。 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 1.2.1 復合肥制粒機發(fā)展歷史 制粒的歷史實際上可以追溯到1900年，鑄模式顆粒機開始使用。百年來，制藥、制飼料、制化肥等鄰域的工作者們在實踐中積累了寶貴的經(jīng)驗，致力于改善制粒機性能，提高制粒機各方面的性能。 生產(chǎn)復混肥料的設備主要有破碎機、混合機、造粒機、干燥機、冷卻機、篩分機、調(diào)理機和包裝機。制粒機是復混肥料生產(chǎn)中的主要設備，主要有盤式制粒機、雙軸制粒機、擠壓制粒機、轉(zhuǎn)鼓制粒機、流化床制粒機等。 1.2.1 雙軸制粒機 雙軸制粒機是一個水平的的U型槽，槽內(nèi)設有兩根平行的轉(zhuǎn)軸，軸上裝有漿葉，返料及料漿分別由料口和進料從造粒前端加入。在兩軸反向旋轉(zhuǎn)和漿葉的作用下，物料得到成分混合、黏結(jié)和涂布，進行團聚造粒，同時通過葉漿的推動，使成粒肥料不斷流向造粒機尾端，由出料口卸出。 l.2.2 盤式制粒機 主要由變速箱、皮帶傳動、底盤、調(diào)節(jié)裝置、制粒圓盤和刮刀機構(gòu)等組成。動力通過皮帶傳送給變速箱，經(jīng)變速箱降速增扭后再將動力傳給制粒盤主軸，帶動主軸旋轉(zhuǎn)。經(jīng)過混合好的原料和返料在圓盤上方加入，在旋轉(zhuǎn)方向方設有噴液口。由于物料隨著制粒圓盤的旋轉(zhuǎn)而不斷翻滾，細粒物料受噴液的黏結(jié)作用，顆粒不斷長大；傾斜圓盤的旋轉(zhuǎn)使顆粒分層，大顆粒處于上層，達到合乎規(guī)格的顆粒就可以從圓盤的下緣連續(xù)出料，處于下層較小的顆粒在圓盤中與新加進的物料繼續(xù)在圓盤中黏結(jié)長大、連續(xù)出料。 1.2.3 轉(zhuǎn)鼓制粒機 主要由進料口、料漿分布器、氨分布器、托輪裝置、擋輪、轉(zhuǎn)鼓、變速箱、刮刀機構(gòu)和電機等組成。轉(zhuǎn)鼓造粒機的轉(zhuǎn)鼓用托輪和擋輪支撐，由驅(qū)動裝置經(jīng)齒輪傳動使鼓體旋轉(zhuǎn)。機內(nèi)裝有料漿分布器和氨分布器，粒化產(chǎn)品從轉(zhuǎn)鼓尾端的出料箱排出。鼓體內(nèi)設有刮刀機構(gòu)以刮除黏結(jié)在鼓體內(nèi)壁的結(jié)料。 1.2.4 擠壓制粒機 （1）對輥擠壓制粒機。對輥擠壓制粒機的制粒類型有兩種，一是滾輪表面為平面，物料經(jīng)擠壓后成片狀，然后經(jīng)打碎機打碎、篩分和磨角，得到合格粒度的顆粒產(chǎn)品。另一種是滾輪表面有球型凹穴，兩滾輪定位后，物料經(jīng)擠壓成扁球型顆粒產(chǎn)品。通過調(diào)節(jié)兩輥輪間的問隙來滿足制粒工藝的需要，如鑄模式制粒機。如圖1所示。 圖 1 鑄模式 Fig 1 Casting mode (2)輪碾擠壓造粒機?；旌虾玫奈锪嫌陕菪土掀魉椭林屏C構(gòu)的碾壓模板上，在碾壓輥輪以大約3/s的線速度在壓模板上轉(zhuǎn)動，產(chǎn)生強大的積壓力對物料進行碾壓，強制物料通過模板的鉆孔，使成圓柱條狀，在模板下旋轉(zhuǎn)的的割料刀切斷成顆粒，從排料口排出。一般成品直徑為(φ2~φ10) mm，長度為(4~8) mm。制粒機理是通過機械壓力制粒，原料含水分低、成粒時的溫度穩(wěn)定，特別適宜于以碳酸氫氨為原料的復混肥料的生產(chǎn)。主要有擠壓式、平模式、環(huán)膜式。 擠壓式 平模式 環(huán)膜式 Extrusion type Flat pattern Ring membrane typ 圖 2 三種擠壓式制粒機 Fig 2 Three extrusion granulating machine 1.3 存在的問題 目前生產(chǎn)上應用的制粒機體積龐大、占地大、操作復雜且價格昂貴，難以符合廣大農(nóng)民的需求。對于復合肥制粒來說，平模粒機的缺點是操作時物料溫度較低，不易利用高溫制粒，壓力低制粒松散，制粒效率低。我國傳統(tǒng)的復混肥生產(chǎn)流程主要為盤式制粒機系統(tǒng)，流程特點是：間歇加料，返料不隨機循環(huán)，主要靠工人經(jīng)驗控制各個生產(chǎn)環(huán)節(jié)，產(chǎn)品質(zhì)量波動較大，操作性和控制性都很差，無法實現(xiàn)系統(tǒng)機械化和自動化。 1.4 研究方法和技術(shù)路線 根據(jù)肥料制粒工藝要求，初步進行總體方案設計，確定傳遞工作路線、傳動比，然后對環(huán)模、壓輥和切刀機構(gòu)、功率、皮帶傳動、變速箱及附屬機構(gòu)等進行設計計算；最后完成制粒機的設計。 1.5 研究目標 研究設計一款適應廣大農(nóng)村需求的小型復合肥制粒機。該制粒機工作穩(wěn)定，制粒效果達標，制粒效率高，適用范圍較廣。 2 總體方案設計 2.1 設計要求 1.加工能力：500kg/h 2. 滾壓工作部件采用耐磨材料 3. 制粒直徑3-8mm，且大小均勻 4. 結(jié)構(gòu)合理，使用安全方便 2.2 總體結(jié)構(gòu) 滾壓式復合肥制粒機主要由支架、變速箱、電動機、環(huán)模、壓輥、轉(zhuǎn)軸以及附屬機構(gòu)組成。它們的主功能是使物料成型并均勻出料。它體積小，能滿足農(nóng)民的需求的要求。 該設計的制粒機為二輥式環(huán)模復合肥制粒機。制粒機由電動機提供動力，動力經(jīng)減速器降低轉(zhuǎn)速增大轉(zhuǎn)矩后通過聯(lián)軸器與制粒機環(huán)模主軸連接并帶動環(huán)模轉(zhuǎn)動。環(huán)模與壓輥間產(chǎn)生擠壓力，從而使進入環(huán)模的肥料形成一定形狀和密度的顆粒從環(huán)模?？字袛D出。電動機為380V 三相異步電動機，功率為4kW。采用一級圓柱齒輪減速器。環(huán)模制粒機整體結(jié)構(gòu)如圖3所示。 2.3 工作原理 制粒機主要由電機、傳動機構(gòu)、環(huán)模、壓輥、刮刀、切刀組件及機身和機架等組成。環(huán)模的周圍鉆有許多孔，在環(huán)模內(nèi)裝有一對壓輥，壓輥裝在一個不動的支架上，壓輥能隨環(huán)模的轉(zhuǎn)動而自轉(zhuǎn)。壓輥與壓模圈保持一很小的間隙。工作時環(huán)模在電機主動力的驅(qū)動下以一定的轉(zhuǎn)速順時針旋轉(zhuǎn)；隨著肥料進入制粒室，肥料開始被攝入工作區(qū)，壓輥借助工作區(qū)內(nèi)摩擦力的作用也開始順時針旋轉(zhuǎn)。隨著模輥的旋轉(zhuǎn)，攝入的物料向前移動加快，擠壓力和物料的密度逐漸增加。當擠壓力增大到足以克服?？變?nèi)物料與內(nèi)壁的摩擦力時，具有一定密度和粘結(jié)力的物料就被擠壓進環(huán)?？變?nèi)。由于模輥的不斷旋轉(zhuǎn)，物料不斷被擠壓進環(huán)?？祝ㄟ^環(huán)?？紫蛲鈹D壓，再由固定不動的切刀將其切成短圈柱狀顆粒。 1.進料口 2.環(huán)模制粒機主體 3.十字滑塊聯(lián)軸器 4.支撐架 5.減速器 6.皮帶輪 7.電機 8.出料口 1.Inlet 2.Ring die pellet machine body 3.Oldham coupling 4.Racks 5.Gear reducer 6.Pulle 7.Motor 8. Discharging port 圖 3 環(huán)模制粒機整體結(jié)構(gòu) Fig 3 Ring die pellet machine overall structure 3 制粒室主要零部件設計 3.1 環(huán)模設計 3.1.1 環(huán)模力學分析 根據(jù)物料在擠壓過程中的不同狀態(tài)，一般將制粒室中的物料分為三個區(qū)：供料區(qū)、變形壓緊區(qū)和擠壓成形區(qū)。 供料區(qū)：基本上沒有外力作用在物料上，隨著環(huán)模的旋轉(zhuǎn)，物料緊貼在環(huán)模的內(nèi)圈上，受到離心力，物料密度比較小。 變形壓緊區(qū)：隨著環(huán)模、壓輥的旋轉(zhuǎn)，物料進入變形壓緊區(qū)，由于受到模輥的擠壓作用，物料之間的空隙逐步減小，物料之間的接觸表面積增大，物料逐步被壓實，產(chǎn)生不可逆變形，密度增大。 擠壓成形區(qū)：模輥間隙在擠壓成形區(qū)最小，因此物料在這個區(qū)受到的擠壓力最大。物料進入擠壓成形區(qū)之后，接觸表面積進一步增大，產(chǎn)生了較好的粘接，密度進一步增大。當物料受到的擠壓力超過了?？讓ζ涞哪Σ磷枇r，物料被壓入?？撞哪？字袛D出，形成柱狀顆粒。 制粒室中的物料三個區(qū)域如圖4所示。 圖 4 制粒室中的物料三個區(qū) Fig 4 Granulating material three area in the chamber 3.1.2 制粒攫取條件 物料從供料區(qū)被壓輥帶入變形壓緊區(qū)主要依靠物料與壓輥、環(huán)模表面的摩擦力。被帶入變形壓緊區(qū)的物料越多，產(chǎn)量也就越高，因此有必要探討一下物料被帶入變形壓緊區(qū)的條件。取變形壓緊區(qū)靠近供料區(qū)的一小段物料進行受力分析。如圖5所示，引壓輥表面將物料攫入變形壓緊區(qū)的臨界點點的切線和壓模內(nèi)表面點的切線，兩切線相交于點。以點為原點，為x軸，圖中，定義為攫取角。對物料三角柱作受力分析，三角柱受到壓輥對其的壓力，摩擦力，環(huán)模對其的壓力，摩擦力。 圖5 制粒攫取條件受力分析 Fig 5 Granulating grab conditions force analysis 阻礙物料進入變形區(qū)的力為： (1) 將物料攫入變形壓緊區(qū)的力為： (2) 取物料與壓輥、環(huán)模之間的摩擦系數(shù)分別為、，則： (3) 物料從供料區(qū)被攫入變形壓緊區(qū)的條件是，即： （4） 由圖3-2可知： （5） 聯(lián)立 （1）、（2）式，由得： （6） 由式（6）可見，與摩擦系數(shù)、成正比關(guān)系，因此，影響摩擦系數(shù)、的因素，如物料成分，環(huán)模材料等，都是影響攫取角的因素。滿足攫取條件，即滿足式（6），就可制粒。 環(huán)模制粒機其擠壓力N可以根據(jù)其與制粒密度的推導公式： (7) 在規(guī)定制粒密度=1.2g/cm時，可得： F=3.447KN 3.1.3 被壓入物料高度 如圖5所示，設壓輥的外表面半徑為，環(huán)模的內(nèi)表面半徑為R，的長度為，在環(huán)模與壓輥圓心連線的方向上，環(huán)模與壓輥之間的距離相對于環(huán)模與壓輥的尺寸是很小的，因此，根據(jù)三角形可得： 得： 被壓入物料的高度即的長為： (8) 由經(jīng)驗可取=30°，根據(jù)=150mm，=70mm，求出=17mm。 3.1.4 環(huán)模的工作面積、孔結(jié)構(gòu)、厚度和開孔率 環(huán)模工作面積：環(huán)模工作面積指環(huán)模的內(nèi)徑周長和有效寬度的乘積，有效寬度指環(huán)模兩越程槽之間的距離。環(huán)模工作面積，環(huán)模制粒機的設計功率和環(huán)模工作面積成正比，因此功率一定的制粒機，一般環(huán)模直徑D和環(huán)模有效寬度E成反比，在低產(chǎn)量的制粒中，為保證環(huán)模軸向出料均勻，減小環(huán)模有效寬度，則增大環(huán)模直徑D。 ?？壮颍阂驗轭w粒肥料是從環(huán)模上的小孔擠出，?？椎妮S線一般都是指向壞模的軸線。 環(huán)模的孔形和厚度：選擇環(huán)模的孔徑太小、厚度太厚，則生產(chǎn)效率低下、成本費用高，反之則顆粒松散、影響質(zhì)量和制粒效果。因此科學地選用環(huán)模的孔形和厚度等參數(shù)是高效、優(yōu)質(zhì)生產(chǎn)的前提。 環(huán)模的孔形：目前常用的?？仔螤钪饕兄毙慰?、反向階梯孔、外錐形擴孔和正向帶錐形過渡階梯孔4種。直形孔加工簡單，使用最為普遍；反向階梯孔和外錐形擴孔減小了模孔的有效長度，縮短了物料在模孔中的擠壓時間，適宜于加工直徑小于10mm的顆粒；正向帶錐形過渡階梯孔適宜于加工直徑大于10mm的顆粒。 進料孔口D直徑應大于?？字睆剑@樣可減少物料的入孔阻力，以利于它們進入模孔。進料孔有3種基本形式，即直孔、錐孔和曲線形孔。研究表明進料孔形中以曲線形孔最優(yōu)，其次是錐孔，直孔最差。不過，曲線孔需要專用工具加工，尤其是在孔徑較大時加工較為困難。一般將小孔(孔徑小于10mm)環(huán)模的模孔進料孔采用曲線孔形，而大孔(孔徑大于10mm)環(huán)模的模孔進料孔不采用曲線孔形，而是采用錐孔、直孔或與錐孔組合形式。錐孔生產(chǎn)小孔顆粒時，進口錐角p =30°。對于大孔徑，難以壓制纖維性輕質(zhì)原料，常用正向帶錐形過渡階梯孔，直徑為d>10mm，D=1~2d，=30°~45°。實現(xiàn)大孔預壓、小孔成形擠壓的過程，確保制粒的質(zhì)量。 有研究表明： 1）倒角30°環(huán)模型孔應力較大，45°倒角環(huán)模，60°倒角環(huán)模型孔較前者在倒角處應力依次遞減，在非倒角處應力值明顯依次遞減小。這說明60°倒角環(huán)?？自诠ぷ鲿r的應力較30°和45°小。 2）30°倒角環(huán)模型孔的位移和45°倒角環(huán)模型孔位移較60°倒角環(huán)模型孔均較大。 3）60°倒角環(huán)?？捉Y(jié)構(gòu)好 ，與實際吻合。 本設計選用60°倒角環(huán)?？?。 圖6 環(huán)?？椎男螤? Fig 6 Ring of the shape of the die 模孔的排布方式也是環(huán)模設計里面一個很重要的問題。根據(jù)制粒對象的不同，顆粒料的大小也不同，但是一旦制粒對象確定后，顆粒料的大小也就基本確定料，?？椎拇笮∫簿涂梢源_定下來。通常?？椎呐挪挤绞接袃煞N，一種是排成比較整齊的陣列，一種是錯位排布，如圖7所示。為了使物料能夠比較好地進入?？?，?？椎呐挪挤绞揭话闶沁M行錯位排列。在考慮壓摸有足夠強度的條件下，盡量提高開孔率。環(huán)模鉆孔時的排列方式一般沿周向排列，并在寬度方向上排與排之間的小孔相互交錯，使整個鉆出的小孔呈近似等邊角形排列。本設計按等邊三角形布孔，三角形邊長為a=5.8mm。 圖7 ?？椎呐帕蟹绞? Fig 7 Die arrangement 環(huán)?？组_孔率：環(huán)模表面開孔率的大小，直接影響復合肥制粒機的產(chǎn)量和加工難易程度。開孔率高，則其產(chǎn)量大，但加工孔眼多，制造所需的工時就多。在考慮開孔率和產(chǎn)量的同時，應特別注意壓模表面有足夠抗斷裂能力和結(jié)構(gòu)強度，以防止承載破裂而縮短使用壽命。對于開孔率問題，國內(nèi)外做了大量的實驗研究，一般認為，根據(jù)?？字睆讲煌?，開孔率可在20%-30%之間選擇。 開孔率計算公式為： (9) 式中 ——模孔半徑（mm） N——?？讛?shù) 本設計環(huán)模?？诪?，設計?？讛?shù)為1600軸向方向每行10個孔，環(huán)模上共160行。 ?？椎挠行чL度(L)：?？椎挠行чL度是指物料擠壓成形的孔模長度。?？椎挠行чL度越長，物料在?？變?nèi)的擠壓時間越長，制成后的顆粒越堅硬，強度越好，顆粒質(zhì)量也越好。反之，則顆粒松散，粉化率高，顆粒質(zhì)量降低。 3.1.5 環(huán)模的厚度 環(huán)模的厚度需要綜合考慮模孔的有效長度、減壓孔的深度以及環(huán)模的強度來確定。環(huán)模厚度和孔徑以及被壓物料特性有關(guān)，環(huán)模越厚、?？自缴?、孔徑越小，則孔壁阻力越大，物料擠壓越堅實。壓制不同物料，不光按孔徑來選用環(huán)模，還需要選用相應的最佳環(huán)模厚度，即選用最佳厚徑比，以便獲得優(yōu)質(zhì)顆粒肥料，還不堵塞?？住? 壓縮比(L/d):?？椎挠行Чぷ鏖L度L與其孔徑d之比，稱之為長徑比。壓制不同的物料，需要采用相應的最佳長徑比，藉以壓制成密實的顆粒制品。一般壓縮比取5~25，根據(jù)復合肥的粘性等特性，在此論文中取10。 大部分復合肥的直徑為3mm左右，因此取?？子行чL度L=30mm，有相關(guān)資料查得環(huán)模厚度T=36mm。 3.1.6 環(huán)模線速度 設計環(huán)模轉(zhuǎn)速時要考慮四個問題：①制粒產(chǎn)量：它與轉(zhuǎn)速沒有成正反比關(guān)系，但存在最佳轉(zhuǎn)速范圍對應最佳產(chǎn)量；②顆粒成形率：太高轉(zhuǎn)速容易把壓制出來的顆粒甩碎，降低成形率，即等于產(chǎn)量下降；③不同肥料配方對應不同轉(zhuǎn)速，以壓制高品質(zhì)顆粒；④環(huán)模內(nèi)徑尺寸，環(huán)模運轉(zhuǎn)過程中產(chǎn)生離心力，轉(zhuǎn)速太高，離心力就越大，影響制粒機穩(wěn)定性。綜合上面因素和結(jié)合世界制造制粒機的經(jīng)驗，環(huán)模的轉(zhuǎn)速應由環(huán)模內(nèi)徑線速度確定。根據(jù)經(jīng)驗，?？字睆叫〉沫h(huán)模，應采用較高的線速，而模孔直徑大的環(huán)模則應采用較低的線速。一般認為，?？字睆綖?.2~6.4mm時，壓模的最高線速可達到10.2m/s；?？字睆綖?6~19mm時，壓模的最高線速應限制在6.1~6.6m/s。在實際應用中，國內(nèi)外廠商選用的環(huán)模線速均在3.5一8.5m/s。本設計環(huán)模速度=3.5m/s。 3.1.7 環(huán)模內(nèi)徑設計 環(huán)模內(nèi)徑D和壓帶寬b：根據(jù)單位功率面積理論推導，環(huán)模內(nèi)徑D應在一最佳的范圍內(nèi)，由單位功率面積A計算式得： 即： (10) 在相同環(huán)模面積的情況下，寬度過小使環(huán)模直徑相應增大，從而主機整體體積都增加，造成不必要的浪費；寬度過大使物料落入環(huán)模后，不能達到布料均勻，至使環(huán)模和壓輥在使用的過程中磨損不均勻，壽命減少。經(jīng)研究試驗，一般b與D的關(guān)系為: 所以：D= (11) 環(huán)模直徑與制粒能耗的關(guān)系：大直徑環(huán)模顆粒機由于增加了環(huán)模的有效工作面積和壓輥的擠壓作用，可提高肥料的生產(chǎn)效率，降低磨損費用和操作成本，但是小規(guī)模的生產(chǎn)使用大徑的環(huán)模，也就選著大型制粒機，會增加制粒成本。因此制粒機的規(guī)模大小，決定了環(huán)模的直徑大小。 環(huán)模的直徑與使用壽命和成本之間的關(guān)系：環(huán)模的直徑與使用壽命成線性關(guān)系，環(huán)模的直徑越大，環(huán)模的使用壽命越長。選擇最優(yōu)直徑，從而可以降低環(huán)模和壓輥的磨損費用。 總結(jié)：從各方面考慮，環(huán)模直徑越大越好，但由于是設計小型農(nóng)家制粒機，環(huán)模直徑不能取太大，而且比較普遍的現(xiàn)象是，大型顆粒機生產(chǎn)小孔徑顆粒肥料時效果不如小型顆粒機效果好，尤其是在生產(chǎn)直徑中3mm以下的顆粒時特別明顯，而復合肥直徑大多數(shù)為3mm左右。根據(jù)國內(nèi)外制粒機參數(shù)及優(yōu)先數(shù)列確定環(huán)模直徑系列：250、300、320、350、400、420、508、558、678、768等。本設計中取300mm,K取0.2，b=kD,則b=60mm。 圖 8 環(huán)?？讌?shù) Fig 8 Ring die parameters 3.1.8 環(huán)模材料要求 (1)耐腐蝕性：有些復合肥在高溫、高壓下會引起點蝕，從而腐蝕環(huán)模材料。因此，腐蝕是影響環(huán)模性能的最關(guān)鍵的影響因素，必須加以控制。高鉻、高碳的環(huán)模具有很好的耐腐蝕性。 (2)韌性：在制粒過程中環(huán)模承受很大的壓力，這種壓力能引起環(huán)模的即時損壞；超過工作時間也會造成環(huán)模的疲勞損傷。因此，環(huán)模材料的選擇、熱處理的方法和模孔的多少都是決定環(huán)模韌性的重要因素。 (3)耐磨性：多數(shù)環(huán)模的損壞是由于磨耗。環(huán)模會因使用而引起表面磨損和?？自龃蟆－h(huán)模的耐磨性隨它的表面硬度、顯微結(jié)構(gòu)和化學成分而變化。要使環(huán)模得到最佳的耐磨性，關(guān)鍵在于材料的選擇和熱處理的方法。 綜上所述：環(huán)模的材料選用高鉻合金，此設計中選用4Crl3，4Cr13材料含碳0.4%～0.5%，鉻12%～14%，其中含Cr量在12%的環(huán)模使用壽命比含Cr量13.5%以上的環(huán)模壽命低。4Cr13材料剛度和韌性都較好，熱處理常用整體焠火，硬度大于HRC50，并具有良好的耐磨性和耐腐蝕性，使用壽命較長，噸料環(huán)模費用最低。 3.1.9 環(huán)模制造加工工藝 對于同一環(huán)模材料，不同的加工工藝將直接影響環(huán)模的質(zhì)量及質(zhì)量穩(wěn)定性，因此，制定合理的環(huán)模加工工藝非常重要，是提高其使用壽命和穩(wěn)定質(zhì)量的關(guān)鍵。環(huán)模因其結(jié)構(gòu)，一般由鍛造專業(yè)廠家提供環(huán)模鍛打毛坯。一個合理的環(huán)模加工工藝主要包括鍛造、粗車、精車、鉆擴孔、磨內(nèi)孔及在機加工工序間安排適當?shù)臒崽幚砉に嚒? 4Crl3環(huán)模材料加工工藝 開料一鍛造一粗車一法蘭孔一鉆孔一倒角一沉孔一清洗一淬火一精磨。 材質(zhì)4Cr13制粒機環(huán)模，環(huán)模的鍛造工藝是：圓錠鋸床切割成環(huán)模坯料，坯料鍛造加熱入爐溫度為700℃以下，預熱3~5h，緩慢加熱3~4h，升溫到1160℃保溫2h后出爐鍛造(始鍛溫度1140℃，終鍛溫度900℃)，往返鍛造4次。終鍛后立即退火，退火工藝為緩（慢升溫到880℃保溫5h，隨爐降溫到660℃后再升到860℃，保溫3h后隨爐冷卻至500℃出爐）。 粗糙度也是衡量環(huán)模質(zhì)量的重要指標。在同樣的壓縮比下，粗糙度值越大，飼料擠出阻力越大，出料越困難，過大的粗糙度也影響顆粒表面的質(zhì)量。合適的粗糙度值為應在0.8~1.6之間。 環(huán)模模孔加工工藝:環(huán)模?？准庸ぴO備主要有：自動多工位鉆床、單頭手工鉆、單頭自動鉆等設備。自動多工位鉆床常見的有：8一12工位的立式或臥式鉆床和4一8工位高速注油深孔槍鉆。 3.2 輥的設計 3.2.1 壓輥結(jié)構(gòu) 壓輥主要由壓輥軸、壓輥、滾動軸承等組成。壓輥的作用壓輥的作用是將物料擠壓入模孔，在?？字惺軌撼尚汀? 1. 壓輥軸 2.密封蓋 3.壓輥 4.滾動軸承 5.擋圈 1.Pressure roller 2.Hermetic seal 3.Roller 4.Roller bearing 5.Retaining ring 圖 9 壓輥基本結(jié)構(gòu) Fig 9 Press roller structure 3.2.2 壓輥類型選擇 壓輥具有較大的承壓能力。要求壓輥表面具有較大的摩擦系數(shù)，以便能攫住粉料；常見的壓輥有： （1）開蜂窩孔式，帶物料一般，壓力均勻性一般；凹穴內(nèi)填滿物料，形成摩擦表面摩擦系數(shù)較小，物料不易側(cè)向滑移。 （2）開溝槽式，帶物料量多，壓力不均勻；在輥面上有窄形的槽溝以增加摩擦力，與凹穴輥面一樣，物料不易側(cè)向滑移。 （3）碳化鎢光壓輥，帶物料量少，壓力均勻；輥面嵌有碳化鎢顆粒，表面粗糙，質(zhì)硬耐磨。對于磨損壓輥嚴重及粘性大的物料，這種輥面尤為見效。具有碳化鎢涂面的壓輥，使用壽命比其它兩種較長。但在使用時，務必使該輥定位準確，避免磨損壓模。 從工作效果和制造工藝考慮，小型制粒機可選擇淺開槽式壓輥，即壓輥表面有與軸線平行的淺槽。 3.2.3 壓輥直徑的確定 顆粒形成的基本原理如圖10所示。它是通過環(huán)模和壓輥之間相互的擠壓力，克服物料通過?？椎淖枇Γ瑥亩_到制粒的目的。 圖10 擠壓原理圖（雙輥制粒） Fig 10 Extrusion principle diagram (double roll granulation) 相同環(huán)模下，壓棍直徑越大，環(huán)模和壓棍之間型成的三角擠壓范圍越大，越利于擠壓作用。理論上單輥的壓輥直徑可做得最大，擠壓時間，擠出效果應最好，但在機器運轉(zhuǎn)時，壓輥和壓模之間的作用力在主軸、主軸軸承、空軸等之間傳遞，所以單輥制粒機的主軸、主軸軸承、空軸等機械結(jié)構(gòu)粗大，只在小型制粒機應用極難用于大型制粒機中。雙壓輥制粒機的兩只壓輥之間擠壓力F1和F3在主軸兩端夾板上平衡；壓模上的反作用力F2和F4相互抵消，設備上的主軸（主軸軸承處）、主軸軸承、空軸上受力小，機械結(jié)構(gòu)小，是實際中使用最多的機型。根據(jù)經(jīng)驗確定壓輥外徑與壓模內(nèi)徑比為=0.47，并圓整后確定壓輥直徑。 壓輥直徑d=D，取0.47，D=300mm，則d=141.1mm圓整的d=140mm，壓輥中空，如11圖所示，根據(jù)受力分析，其最大應力發(fā)生在A、B，，。 圖 11 壓輥彎矩圖 Fig 11 Roller bending moment diagram N=3.342KN，空心內(nèi)徑取90mm，H=25mm，B=60mm，則得： 符合要求。 3.2.4 壓輥材料選擇 壓輥工作過程中主要受到物料對其徑向的擠壓和切向的摩擦作用，其破壞主要由磨損引起，因此壓輥材料需要較高的硬度，而對強度的要求較環(huán)模低。壓輥材料的表面硬度理論上應低于環(huán)模的表面硬度，這樣能保證環(huán)模的磨損較低。原則上，環(huán)模和壓輥的最佳壽命比為 1:1，從而實現(xiàn)同時換件，節(jié)約時間，即壓輥材料為4Cr13合金鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后其表面硬度為HB350。 3.2.5 結(jié)構(gòu)參數(shù)確定 壓輥主要有直徑和長度兩個尺寸參數(shù)。設計中環(huán)模內(nèi)徑取300mm，軸向長度60mm。目前常用環(huán)模制粒機中，壓輥數(shù)目一般為1～3 個，其直徑和環(huán)模內(nèi)徑之比為 1：2～1：3之間。當壓輥數(shù)目較多時，上述比值取較小值。壓輥長度同環(huán)模軸向長度，取為60mm。壓輥通過與物料間的擠壓摩擦作用將物料帶入?？祝D壓成型。為增大壓輥對物料的摩擦作用，減小壓輥表面的磨損，將壓輥加工為溝槽輥面，溝槽深度為3.5mm。 3.2.6 壓輥數(shù)目確定 有研究表明，影響環(huán)模使用壽命的主要因素交變載荷作用下環(huán)模橫截面上拉、壓彎曲應力引起的疲勞失效，即為彎曲應力和接觸擠壓應力作用下的交替變換的折算應力引起的疲勞破壞。構(gòu)件的疲勞破壞與交變荷載作用下的應力幅和應力比有關(guān)，應力幅和應力比的增大將加速構(gòu)件的疲勞破壞。壓輥數(shù)目的變化主要引起彎曲應力的改變，合理的壓輥數(shù)目，有效提高環(huán)模使用壽命。隨著輥的數(shù)目增多，交變應力影響減少，減少的趨勢降低；但是隨著輥數(shù)目增多，對物料的壓力減少。綜上所述本設計采用最常用的兩個壓輥，兩壓輥時，交變應力比一輥小得多比三輥稍大，壓力也較大。 3.3 切刀 切刀數(shù)量一般由制粒機壓輥個數(shù)決定的，每只壓輥配一把切刀。通過調(diào)整切刀相對環(huán)模在周向與徑向的位置，可以控制顆粒的長度。切刀一般分為硬質(zhì)刀片型及薄刀片型。 硬質(zhì)刀片耐磨性好，韌性差，適用于大粒徑；薄刀片韌性好，耐磨性差，適用于小料徑。在調(diào)整時，硬質(zhì)刀片一般要調(diào)整到刀口離環(huán)模外表面5mm左右，距離太小時粉料會增多，且可能會碰傷刀口，太大時顆粒長度難以一致，有可能會出現(xiàn)長顆粒料，因為隨著距離的增大，刀口對顆粒的折彎力矩增大，顆?？赡軙沫h(huán)模表面折斷。薄刀片因為具有彈性，可以調(diào)整到貼住環(huán)模外表面的位置，這樣切出的顆粒整齊一致，特別適用于一些小粒徑復合肥。在實際生產(chǎn)中，切刀的調(diào)整是很靈活的，可根據(jù)需要使用一把、兩把或三把切刀進行切割。由于制粒機在供料時，可能存在分配上的缺陷，分配到每個壓輥上的肥料量就不能保證完全一致，這樣在每個擠壓區(qū)內(nèi)擠出的顆粒長度就不一樣，有的擠壓區(qū)擠出的顆粒長些，有的擠壓區(qū)擠出的顆粒短些，但在一個擠壓區(qū)內(nèi)基本是一致的，對于這種情況，就應該分別調(diào)整每個切刀的位置。 3.4 喂料刮板和勻料輥 物料在沿環(huán)模軸向由外向里進入上下壓制腔時, 因物料與機體的摩擦以及物料本身內(nèi)部摩擦, 其所具有的動能是逐漸衰減的, 加上離心力的作用, 這樣就使得物料貼附在環(huán)模內(nèi)壁時, 并非沿軸向均勻分布。為了清除粘積在傳動盤內(nèi)表面上的少量粉料, 該機器在主軸頭上固定了一刮料斜鐵, 將傳動盤上積存的粉料鏟除, 而鏟下的粉料較密實并通過斜鐵、壓輥和傳動盤與壓輥之間的間隙又重新進入上下壓制腔, 從這個意義上講, 這也是對壓制腔一種少量喂料, 但方向與上述相反。喂料刮板與環(huán)模間距為3mm。 物料在進入壓縮區(qū)前分布不均勻，導致壓輥表面壓應力不均，致使非常規(guī)磨損, 而這種磨損是非常有害的, 其產(chǎn)生的后果也是相當嚴重的。要想有效地解決這一問題、改善磨損, 我們必須從如何盡量使進入壓縮區(qū)前的物料能均勻地分布在環(huán)模內(nèi)壁上著手。可增設勻料輥如圖12所示，通過勻料輥掃平環(huán)模上的物料，使物料 盡可能的均勻分布。勻料輥直徑35mm，勻料輥與環(huán)模間距=20mm。 圖 12 勻料輥和喂料刮板 Fig 12 Roll and feeding scraper 3.5 模輥間隙 正確地調(diào)整環(huán)模和壓輥之間的工作間隙是環(huán)模使用的關(guān)鍵。一般來說，環(huán)模與壓輥之間的間隙在0.1—0.3mm之間為宜。通常情況下，新壓輥和新環(huán)模相配宜采用稍大的間隙，舊壓輥和舊環(huán)模相配宜采用較小的間隙，大孔徑的環(huán)模宜選用稍大的間隙，小孔徑的環(huán)模宜選用稍小的間隙，容易制粒的物料宜取大間隙，難以制粒的物料宜取小間隙。若壓輥與環(huán)模的間隙太小，會加劇兩者間的磨擦，縮短各自的使用壽命。若兩者間的間隙太大，物料將在兩者之間打滑，不易成型。通常應在保證物料能順利成型的前提下，盡可能的調(diào)大環(huán)模和壓輥的間隙。設計中環(huán)模和壓輥尺寸為中小型，復合肥與兩者間的摩擦系數(shù)處于中上水平，故取壓輥和環(huán)模間的間隙為0.2mm。 3.6 輥軸 壓輥軸上有兩個軸承，由于工作時有一定的軸向力，選用圓錐滾子軸承30210。可知d=50mm,D=90mm，T=21.75mm。則壓輥軸直徑為50mm。 如圖3-7所示，3.42KN，壓輥軸受力圖如圖13所示。 F=1710N 切應力 應力圖如圖14所示。 圖 13 壓輥受力圖 Fig 13 Trying to press roller 圖 14 應力圖 Fig 14 Stress diagram 彎矩圖如圖15所示 圖 15 彎矩圖 Fig 15 bending moment diagram 最大彎矩 最大拉應力 所以軸符合規(guī)格。 4 電動機的選擇 電動機是已經(jīng)系列化 的產(chǎn)品，在機械設計中，要根據(jù)工作載荷大小及性質(zhì)、轉(zhuǎn)速高低、起動特性、過載情況、工作環(huán)境、安裝要求及空間尺寸限制和經(jīng)濟性等要求從產(chǎn)品目錄中選擇電動機的類型、結(jié)構(gòu)形式、容量和轉(zhuǎn)速，最后確定具體型號。 4.1 選擇電動機的類型和結(jié)構(gòu)型式 由于小型農(nóng)家復合肥制粒機對起動轉(zhuǎn)距有較高要求，根據(jù)其結(jié)構(gòu)特點，應選交流電動機，Y系列電動機具有高效、節(jié)能、震動小和運行安全可靠的特點，安裝尺寸和功率等級符合 IEC 國際標準，符合小型復合肥制粒機的工作要求。 4.2 確定電動機的容量 環(huán)模內(nèi)徑線速度計算公式：（m/s） 則環(huán)模轉(zhuǎn)速： （r/min） （12） 式中D——環(huán)模內(nèi)徑（m） D=300mm，=3.5m/s 可求得： =223（r/min） 這符合經(jīng)驗參數(shù)100~400 r/min的環(huán)模轉(zhuǎn)速范圍。 環(huán)模受到的轉(zhuǎn)矩： 轉(zhuǎn)換為環(huán)模驅(qū)動力： 壓輥的擠壓力： 功率： （12） 式中，P——電機傳遞給環(huán)模的功率；D——環(huán)模內(nèi)直徑；n——環(huán)模轉(zhuǎn)速；——復合肥與環(huán)模的摩擦系數(shù)（=0.1~0.37）。 由 F=3.443KN，=0.1可求得：P=2.153KW 圖 16 環(huán)模轉(zhuǎn)矩受力圖 Fig 16 Ring die by trying to torque 電動機容量的選擇必須根據(jù)工作機容量的需要來確定。如選電動機的容量過大，必然會增加成本，造成浪費；相反，容量過小，則不能保證工作機的正常工作，或使電動機長期過載、發(fā)熱量大而過早損壞，因此所選發(fā)動機的額定功率。應等于或稍大于電動機所需要的實際功率。 電動機所需功率： = （13） 式中：電動機所需要的實際功率，kW； 工作機所需要的輸入功率，kW； 電動機工作機之間傳動裝置的總效率。 傳動總效率： = (14) 確定各部分效率為：V 帶傳動效率=0.97，滾動軸承傳動效率=0.99，單級圓柱齒輪減速器效率=0.98。 η==0.96×0.99×0.97=0.94 ===2.49KW 4.3 電動機轉(zhuǎn)速的選擇 額定功率相等的同類型電動機，可以有好幾種轉(zhuǎn)速可選擇，電動機的轉(zhuǎn)速高，極對數(shù)少，尺寸和質(zhì)量小，價格也便宜，但會使傳動裝置的傳動比加大，結(jié)構(gòu)尺寸偏長，成本也會變高，若選用低轉(zhuǎn)速的電動機則相反。根據(jù)小型復合肥制粒機的總體設計以及其傳動裝置的設計，應選用同步轉(zhuǎn)速為1500r／min的電動機，滿載轉(zhuǎn)速為1440 r／min，該電動機型號為Y112M—4。 表 1 電動機參數(shù) Table 1 Motor parameters 型號 額定功率（KW） 轉(zhuǎn)速 （r/min） 效率 （%） 額定轉(zhuǎn)矩 （KWm） Y112M—4 4 1440 2.2 2.3 5 皮帶傳動設計 表 2 皮帶傳動設計計算 Table 2 Belt transmission design and calculation 計算項目 計算公式 計算結(jié)果 設計功率(Kw) =1.1×2.49=2.74 查的工況系數(shù)表得=1.1 2.74 選擇帶型 SPA型窄 V 帶(A型) 傳動比 i= /≈2.13 i=2 小帶輪基準直徑(mm) 由標準寬度制窄 V 帶選型圖及查表選取 90 大帶輪基準直徑(mm) ＝i(1-ε)=2×90×0.99≈178.2 取ε＝0.01，查表得 ＝180 180 實際傳動比 2.02 傳動比誤差 ?%=1% 1% 皮帶速度（m/s) 合理 初定中心距(mm) ＝300 300 帶基準長度(mm) 1120 中心距（mm） 292.5 續(xù)表1 計算項目 計算公式 計算結(jié)果 小帶輪包角（rad） 2.87 單根 V 帶所能傳遞的額定功率( kW) 根據(jù)帶型=90 mm， =1440 r/min,查基準寬度制窄 V 帶額定功率圖，得=1.07kw由傳動比 i=2 查Δ=0.17 1.07 0.17 V 帶的根數(shù) 查帶長修正系數(shù)表得K=0.91；查小帶輪包角修正系數(shù)得=0.95 取3 單根V帶初拉力(N) = =114.5N 查V帶截面基本尺寸表得 m=0.10kg／m 作用于軸上的力(N) 184.7N 277.1N 114.5 184.7 277.1 帶輪選擇 小帶輪： ，可采用實心式和腹板式，由于較大，只 能用實心式。 大帶輪 ： =150，=50同時可采用孔板式。 5.1 皮帶受力分析 圖 17 皮帶受力分析圖 Fig 17 Belt force analysis diagram 每根皮帶傳遞的力為： 式中 F 帶的有效拉力(N)； 帶的緊邊拉力(N)； 帶的松邊拉力(N)； 帶速(m／s)。 其中 ； 帶橫截面上的拉應力： 式中 ——有效拉應力（）； ——緊邊拉應力（）； ——松邊拉應力（）； ——帶的橫截面積（m）； 查手冊（GB1154—89）得基準寬度制窄V帶SPA型的截面尺寸，計算皮帶的截面面積A=81mm 則帶橫截面上的有效應力為： MPa 離心應力：MPa ——離心應力（MPa）； ——帶單位長度質(zhì)量； ——帶速。 彎曲應力：假設帶的材料服從胡克定律，則 式中 ——彎曲應力（MPa）； ——的彈性模量(MPa)； ——帶橫截面的中性層至最外層的距離(m)； ——帶輪的基準直徑(m)。 發(fā)動機輸出的小帶輪為主動輪，最大應力發(fā)生在緊邊進入小帶輪處。由于設計帶速V<10m／s，可根據(jù)歐拉公式，，根據(jù)帶型，取(取=0.51)，則由帶應力分布計算最大應力： 6 變速箱設計 6.1 總體結(jié)構(gòu)設計 變速箱主要由主動輪軸、驅(qū)動軸、中間齒輪組合、主動齒輪組合和殼體等部分成，本設計采用采用單級圓柱齒輪減速器，齒輪傳動的傳動比4二級傳動，可滿足復合肥制粒機的傳動比要求，傳動效率高。傳動平穩(wěn)、振動低、噪聲小。 變速箱輸入軸最高轉(zhuǎn)速為720r/min。 變速箱應該達到的最大傳動比。 齒輪模數(shù)m=2 6.2 動力傳動路線設計 電動機與變速箱之間選用窄V型皮帶傳輸動力，具有強度高、體積小，傳動平穩(wěn)等特點；變速箱內(nèi)采用圓柱齒輪傳動的方案。 作業(yè)時的傳動路線：發(fā)動機一皮帶輪一主動軸一變速箱一驅(qū)動軸，驅(qū)動軸帶動制粒環(huán)模轉(zhuǎn)動。 6.3 齒輪傳動設計 基本齒廓符合GBl356的鋼制內(nèi)外嚙合漸開線柱齒輪傳動。 6.3.1 主要參數(shù)選擇 主動齒輪和從動齒輪嚙合傳動：已知名義功率：=4×0.86=3.45kw；轉(zhuǎn)速：=720 r／min。 齒數(shù)比：=，一般閉式傳動，可取，齒數(shù)比過大，則大小齒輪的尺寸懸殊，會使傳動的總體尺寸增大。因此，取=3.2。傳動比：i=3.2；小齒數(shù)=18；輕微振動，單向運轉(zhuǎn)，齒輪大小布置，傳動結(jié)構(gòu)緊湊。 表 3 主動齒輪和從動齒輪嚙合受力計算 Table 3 Riving gear and driven gear meshing force calculation 項目 計算過程 計算結(jié)果 名義功率P(KW) 3.45 名義轉(zhuǎn)矩T(NM) 45.76 1齒名義切向力(N) 2542.2 2齒名義切向力(N) 789 1齒徑向力(N) 925.3 2齒徑向力(N) 287 軸向力 0 使用系數(shù) 查表得使用系數(shù) 1.25 齒寬b(mm) 14.4 齒數(shù)z和模數(shù)m：當傳動的中心一定時，增大小齒輪齒數(shù)z能增大重合度，改善傳動的平穩(wěn)性使模數(shù)減少，降低齒高，使齒頂圓直徑減少，而減小齒輪毛坯直徑，減少切削量。另外，降低齒高還能減少齒面滑動速度，使磨損和膠合的危險性減少。但模數(shù)減少，會使輪齒的抗彎強度降低。 模數(shù)的最小允許值根據(jù)抗彎強度條件確定。 （15） 式中 m——模數(shù)(mm)； ——小齒輪上的名義轉(zhuǎn)矩(N·m)； K——數(shù)載荷系，常用值為K=1．2～2；取K=1．5； ——齒寬系數(shù)； ——小齒輪齒數(shù)；取=18 ——齒形系數(shù)；取=2.91 ——應力校正系數(shù)；取=1.53 ——許用彎曲應力(MPa)；=350MPa 代入有關(guān)數(shù)據(jù)得：m≥1.807 按表漸開線圓柱齒輪模數(shù)(GBl357—87)選取模數(shù)m=2，齒數(shù)=18。 （3）齒寬系數(shù)：齒寬系數(shù)選大值時，齒寬b就加大，從而可減少兩齒輪的分度圓直徑、傳動中心距和徑向尺寸，能在一定程度上減少傳動裝置的質(zhì)量，但會使軸向尺寸增大，且齒寬增大，增加了齒向載荷分布均勻程度。 對于=b／a表示時，閉式傳動常取=0.1～0.6。 端面重合度 ==3.883 一般要求≥1．2(標準齒輪傳動一般都能保證此要求)。 設計參數(shù)：傳遞功率 P=2.42(kW)，傳遞轉(zhuǎn)矩 T=32.10(N·m)，齒輪1轉(zhuǎn)速 n1=720(r/min)，齒輪2轉(zhuǎn)速 n2=225.00(r/min)，傳動比 i=