《《機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)》第四章習(xí)題解答》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《《機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)》第四章習(xí)題解答（32頁珍藏版）》請?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、主軸回轉(zhuǎn)精度：指主軸實(shí)際回轉(zhuǎn)軸線相對于其平均回轉(zhuǎn)軸線的接近程度。外圓磨床頭架頂尖用于工件定位，為了提高主軸回轉(zhuǎn)精度，可以分離運(yùn)動與定位的工藝結(jié)構(gòu)系統(tǒng)。車床加工是外圓磨床加工的前道工序，對主軸回轉(zhuǎn)精度要求相對較低。 主 要 原 因 ： 軸 承 內(nèi) 表 面 有 圓 度 誤 差 ， 呈 橢圓 形 。次 要 原 因 ： 主 軸 支 承 軸 頸 有 圓 度 誤 差 。 mmm lKNBNB mmmrmm dfl kmmKmNB NB 24.42212.21NB2 12.2112.183 1000 8.69706.231000 8.69706970800 4.026014.3/2.0 15050 1505

2、0 /8.25.2,43NB 14155P00 值 為由 刀 具 引 起 的 加 工 誤 差 知表書根 據(jù) 題 中 已 知 條 件 ， 查 L TL/2 L TL/2 mmTTHdw DdC DdCCH ABCH Dd 083.02025.0222 1.0 245sin2)( )245sin2(H )245sin2(H )2D-2sind(, minmaxmax maxminmax 即 ，H為工序尺寸，C為刀具中心至刀具定位處的距離，由圖知： 20 mm tTTHdw ddddCH dd223.0 05.045sin216.0212.0 2sin22 ,22sin2 21 21121 mmTL

3、dw CAL A15.0 )( 2 設(shè)O1為內(nèi)孔中心，O2為外圓中心h1 = C1-O1A = C1-O1O2-O2A = C1-T- dw(h1) = t+ = 0.05+ = 0.121mm又dw(h2) = t = 0.05mm dw(R) = dw(R1)+dw(R2) = (dw(h 1)+dw(h2)/cos =（0.121+0.05）/cos30 = 0.197mm 2sin2 d2sin2 dT 290sin21.0 a)工 件 剛 度 差 ， 中 間 部 分 讓 刀 厲 害 ， 兩 邊讓 刀 少 ； 兩 邊 受 頂 尖 影 響 剛 度 好 ， 中 間 剛度 差 。b)頂 尖

4、尾 架 和 主 軸 系 統(tǒng) 剛 度 較 差c)頂 尖 尾 架 剛 度 較 低 由于在有鍵槽的直徑方向剛性較差，磨削過程中出現(xiàn)讓刀。措施：提高工件材料剛性，改進(jìn)裝夾方式和加工方式。 1678.03450016 15000016 923330130001611691 4114114)2 1886.0500003000233303000 01 111 22 22 尾 座主 軸刀 架 尾 座主 軸刀 架系 主 軸刀 架系 尾 座主 軸刀 架刀 架系 處 ， 即） 當(dāng) 車 刀 位 于 主 軸 箱 端 kkkF klllkkFy lx kFkFy x lxkl xlkkFyyy y y yy yx 0.2

5、155 345001233301300011)5 0.18133450016 95000016 12333013000 1691611431431143)4 0.1653345004 1500004 12333013000 4 14 1121121123 22 22 尾 座刀 架系 尾 座主 軸刀 架尾 座主 軸刀 架系 尾 座主 軸刀 架尾 座主 軸刀 架系） kkFy lx kkkFklllkkFy lx kkkFklllkkFy lx y yy yy 磨 削 熱 引 起 工 件 熱 變 形 ， 而 中 間 部 分 散 熱 慢 ， 磨 去 體 積 較多 夾 緊 力 過 大 使 得 工 件

6、中 間 部 分 鼓 出 ， 磨 去 較 多 體 積 芯 軸 為 鼓 形 導(dǎo) 軌 直 線 度 較 差 待 加 工 表 面 有 什 么 樣 的 誤 差 ， 加 工 表 面 必然 也 有 同 樣 性 質(zhì) 的 誤 差 ， 這 就 是 切 削 加 工中 的 誤 差 復(fù) 印 現(xiàn) 象 。相 關(guān) 因 素工 藝 系 統(tǒng) 剛 度 越 大 ， 誤 差 復(fù) 印 系 數(shù) 越 小對 于 加 工 精 度 要 求 高 的 表 面 ， 采 用 多 次 切 削 ，可 以 減 小 總 的 誤 差 復(fù) 印 系 數(shù) 。 斷口尺寸D將變小。因?yàn)樵跐沧㈣T件時，壁3較薄先凝固，當(dāng)3從塑性狀態(tài)冷卻到彈性狀態(tài)時，1、2仍處于塑性狀態(tài)。當(dāng)1、2處

7、冷卻到彈性狀態(tài)時，壁1、2受到壁3的阻礙作用，使壁1、2產(chǎn)生拉應(yīng)力，而壁3受壓應(yīng)力，當(dāng)在壁3銑出開口，則工件中央將會下陷，使斷口尺寸減小。 正 態(tài) 分 布 mm0 1.020 %74.78%069.0%19.211 %069.049931.05.02.35.0 %19.212881.05.08.05.0 49931.02.32881.08.0 2.3025.0/)9.1998.19(/ 8.0025.0/)98.1920(/ 98.1995.1903.0,95.19 P DDxxz xxz mmxmmx合 格 品 率 不 可 修 復(fù)）（偏 小 不 合 格 率 可 修 復(fù)）（偏 大 不 合 格

8、率 ）（，）（查 表 得 ： ）： （ ）： （ 則 小大左右?guī)?mm1.020 67.13502.06 1.01.066 下上 TTTCP根 據(jù) 書 P186表 格 4-6， 該 機(jī) 床 工 序 能 力 等 級 為 一 級 ，工 藝 能 力 足 夠 ， 可 以 有 一 定 的 異 常 波 動 。 再生型切削顫振：由于切削厚度變化效應(yīng)（簡稱再生效應(yīng)）而引起的自激振動。再生型顫振是由于在有波紋的表面上進(jìn)行切削引起的，如果本轉(zhuǎn)（次）切削不與前轉(zhuǎn)（次）切削振紋相重疊，就不會有再生型顫振發(fā)生。用重疊系數(shù)來表示本轉(zhuǎn)次的切削與前轉(zhuǎn)次切削振紋的重疊程度，如果越小，越不容易發(fā)生顫振。值大小取決于加工方式、刀具的幾何形狀及切削用量等。一般情況下，0，即刀具總是部分地或完全地在帶有振紋的表面進(jìn)行切削的。 右 圖 較 左 圖 結(jié) 構(gòu) 更 優(yōu) ， 因 為 小 剛 度 主 軸 x1相 對 于y坐 標(biāo) 的 夾 角 在 切 削 合 力 F與 y坐 標(biāo) 夾 角 之 外 。