《CECS143-2002 給水排水工程 埋地預制混凝土圓形管管道結(jié)構(gòu)設計規(guī)程》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《CECS143-2002 給水排水工程 埋地預制混凝土圓形管管道結(jié)構(gòu)設計規(guī)程（51頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、中國工程建設標準化協(xié)會標準 給水排水工程 埋地預制混凝土圓形管管道 結(jié)構(gòu)設計規(guī)程 Specιfιcatι∞forstructuraldesignofburiedprc?adcconcrete Roundpipelineofwatersupplyandsewerageengineering CECS143:2002 主編部門：北京市市政工程設計研究總院 批準部門：中國工程建設標準化協(xié)會 施行日期:2003年3月1日 前言 本規(guī)程的內(nèi)容原屬F?給水排水工程結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GBJ6984中的第七竟。為了逐步與國際接軌,并便于工程應用和今后修訂,現(xiàn)按照中國工程建設標準化協(xié)會（94）

2、建標協(xié)字第11號《關于下達推薦性標準編制計劃的函》的要求進行修訂,并獨立成本。 本規(guī)程系根據(jù)國家標準彳建筑結(jié)構(gòu)可奇度設計統(tǒng)標準》GB50068和彳工程結(jié)構(gòu)可旅度設計統(tǒng)一標準》GBJ153規(guī)定的原則,采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法編制,并與有關的結(jié)構(gòu)專業(yè)設計規(guī)范協(xié)調(diào)一致. 本規(guī)程在修訂過程中,總結(jié)了近十多年來原《給水排水工程結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GBJ6984的工程實踐經(jīng)驗，吸取了國外相關標準的內(nèi)容，并經(jīng)中國工程標準化協(xié)會管道結(jié)構(gòu)委員會多次討論，使內(nèi)容有了充實和完善。 根據(jù)國家計委計標∣1986]1649號文《關于請中國工程建設標準化委員會負責組織推薦性工程建設標準試點工作的通知》的要求?

3、現(xiàn)批準協(xié)會標準《給水排水工程埋地預制混凝土圓形管管道結(jié)構(gòu)設計規(guī)程》,編號為CECS143:2002.推薦給工程建設設計、施工、使用雌位采用。 本規(guī)程第3.1.1,3.1.2、3.1.3、5.2.2、532、6.0.15,8.1.5條建議列入《工程建設標準強制性條文》. 本規(guī)程由中國工程建設標準化協(xié)會管道結(jié)構(gòu)委員會CECSTC17（北京西城區(qū)月壇南街乙二號北京市市政工程設計研究總院.前編:100045）歸口管理.并負貢解釋。在使用中如發(fā)現(xiàn)需要修改或補充之處,請將意見和資料徑寄觸釋單位. 主編單位：北京市市政工程設計冊究總院 主要起草人：王憬山沈世杰潘家多 中國工程建設標準化協(xié)會 20

4、02年12月年日 1總 則 6 2主要符號 7 3材 料 9 3.1 混凝土 9 3.2 鋼筋 9 4管道結(jié)構(gòu)上的作用 10 4.1 作用分類和作用代表值 10 4.2 永久作用標準值 10 4.3 可變作用標準值、準永久值系數(shù) 11 5基本設計規(guī)定 12 5.1 一般規(guī)定 12 5.2 承載能力極限狀態(tài)計算規(guī)定 12 5.3 正常使用極限狀態(tài)計算規(guī)定 14 6管道結(jié)構(gòu)設計計算 15 7管道接口 18 7.1 一般規(guī)定 18 7.2 鋼絲網(wǎng)水泥砂漿抹帶接口 19 7.3 現(xiàn)澆食環(huán)接口 19 7.4 企口管橡膠圈接口 20 7.5 承插【I管接口 20

5、7.6 雙插口管接口 21 7.7 鈉承門管接口 22 8構(gòu)造要求 23 8.1 管節(jié)制造 23 8.2 設計與施工 23 附錄A鋼筋混凝上矩形或而處于受彎或大偏心受壓（拉）狀態(tài)時的最大裂縫寬 度計算 26 附錄B管頂豎向土壓力標準值 28 附錄C地面車輛荷載對管道的作用標準值 30 附錄D網(wǎng)形剛性管道在不同支承條件、各種荷或作用下的內(nèi)力系數(shù) 32 本規(guī)程用詞說明 38 1.0.1為了在給水轉(zhuǎn)水工程埋地預制混凝土圓形管管道的結(jié)構(gòu)設計中貫徹執(zhí)行國家的技術經(jīng)濟政策,做到技術先進、經(jīng)濟合理、安全適用、確保質(zhì)量，制定本規(guī)程。 1.0.2本規(guī)程適用于城、鎮(zhèn)公用設施和工業(yè)企業(yè)中一般

6、給水井水工程埋地預制無（內(nèi)）壓混凝土圓形管管道開槽施工或人工掘進不開槽施工的結(jié)構(gòu)設計：不適用于工業(yè)企業(yè)中具有特殊要求的給水排水管道工程結(jié)構(gòu)設計。 1.03本規(guī)程系根據(jù)現(xiàn)行國家標準《給水持水工程管道結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB5O332規(guī)定的原則進行制定的。 1.（U對于建設在地慰區(qū)、濕陷性黃土或膨脹土、永凍土等特殊條件地區(qū)的給水持水工程理地預制混凝土圓形管管道的結(jié)構(gòu)設計,除應執(zhí)行本規(guī)程外,尚應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定. 1.0.5按本規(guī)程設計時,有關構(gòu)件截面計亢和地油基砧設計,應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010.，建筑地基基硒設計規(guī)范》GB50∞7的規(guī)定. 2主要符號 2

7、.0.1管道上的作用和作用效應 %.)——主動上壓力標準值； FI——管道單位長度上管頂豎向土壓力標準值； G.一管道內(nèi)水重標準值； qw-地面車輛輪壓產(chǎn)生的管頂處單位面枳上豎向壓力標準值; Wnie——鋼筋濕凝土構(gòu)件計算截面的最大裂縫寬度. 2.0.2材料性能 E1——鋼筋的彈性模量. 2.0.3幾何參數(shù) a——單個車輪著地分布長度； b——單個車輪著地分布寬度， bf——圓管混凝土基礎的寬度； D——圓管內(nèi)壁直徑： Do——圓管計算直徑； D1——Ia管外壁直徑： V-縱向力對截面重心的偏心距： Hj——管頂至設計地面的覆上高度； ho——鋼筋混凝土計算截

8、面的有效高度； hf——照管混凝土基礎的厚度： q—一圓管的計算半徑； r——圓管管壁厚度； U——縱向受拉鋼筋鼓面的總周長; 2a圓管基礎的支承角， 2.0.4H算系數(shù) Ce——填埋式土壓力系數(shù)： Cd—開槽施工土壓力系數(shù)； Cj——不開梢施工上壓力系數(shù)； Co——永久作用效應系數(shù)： Cq--可變作用效應系數(shù)： γo——管道重要性系數(shù)； ro—永久作用分項系數(shù)： Yq——可變作用分項系數(shù)： μ, 動力系數(shù)； 與受拉鋼筋表面形狀有關的系數(shù)； ψ-一裂縫間受拉鋼筋應變不均勻系數(shù): ψc——可變作用組合系數(shù)： 《一可變作用準永久值系數(shù). 3材料 3.1

9、 混凝土 3.1.1 混凝土的強度等級不得低于C30? 3.1.2 混凝土的抗?jié)B等級不應低于S6? 3.1.3 凝土的嚎含量應符合《混凝土堿含量限值標準》CECSS3的規(guī)定. 3.1.4 混凝土配制中采用的外加劑,應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土外加劑應用技術規(guī)范》GB50119的規(guī)定?并應通過檢驗確定其適用性和相應的摻讓。 3.1.5 混凝土中的水、水、泥砂、石、粉煤灰等原材料性能指標均應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定. 3.1.6 設計使用的混凝土的物理力學性能指標,應按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB5∞10的規(guī)定采用。 3.1.7 當混凝土膏中輸送腐蝕介質(zhì),或當混凝土竹埋設于

10、具有浸蝕性介就（如有侵蝕性的地下水、土壤）內(nèi)，當無其他抗腐蝕措施時.混凝土材料應具有相應的耐腐蝕性能。 3.2 鋼筋 3.2.1 預制鋼筋混凝土圓管中的鋼筋可采用冷拔低膜鋼絲、冷拉鋼筋、冷軋帶肋鋼筋、熱軋圓盤條及熱孔帶肋鋼筋。 3.2.2 設計用的鋼筋的物理力學性能指標，應按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB5∞10的規(guī)定執(zhí)行. 3.2.3 種鋼筋的性能指標應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定 4管道結(jié)構(gòu)上的作用 4.1 作用分類和作用代表值 4.1.1 管道結(jié)構(gòu)上的作用,應按其性質(zhì)分為永久作用和可變作用兩類： 1永久作用?包括結(jié)構(gòu)自重、土壓力（豎向和側(cè)向）、管內(nèi)（滿水）水重,地基

11、不均勻沉降。 2可變作用.包括地面堆積荷我、地面車輛荷我， 4.1.2 結(jié)構(gòu)設計時，對不同性質(zhì)的作用應采用不同的代表值。作用標準值應為作用的基本代表值。 對永久作用,應采用標準值作為代表值：對可變作用.應根據(jù)設計要求采用標準值、組合值或準永久值作為代表值, 可變作用組合值應為可變作用標準值乘以作用組合系數(shù)；可變作用準永久值應為可變作用標準值乘以作用的準永久值系數(shù). 4.1.3 當管道承受兩種或兩種以上可變作用，按承我能力極限狀態(tài)的作用效應基本組合進行設計或正常使用極限狀態(tài)的作用效應標準組合進行設計時,可變作用應采用標準值和組合值作為代表值。 4.1.4 當按正常使用極限狀態(tài)的作用效

12、應準永久組合進行設計時.可變作用應采用準永久值作為代表值. 4.2 永久作用標準值 4.2.1 結(jié)構(gòu)自重標準值應按結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設計尺寸與相應材料中位體枳的自重標旌值H算確定。對于預制素混凝土圓管,其素混凝土單位體積的自重標準值可取25kN∕n?:對于預制鋼筋混凝土圓管,其鋼筋混凝土單位體積的自重標準值可取26kN∕m? 4.2.2 作用在單位長度管道上的會向士壓力標準值應根據(jù)管道埋設方式及條件按附錄B確定。 4.2.3 作用在地下管道上的側(cè)向土壓力標準值%,應按主動土壓力計算。倒向土壓力沿圓形管道管惻的分布可視為直線分布,其計算值”:按管中心處確定。其標準值應按下式計算： Z <4.2

13、.3) 式中J——管他土壓力標準值(kN∕m2)； *σ-主動上壓力系數(shù)，應根據(jù)土的抗剪強度確定：當缺乏試驗數(shù)據(jù)時,對砂類土或粉上可取去1/3；對粘性土可取1/3?14 九——回填土的重力密度(kN∕m3),對埋設在地下水位以上的管道可取】8kNm3；對埋沒在地下水位以下的管道可取IOkNm) Z——自設計地面至管中心處的深度(m)? 4.2.4 管道內(nèi)水重的標準值G“，可按水的重力密度為IokNm3計算. 4.2.5 當管道沿線地基上有顯著變化,或當管道上廈士高度有顯著變化時.應考慮地基不均勻沉降對管道結(jié)構(gòu)的影響。不均勻沉降標準值應按現(xiàn)行IE家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50

14、007的有關規(guī)定計算確定. 4.3 可變作用標準值、準永久值系數(shù) 431堆枳荷載標準值4心應取l0?0kNm?,其準永久值系數(shù)可取0.5。 43.2車輛荷載對管道產(chǎn)生的轉(zhuǎn)向壓力標準值q~?可按附錄C計律,其準永久值系數(shù)％； 可取0.5? 433車第荷載勺遞到管道上的他壓力，可按附錄C(C04)計算。 5基本設計規(guī)定 5.1 一般規(guī)定 5.1.1 本規(guī)程采用以慨率理論為基砧的極限狀態(tài)設計方法,以可靠指標度量結(jié)構(gòu)構(gòu)件的可靠度；采用分項系數(shù)設計表達式進行設計. 5.1.2 管道結(jié)構(gòu),應按下列兩種極限狀態(tài)進行設計： 1承我能力極限狀態(tài):管道結(jié)構(gòu)達到最大承載能力.管體或接口因材料強度

15、被超過而破壞。 2正常使用極限狀態(tài):管道結(jié)構(gòu)出現(xiàn)超過使用期時久性要求的裂縫寬度限值。 注:對于重溫凝上百?可只遺行承毅能力極玉狀態(tài)計算. JU.3理地管道的結(jié)構(gòu)設計,除計算上述兩種極限狀態(tài)之外,尚應包括管座(管道基礎)構(gòu)造、管道連接構(gòu)造、地基及地基處理、管周各部位回填土的密實度要求. 5J.4埋地混凝土圓形管道結(jié)構(gòu),應按剛性管道計完. 5.1.5 管道結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析,按弟性體系計算.不考慮由非彈性變形所引起的內(nèi)力重分布。 5.1.6 苫道結(jié)構(gòu)應根據(jù)環(huán)境條件和輸送介質(zhì)的性能，考慮防腐蝕設計,當用于有衛(wèi)生要求的給水管道時,其內(nèi)防腐做法應符合國家現(xiàn)行有關衛(wèi)生防疫標準要求. 5.2 承載

16、能力極限狀態(tài)計算規(guī)定 5.2.1 管道結(jié)構(gòu)按承我能力極限狀態(tài)進行強度計算時，結(jié)構(gòu)上的各項作用均應采用作用設計值。 作用設計值應為作用代表值與作用分項系數(shù)的乘枳. 5.2.2 對管道結(jié)構(gòu)進行強度計算時,應滿足下式要求： 九SWR (5.2.2) 式中九——管道的重要性系數(shù)?應根據(jù)現(xiàn)行國家標準《給水排水工程管道結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 GB50332的規(guī)定采用。對給水輸水管道,單線敷設時取1.1,雙線及雙線以上敷設時取1.0:對給水配水管道、污水管道或合流管道取L0；對南水管道 取0.9； S—作用效應組合設計值； R——管道結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力的設計值.按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB5

17、0010的規(guī)定確定。 5.2.3 管道結(jié)構(gòu)進行強g度計算時,作用效應的基本組合設計值,按下式確定： SHyaCQIG)t+ycj(CgG』+CαjrΛ^rβ?+C

18、項系數(shù)。當作用效應對結(jié)構(gòu)不利時應取1.20；當作用效應對結(jié)構(gòu)有利時應取L00： rQ——除管道自重外,各項永久作用的分項系數(shù)。當作用效應對結(jié)構(gòu)不利時應取1.27；當作用效應對結(jié)構(gòu)有利時應取Lo0： Yq.—地面車輛荷栽或地面堆積荷載的分項系數(shù),應取l?40. 注:作用效應系數(shù)力結(jié)構(gòu)在楣應作用下產(chǎn)生的效應(內(nèi)力、應力等)與速作用的比值.可按結(jié)構(gòu)力學方法確定。 5.2.4 強度計算時的作用組合工況，按表524的規(guī)定果用。 表524強度計貪的作用組合表 計算 工況 永久作用 管自重 G1 土壓力 管內(nèi)水重 G. 不均勻沉訝 Δ, 堆枳荷栽 Qn 車精荷較 9

19、v 野向心 儡向上 1 √ J √ √ Δ J 2 √ √ √ √ △ √ 注：表中“J”標記的作用為用FK二況應予以計算的項目：“△”標記的作用應按具體設”條件確定 組合.不均勻沉降A,的作用.一般可僅考慮對管道結(jié)構(gòu)縱向的影響, 5.3 正常使用極限狀態(tài)計算規(guī)定 53.1 管道結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)迸行驗算時?結(jié)構(gòu)上的各項作用均應采用作用代表值。 53.2 鈉舒混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)作在組合作用下，計算截面的受力狀態(tài)處于受彎、大們心愛壓時，假面允許出現(xiàn)的最大裂縫寬度不應大于0.2mm. 53.3 當驗算構(gòu)件截面的最大裂縫寬度時,應按作用效應的準永久組

20、合計算。作用效應的準永久組合設計值應按下式確定： Sd=CaClt+CσwG+Cq3"+CgF”>+CotAtt+Ψ,Cq?Q^（5.3.3） 式中Sd―變形、裂縫等作用效應的設計值； Ψi 地面車輛荷栽或地面堆枳荷栽的準永久俏系數(shù)，應按本規(guī)程第43節(jié)的規(guī) 定采用. 53.4 正常使用極限狀態(tài)驗尊時,作用組合工況可按本規(guī)程第5.2.4條的規(guī)定取用。 53.5 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件在作用效應準永久組合作用下.計算截而處于受彎、大偏心受力狀態(tài)時,最大裂縫寬度可按附錄A計算，并應符合本規(guī)程第532條的要求. 6管道結(jié)構(gòu)設計計算 6.0.1埋地項制混凝土圓形管道的內(nèi)力分析.應考慮省訝、券

21、礎及地理的共同作用,按 ffl6.0.1圓形膏通基01 1一開懶蝮12一混覆1.,3—砂俵層,4州迸線 6.0.2管道結(jié)構(gòu)靜力計算,應按本規(guī)程第5.2.4條的規(guī)定，確定相應工況的組合作用。 6.0.3管道上各作用的分項系數(shù)、準永久值系數(shù),應分別按本規(guī)程第523、5.3.3條的規(guī)定采用. 6.0.4管道在組合作用下,管壁各極面的環(huán)向內(nèi)力可按下式計算： %=九￡上/， （6.041） Ll M=SlP, （6.042） :?l 式中Mt 管壁上足截面的彎距設計值（N?mmm）； N,——管壁上足截面的仲力設計值（NZm）： γ0——圓管的計算半徑（mm）,即自司管中

22、心至管壁中心的距離； kz彎矩系數(shù),應根據(jù)管基形式按附錄D確定； kn,——軸力系數(shù),應根據(jù)管基形式按附錄D確定； P,一作用在管道上的J項荷我設計值（NZm）. 注:對管或面環(huán)向內(nèi)力計算時,一般可不計入地基不均勻沉降A,的影響. 6.0.5土弧基帖或砂荃層基布設設計計算的土基支承向Qq）取值（圖6.0.1）,應根據(jù)作用在管道上的荷載確定.旃工安裝時,對開梢埋設宜增加30°；對于頂進施工宜增加15°.當開楮施工素土平基埋設時,設計計算上基支承角可取200. 6.0.6地面堆積荷載、地面車輛荷載可變作用,對管道的水平側(cè)向壓力，一般可不列入作用組合. 6.0.7埋地預制混凝土圓形管道

23、，在一般地基土質(zhì)條件下可不進行縱向結(jié)構(gòu)計算，只在頂進施工時，應對管口頂壓斷面進行局部承壓核算. 6.0.8剛性接口預制圓形管道,當遇有下列情況時,應連續(xù)設置數(shù)個柔性接口： 1管道覆土深度發(fā)生突然變化處： 2管道地基發(fā)生變化處： 3管道與較大構(gòu)筑物（如水池、閘井、大型檢查井等）連接處： 4管道穿越河道、堤壩、建筑物、鐵路。 6.0.9剛性接口的預制圓形管道及帶有連續(xù)澆注混凝土基礎的管道?宜每20m左右設置伸縮縫，伸縮健應采用柔性接口的做法. 6.0.10索混凝土管的蟻面計算,應取管頂或管底截面，按受彎狀態(tài)計算，其計算應符合本規(guī)程第5.2節(jié)的規(guī)定. 6.0.11鋼筋混凝土管的里層配

24、筋計算,應取管頂或管底截面,按受彎狀態(tài)計算,其計算應符合本規(guī)程第5.2、5.3節(jié)的規(guī)定。 6.0.12制筋混凝土管的外層配防計算,取管他收面,應考慮截面上軸力的影響,按偏心受壓狀態(tài)計算,其計算應符合本規(guī)程第5.2、S.3節(jié)的規(guī)定. 6.0.13管道一般宜座落在原狀上層上，當遇有軟土、回填土等不良地基時，應按國家現(xiàn)行有關標準進行地基處理設計.此時，管道的縱向應根據(jù)地基處理的形式進行設計計算，6.0.14管道應埋設在冰凍深度以下?否則應進行專門處理. 6.0.15當管道穿越河床、堤壩、鐵路路基時應采用專門的技術措施，并應對管道進行相應的設計計算. 6.0.16當管道與其他地下管線（如給水、

25、持水、煤氣、熱力、電力'電訊等）交叉時,應根據(jù)具體情況,進行設計計算? 7管道接口 7.1 一般規(guī)定 7.1.1 預制混凝土圓形管道接口可分為柔性接口和剛性接口,柔性接口可允許管道在接口處產(chǎn)生一定的變形. 一般情況下,預制網(wǎng)形管道宜選用柔性接口。 7.1.2 預制混凝土管節(jié)的管口一般可分為平口、企口和承插口.每種管口形式均可做成柔性接口及剛性接口.管口的形式及接口的類型（表7.1.2）應根據(jù)工程的重要性、管道的用途（給水、雨水、污水等）、埋設方式、使用條件、地基狀況、工程投資等因素確定。 表7.1.2預制混凝土圓形管道接口形式 簿工工法 開槽施工 頂造德工 營口形式 平口

26、管、企口管 企口管 承標口管 雙插口管 鋼承口 青 接口形式 的隹網(wǎng) 水泥抹 帶接口 現(xiàn)澆套環(huán)接口 橡 !? IB 剛性 填料 橡 膠 回 剛性 填料 橡 度 檬 膠 IE 現(xiàn)澆 混凝土 加止 水帶 接口 類型 柔性 接口 — — √ √ — √ — √ √ 剛性 接口 √ √ — — J — √ — — 基礎 形式 混凝土 基砒 √ √ — — — — ±（砂） 茶砒 — — √ 4 √ √ 注:表中“J”標記為通常使用的情況. 7.1.3 對于曲

27、線敷設的管道,其管道接口的允許轉(zhuǎn)角,應根據(jù)其構(gòu)造做法確定,并應符合產(chǎn)品規(guī)格. 7.2 鋼絲網(wǎng)水泥砂漿抹帶接口 7.2.1 鋼絲網(wǎng)水泥砂漿抹帶接口的做法（圖721）應在懺接口處用1:2水泥砂漿抹帶.其寬宜為2OO~25Omm?厚度宜為25?35mm,帶中應加設1~2層20號IOmmXlomm鋼絲網(wǎng),鋼絲網(wǎng)應錨入混凝土基:礎內(nèi)100?15（）mm?與抹帶接觸部分的管外壁應鑿毛. 7.2.2 鋼絲網(wǎng)水泥砂漿抹帶接口為剛性接口，宜應用在帶有混凝土管基的管道上，可適用于一般的無壓給水、雨水、污水管道。 7.2.3 絲網(wǎng)水泥砂漿抹帶接口可用于平口管或企口管,其管門間的健球可用水泥砂漿（1:2）、砂

28、脹水泥砂漿或石棉水泥（重量比為1:3:7水:石棉:水泥）等剛性填料填實。 圖7.2.1謂絲河水泥抹帶接口 7.3 現(xiàn)澆套環(huán)接口 73.1 現(xiàn)澆套環(huán)剛性接口（圖731a）應在管道接口處將管外壁鑿毛，現(xiàn)澆鋼筋混凝土外套環(huán)，其寬宜為200?30Omm?厚度應不小于80mm.現(xiàn)澆套環(huán)柔性接口（圖7.3.1b）應在管口處將整體套環(huán)分為兩環(huán),中間以止水帶相連,將邊套環(huán)的寬度宜為300?400mm.厚度不應小于250mm. 73.2 現(xiàn)澆套環(huán)接口宜應用在帶有混凝土管基的管道上。剛性接口的套環(huán)接口可適用于對管道縱向剛度要求較高的管道上.柔性接口可適用于對管道適應地基變形有較大要求的管道上，套環(huán)

29、接口處的混凝土管基，亦應斷開. 733現(xiàn)澆食環(huán)接口可用于平口管或企口管，其管口間的縫隙對于剛性接口可用剛性材料填實：對于柔性接口可用填縫板填實. 7.4 企口管橡膠圈接口 7.4.1 企口管橡般圈接口（圖741）應在企口中放置止水橡膠圈,管壁應有足夠的厚度.這種接口形式只宜用在口徑較大開楮施工土基的管道上. 7.4.2 接口止水橡膠圈宜采用滑動膠圈,其壓縮率可采用30%~45%,環(huán)徑系數(shù)可采用0.80-0.85,檄膠圖材質(zhì)的物理力學性能?應符合給水拌水管道用橡膠密封圖的有關規(guī)定. 7.5 承插口管接口 7.5.1 混凝土承插口管剛性接口,可在管口中填入剛性填料（

30、圖751b）；柔性接口應在管口中設置止水橡膠圈（圖7.5?la）° zn?a 剛性填料 (b) INttffa 0B7.s.ι承■口管整“ 7.5.2 承插口管可應用于開楮施工（砂）基上的管道（無壓給水、雨水、污水管道）。 7.5.3 口內(nèi)止水橡股圈宜采用滑動膠圈，其壓縮率可采用30%~35。6,環(huán)徑系數(shù)可采用0?80~0?85.?橡膠圈材質(zhì)的物理力學性能，應符合給水排水管道用橡膠密封圜的有關規(guī)定, 7.6 雙插口管接口 7.6.1 在雙插「I管接H處應安裝T形鋼食環(huán),兩側(cè)管口均插入鋼套環(huán)中，柔性接口應在用套環(huán)內(nèi)設置橡膠圖（圖761a）：剛性接口可不設置橡膠圈（圖76Ib）

31、 7.6.2 雙插口管直應用在頂邊施工的管道上.當頂進施工中無地下水或降水良好的情況時,可采用剛性接口；當?shù)鼗临|(zhì)較差，管道存在地基不均勻變形時，應采用柔性接口。 7.6.3 接口內(nèi)止水椽膠圈宜采用滑動膠圈,其壓縮率可采用40%~45%?環(huán)徑系數(shù)可采用0.85-0.90,橡膠圈材履的物理力學性能，應符合給水排水管道用橡膠密封圈的有關規(guī)定。T型鋼套環(huán)應有防腐措施。 蟆也B !■形鋼含環(huán) ? V= Iy E /Xzz 柔性填料 剛性師 （?）柔性幡門 （b）fWtt*11 圖7,6.1雙插口管接O 7.7 鋼承口管接口 7.7.1 鋼承口管（圖7.7.1）應在制管時將鈍

32、制套環(huán)安奘在管口上作為鋼承11?并應在承播口中放置止水橡膠圈， 7.7.2 鋼承口管橡膠圈接口為柔性接口.宜應用在地基上質(zhì)條件較差,按頂進法施工的給排水管道上。 7.7.3 接口內(nèi)止水橡膠圈宜采用滑動股圈,其壓縮率可采用40。。?45%,環(huán)徑系數(shù)可采用0.85?0.90。橡膠圖材質(zhì)的物理力學性能,應符合給水排水管道用橡膠密封圈的有關規(guī)定。T里鋼食環(huán)應有防腐措施。 8構(gòu)造要求 8.1 管節(jié)制造 8.1.1 預制混凝土圓管可由離心、懸里、振動振搗或立式擠壓等工藝成型,宜在工廠及流動工廠中制造. 8.1.2 掇制混凝土明管的內(nèi)表面應滿足運行水力條件對植率的要求,其糙率系數(shù)〃不應大于0

33、.013。 8.1.3 制混凝土圓管的管壁厚度宜為管道內(nèi)徑的1/13~1/9：管節(jié)長度應根據(jù)制造、運瑜、安裝的條件確定,但不宜小于2m. ?.1.4圓管管喳厚度不大于Ioomm時,可配置單層受力環(huán)筋,其位置應放在距管內(nèi)表面2/5壁厚處；管壁厚度大于100mm時,宜配置雙層受力環(huán)筋。 8.1.5 鋼筋混凝土圈管，當管壁厚度不大于Wlmm時，環(huán)筋保護層的最小岸度不應小于Xmms當管壁厚度大于SOmm且不大于Ioomm時，環(huán)筋保護層的最小厚度不應小于12mm；當管壁厚度大于100Inm時，環(huán)筋保護層的最小厚度不應小于20mm. 8.1.6 鋼筋混凝土E∣管中環(huán)向鍥筋的凈距不應小于25mm.縱

34、向鋼筋股可按構(gòu)造配置.對于開槽施工的管節(jié).縱向鋼筋的間距可取300mm：對于頂進施工的管節(jié),縱向鋼筋的間距可取200mm。頂進施工的管節(jié),管口頂壓面處的掖筋間距不宜大于IOomm 8.2 設計與施工 8.2.1 開槽施工的圓形管道?當使用混凝土管基時，混凝土強度等級不應低于CKh并應保證混凝土與管節(jié)的緊密結(jié)合：當管基分兩次澆注時,界面應按施工鞋處理。 8.2.2 開糟筋工的圓形管道,當使用土弧基礎時，必須保證土見與管節(jié)的緊密貼合,必要時可在弧形精內(nèi)填鋪40-6Omm厚中、祖砂。 8.2.3 槽施工的圓形管道，當使用砂墊層基礎時,其砂基層的材料可選用中砂、粗砂、 8.2.4 級配砂石、

35、卵石或礫石，其最大粒徑不應大于25mm.,開槽鼬工的圓形管道的溝槽回填土?應對管道兩例同時進行，管道兩側(cè)壓實面的高荽不應超過300mm. 8.2.5 股情況下開槽施工的圓形管道的溝槽回填土?在管道兩側(cè)管頂以下，其壓實度不應低于95。。：在管頂以上高為500mm、寬為圓管外徑范圍內(nèi),其壓實密度可采用85

36、凝土加固（圖8.2.6）? 8.2.7 圓形管道頂進法施工,宜在良好的地層中進行，當遇有不良上填時，應迸行土壤加因處理。當遇有地F水時,應采用排水措施,將地F水降至管外底以下30OmnV 出8.2.6混■土包封加固 8.2.8 頂進法施工的圓形管道,在頂進過程中.應保證管下部2α不小于120,范困內(nèi)不超挖；管上部如無特殊要求時,可允許超挖.但超挖值不應大于25mm（本規(guī)程圖6?0.1d）,829頂進法浦工的圓形管道,當頂距較長,頂力較大時,宜采取加設管道前端頂進設施、管道中部設中維間、管外注入觸變泥漿等措施. 8.2.10 頂進法施工的圓形管道,當遇有軟弱上層或穿越建筑物E九宜在管

37、道前端設置頂進設施，頂進時管前端及管四周均不得超挖.必要時可在頂迸后對管外灌注水泥砂漿或其他灌漿材料。 8.2.11 當平行頂進兩條管道時，其水平凈距不得小于管外經(jīng)；當兩條管道不在同一高程上時，其管中心的高差與管中心的水平距離之比，不得小于1:1.5, 附錄A鋼筋混凝土矩形截面處于受彎或大偏心受壓（拉）狀態(tài)時 的最大裂縫寬度計算 A.0.1受彎、大偏心受壓或大偏心受拉構(gòu)件的最大裂縫寬度,可按下列公式計算： Og=18^—（15c+0.11-Xl+al）v （A.0.1-1） E, Ptr ψ≈?Λ--06-^- （A.0.1-2） PQNaa 式中明?, 最大裂縫寬度（mm）

38、: Ψ 裂縫間受粒鋼筋應變不均勻系數(shù),當％V0.4時.應取0.4.當3>l.O時,應 取1.0; σi,——按作用效應準永久組合計算的鼓面縱向受拉鋼筋應力（Nmm* E,——鋼筋的彈性探度（NZmm2）: C——最外層縱向受拉鋼筋的混凝土保護層厚度（mm）, d——縱向受拉綱筋直徑（mm）；當采用不同直徑的鋼筋時,應取d=也為縱向 受拉鋼筋截面的總周長（mm）: PIr——以有效受拉混凝土戴面面枳計算的縱向受拉鋼筋配筋率，即0'=施 b為截面計算寬度.人為截面計算高度；4為受拉鋼筋的截面面積,對偏心受拉構(gòu)件應取偏心力一例的鋼筋極面面枳（mm2）； α1-系數(shù)，對受彎、大偏心

39、受壓構(gòu)件可取q=0：對偏心受拉構(gòu)件可取 α,=0.28-L-.e。為縱向力對截面重心的偏心距（mm）,4為計算截面的有效高 度（mm）： ∣? 縱向受拉鋼筋表面特征系數(shù),對光面鋼筋應取1.0；對變形鋼筋應取0.7： Λ 混凝土軸心抗拉強度標準值（NZmm2）： a,—系數(shù).對受彎構(gòu)件可取%=0：對大偏心受壓構(gòu)件 可取。2=1-0.22；對大偏心受拉構(gòu)件可取出=I-0.35乜0%% A.0J受彎、大偏心受壓、大偏心受拉構(gòu)件的計亢截面縱向受拉鋼筋應力（Jj.可按下列公式計算： 1受彎構(gòu)件的縱向受拉鋸筋應力： % 0.87.ζ?, (A.0.2-I) 式中Mq—^在作用效應準

40、永久組合作用下，計耳板面處的彎矩（N-mm）. 2大偏心受壓構(gòu)件的縱向受拉鋸筋應力: σλ^-0.35Λ;(?-0.3gJ %' 0.87JΛ (A.0.2-2) 式中乂一在作用效應準永久組合作用下,計律截面上的縱向力（N）. 3大偏心受拉構(gòu)件的縱向受拉鋸筋應力: Mq+05Nq(h0-af)%=A,(ho-al) (A.0.2-3) 式中α’一位于偏心力一傀的鋼筋至截面近例邊緣的距離（mm） 附錄B管頂豎向土壓力標準值 B.0.1埋地管道的管頂豎向土壓力標準值,應根據(jù)管道的敷設條件和施工方法分別計算確定

41、。 B.0.2當管道的設計地面高于原狀地面,管道為填埋式時,首頂輕向土壓力標準值應按下式計算： (B.0.2) 式中Ftr,t——每沿米管道上的管頂密向土壓力(kN∕m)； γ,——回填土的重力密度(kN∕m,).一般可取18kNn√計算； Ht-管頂至設計地面的廈上高度(m)； 。一囪管外直徑(m)l Cc——俄埋式土壓力系數(shù),可取1.4計算， B.0.3開槽施工的管道,其管頂隹向上壓力標準值應按下式計算： FZ=C"月D (B.0.3) 式中Cd——開棺施工上壓力系數(shù)?一般可取L2計缽. B.0.4對不開槽頂進施工的管道,其管頂豎向土壓力標準值應按下式計算 F^≈C

42、jχβtD, =0.19計算; φ——管側(cè)土的內(nèi)摩擦角，應根據(jù)試驗確定；如無試驗數(shù)據(jù)時，對一皎土質(zhì)條 件取中仁；30?”算, 附錄C地面車輛荷載對管道的作用標準值 C.0.1地加車輛荷載對管道上的作用，包括地面行駛的各種機動裝置

43、,如汽車、履帶車、壓路機、拖車、塔式起重機、火車、飛機等，其我曳等級、規(guī)格、型式應按相應的規(guī)定確定. C.0.2地面行駛的車輛荷我的我重、車輪布局、運行排列等規(guī)定,應按現(xiàn)行標準《公路橋油設計通用規(guī)范》JTJO21采用. C.0.3地面車輛荷我傳遞到管頂?shù)呢Q向壓力標準值,應按下列方法確定： 1雌個輪壓傳遞到管頂?shù)呢Q向壓力標準值/一應按下式il算(圖C0?l?l): ffiC.O.M 單個輪壓的傳遞分布圖 (C.0.4?l) (a,+1.4/7)(〃+1.4，) 式中q6——輪壓傳遞到管頂處的豎向壓力標準值(kN∕m2)； Qs-—地面車輛單個輪壓標準值(kN)：

44、 q——單個車輪i的著地分布長度(m)； bl——單個車輪i的著地分布寬度(m): H——自行車地面至管頂?shù)纳疃?m)： μi——動力系數(shù).可按表C.0.3采用. 地面至管頂深度M?） 0.25 0.30 0.40 0.50 0.60 2.70 動力累散Ml 1.30 1.25 1.20 1.15 1.05 1.00 表C.0?3動力系數(shù)（三） 2兩個以上單持輪壓綜合影響傳遞到管頂?shù)呢Q向壓力,可按下式計尊（圖CO32）: 也心 (*4〃Xg+￡%+1.4〃)?"1 (C.0.3-2) 式中n一車輪的總數(shù)量; （b）?帕府曾■長度分布 ?鴕咕

45、■■富Jt分布 % 沿車輪著地分布寬度方向.相鄰兩個車輪間的凈距（m）. 圖co.3?2Pi個以上?推Ieai你合影/傳Ai分布用 c.a4地面車輛荷載傳遞到管道上的惻壓力標準值,可按下式計算： 9標~=：%./ （C.0.4） 式中 ——地面以下深度Z處的側(cè)壓力（kNn√）；般可取管中心處計算，管側(cè)壓 力可視為沿管惻均勻分布。 附錄D圓形剛性管道在不同支承條件、各種荷載作用 下的內(nèi)力系數(shù) I）.∣L1圓形剛性管道在土（砂）基礎上的內(nèi)力系數(shù)Kz、Kv（圖D.0.1d）,瓦■按表DOl 圖D.0.1-1土（砂）基礎計算圖 表D.0.1 圓形剛性的內(nèi)力系數(shù)（土或砂基密

46、） 荷簸類別 基地支承角（2?） 0, 20, 45. 90, 120, AEA 0.239 0.211 0.173 0.123 0.100 管自■ *3 0.0?0 0.079 0.075 0.071 0.066 Q 一0.091 -0.090 -0.088 -0.082 -0.076 Z 0.080 0.109 0.148 0.207 0.236 Pgi-G1 -0.080 -0.079 -0.078 -0.062 -0.048 Q 0.2S0 0.250 0.250 0.250

47、 0.250 續(xù)衰D.0.1 荷或類別 Mft 基礎支承角（2。） 0, 20, 45. 90, 1200 管內(nèi)濡水重等Pg=G. AmA 0.239 0.211 0.173 0.123 0.100 0.080 0.079 0.075 0.071 0.066 AMC *nA -0.091 一0.400 -0.090 -0.369 -0.088 -0.330 -0.082 -0.271 -0.076 -0.240 -0.240 -0.239 -0.237 -0.221 -0.208 *M. -0.069

48、 -0.069 -0.069 0.069 -0.069 豎向均布荷栽Pf≈F^+q,DιP.il+*DI AmA 0.294 0.266 0.288 0.178 0.154 AeR J 0.150 -0.154 0.150 -0.154 0.145 -0.151 0.141 -0.145 0.136 -0.138 AaA 0.053 0.082 0.121 0.180 0.209 Q -0.053 -0.0S3 -0.051 -0.035 -0.021 AtC 0.500 0.500 0.500 0.500 0.5

49、00 告上的內(nèi)土重Po Po=O.1073y.D; AfBA 0.271 0.243 0.205 0.155 0.131 AnlIl J 0.08S -0.126 0.085 -0.126 0.080 一0.123 0.076 -0.117 0.072 -0.11] 0.102 0.131 0.170 0.229 0.258 -0.102 -0.102 -O.100 -0.084 -0.070 Q 0.500 0.500 0.500 0.500 0.500 他向主動土A 1 ftp AmA *mB

50、-0.125 -0.125 -0.125 -0.125 -0.125. -0.125 -0.125 -0.125 -0.125 -0.125 J 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 J 0.500 0.500 0.500 0.500 0.500 PLFH AftB 0.500 0.500 0.500 0.500 0.500 Q O O O O O 續(xù)衰D?0.∣ 荷?類別 Mft ?硼支款京《4） 0, 20, 45, 90, UOe 垂直41中身疑φ 0.318 —

51、 — — 一 上?? 0.318 — — — 一 J -0.182 一 — 一 一 0 一 — 一 一 J O — — 一 - AaC 0.500 — — 注I彎矩正負號以管內(nèi)箜受拉為正.管外度受拉為負， 2軸力正領號以截面受壓為正?戴面受拉為負. 3 “荷我類別"中之Pl為單位管長上i項荷毅的總荷轂. 4 ”基砒支承角（2。）"為設計計算取值，施工中應適當放大（本規(guī)杵第60.5條要求）. 5 “管上腔內(nèi)土施”為開槽施工時管上半部兩們胸腔的回填土量（區(qū)D.0.1-2）.號管徑不大.管頂援土較深時.?般E咯去不計：

52、但當管勺較大?管頂覆土淺時?應計入其影響.其值為:P。=0107,式中九為何填土的重力密度.。為管外徑. 6 “垂直集中灰,在2a=0時.即為管底點支承,管頂作月有集中荷敘?相當于管材試壓時的受力情尻. 圖d0J-2看上■腔土重 D.0.2開槽敷設圓形剛性管道在混凝土基礎上的內(nèi)力系數(shù)Kr（圖D?0?2-D,可按表 D.O.2采用. 圖D.0.27混凝土幕礎計算圖 ?D.0.2圓形剛性管的內(nèi)力系數(shù)（混凝土基礎） 荷或英第 QDl+2,?>2ι ?>A+5rA.^2r ?∣>Dt+S1 ?>D1÷βf 3.X ■“支承務（2?） 90*J135*

53、 IM 180, wn? O 0.077 0.053 0.044 0.044 *?c -0.075 -0.059 -0.048 -0.048 *?c 0.2S0 O.ZSO 0.2SO 0.2S0 管內(nèi)情水重 @ 0.077 0.053 0.044 0.044 -0.075 -0.059 -0.048 -0.048 ?aC -0.069 -0.0e9 -0.069 -0.0β9 D.0.2 分?類第 Mft ?>D,+22( 6k>Dl÷6r?>

54、2.5f 基地支承魯《2.） 90' )35, 180' 180, 旦宜均布育111空1】， ? 0.10S 0.065 0.060 0.047 *aC -0.105 -0.065 -o.o$o -0.04? Q 0.500 0.500 0.S00 0.&00 ,1叫* * r I 0.082 0.058 0.04? 0.049 T AaC -0.110 -0.094 -O.OS3 -0.083 AaC 0.S00 0.500 0.500 0.500 ■ KjF均布商 ft

55、I % J -0.078 -0.052 -0.040 -0.040 : Aκ 0.078 0.052 0.040 0.(MO *∣C 0 0 0 Q 注：I穹矩正佻號以管內(nèi)壁受拉為正,管外壁受拉為負' 2軸力正負號以鼓面受壓為正.被面受拉為負. 3“荷我類別”中之Pi為單位省長上iJ∣J荷我的總荷戰(zhàn)， 4混凝土管基尺寸應滿足表中“管基構(gòu)造類別”的要求（圖D.O.2-2》? 5”管上腔內(nèi)土值”為開槽施工時管上半郃兩健胸腔的回康土里（圖DOI?2）.當管徑不大，青頂檀土較深職.一般可略去不計：但當管徑較大.管頂凄土淺時.應計入其影響,其值為尸

56、。=QK）73〃Dj：.式中h為回康土的篁力密度.Q為管外徑. 6當混凝土基礎分兩次施工.即預制照首先安裝在混凝土平基上.再澆注兩肩泯凝上時.在 管自嵬作用下的內(nèi)力系數(shù)，應取2。=0'數(shù)值（表DO.1,） 圖D.0.2-2混凝土管基礎 本規(guī)程用詞說明 一、為便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對恃,對要求嚴格程度不同的用詞說明如下： I表示很嚴格.非這樣做不可的： 正面詞采用“必須”； 反面詞采用“嚴禁”. 2表示嚴格,在正常情況下均應這樣做的： 正面詞采用“應”： 反面詞采用“不應”或“不得” 3對表示允許稍有選擇.在條件許可

57、時首先應這樣做的： 正面詞采用“宜”或“可”： 反面詞采用“不宜”. 二、條文中指定應按其他有關標準執(zhí)行時,寫法為“應符合……規(guī)定”或“應按……執(zhí)行”。 CECS143:2002 中國工程建設標準化協(xié)會標準 給水排水工程 埋地預制混凝土圓形管管道 結(jié)構(gòu)設計規(guī)程 Specificetionforstructuraldesignofburiedρreudeconcrete Roundpipelineofmtersupplyandsewerageengineering 條文說明 中國工程建設標準化協(xié)會標準 給水排水工程 埋地預制混凝土圓形管管道 結(jié)構(gòu)設計規(guī)程 CEcS

58、143：2(M)2 條文說明 1總 則 4 2主要符號 5 3材 料 6 3.1 混凝土 6 3.2 炯筋 6 4管道結(jié)構(gòu)上的作用 7 5基本設計規(guī)定 8 6管道結(jié)構(gòu)設計計算 9 7管道接口 11 7.1 一段規(guī)定 11 7.2 鋼絲網(wǎng)水泥砂漿抹帶接口 11 7.3 現(xiàn)澆套環(huán)接口 11 8構(gòu)造要求 13 8.1 管節(jié)制造 13 8.2 設計與施工 13 本章主要明確本規(guī)程的適用范圍和相關標準的關系，條文闡明了以下幾個方面： 1本規(guī)程只適用于給水排水工程中理地的、預制的、困形的混凝土管道工程中。對F敷設在管溝內(nèi)或架空的給水排水管道、非預制的（現(xiàn)場澆注的）混凝土

59、管道、非囪形淅面的（如矩形、拱形、卵形）的管道以及其他材料（如磚石砌體、金融或化學建材）建造的管道,應按相應標準進行設計. 2本規(guī)程只適用于無內(nèi)壓的（管內(nèi)滿水 水位至管內(nèi)頂）給水排水管道工程，對 于壓力管道或低壓管道工程,應按相應標準進行設計。 條文中“不適用于工業(yè)企業(yè)中具有特殊要求的給水排水工程”的“特殊要求”,主要指管道內(nèi)壓、埔送的介康及防腐要求， 3本規(guī)程適用于管道開槽施工和般人工掘進的頂管施工兩種情況,不適用于使用堀道機械頂管修建的地下隨道工程. 2主要符號 本規(guī)程中采用的符號.系按現(xiàn)行國家標準《給水持水工程管道結(jié)構(gòu)設計規(guī)范3GB50332的符號采用。 3.1 混凝土

60、3.1.1 制造頸制圓管的混凝土,在有可能時宜采用更高的強度等級（如C40、c50或更高）.這對于減輕管道自重，提高管道抗港性能都是有利的,但由于國內(nèi)某些制管企業(yè)，尚不具番生產(chǎn)更高等級混凝土的條件,所以在規(guī)程中規(guī)定混凝土的最低強度等級為C30。 3.1.6 當前.預制管的混凝土各項技術指標的確定及其檢驗方法，般是以現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范3GB50010為依據(jù),各項技術指標是以混凝土標準試塊來制定的。 但是,由于強制圓形管道的生產(chǎn)工藝有離心、懸褪、芯模振動、徑向擠壓等多種不同形式.其對混凝土的配合要求有很大差異?對混凝土成品的最終技術指標影響很大,其成品混凝土的各項技術指標Lj混凝

61、土試塊之間的對應關系,目前尚有恃作迸一步的研究工作. 3.1.7 混凝土管道的抗腐蝕設計問避.已經(jīng)越來摟多的被重視,當前在多數(shù)情況下,國內(nèi)修建的一般污水管道，尚未采用專門的防腐措施。對于一般的城市污水管道，腐蝕介順主要是管道內(nèi)的硫化氫,采用抗硫酸鹽水泥是解決問題的途徑之一,內(nèi)村防腐塑料管也是一個較好的方案,還可以在管內(nèi)壁作各種涂料的防腐層。 3.2 鋼筋 本節(jié)闡述預制圓形管道內(nèi)的配筋鋼材品種可以有多種選擇,但在很多情況下，截面計算時是以混凝土的裂縫開展寬度控制的.這時鋼材品種以選擇可以焊接成型的小直徑的外形有螺紋帶肋鋼筋為宜.所以管材中的鋼筋應優(yōu)選冷軋帶肋鋼筋。 4管道結(jié)構(gòu)上的作用

62、本章管道上各種作用的確定,均系按現(xiàn)行國家標準《給水排水管道結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50332的規(guī)定給出。 關于回填土的重力密度,應根據(jù)實際工程情況選取不同的回填土質(zhì)、含水率，不同的施工方法及密實度要求,對回填土的密度會有不同.在無可靠的預責資料的時候可取18kN∕m?有的工程設計中取土壤的實測密度計算應該更符合實際，但往往很難做到。 5基本設計規(guī)定 本章內(nèi)容系根據(jù)現(xiàn)行國家標準《給水排水管道結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50332的規(guī)定制定，這里得要闡明下列幾點： 1管道的結(jié)構(gòu)設計除管身之外,尚應包括以下內(nèi)容:對接口處局部強度的核寬（頂進施工時）、接口的構(gòu)造要求、管座尤其是土（砂）基的要求、回填土的壓實密

63、度要求、管道的地基及地基處理、管道的縱向設計問題等. 2段他講,“管道結(jié)構(gòu)”設計還應包括除管道本身之外的附屬構(gòu)筑物,如檢查井、跌落井、閘門井、潔泥井、倒虹吸、迸出水口、雨水口等，這些附屬構(gòu)筑物的結(jié)構(gòu)設計可按現(xiàn)行國家標準《給水排水構(gòu)筑物結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50069的規(guī)定進行. 3關于管外地下水壓力問題.在一般情況下.外水壓力,在各種作用組合工況下，總是處在對結(jié)構(gòu)有利狀態(tài)下,同時通常地下水位的變化較大，所以，在工程實踐中對外水壓力慣例不列入作用組合. 4關于內(nèi)水壓力。在有工作內(nèi)水壓力網(wǎng)應按壓力管或低壓管的有關標推進行設計計算。污水管道在驗收時要求作2m水頭的閉水試臉,這在通常情況下,也不會是

64、控制狀態(tài),所以本規(guī)程中規(guī)定管內(nèi)水只計算到管內(nèi)頂。 6管道結(jié)構(gòu)設計計算 6.0.1對于無壓預制圓形管道的敷設方法,目前主要有開槽及頂進兩種形式。在開槽旅工時可以采用混凌土管基（如用6?0.1a）,也可在管底挖成土弧,在土力內(nèi)直接安放預制管（如圖6.0.1c）或可采用砂（石）墊層做基礎（如圖6.0.1b）.頂進施工時（如圖6.0.1d）. 采用何種形式主要取決于工程的地質(zhì)條件、管頂?shù)牧晖辽疃?、地面拆遷情況、施工工裝設備、管材供應狀況及投費情況等因素。 6.0.S對于開槽埋設時的土弧或砂（石）墊層形成的管道基礎.及其上部回填土的質(zhì)量.施工中均應嚴格控制，但實際施工時的土孤支承角度很難做到完全

65、符合設計計算的支承角,所以.對施工安裝的支承角應適當擴大。在素土平基上埋設管道時,由于土壤的壓縮沉陷，總可以提供一個大于0°的支承角.本規(guī)程參照國外相關標準規(guī)定為20“。 6.0.6在殷作用組合情況下，這些可變作用對管道產(chǎn)生的側(cè)向壓力而形成的內(nèi)力,并不起控制作用,所以可不列入作用組合. 6.0.7埋設預制網(wǎng)管一段可不進行縱向結(jié)構(gòu)計算，這是指管道地基是連續(xù)均勻的土族條件下,但如地基顯著不均勻或管頂覆土變化較大,管道產(chǎn)生明顯不均勻沉降時，還應對管道縱向進行結(jié)構(gòu)計算，確定構(gòu)造措施或進行地基處理。 對于頂進施工時的管口頂壓面的局部承壓核算，應根據(jù)頂進時的設備情況、頂力者力點的布置、頂進的工藝水平

66、等因素,作綜合考慮. 6.0.8設置柔性接口的目的,是為了能夠適應可能出現(xiàn)的不均勻沉降。因此,在管道結(jié)構(gòu)設計中,凡遇到有可能出現(xiàn)縱向不均勻沉降的地方,均應布置若干個柔性接口。 6.0.9這樣做是為了防止由于溫度作用而使管道的剛性接口遭遇損壞,同時又兼有適應管管道縱向不均勻沉降的作用。 6.0.10?6.0.12管道在組合作用下.管底及管頂截面處彎矩最大，該處的軸向力為壓力.對裁面計算輯有利影響.主要是由倒向壓力提供,在設計支承條件下,此項柏力很有限.所以對管頂及管底截面只按受考狀態(tài)計算。 對于雙層出筋管的外層筋,由計算管例截面確定,該處的軸向力系由管頂?shù)呢Q向壓力提供?其數(shù)值不可忽視,應予考慮。 6.0.14本條要求管道應埋設在冰凍線以下，避免凍脹影響.如果不可避免時，則采取地基處理等措籟,減少或消除凍賬影響. 6.0.15、60.16條文敘述了管道與其他管線等交叉時的要求，實際上是要求根據(jù)具體情況，加強對管道結(jié)構(gòu)的縱向設計和相應的構(gòu)造措施-其中,與鐵路和水塔的穿越，尚應符合相應的行業(yè)標準要求, 第K）頁 7管道接口 7.1 一般規(guī)定 7.1.1 預制圓形管道的接口?