外文翻譯--鋼制夾緊液壓缸支架【中英文文獻譯文】,中英文文獻譯文,外文,翻譯,鋼制,夾緊,液壓缸,支架,中英文,文獻,譯文 金屬科學與熱處理 43期，2001年刊 鋼制夾緊液壓缸支架 I.A 保利耶夫 從metallovedenie i termicheskaya obrabotka metallov，5號刊，24頁–26，2001年份刊翻譯而來。 簡介 創(chuàng)造高功率的裝置取決于他們的大小增量與主配件的質量。這就給用于生產(chǎn)重型配件等設施的鋼提出了較高要求。 在目前的工作中，我們已解決了選擇某種鋼來制造大型焊件加緊支架元件以用于指定的高負載液壓機這個問題，例如，用650錳。 設計一個包括20個焊接加緊的支架。每一個加緊部分長三十米，寬1.5-4米，厚度為0.28-0.32米。每個加緊部分重160噸。應該指出的是，用于制造這種加緊部分的板材厚度應該有0.36m的加工余量。 基于本地手冊中的鋼制等級與特殊規(guī)格的數(shù)據(jù)與生產(chǎn)軋制鋼板的工廠的以往經(jīng)驗，我們分析了十個碳質合金鋼，分別是，25,30,16GS，20GS,25GS,09G2S,22K,20Kh2MA,1Ts-41和16GNMA。被證實只有上述中1Ts-41和16GNMA這兩個型號滿足于特殊規(guī)格的要求。對于厚度為0.36米的元件的生產(chǎn)，關于其用途我們沒有任何的經(jīng)驗去借鑒。有一個例外是用于制造板材的鋼30厚度可達到0.5米，由于它滿足機械性能的水平以及TU方面的要求。 鋼1Ts-14和16GNMA在制造過程中有相當高的適應性而且在工業(yè)壓軋板的生產(chǎn)中廣泛的運用，他們具有很高的強度和延展性并且雙重加倍沖擊下的韌性要比TU所要求的更好。面積大的平面的相交部分的可焊性是鋼令人滿意與否的評判標準。 將這些性能考慮進去我們選擇制造高蒸汽鍋爐鼓風機的鋼16GNMA來作為我們研究的標準。 研究方法 支架鋼的特殊機械性能如下： 鋼16GNMA的化學成分會根據(jù)平板的生產(chǎn)量通過改變主要的合金成分來實現(xiàn)調整。特別是，較低的碳限制含量提升到0.1%，錳含量減少0.1%，為了保留強度來改變釩和鈦的含量（釩含量0.07%和鈦含量0.05%）。這些改變可以直接的改善鋼的可制造性并且可以獲得一個相對比較穩(wěn)定的機械性能。因此，鋼鐵就在重力液壓機生產(chǎn)動力部件相較于1Ts-1M變得非常出色。我們也試圖用鋼30A 作為最簡單最實惠變更方法。（表格一） 通過解體過程與澆筑68噸和82噸鋼鐵，實驗鋼鐵在100噸平爐熔爐中熔化。鑄錠被鍛造無論是否進行預處理。在860℃下（鋼30A）和910℃下（鋼Its-1M）被鍛造的金屬板進行一次退后進行重組（通過全部再結晶），在650℃下通過熔爐中的后續(xù)冷卻一次退火（鋼30A）或者二次退火（鋼Its-1M）。四種飛機金屬板的鍛件從不同級別的鋼鐵制造出來。超聲波檢測通過一個直徑為2毫米的標準通道的調節(jié)適配裝置來進行。 剪切200毫米至400毫米寬的廢料后，厚度為200毫米的模板從剩余的剪切的一端和鑄件粗大的一端的金屬板剪切而得。他們用于研究鍛造金屬的宏觀結構與微觀結構，用硫鍍層，如果有必要可以進行額外的超聲波檢測。 最終熱處理包括“柔性”正火和后期退火。為此，最終熱處理后重組的模板獲得20毫米厚，200毫米寬和380毫米高的鑄件通過以下步驟：在920℃下2小時進行奧氏體化，以150k/h的速率冷卻至600℃然后在空氣中空冷（金屬板正火過程模擬），然后在650℃下進行退火10小時。機械性能取決于橫向與縱向標本。橫向標本金屬板表面區(qū)域和金屬板的深度的三分之一和厚度的二分之一。垂直樣本取自于金屬板的表面與中心區(qū)域（以厚度為標志）。 結果與討論 30鋼制造的金屬板的過程對金屬的研究告訴我們機械性能，微觀結構以及硫元素的含量需充分滿足于樣本的要求條件。例如，金屬板的化學元素成分的含量的水平包括：碳含量0.32%，硅含量0.37%，錳含量0.71%，鉻含量0.25%，鎳含量0.23%，銅含量0.15%，硫含量0.017%和磷含量0.008%甚至超過預先熱處理時的特點值，換而言之， 然而，所有飛機用金屬板的超聲波控制表示在表面下深度為130毫米至150毫米存在著缺陷區(qū)，它沿著填充對接板延伸。因此，四塊金屬板中的三塊不能接受這種檢查。 另一組四塊金屬板是由鋼ITs-1M制造而成。所制成的飛機用金屬板的化學成分含量如在表格二所示；鑄造的方法以及鑄件和鍛件的重量如在表格三所示。 飛行金屬板在初次熱處理后的機械性能的水平以及硫含量的分數(shù)比如表格四所示。 分析表格二至表格四中的數(shù)據(jù)我們可以得到鋼ITs-1M滿足規(guī)格所給出的要求——即使在退后的狀態(tài)下，甚至較之鋼30A擁有更高的延展性和沖擊韌性。四種壓力下的金屬元素成分的微不足道的差別不同于化學元素成分，但是與規(guī)格所要求的一致性表明鋼ITs-1M的特定成分是均衡的。鑄塊的接縫處所取得的金屬的接近水平說明由于該種鋼鐵的很高的可塑性使該種鋼鐵在大型的鍛件的可適用性。 所掌握的宏觀結構顯示是沒有缺陷的。鑄件接縫處的硫分布點滿足于規(guī)格的要求（表格四）。標準通道尺寸（Ф2毫米）的個別缺陷僅僅在所制造的金屬板的中心部分可以檢測得到——金屬板可從表格五的熱處理三中得出實在100毫米到260毫米深處。其余三塊飛機金屬板是沒有瑕疵的。這種境況下，對承壓支架的經(jīng)濟適用支架的生產(chǎn)考慮選擇鋼ITs-1M是決定性的。 為了獲得關于飛機金屬板金屬性能的更全面的圖標，我們設計了一個研究空間來進行研究——模仿正火的程序和金屬板的實際退火。對樣板進行橫向與縱向來切割預先形成的部分來進行機械的實驗。預先形成部分從這些方向被切割是為了估計與適配于鋼ITs-1M的厚鋼板的生產(chǎn)，由于這些方位不僅是最不利的而且還是從金屬板的金屬性能來看最有象征義的（表格五） 進行的研究表明飛機用金屬板的機械性能在正火與退火情況下實質上超過規(guī)格上所要求的，甚至在從不宜切除的方向的樣本實驗中。這里應該強調的是在要求被檢測的實驗的過程中是不能有偏差出現(xiàn)的，而且對于大型金屬的預先形成部分也是非常少有的情況。機械加工性能非常接近并略微超過厚度和鍛件的不同區(qū)域，也就是獨立的鍛件。這意味著金屬是高級等方性的，以及證實了鋼ITs-1M的化學成分的選擇和金屬板生產(chǎn)過程正確性。 結論總結 1. 我們提及鋼ITs-1M的一下化學成分：碳含量0.12-0.18%，硅含量0.17-0.37%，錳含量1.0-1.2%，鎳含量0.45-0.55%，鉬含量0.45-0.55%，鉻含量0.30%，銅含量0.30%，硫含量0.020%，磷含量0.020%，鍛造及軋制金屬板在高壓強狀態(tài)下的支架生產(chǎn)化學成分。 2. 預先熱處理后金屬板的化學性質 和最終熱處理后的金屬機械性能 本質上是超過規(guī)格所要求的 3. 這些顯示低碳含量的錳-鎳-鉬鋼在正火和退火后，以一個厚的軋制和鍛造的金屬板的形式非常適用于大載荷部件。 表格一：所研究鋼鐵的化學成分 表格二：鋼ITs-1M的化學成分 表格三：鋼ITs-1M鑄件及鍛件的重量 表格四：預先熱處理后鋼ITs-1M的機械加工性能及金屬板的硫含量分布點 說明： 1.分子表示鑄件接縫處切除得到的樣板所決定的性能；分母表示粗大一端所切除的部分樣本的性能。 2.硫元素分布點的比例包括四點（第四點與去除的所一致）。 表格五：最終熱處理后鋼ITs-1M所制的金屬板的機加工性能。 注釋：鋼板的厚度為h=0.36米 說明：分子代表橫向的成分；分目表示縱向的成分。 文中涉及的參考文獻 1. 合金及鋼鐵等級手冊TsNIITMASh, Moscow（俄羅斯）（1971） 2. 工程師初級鋼鐵手冊V. N. Zhuravlev和 O. I. Nikolaeva（俄羅斯）（1968） 3. 加工設備中的熱處理Yu. M. Lakhtin 和 A. G. Rakhshtadt（俄羅斯）（1977）