《純電動(dòng)客車底架優(yōu)化設(shè)計(jì)》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《純電動(dòng)客車底架優(yōu)化設(shè)計(jì)（3頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、純電動(dòng)客車底架優(yōu)化設(shè)計(jì) 汽車工業(yè)領(lǐng)域結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)方法主要有:拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)優(yōu)化、尺寸結(jié)構(gòu)優(yōu)化以及形狀結(jié)構(gòu)優(yōu)化等［1］。拓?fù)鋬?yōu)化可以在設(shè)計(jì)階段初期按照性能需求進(jìn)行性能優(yōu)化設(shè)計(jì)［2－4］，從而保證后續(xù)的尺寸優(yōu)化和形狀優(yōu)化都是在材料最優(yōu)分布的前提下進(jìn)行的優(yōu)化設(shè)計(jì)［5－7］。對(duì)于客車整車骨架而言，由于車身骨架結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，拓?fù)淇臻g較小且方鋼搭建較為成熟，本文將主要考慮底架的拓?fù)?。為了使拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)達(dá)到最大化，本文將不再以底架局部空間為拓?fù)鋬?yōu)化對(duì)象。因此對(duì)某款純電動(dòng)客車整個(gè)底架進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)，最大程度提高原有車身骨架的整體力學(xué)性能。 1底架的第一輪拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì) 1.1底架

2、拓?fù)鋬?yōu)化空間的建立。本文分析的純電動(dòng)客車整車骨架采用HyperMesh軟件進(jìn)行有限元建模。其中有限元單元總數(shù)為1290403個(gè)，節(jié)點(diǎn)數(shù)1260881個(gè)，三角形單元有7694個(gè)，占總數(shù)比為0.6%＜5%。故有限元模型合格。其整車車身骨架有限元模型如圖1所示。拓?fù)鋬?yōu)化是在給定的設(shè)計(jì)空間區(qū)域內(nèi)找到其最優(yōu)的材料分布，以達(dá)到最優(yōu)力學(xué)性能和最省材料分布的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)［8］。所以拓?fù)鋬?yōu)化被廣泛用于汽車的正向設(shè)計(jì)以及輕量化設(shè)計(jì)［9－11］。本文基于SIMP材料差值的變密度法，以拓?fù)淇臻g的單元密度為設(shè)計(jì)變量;以優(yōu)化后與優(yōu)化前的總體積比值不大于0.1為約束條件;以柔度最小化(即剛度值最大)為目標(biāo)函數(shù)進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化。

3、本文所研究車型為底置電池的純電動(dòng)客車骨架，與傳統(tǒng)燃油機(jī)客車骨架相比，純電動(dòng)客車車身結(jié)構(gòu)與承受載荷基本保持不變，由于底架上的發(fā)動(dòng)機(jī)換成了電池，并且電池體積分布較大，質(zhì)量較重，因此底架的結(jié)構(gòu)改動(dòng)較大。所以本文只將底架作為拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)空間，車身骨架仍采用較為成熟的基礎(chǔ)車型客車骨架作為非拓?fù)湓O(shè)計(jì)空間，并將該底架作為拓?fù)湓O(shè)計(jì)空間，車身骨架作為非拓?fù)湓O(shè)計(jì)空間的整車骨架有限元模型在Optistruct軟件中進(jìn)行迭代計(jì)算。原底架如圖2所示。為使拓?fù)淇臻g達(dá)到最大化，除保留底架主要橫縱梁以及一些功能性方鋼以外，其余斜撐等方鋼全部刪除。由于前中門踏板作為單獨(dú)總成進(jìn)行整車組裝，且考慮需站立乘客等情況應(yīng)過(guò)盈設(shè)計(jì)，所以將

4、其作為非拓?fù)淇臻g。在拓?fù)淇臻g區(qū)域鋪設(shè)20mm厚的鋼板。關(guān)于下文所用到的方向，其設(shè)置標(biāo)準(zhǔn)為:X軸為縱向，客車后側(cè)方向?yàn)檎?Y軸為橫向，客車右側(cè)方向?yàn)檎?Z軸為豎直方向，向上方向?yàn)檎?。底架鋪設(shè)鋼板示意圖如圖3所示。整個(gè)底架一共鋪設(shè)73組鋼板，其中XOY面鋪設(shè)40組，XOZ面鋪設(shè)10組，YOZ面鋪設(shè)23組。為了使拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果便于工程制造和工藝性，軟件中設(shè)置了模式組約束進(jìn)行對(duì)稱設(shè)計(jì)。同時(shí)設(shè)置最小成員尺寸為75mm，最大成員尺寸為150mm。1.2工況設(shè)置和權(quán)重系數(shù)的確定。1.2.1拓?fù)鋬?yōu)化的工況設(shè)置。客車在行駛過(guò)程中最常見(jiàn)的兩種工況為彎曲工況和扭轉(zhuǎn)工況，因此本次拓?fù)鋬?yōu)化采取彎曲工況和扭轉(zhuǎn)工況進(jìn)行

5、工況設(shè)置。對(duì)于彎曲工況:約束左前輪DOF23、右前輪DOF3、左后輪DOF123、右后輪DOF3。在底架中段左右縱梁上方施加均布載荷，均布載荷單側(cè)合力大小為1000N。對(duì)于扭轉(zhuǎn)工況:約束左后輪DOF123，右后輪DOF13，左前氣囊和右前氣囊之間建立MPC約束，MPC約束上施加力矩為2000Nm［12］。1.2.2多工況權(quán)重系數(shù)的確定。對(duì)于彎曲工況和扭轉(zhuǎn)工況權(quán)重系數(shù)的確定，先給定彎曲和扭轉(zhuǎn)兩工況權(quán)重系數(shù)均為1，然后在Optist-ruct軟件中進(jìn)行一個(gè)迭代步的運(yùn)算后輸出OUT文件，查看OUT文件中兩工況compliance值分別為2.988393E+02和1.150530E+03。由于兩工況c

6、om-pliance值相差約4倍，因此重新給定彎曲和扭轉(zhuǎn)兩工況權(quán)重系數(shù)分別為4和1，重復(fù)上述步驟，得到兩工況compliance值相近，分別為1.195357E+03和1.150529E+03。此時(shí)給定的權(quán)重系數(shù)即為合理的權(quán)重系數(shù)值。1.3拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果與傳力路徑分析。通過(guò)Optistruct軟件計(jì)算，經(jīng)過(guò)73步迭代運(yùn)算，得到拓?fù)鋬?yōu)化計(jì)算結(jié)果。本次拓?fù)渲饕獎(jiǎng)h除斜撐而保留橫縱梁。通過(guò)局部放大車架的拓?fù)浣Y(jié)果圖，XOY面后橋左右上方拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果與YOZ面與中部地板相連的后橋左右處拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果如圖4所示。由于后橋左右上方中間2根橫梁處存在座椅安裝點(diǎn)，故在底架的第一輪拓?fù)鋬?yōu)化中只刪除了附近的斜撐，保留了橫

7、梁。而從圖4(a)可知，后橋左右上方中間2根橫梁的存在明顯打斷了拓?fù)涞膫髁β窂?。由圖4(b)可知中間2根橫梁雖有一定的加強(qiáng)作用，但是其傳力路徑結(jié)構(gòu)復(fù)雜且衍生出很多細(xì)小路徑，不利于工藝制造。故需要對(duì)這些橫縱梁方鋼進(jìn)一步刪除，擴(kuò)大拓?fù)鋬?yōu)化空間進(jìn)行第二輪拓?fù)鋬?yōu)化。使得傳力路徑更加清晰合理。即通過(guò)第一輪拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果分析找出由于橫縱梁的存在而導(dǎo)致的傳力路徑不合理的局部空間，對(duì)其拓?fù)淇臻g進(jìn)一步釋放后展開(kāi)第二輪拓?fù)鋬?yōu)化。 2底架的第二輪拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì) 2.1底架局部改進(jìn)后的拓?fù)鋬?yōu)化空間。通過(guò)對(duì)第一輪拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果與傳力路徑的分析可知，由于過(guò)多保留橫縱梁方鋼導(dǎo)致底架多處部位出現(xiàn)傳力

8、路徑被打斷以及衍生出過(guò)多細(xì)小路徑等現(xiàn)象。故在不改變約束條件和目標(biāo)函數(shù)的前提下，通過(guò)擴(kuò)大第一輪底架拓?fù)鋬?yōu)化空間，而車身骨架仍采用基礎(chǔ)車型骨架作為非拓?fù)鋬?yōu)化空間，最終將底架拓?fù)湓O(shè)計(jì)空間改動(dòng)后的整車骨架有限元模型在Optistruct軟件中進(jìn)行迭代運(yùn)算。第二輪拓?fù)鋁OY面后橋左右上方鋪設(shè)鋼板與YOZ面與中部地板相連的后橋左右鋪設(shè)鋼板如圖5所示。即刪除中間橫梁，使得拓?fù)淇臻g進(jìn)一步釋放。整個(gè)底架一共鋪設(shè)69組鋼板，其中XOY面鋪設(shè)38組，XOZ面鋪設(shè)10組，YOZ面鋪設(shè)21組。第二輪拓?fù)涞准茕佋O(shè)鋼板示意圖如圖6所示。(a)XOY面后橋左右上方(b)XOZ面與中部地板相連的后橋左右處圖5第二輪拓?fù)滗佋O(shè)鋼板

9、示意圖圖6第二輪拓?fù)涞准茕佋O(shè)鋼板示意圖2.2拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果與方鋼搭建。2.2.1局部改進(jìn)處的拓?fù)鋫髁β窂椒治?。通過(guò)Optistruct軟件計(jì)算，經(jīng)過(guò)72步迭代運(yùn)算，得到拓?fù)鋬?yōu)化計(jì)算結(jié)果。XOY面后橋左右上方第二輪拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果與YOZ面與中部地板相連的后橋左右處第二輪拓?fù)浣Y(jié)果如圖7所示。(a)XOY面后橋左右上方(b)YOZ面與中部地板相連的后橋左右處圖7第二輪拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果示意圖對(duì)比圖4(a)和圖7(a)可知第二輪拓?fù)鋬?yōu)化傳力路徑無(wú)被打斷現(xiàn)象;對(duì)比圖4(b)和圖7(b)可知第二輪拓?fù)鋬?yōu)化傳力路徑更加清晰連貫且未出現(xiàn)細(xì)小路徑?？蛇M(jìn)行下一步的方鋼搭建。2.2.2底架第二輪拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果與方鋼搭建。通過(guò)H

10、yperMesh軟件Post界面中OSSmoth處理以及可制造化處理原則進(jìn)行方鋼搭建。XOY面拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果如圖8所示，XOY面方鋼搭建如圖9所示。圖8XOY面拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果圖9XOY面方鋼搭建從拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果示意圖可以看出，整體拓?fù)鋫髁β窂奖容^清晰且較為合理。故本次拓?fù)浜蟮姆戒摯罱▏?yán)格按照拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果進(jìn)行?？紤]到生產(chǎn)工藝技術(shù)等工程實(shí)際情況，只對(duì)局部傳力路徑不明顯處進(jìn)行略微刪減和改進(jìn)。2.3拓?fù)鋬?yōu)化前后的性能對(duì)比?？蛙嚨膭偠戎饕◤澢鷦偠群团まD(zhuǎn)剛度。剛度工況的設(shè)置與拓?fù)鋬?yōu)化的靜力學(xué)分析設(shè)置相同。拓?fù)鋬?yōu)化前后相關(guān)值對(duì)比見(jiàn)表1。由表1可知，經(jīng)過(guò)兩輪拓?fù)鋬?yōu)化后與原車型相比，底架質(zhì)量減輕了0．048t，彎曲剛度增加了4492.2N/mm，增幅達(dá)到了50.1%，扭轉(zhuǎn)剛度增加了548.3kNm/rad，增幅達(dá)到了35.1%。 3結(jié)束語(yǔ) 本文采用SIMP差值的變密度法，以體積分?jǐn)?shù)為約束條件，以最小柔度為目標(biāo)函數(shù)，對(duì)某款純電動(dòng)客車底架進(jìn)行了線性加權(quán)的多工況兩輪拓?fù)鋬?yōu)化，結(jié)果表明:在質(zhì)量減輕了0．048t的同時(shí)，彎曲剛度和扭轉(zhuǎn)剛度增幅分別達(dá)到了50.1%和35.1%。