《商業(yè)辦公樓建筑設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《商業(yè)辦公樓建筑設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書（74頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、商業(yè)辦公樓建筑設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 摘要：本畢業(yè)設(shè)計(jì)由胡尚瑜老師作為指導(dǎo)老師，指導(dǎo)學(xué)生梁睿完成此次畢業(yè)設(shè)計(jì)。 該設(shè)計(jì)是一棟鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的綜合辦公樓，建筑高度21.8m（從地面標(biāo)高到主體結(jié)構(gòu)檐口高度），建筑面積約5000m2，設(shè)計(jì)使用年限50年，丙類建筑，主體部分采用六層框架結(jié)構(gòu)。遵循先建筑、后結(jié)構(gòu)、再基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)過(guò)程，根據(jù)任務(wù)書和指導(dǎo)書的要求完成的建筑、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。 建筑圖包括平面圖、正立面、側(cè)立面及各詳圖。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)緊密結(jié)合建筑設(shè)計(jì)，力求經(jīng)濟(jì)合理，造型美觀。結(jié)構(gòu)分析的重點(diǎn)在于框架內(nèi)力及構(gòu)件承載力滿足要求?？紤]畢業(yè)設(shè)計(jì)的特殊要求，以手算為主、電算為輔。計(jì)算書包括計(jì)算說(shuō)明、結(jié)構(gòu)計(jì)算書（包

2、括樓板計(jì)算、連續(xù)次梁計(jì)算、框架計(jì)算、基礎(chǔ)和樓梯計(jì)算）。 關(guān)鍵詞：多層建筑；框架結(jié)構(gòu)；商業(yè)辦公樓。 Commercial office building design, structural design Student: Rui Liang Instructor: Hu Shangyu Abstract：The graduation Designed by Hu Shangyu teacher as instructor， students Liang Rui c

3、omplete the graduation project The design is a reinforced concrete frame structure office building，building height 21.8m ( from ground level to the main structure of the eaves height )，Construction area of ??about 5000 m2，design life of 50 years，building class C ，Main part of the structure is six-s

4、tory frame。First building , post-structuralism , and then based design process , according to the mission statement and instructions to complete the requirements of the building, structure design . Building plans including floor plans , facade , side elevation and the detail . Closely integrated str

5、uctural design architectural design , and strive to economic rationality and beautiful shape. Framework for structural analysis focuses on internal force and component capacity to meet the requirements . Consider the special requirements of graduation to hand calculations based , electronic data sup

6、plement. Calculations including calculations show that structural calculations ( including slab calculations, continuous secondary beam calculation , calculation framework , infrastructure and stairs calculation ) . Keywords:Multi-story building ; framework ; commercial office building.

7、 第一章 結(jié)構(gòu)計(jì)算總說(shuō)明 4 第二章 結(jié)構(gòu)計(jì)算書 5 2.1樓蓋結(jié)構(gòu)計(jì)算 5 2.1.1雙向板計(jì)算 6 2.1.2連續(xù)梁計(jì)算 17 2.2框架結(jié)構(gòu)計(jì)算 21 2.2.1框架荷載計(jì)算 21 2.2.2框架梁柱相對(duì)線剛度計(jì)算 22 2.2.3風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算 22 2.2.4地震荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算 25 2.2.5水平荷載作用下框架的抗側(cè)移驗(yàn)算 25 2.2.6豎向荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算 30 2.2.7橫向框架內(nèi)力組合 37 2.2.8框架結(jié)構(gòu)截面設(shè)計(jì) 38 2.3基礎(chǔ)設(shè)計(jì)及計(jì)

8、算 63 2.3.1基礎(chǔ)底面積和底面積尺寸確定 63 2.3.2基礎(chǔ)抗沖切承載力計(jì)算 65 2.3.3基礎(chǔ)底板配筋 65 2.4樓梯設(shè)計(jì)及計(jì)算 67 2.4.1樓梯布置 67 2.4.2內(nèi)力及配筋計(jì)算： 68 鳴謝…………………………………………………………………………………………72 第一章 結(jié)構(gòu)計(jì)算書總說(shuō)明 本畢業(yè)設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)計(jì)算書主要內(nèi)容有： 一、樓蓋結(jié)構(gòu)計(jì)算 本設(shè)計(jì)采用了彈性理論方法和塑性內(nèi)力重分布方法兩種計(jì)算方法對(duì)樓蓋的梁板結(jié)構(gòu)進(jìn)行了結(jié)構(gòu)分析和計(jì)算，并根據(jù)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行配筋構(gòu)造設(shè)計(jì)。 二、 框架結(jié)構(gòu)計(jì)算 本設(shè)計(jì)采

9、用人工計(jì)算的方法對(duì)所選取的一榀框架進(jìn)行了結(jié)構(gòu)計(jì)算，主要進(jìn)行了框架荷載計(jì)算、框架內(nèi)力計(jì)算、框架荷載效應(yīng)組合和框架截面設(shè)計(jì)等。 三、基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)計(jì)算 本設(shè)計(jì)基礎(chǔ)選用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，主要對(duì)框架結(jié)構(gòu)計(jì)算中所選取的一榀框架的柱下獨(dú)立基礎(chǔ)進(jìn)行了結(jié)構(gòu)計(jì)算和設(shè)計(jì)。 注：本結(jié)構(gòu)計(jì)算和設(shè)計(jì)除某些方面具體注明外，其余均按新規(guī)范要求進(jìn)行計(jì)算和設(shè)計(jì)。 第二章 結(jié)構(gòu)計(jì)算書 2.1、樓蓋結(jié)構(gòu)計(jì)算 [設(shè)計(jì)資料] 本辦公樓樓蓋結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓蓋，樓面面層為花崗巖樓面，輕鋼龍骨吊頂,衛(wèi)

10、生間的設(shè)計(jì)為坐式。樓板為100mm厚(走廊為80mm厚)鋼筋混凝土樓板,板采用C20混凝土,其他采用C30混凝土，HPB235級(jí)鋼筋,梁中縱向受力鋼筋采用HRB335級(jí)鋼筋,箍筋采用HPB235級(jí)鋼筋。此建筑樓板、走廊的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取2.5kN/m2(荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.4),樓梯的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取3.5kN/m2（荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.4），其余房間的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取2.0kN/m2(荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.4) [結(jié)構(gòu)布置] 選擇第三層結(jié)構(gòu)平面進(jìn)行設(shè)計(jì),樓面板的布置如下圖(圖中尺寸單位為mm): (1)樓板(100mm厚) 樓面鋪20mm厚水磨石地板 0.65

11、KN/0.02m=0.013 KN/ 100mm厚鋼筋混凝土樓板 25KN/0.10m=2.5 KN/ 輕鋼龍骨吊頂 0.2 KN/ 小計(jì) ∑=2.713 KN/ 恒載標(biāo)準(zhǔn)值: =2.713 KN/ 恒載設(shè)計(jì)值: g=1.23

12、.713=3.256 KN/ 活載標(biāo)準(zhǔn)值: =2.5 KN/ 活載設(shè)計(jì)值: q=1.42.5=3.5 KN/ 荷載設(shè)計(jì)值: p=g+q=3.256+3.5=6.756 KN/ (2)走廊(80mm厚) 樓面鋪20mm厚水磨石地板 0.65KN/0.02m=0.013 KN/ 80mm厚鋼筋混凝土樓板 25KN/0

13、.08m=2.0 KN/ 輕鋼龍骨吊頂 0.2 KN/ 小計(jì) ∑=2.21 KN/ 恒載標(biāo)準(zhǔn)值: =2.21 KN/ 恒載設(shè)計(jì)值: g=1.22.21=2.652 KN/ 活載標(biāo)準(zhǔn)值:

14、 =2.5 KN/ 活載設(shè)計(jì)值: q=1.42.5=3.5 KN/ 荷載設(shè)計(jì)值: p=g+q=2.21+3.5=5.71 KN/ 2.1.1、雙向板計(jì)算 （1）按彈性理論設(shè)計(jì), 對(duì)不同類型的板區(qū)格進(jìn)行編號(hào)分類(見板布置圖),在本設(shè)計(jì)中樓蓋邊梁對(duì)板的作用視為鉸支座，內(nèi)支座視為固定。將多區(qū)格雙向板簡(jiǎn)化為單區(qū)格的雙向板計(jì)算. 1）、荷載計(jì)算 樓面板荷載: 100mm厚鋼筋混凝土樓板: g=1.23.713=3.256 KN/ q=1.42.5=3.5

15、 KN/ g+q/2=3.256+3.5/2=5.006 KN/ q/2=1.75 KN/ g+q=3.256+3.5=6.756 KN/ 走廊樓面板荷載: 80mm厚鋼筋混凝土樓板: g=1.22.21=2.652 KN/ q=1.42.5=3.5 KN/ g+q/2=2.652+3.5/2=4.402 KN/ q/2=1.75 KN/ g+q=2.652+3.5=6.152 KN/ 2）、計(jì)算跨度,為計(jì)算方便,取板的支承中心線間的距離作為計(jì)算長(zhǎng)度,結(jié)果總是偏安全.即=. 3）、荷載布置方式:求某板跨中最大彎距時(shí),采用棋盤式布置活荷載;求支座最大彎距時(shí),采取活荷載滿布

16、方式. 4）、內(nèi)力計(jì)算 跨中最大彎距為在g+q作用下的彎距值與q/2作用下的跨中彎距之和.根據(jù)劃分板的形式查課本<<混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)>>的附表8進(jìn)行雙向板計(jì)算,考慮雙向彎曲對(duì)兩個(gè)方向板帶彎距值的影響采用以下式子計(jì)算 =+,=+ 混凝土的泊松比=0.2,板的計(jì)算中為短邊或簡(jiǎn)支邊方向, 為長(zhǎng)邊方向. 下面以B1板為例進(jìn)行彎矩計(jì)算, 板的計(jì)算示意圖如圖所示： 彎距計(jì)算: =3300mm，=7200mm， /=3300mm/7200mm=0.46,查表的: =0時(shí) =(0.05595.006+0.09651.75) KN/ =4.886 KN.m/m =(0.00795.00

17、6+0.01741.75) KN/ =0.762 KN.m/m =0.2時(shí) =4.886 KN.m/m+0.20.762 KN.m/m=5.038 KN.m/m =0.762 KN.m/m+0.24.886 KN.m/m=1.739 KN.m/m 支座: =0.11796.756 KN.m/m=8.674 KN.m/m =0.07866.756 KN.m/m=5.783 KN.m/m 5）、配筋計(jì)算: 板跨內(nèi)及支座取截面有效高度=80mm, =70mm,即可近似按計(jì)算鋼筋截面面積. 平行于方向的跨中彎矩=5.038 KN?m as ＝ 20mm =5.038/0.9521

18、0(100-20)=315.66 實(shí)配鋼筋： φ8@150 (As ＝ 335)　 平行于 方向的跨中彎矩=1.739 KN.m/m as ＝ 30mm =1.739/﹝0.95210(100-30)﹞=124.53 實(shí)配鋼筋： φ8@200 (As ＝ 251)　 沿 方向的支座彎矩　=8.674 KN.m/m as ＝ 20mm =8.674/﹝0.95210(100-20)﹞=543.48 實(shí)配鋼筋：： φ10@140 (As ＝ 561)　 沿 方向的支座彎矩　=5.783 KN.m/m as ＝ 30mm =5.783/0.95210(

19、100-30)=414.1 實(shí)配鋼筋： φ10@180 (As ＝436)　 各區(qū)格板分別計(jì)算的彎距值如下表1: 表1 區(qū)格 B1 B2 / 3.3m/7.2m=0.5 3.3m/7.2=0.5 跨 中 計(jì) 算 簡(jiǎn) 圖 =(0.05595.006+0.09651.75) KN/ =4.886 KN.m/m (0.04085.006+0.09651.75)KN/=4.063KN.m/m =(0.00795.006+0.01741.75) KN/ =0.762 KN.m/m (0.00285.0

20、06+0.01741.75)KN/㎡=0.484 KN.m/m =4.886 KN.m/m+0.20.762 KN.m/m=5.038 KN.m/m 4.063KN.m/m+0.20.484 KN.m/m=4.160KN.m/m =0.762 KN.m/m+0.24.886 KN.m/m=1.739 KN.m/m 0.484KN.m/m+0.24.063 KN.m/m=1.297KN.m/m 支座 計(jì) 算 簡(jiǎn) 圖 =0.11796.756 KN.m/m=8.674 KN.m/m 0.08366.756 KN.m/m=6.151 KN

21、.m/m =0.07866.756 KN.m/m=5.783 KN.m/m 0.05696.756 KN.m/m=4.186 KN.m/m 區(qū)格 B3 B4 / 3m/7.2m=0.4（取0.5） 3.3m/4.2m=0.79 跨 中 計(jì) 算 簡(jiǎn) 圖 (0.04084.402+0.09651.75) KN/=3.113 KN.m/m (0.03145.006+0.05731.75)KN/=2.804KN.m/m (0.00284.402+0.01741.75)KN/=0.385 KN.m/m (0.01215.00

22、6+0.03201.75)KN/=1.269 KN.m/m 3.113KN.m/m+0.20.385 KN.m/m=3.19 KN.m/m 2.804KN.m/m+0.21.269 KN.m/m=3.059 KN.m/m 0.385KN.m/m+0.23.113 KN.m/m=1.008 KN.m/m 1.269KN.m/m+0.22.804 KN.m/m=1.830KN.m/m 支 座 計(jì) 算 簡(jiǎn) 圖 0.08366.152 KN.m/m=4.629 KN.m/m 0.07286.756 KN.m/m=5.356 KN.m/

23、m 0.05696.152 KN.m/m=3.15 KN.m/m 0.0576.756 KN.m/m=4.194KN.m/m 區(qū)格 B5 B6 / 3.3m/4.2m=0.79 3m/4.2m=0.71 跨 中 計(jì) 算 簡(jiǎn) 圖 (0.02765.006+0.05691.75) KN/=2.589 KN.m/m (0.03114.402+0.0671.75)KN/=2.287 KN.m/m (0.01415.006+0.03311.75) KN/=1.399 KN.m/m (0.01174.402+0.02981.75)K

24、N/=0.933 KN.m/m 2.589KN.m/m+0.21.399 KN.m/m=2.801 KN.m/m 2.287KN.m/m+0.20.933 KN.m/m=2.474 KN.m/m 1.399KN.m/m+0.22.589 KN.m/m=1.917 KN.m/m 0.933KN.m/m+0.22.287 KN.m/m=1.390KN.m/m 支 座 計(jì) 算 簡(jiǎn) 圖 0.06996.756 KN.m/m=5.143 KN.m/m 0.07286.152 KN.m/m=3.549KN.m/m 0.05686.756 KN.m/

25、m=4.179 KN.m/m 0.05686.152 KN.m/m=3.145 KN.m/m 區(qū)格 B7 B8 / 3．3m/7.2m=0.46（取0.5） 3m/7.2m=0.42 (取0.5) 跨 中 計(jì) 算 簡(jiǎn) 圖 (0.0405.006+0.09651.75) KN/=4.020 KN.m/m (0.044.402+0.09651.75)KN/=3.105KN.m/m (0.00385.006+0.01741.75) KN/=0.539 KN.m/m (0.00384.402+0.01741.75)KN/=0.425 K

26、N.m/m 4.020KN.m/m+0.20.539 KN.m/m=4.129 KN.m/m 3.105KN.m/m+0.20.425 KN.m/m=3.19KN.m/m 0.539KN.m/m+0.24.020KN.m/m=1.343 KN.m/m 0.425KN.m/m+0.23.105 KN.m/m=1.046KN.m/m 支 座 計(jì) 算 簡(jiǎn) 圖 0.08296.152 KN.m/m=5.554 KN.m/m 0.07256.152 KN.m/m=4.254 KN.m/m 0.0576.152 KN.m/m=3.818 KN.m/

27、m 0.05706.152 KN.m/m=3.156 KN.m/m 區(qū)格 B9 B10 / 3．3m/6m=0.55 3．3m/6m=0.55 (取0.5) 跨 中 計(jì) 算 簡(jiǎn) 圖 (0.03985.006+0.08921.75) KN/=3.870 KN.m/m (0.03855.006+0.08921.75)KN/=3.799 KN.m/m (0.00425.006+0.02101.75) KN/=0.629 KN.m/m (0.00565.006+0.0211.75)KN/=0.705 KN.m/m 3.870KN.

28、m/m+0.20.629 KN.m/m=3.996 KN.m/m 3.799KN.m/m+0.20.705 KN.m/m=3.94KN.m/m 0.629KN.m/m+0.23.870KN.m/m=1.403KN.m/m 0.705KN.m/m+0.23.799 KN.m/m=1.465KN.m/m 支 座 計(jì) 算 簡(jiǎn) 圖 0.08276.756 KN.m/m=6.084 KN.m/m 0.08146.756 KN.m/m=5.989 KN.m/m 0.0576.756 KN.m/m=4.194 KN.m/m 0.05716.756 KN.

29、m/m=4.201 KN.m/m 區(qū)格 B11 / 3m/6m=0.5 跨 中 計(jì) 算 簡(jiǎn) 圖 (0.044.402+0.09651.75) KN/=3.105 KN.m/m (0.00384.402+0.01741.75) KN/=0.412 KN.m/m 3.105KN.m/m+0.20.412 KN.m/m=3.187 KN.m/m 0.412KN.m/m+0.23.105KN.m/m=1.033KN.m/m 支 座 計(jì) 算 簡(jiǎn) 圖 0.08296.152 KN.

30、m/m=4.59 KN.m/m 0.0576.152 KN.m/m=3.156 KN.m/m 由以上表知道板間支座彎距并不平衡,故取相臨板的支座彎距和的平均值. B1-B2支座: =(8.674+6.151)=7.413 B2-B3支座: =(6.151+4.629)=5.390 B1-B4支座: =(5.783+4.194)=4.989 B2-B5支座: =(4.186+4.179)=4.183 B3-B6支座: =(3.15+3.145)=3.148 B4-B5支座: =(5.356+5.143)=5.250 B5-B6支座: =(5.143+3.549)=4

31、.346 B6-B8支座: =(3.145+3.156)=3.151 B5-B7支座: =(4.179+3.818)=3.999 B2-B4支座: =(4.186+4.194)=4.190 B2-B7支座: =(6.151+5.554)=5.853 B8-B11支座: =(3.156+3.156)=3.156 B7-B10支座: =(3.818+4.201)=4.010 B2-B9支座: =(4.186+4.194)=4.190 B9-B10支座: =(6.084+5.989)=6.037 B10-B11支座: =(4.59+5.989)=5.269 連續(xù)雙向板的截面配筋計(jì)

32、算見表2和表3(按彈性理論計(jì)算) 板跨內(nèi)及支座取截面有效高度=80mm, =70mm,即可近似按計(jì)算鋼筋截面面積.中間區(qū)格板考慮板的內(nèi)拱作用彎距減少20％. 表2 跨中彎距配筋計(jì)算 截面 (㎜) M(KN.m) As () 配筋 實(shí)用 As() 跨 中 B1 80 5.038 315.66 8@130 387 70 1.739 124.53 8@200 251 B2 80 4.1600.8 208.52

33、 8@200 251 70 1.297 92.88 8@200 251 B3 80 3.1900.8 159.90 8@200 251 70 1.008 63.16 8@200 251 B4 80 3.0590.8 153.33 8@200 251 70 1.830 114.66 8@200 251 B5 80 2.8010.8 140.40 8@200 251 70 1.917 124.01 8@200 251 B6 80 2.4740.8 124.01 8@200

34、251 70 1.3900.8 79.62 8@200 251 B7 80 4.1290.8 206.97 8@200 251 70 1.3430.8 76.94 8@200 251 B8 80 3.1900.8 159.90 8@200 251 70 1.0460.8 79.74 8@200 251 B9 80 3.9960.8 200.3 8@200 251 70 1.4030.8 80.37 8@200 251 B10 80 3.9400.8 197.49 8@200

35、251 70 1.4050.8 80.49 8@200 251 B11 80 3.1870.8 159.74 8@200 251 70 1.0330.8 59.18 8@200 251 表3 支座彎距配筋計(jì)算 截面 (㎜) M(KN.m) As () 配筋 實(shí)用 As() 支 座 支 B1-B2支座 80 7.413 464.47 10@200 479 B2-B3支座 80 5.390 351.

36、94 8@140 402 B1-B4支座 80 4.989 312.59 8@150 335 B2-B5支座 80 4.183 262.09 8@180 279 B3-B6支座 80 3.148 197.24 8@200 251 B4-B5支座 80 5.250 328.95 8@150 335 B5-B6支座 80 4.346 272.30 8@180 279 B6-B8支座 80 3.151 197.43 8@200 251 B5-B7支座 80 3.999 250.56 8@200 251 B2

37、-B4支座 80 4.190 262.53 8@180 279 B2-B7支座 80 5.853 366.73 8@130 387 B8-B11支座 80 3.156 197.74 8@200 251 B7-B10支座 80 4.010 251.25 8@180 279 B2-B9支座 80 4.190 262.53 8@180 279 B9-B10支座 80 6.037 378.26 10@200 251 B10-B11支座 80 5.269 330.13 10@200 393 驗(yàn)算表中板的配筋率

38、 =max(160或192) 上表中所有配筋面積都大于192㎜,因此滿足要求。 2.1.2、連續(xù)梁的計(jì)算 連續(xù)梁的布置如下圖粗實(shí)線所示,計(jì)算方法采用了塑性理論方法(內(nèi)力重分布法). （1）、估計(jì)梁截面尺寸 ,取500 ,因b不能小于200,故b取250 bh=250300mm （2）、荷載設(shè)計(jì)值 線荷載: 板傳來(lái)恒載 2.713 KN/3.3m1.2= 10.743KN/ 梁自重 25 KN/（0.5-0.12）m0.25m1.2= 1.35KN/ 梁側(cè)抹灰 17KN/(0.5-0.12)m0.02m1.

39、22 = 0.147KN/ 縱隔墻自重 19 KN/3.6m0.24m0.61.2=11.820 KN/ 恒載設(shè)計(jì)值 =10.743KN/ 梯形荷載 g=1.35KN/+0.147KN/+11.820KN/=13.317 KN/ 均布荷載 活載設(shè)計(jì)值 2.5 KN/3.3m1.4=11.55KN/ 梯形荷載 把梯形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載 恒載:10.74K

40、N/(1-20.330.33+0.330.330.33)=8.79 KN/ 活載: 5.78KN/(1-20.330.33+0.330.330.33)=4.73KN/ 即 g1ˊ＝8.79 KN/+13.317 KN/＝22.107 KN/m q1ˊ＝4.73 KN/m g= g1ˊ+ q1ˊ=26.84KN/m, 把三角形荷載化為均布荷載后計(jì)算簡(jiǎn)圖如下 (3)內(nèi)力計(jì)算 由于跨距不同，所以次梁的彎矩計(jì)算用彎矩分配法求得（具體過(guò)程在過(guò)程材料里面）。 彎矩分配圖如下： (4)內(nèi)力匯總 截面 A 支座 A-B

41、 跨中 B 支座 B-C 跨中 C 支座 C-D 跨中 D 支座 D-E 跨中 左 右 左 右 左 右 M(KNm) 0 115.2 -117.4 38.9 -78.8 81.9 -105.3 15.5 V(KN) 75.8 -- -112.8 65.5 -- -47.2 92.9 -- -100.3 80.5 -- 截面 E 支座 E-F 跨中 F 支座 F-G 跨中 G 支座 G-H 跨中 H 支座 左 右 左 右 左 右 M(KNm) -105.3 81.9 -

42、78.8 38.9 -117.4 115.2 0 V(KN) -80.5 100.3 -- -92.9 47.2 -- -65.5 112.8 -- -75.8 (4) 截面承載力計(jì)算 1) 次梁跨中截面按T形截面進(jìn)行計(jì)算，其翼緣寬度取兩者中的較小值（取最大跨軸線間距7.2m計(jì)算） 取較小值， 判斷T型截面類型： 取h0=500-30=470mm， 則： >117.4KNm 屬于第一類梯形截面。 2) 支座截面按矩形截面計(jì)算，均按一排鋼筋考慮，取h0=350-30=320mm 3) 次梁正截面受彎承載力計(jì)算 樓面次梁正截面受彎

43、承載力計(jì)算 截面 位置 M (KNm) (跨中) 或 b（支座） （mm2） 選配 鋼筋 實(shí)配 鋼筋 面積 (mm2) A-B 跨中 115.2 2.4 0.015 0.015< 0.992 823 418 1017 B 支座 -117.4 0.25 0.149 0.162< 0.919 906 418 1017 B-C 跨中 38.9 2.4 0.005 0.005< 0.997 277 214 308 C 支座 -78.8 0.25 0.100 0.106< 0.947

44、590 414 615 C-D 跨中 81.9 2.4 0.011 0.011< 0.994 584 414 615 D 支座 -105.3 0.25 0.133 0.143< 0.928 804 418 1017 D-E 跨中 15.5 2.8 0.002 0.002< 0.999 110 210 804 E 支座 -105.3 0.25 0.133 0.143< 0.928 804 418 1520 E-F 跨中 81.9 2.4 0.011 0.011< 0.994 584 414 6

45、15 F 支座 -78.8 0.25 0.100 0.106< 0.947 590 414 615 F-G 跨中 38.9 2.4 0.005 0.005< 0.997 277 214 308 G 支座 -117.4 0.25 0.149 0.162< 0.919 906 418 1017 G-H 跨中 111 2.4 0.015 0.015< 0.992 823 418 1017 4）次梁斜截面受剪承載力計(jì)算 由表得最大剪力， ，所以 ， 所以幾面尺寸滿足要求。 箍筋按照構(gòu)造要求，按 符合要求。

46、 2.2、框架結(jié)構(gòu)計(jì)算 2.2.1、框架荷載計(jì)算 一、屋面荷載計(jì)算 1、恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 現(xiàn)澆40厚細(xì)石混凝土 220.04=0.88KN/㎡ 捷羅克防水層（厚8mm） 0.10KN/㎡ 20厚1：3水泥砂漿找平 200.02=0.40KN/㎡ 膨脹珍珠巖砂漿找坡（平均厚140mm） 140.14=1.96KN/㎡ 100厚鋼筋混凝土屋面板 250.10=2.50KN/㎡ 10厚紙

47、漿石灰泥粉平 160.01=0.16KN/㎡ 輕鋼龍骨吊頂 0.2KN/㎡ 合計(jì) 6.2KN/㎡ 2、活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 按上人屋面，取2.0KN/㎡ 二、樓面荷載 （1）、辦公室樓面 1、恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 水磨石地面（10mm面層，20mm水泥砂漿打底） 0.65KN/㎡ 100厚鋼筋混凝土屋面板

48、 250.10=2.50KN/㎡ 10厚紙漿石灰泥粉平 160.01=0.16KN/㎡ 輕鋼龍骨吊頂 0.2KN/㎡ 合計(jì) 3.51KN/㎡ 2、活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 按“辦公樓”一欄取，取2.0KN/㎡ （2）、過(guò)道樓面： 1、恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 水磨石地面（10mm面層，20mm水

49、泥砂漿打底） 0.65KN/㎡ 80厚鋼筋混凝土屋面板 250.08=2KN/㎡ 10厚紙漿石灰泥粉平 160.01=0.16KN/㎡ 輕鋼龍骨吊頂 0.2KN/㎡ 合計(jì) 3.01KN/㎡ 2、活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 按“走廊”一欄取，取2.5KN/㎡ 三、梁柱自重 1、橫向框架梁（600300）： 0

50、.25（0.6-0.1）25+（0.6-0.1）0.0220=3.95KN/m 2、縱向框架梁（600300）： 0.25（0.6-0.1）25+（0.6-0.1）0.0220=3.95KN/m 3、次梁（500250）： 0.25（0.5-0.1）25+（0.5-0.1）0.0220=2.66KN/m 4、框架柱（600500）： 0.60.525＋2.20.0220=8.38KN/m 四、門窗自重 1、門：除底層大門為玻璃門外，其余均為木門。 木門自重：0.2KN/㎡。 2、窗：均采用塑鋼玻璃窗。 窗自重：0.3KN/㎡。 2.2.2、框架梁柱相對(duì)線剛度計(jì)算

51、一、框架柱慣性矩 一、 框架梁的慣性矩 矩形截面慣性矩： 對(duì)中框架梁為 三、各層框架梁線剛度 各層框架梁線剛度 框架梁 位置 -軸 框架梁 -軸 框架梁 -軸 框架梁 跨度l（mm） 6600 3000 6600 線剛度 各層框架柱線剛度 框架柱 位置 頂層 框架柱 標(biāo)準(zhǔn)層 框架柱 底層 框架柱 層高H（mm） 3600 3600 4600 線剛度 五、各桿件相對(duì)線剛度 以-軸框架梁線剛度相對(duì)值為1，則可算得各桿件相對(duì)線剛度值，注于下圖中。 2.2.3、風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力計(jì)

52、算 一、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 荷載相同，取軸框架計(jì)算水平風(fēng)荷載。 1、基本參數(shù) 得，地面粗糙度為C。風(fēng)載體形系數(shù)和。按照C類粗糙度查的風(fēng)壓高度系數(shù)在3.6m、7.2m、10.8m、14.4m、18.0m、21.6m處分別為0.74、0.74、0.74、0.74、0.80、1.03,。 2、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：由確定 風(fēng)荷載受力圖 二、風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算 1、各梁柱相對(duì)線剛度 梁、柱位置 - 跨梁 - 跨梁 - 跨梁 頂層柱 標(biāo)準(zhǔn)層柱 底層柱 相對(duì)線剛度i 0.455 1 0.455 0.833 0.833 0.65

53、2 2、各柱的剪力值（D值法） 風(fēng)荷載做用下各柱的剪力值 層數(shù) 柱號(hào) (KN) 第6層 A6（D6） 0.546 0.214 0.178() 1.132() 1.75 B6（C6） 1.747 0.466 0.388() 3.80 第5層 A5（D5） 0.546 0.214 0.178() 1.132() 2.90 B5（C5） 1.747 0.466 0.388() 6.35 第4層 A4（D4） 0.546 0.214 0.178() 1.132() 3.99

54、B4（C4） 1.747 0.466 0.388() 8.71 第3層 A3（D3） 0.546 0.214 0.178() 1.132() 5.15 B3（C3） 1.747 0.466 0.388() 11.08 第2層 A2（D2） 0.546 0.214 0.178() 1.132() 6.15 B2（C2） 1.747 0.466 0.388() 13.45 底層 層數(shù) 柱號(hào) (KN) 第1層 A1（D1） 0.546 0.130 0.108() 0.540() 10.76

55、 B1（C1） 1.747 0.194 0.162() 16.14 3、各柱反彎點(diǎn)高度 根據(jù)總層數(shù)m，該柱所在層數(shù)n，梁柱線剛度比，查表得到標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)系數(shù)y0；根據(jù)上下橫梁線剛度比值i查得修正值y1； 根據(jù)上下層高度變化查得修正值y2、y3； 各層反彎點(diǎn)高度yh=(y0+y1+y2+y3)h 。 風(fēng)荷載作用下各柱反彎點(diǎn)高度 層數(shù) 第六層 (m=6,n=6,h=3.6m) 柱號(hào) y0 y1 y2 y3 yh=(y0+y1+y2+y3)h (m) A6（D6） 0.546 0.25 1 0 -- -- 0.8 0

56、 0.9 B6（C6） 1.747 0.39 1 0 -- -- 0.8 0 1.4 層數(shù) 第五層 (m=6,n=5,h=3.6m) A5(D5) 0.546 0.35 1 0 1 0 1 0 1.26 B5(C5) 1.747 0.44 1 0 1 0 1 0 1.58 層數(shù) 第四層 (m=6,n=4,h=3.6m) A4(D4) 0.546 0.40 1 0 1 0 1 0 1.44 B4(C4) 1.747 0.45 1 0 1 0 1 0 1.62 層數(shù) 第三層 (m=6,n

57、=3,h=3.6m) A3(D3) 0.546 0.45 1 0 1 0 1 0 1.62 B3(C3) 1.747 0.49 1 0 1 0 1 0 1.76 層數(shù) 第二層 (m=6,n=2,h=3.6m) A2(D2) 0.546 0.5 1 0 1 0 1 0 1.8 B2(C2) 1.747 0.5 1 0 1 0 1 0 1.8 層數(shù) 第一層 (m=6,n=1,h=4.6m) A1(D1) 0.546 0.72 1 0 1 0 -- -- 2.59 B1(C1) 1.747

58、 0.58 1 0 1 0 -- -- 2.09 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算 層 次 hi /m 邊 柱 y 6 3.6 1.75 0.546 0.9 1.6 4.7 5 3.6 2.90 0.546 1.26 3.7 6.8 4 3.6 3.99 0.546 1.44 5.7 8.6 3 3.6 5.15 0.546 1.62 8.3 10.2 2 3.6 6.15 0.546 1.8 11.1 11.1 1 4.6 10.76 0.546 2.59 27.9

59、10.9 層 次 hi (m) 中柱 y 6 3.6 3.80 1.747 1.4 5.3 8.4 5 3.6 6.35 1.747 1.58 10.0 12.8 4 3.6 8.71 1.747 1.62 14.1 17.2 3 3.6 11.08 1.747 1.76 19.5 20.4 2 3.6 13.45 1.747 1.8 24.2 24.2 1 4.6 16.14 1.747 2.09 33.7 24.4 梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算 層 次 AC、DF跨梁 C

60、D跨梁 柱軸力 6 8.4 2.6 6.6 1.1 5.8 5.8 3 3.8 1.1 2.7 5 18.1 5.7 6.6 2.1 12.4 12.4 3 8.3 3.2 8.9 4 27.2 8.5 6.6 3.2 18.7 18.7 3 12.5 6.4 18.2 3 34.6 10.8 6.6 4.0 23.8 23.8 3 15.8 10.2 30.0 2 43.7 13.7 6.6 5.0 30.0 30.0 3 20.0 15.2

61、 45.0 1 48.6 15.2 6.6 5.6 33.4 33.4 3 22.3 20.8 61.6 根據(jù)計(jì)算結(jié)果畫出右風(fēng)作用下的框架內(nèi)力圖，左風(fēng)作用下的框架內(nèi)力與右風(fēng)作用下的反號(hào)。 （a）彎矩圖(單位：KNm)與梁剪力圖(單位：KN) （b）柱剪力圖與軸力圖(單位：KN) 右風(fēng)作用下的框架內(nèi)力圖 2.2.4地震荷載作用下框架的內(nèi)力計(jì)算 一、水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算 1、框架的抗震等級(jí) 由設(shè)計(jì)要求，抗震設(shè)防烈度為7度，房屋高度為21.6m<30m，可知該框架的抗震等級(jí)為三級(jí)。 2、場(chǎng)地和特征周期值 根據(jù)工

62、程地質(zhì)報(bào)告和土的類型劃分，可知該場(chǎng)地為Ⅱ類場(chǎng)地，場(chǎng)地特征周期為。 3、重力荷載代表值（取第軸線框架計(jì)算各層重力荷載代表值） 1)頂層重力荷載代表值 活荷載：按上人屋面： 雪載： 取最大值：200.64KN 恒荷載：屋面板自重： 柱自重： 縱向框架梁自重： 橫向框架梁自重： 次梁自重： 縱墻自重（窗自重按照墻自重乘0.8的折減系數(shù)考慮）：

63、 橫墻自重： 女兒墻自重：80.246.61.2=16.21KN 2)第五層重力荷載代表值 活荷載： 恒荷載：樓面板自重： 縱向框架梁自重： 96.38KN 橫向框架梁自重； 56.09KN 次梁自重： 33.52KN

64、 ∑=551.38KN 第六層下半層：墻體自重(門窗自重按墻體乘0.8處理)： 柱自重： 86KN ∑=189.53KN 第五層上半層：墻體自重(門窗自重按墻體乘0.8處理)： 柱自重：

65、 86KN ∑=195.53KN 3）、第四層重力荷載代表值 4）、第三層重力荷載代表值 5）、第二層重力荷載代表值 6）、第一層重力荷載代表值 活荷載： 恒荷載：樓面板自重： 縱向框架梁自重： 96.38KN 橫向框架梁自重； 56.09KN 次梁自重： 33.52KN ∑=551.38KN 第二層下半層：墻體自重(門窗自重按墻體乘0.8處理)： 柱自重： 86KN