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1、 重慶工商大學(xué) 2009屆畢業(yè)“論文”設(shè)計(jì) 題 目： 提高ZKS直線振動(dòng)篩壽命的研制 專(zhuān) 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)及自動(dòng)化 姓 名： 班 級(jí)： 指導(dǎo)教師： 王 永 安 起止日期： 2012年1月18日至2012年5月18日 4 0 前言： 我廠是專(zhuān)業(yè)從事煤炭深加工的煤炭洗

2、選企業(yè)，各種振動(dòng)篩設(shè)備在我廠均有應(yīng)用，其中，ZKS系列直線振動(dòng)篩大量應(yīng)用于我廠，主要用于煤炭的分級(jí)、脫水、脫泥、脫介。振動(dòng)篩是一種高速振動(dòng)的設(shè)備，其振動(dòng)頻率可達(dá)24Hz，這對(duì)于振動(dòng)設(shè)備的使用壽命是一種挑戰(zhàn)，我廠運(yùn)行中的的ZKS系列直線振動(dòng)篩使用壽命不長(zhǎng)，維修量大的情況在我廠時(shí)有發(fā)生，造成維修成本的增加，嚴(yán)重阻礙了我廠生產(chǎn)的正常運(yùn)行。本文對(duì)改造我廠振動(dòng)篩，提高振動(dòng)篩的壽命進(jìn)行總結(jié)和探討。 1 存在問(wèn)題 在我廠投入生產(chǎn)運(yùn)行的振動(dòng)篩中，時(shí)常發(fā)現(xiàn)存在以下問(wèn)題 （1）軸承嚴(yán)重發(fā)熱； （2）振動(dòng)篩的整體剛度差； （3）中間軸的同心度差； （4）噪聲大等。 2 原因分析 經(jīng)過(guò)對(duì)上述問(wèn)題的

3、認(rèn)真研究、分析，要提高振動(dòng)篩的使用壽命，主要是解決軸承的發(fā)熱問(wèn)題，而軸承的發(fā)熱由幾個(gè)主要因素引起： （1）同軸兩端軸承轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的同心度； （2）軸承的承載能力，包括軸承的極限轉(zhuǎn)速、額定動(dòng)載荷等； （3）軸承的游隙，包括軸向游隙和徑向游隙。 3 改進(jìn)措施 針對(duì)以上問(wèn)題，我們對(duì)振動(dòng)篩的現(xiàn)狀進(jìn)行了針對(duì)性地改進(jìn)。 （1）軸承類(lèi)型的選擇 在振動(dòng)篩設(shè)計(jì)單位的設(shè)計(jì)中，軸承型號(hào)為3624，軸承游隙為第3組。通過(guò)我們對(duì)實(shí)際使用過(guò)程的了解和技術(shù)統(tǒng)計(jì)，發(fā)現(xiàn)該型號(hào)軸承的游隙不能滿足在高頻振動(dòng)過(guò)程中由于產(chǎn)生的溫升而帶來(lái)的膨脹間隙。 我們通過(guò)查閱技術(shù)資料，反復(fù)論證，最終選擇采用型號(hào)為42624單列圓柱滾子

4、軸承。理由如下： ① 3624軸承為雙列調(diào)心滾子軸承，由于受軸承加工工藝及加工精度的影響，其承載方式為線承載，而42624軸承為單列圓柱滾子軸承，其承載方式為面承載，增大了承載能力。 42624軸承動(dòng)負(fù)荷承載能力為670KN/盤(pán)，3624軸承的動(dòng)負(fù)荷承載能力為586KN/盤(pán)，42624軸承的動(dòng)負(fù)荷承載能力比3624軸承的動(dòng)負(fù)荷承載能力提高了84KN，承載能力提高14.33%，振動(dòng)篩整體承載能力提高672KN。 ② 3624軸承脂潤(rùn)滑的極限轉(zhuǎn)速為1100rpm/min，而振動(dòng)篩的軸旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速已達(dá)970 rpm/min，已接近極限轉(zhuǎn)速，而42624軸承脂潤(rùn)滑極限轉(zhuǎn)速為1900 rpm/min，

5、極限轉(zhuǎn)速提高了800 rpm/min，提高幅度72.73%，改善了運(yùn)轉(zhuǎn)條件。 ③ 軸承游隙方面，設(shè)計(jì)單位原設(shè)計(jì)為第3組游隙，最小值為0.095mm、最大值為0.12 mm，實(shí)際使用中發(fā)現(xiàn)，該組游隙不能滿足軸承由于在高頻振動(dòng)過(guò)程中產(chǎn)生的溫升而帶來(lái)的膨脹間隙。在實(shí)際使用的測(cè)量中，實(shí)際測(cè)量軸承溫度有時(shí)高達(dá)89C，致使振動(dòng)篩軸承被燒。 通過(guò)研討，我們制定了采用第5組游隙的設(shè)計(jì)方案，該組游隙的最小值為0.18mm、最大值為0.205-0.22mm，軸承游隙平均加大了0.085mm，補(bǔ)償了軸承溫升所抵消的膨脹空間，使軸承不因摩擦力的增大而發(fā)熱。 （2）剛度的加強(qiáng) 在使用過(guò)程中，振動(dòng)篩的橫梁、墻板發(fā)

6、生變形，導(dǎo)致振動(dòng)篩變形嚴(yán)重，使振動(dòng)篩軸承座的同心度受到了影響，產(chǎn)生振擺，振動(dòng)篩無(wú)法繼續(xù)使用，而拆卸校正后又無(wú)法恢復(fù)。為了解決振動(dòng)篩的強(qiáng)度問(wèn)題，我們制定并實(shí)施了加厚補(bǔ)強(qiáng)板，增加橫梁，使整個(gè)篩箱形成一個(gè)剛性的整體。 （3） 中間軸聯(lián)軸器 在振動(dòng)篩中間軸傳動(dòng)的連接中，原設(shè)計(jì)采用的是三角接手硬聯(lián)結(jié)的方式，同心度無(wú)法保證，導(dǎo)致運(yùn)行中軸承及軸承座單面受力，振動(dòng)篩四個(gè)點(diǎn)的振幅不一致，相差3mm以上，導(dǎo)致振動(dòng)篩運(yùn)行不穩(wěn)定。 為了保證其同心度要求，以達(dá)到運(yùn)行平穩(wěn)，我們選擇了采用汽車(chē)萬(wàn)向聯(lián)軸器代替三角接手的設(shè)計(jì)改進(jìn)方案，補(bǔ)償了高速旋轉(zhuǎn)時(shí)不同心燒壞軸承的情況。 4 試驗(yàn)運(yùn)行結(jié)果 試驗(yàn)運(yùn)行的檢測(cè)結(jié)

7、果如下： 試驗(yàn)記錄 設(shè)備編號(hào) 1# 2# 運(yùn)行時(shí)間/h 4 4 振幅/mm 前左 前右 后左 后右 前左 前右 后左 后右 6 6 5.5 5.5 6 6 5.5 5.5 軸承溫度/C 軸承1 軸承2 軸承3 軸承4 軸承1 軸承2 軸承3 軸承4 52 56 49 53 51 48 57 50 設(shè)備編號(hào) 3# 4# 運(yùn)行時(shí)間/h 5 6 振幅/mm 前左 前右 后左 后右 前左 前右 后左 后右 6 6 5.5 5.5 6 6 5.5 5.5 軸承溫度/C

8、 軸承1 軸承2 軸承3 軸承4 軸承1 軸承2 軸承3 軸承4 55 50 49 54 49 52 53 57 通過(guò)改進(jìn)后的試驗(yàn)運(yùn)行，效果十分明顯。 （1）軸承溫升得到了明顯改善，低于75的許用溫度； （2）傳動(dòng)的同心度得到了保證，運(yùn)行平穩(wěn)，振幅穩(wěn)定； （3）篩箱箱體整體強(qiáng)度得到了加強(qiáng)。 5 振動(dòng)篩安裝使用注意事項(xiàng) 5.1振動(dòng)篩搬運(yùn) 吊裝時(shí)，應(yīng)選擇調(diào)耳進(jìn)行吊裝，禁止捆綁橫梁吊裝。 必須特別注意： 振動(dòng)篩在運(yùn)輸、搬運(yùn)、吊裝過(guò)程中，嚴(yán)禁碰撞，以防變形。 5.2基礎(chǔ) （１）安裝下彈簧座時(shí)，其安裝距離不得超過(guò)M、N

9、規(guī)定的范圍； （２）下彈簧座AC與BD對(duì)角線誤差不得超過(guò)３mm； （３）下彈簧座A點(diǎn)水平與B點(diǎn)水平差、C點(diǎn)水平與D點(diǎn)水平差分別不得大于2mm。 5.3橡膠彈簧 （１）橡膠彈簧與下彈簧座必須盡量保證垂直，不得傾斜，避免振動(dòng)過(guò)程中產(chǎn)生振擺； （2）振動(dòng)篩安裝后，其每組橡膠彈簧被壓縮后的高度H1、H2應(yīng)一致，其高差不得大于2毫米，可用夾緊螺栓調(diào)整； （3）橡膠彈簧應(yīng)按其靜剛度相近的成組選配。 5.4初始相位角 調(diào)整初始相位角，可調(diào)整振動(dòng)篩物料拋射方向。初次調(diào)整時(shí)，可按上圖所示順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)出料端偏心塊至90%d，然后連接固定撓性盤(pán)。 6 結(jié)論 在振動(dòng)篩的實(shí)際的使用過(guò)程中，可能還會(huì)有其他問(wèn)題的產(chǎn)生，只有通過(guò)不斷的實(shí)踐，根據(jù)實(shí)際問(wèn)題作出必要的調(diào)整，才能滿足實(shí)際的使用要求，達(dá)到經(jīng)濟(jì)、合理、可靠和安全適用的目的。