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1、 成績 南京工程學院 課程設計說明書（論文） 某制藥企業(yè)廢水處置工藝設計 起止 日期： 201日5-21?2012-6-3 指導教師： 李紅藝 徐進 第1章概論 1 設計任務及依據(jù) 1 設計要求 1 第2章水質(zhì)分析 2 水質(zhì)組成 2 第3章方案選擇 3 選擇方案原那么 3 工藝流程圖 4 第4章 工藝流程設計說明 4 工藝流程說明 4 第5章UASB工藝設計計算 6 工藝簡介 6 設計作用 7 設計參數(shù) 7 設計計算 8 進水系統(tǒng)設計 12 出水系統(tǒng)設計 13 排泥系統(tǒng)設 計 15 產(chǎn)氣量計算 15 上升水流速度和氣流速度的計

2、算 16 總結 16 參考文獻 17 致謝 18 第一章概論 一、 設計任務及依據(jù) 1 .設計任務 本設計方案的編制范圍是某生物制藥廠廢水處置工藝，處置能力2500 m%,內(nèi)容包括處置工藝的確信、設備選型、各設備對污水去除污染物的計 算、UASB工藝設計計算、經(jīng)濟技術分析。完成繪制處置工藝流程組圖、 處置工藝組合平面布置及UASB工藝三視圖。 2 .設計依據(jù) （1）《中華人民共和國環(huán)境愛惜法》和《水污染防治法》 （2）《污水綜合排放標準GB8978— 1996》 （3）《給水排水工程結構設計標準》（GBJ69-84） （4）《課程設計任務書》 （5）《課程設計大綱》

3、 二、設計要求 3 .設計原那么 （1）必需確保污水廠處置后達到排放要求。 （2）污水處置廠采納的各項設計參數(shù)必需靠得住。在設計中必然要遵守 現(xiàn)行的設計標準，保證必要的平安系數(shù)。對新工藝、新技術、新結構和新 材料的采納踴躍慎重的態(tài)度。 （3）污水處置廠設計必需符合經(jīng)濟的要求。 （4）污水廠設計應當力求技術合理。在經(jīng)濟合理的原那么下，必需依照 需要，盡可能采納先進的工藝、機械和自控技術，但要確保平安靠得住。 （5）污水廠設計必需注意近遠期的結合，設計時應為爾后進展留有挖潛 和擴建的條件。 （6）污水廠設計必需考慮平安運行的條件。 （7）污水廠的設計在經(jīng)濟條件許諾情形下，場內(nèi)布局、

4、構（建）筑物外 觀、環(huán)境及衛(wèi)生等能夠適當注意美觀和綠化。 4 .污水處置工程運行進程中應遵循的原那么 在確保污水處置成效同時，還應合理安排水資源的綜合利用，節(jié)約用 地，節(jié)約勞動力。同時應當合理設計、合理布局，作到技術可行、運行靠 得住、經(jīng)濟合理。 第二章水質(zhì)分析 一、 水質(zhì)組成 生物制藥廢水可分為沖洗廢水、提取廢水和其他廢水。其中沖洗廢水 和提取廢水含有未被利用的有機組分及染菌體，也含有必然的酸堿有機溶 劑，需要處置后排放，而其他廢水要緊為冷卻水排放，一樣污染物濃度不 大，能夠回用。 1 .進水水質(zhì) 某制藥廠進水水量及水質(zhì)情形情形： 表2-1進水及水質(zhì) 廢水種類 水量(m3

5、/d) COD(mgZL) BOD(mg/L) SS(mg/L) 制藥工廠廢水 2500 6000 3000 2500 2.出水水質(zhì) 污水處置廠污水水質(zhì)排放標準執(zhí)行《污水綜合排放標準GB8978- 1996二級標準》，具體水質(zhì)如表2-2所示。 表2-2處置要求 廢水種類 水量(mVd) COD(mg/L) BOD(mgZL) SS(mg/L) 制藥工廠廢水 2500 300 60 150 3.制藥工廠廢水的可生化降解性 廢水的可生化降解能力取決于BOD/COD的比值，BOD是指在好氧條 件下，微生物分解有機物質(zhì)所需要消耗的溶解氧量，而COD是指

6、在酸性 條件下，用強氧化劑氧化水樣中有機物和無機還原性物質(zhì)所消耗的氧化劑 的量，以氧的毫克每升表示。由于BOD采納微生物來降解有機物，而降 解率僅為?％,而COD采納的是強氧化劑，對大多數(shù)的有機物能夠氧化到 85?95%,因此以重格酸鉀作為強氧化劑來測定COD時，BOD/COD的比 值小于1。依照資料介紹，當廢水BOD/COD》時，說明廢水中有機物可生 化降解。但一樣說來抗生素廢水的BOD/COD大于，因此抗生素廢水可生 化性比較好。 第三章方案選擇 一、 選擇方案原那么 在工藝選擇和設計時應充分考慮該廠廢水的特點，近期、遠期的可調(diào) 性，并用兩級處置，即物化處置與生化處置相結合。該廠廢水

7、屬于比較難 處置的工業(yè)制藥廢水。依照該廠原有設施運行體會及同類廠家運轉體會， 采納物化和生化相結合處置工藝。一級物化處置采納格柵、調(diào)劑池、沉砂 池，要緊去除廢水沉淀物，中和廢水pH值，調(diào)劑水質(zhì)、水量。生化處置 擬采納USBR工藝系統(tǒng)及曝氣系統(tǒng)。整體配備先進靠得住的系統(tǒng)設備，降 低系統(tǒng)的保護工作量，以保證系統(tǒng)的長期正常運轉。采納適當?shù)淖詣踊?縱系統(tǒng)，以保證處置成效和減少勞動力需求。 工程設計采納針對該廠水質(zhì)特點的工藝方案。工藝靠得住，設備配備 先進，運行費用合理，工程整體檔次高。污泥處置也是關鍵。由于污泥量 專門大，本方案采納高品質(zhì)帶式壓濾機，提高污泥處置自動化程度，同時 也幸免采納板框牙濾

8、機所帶來的人力多、環(huán)境差、處置能力低等缺點。 工藝流程圖 某制藥廠廢水處置工藝流程如以下圖3-1 進水 ? UASB工藝 曝氣池 —“格柵 一?初沉池 一?調(diào)節(jié)池一~?水解池 排泥 污泥回流 二沉池 圖3-1制藥廠廢水處置工藝流程圖 第四章工藝流程設計說明 一、 工藝流程說明 （一）格柵 格柵由一組平行的金屬柵條或篩網(wǎng)制成，安裝在廢溝渠道的入口處， 用于截留較大的懸浮物或漂浮物，要緊對水泵起愛惜作用，另外可減輕后 續(xù)構筑物的處置負荷。 （二）初沉池 初沉池可除去廢水中的可沉物和漂浮物。初沉池對進水COD、 BOD、 SS的去除率別離選取為：12

9、% 20% 40%,那么初沉池進出水水質(zhì)計算結 果如下表4-1 表4-1初沉池進出水水質(zhì)指標 水質(zhì)指標 COD BOD SS 進水水質(zhì)(mg/L) 6000 3000 2500 去除率(%) 12 20 40 出水水質(zhì)(mg/L) 5000 2400 1500 (三)調(diào)劑池 廢水其水質(zhì)水量都會隨時轉變，且波動較大。廢水水質(zhì)水量的轉變 對廢水處置設備的功能發(fā)揮是不利的。為解決這一問題，設置了調(diào)劑池以 調(diào)劑水質(zhì)和水量。調(diào)劑池對進水COD、 BOD、SS的去除率別離選取為： 10% 20% 12%,那么調(diào)劑池進出水水質(zhì)計算結果如下表4-2 表4-2調(diào)劑池

10、進出水水質(zhì)指標 水質(zhì)指標 COD BOD SS 進水水質(zhì)(mg/L) 5000 2400 1500 去除率(％) 10 20 12 出水水質(zhì)(mg/L) 4500 1200 1250 (四)水解池 水解酸化池具有調(diào)劑與穩(wěn)固進水水質(zhì)，將廢水中的有機大分子和難 生物降解有機污染物轉化為小分子有機物，調(diào)劑污水pH值、水溫，有預 作用，還可用作事故排水。水解池對進水COD、BOD、 SS的去除率別離 選取為：40% 少量 80%,那么水解池進出水水質(zhì)計算結果如下表4-3 表4-3水解池進出水水質(zhì)指標 水質(zhì)指標 COD BOD SS 進水水質(zhì)(mg/L

11、) 4500 1200 1250 去除率(％) 40 少量 80 出水水質(zhì)(mg/L) 2700 1200 250 （五）UASB反映器 UASB反映器乂稱上流式厭氧污泥床，集生物反映與沉淀于一體， 是一種結構緊湊，效率高的厭氧反映器。UASB反映器對進水COD、BOD、 SS的去除率別離選取為：85% 85% 60%,那么初沉池進出水水質(zhì)計 算結果如下表4-4 表4-4UASB反映器進出水水質(zhì)指標 水質(zhì)指標 COD BOD SS 進水水質(zhì)（mg/L） 2700 1200 250 去除率（％） 85 85 60 出水水質(zhì)（mg/L） 45

12、0 180 150 （六）曝氣池 曝氣池是好氧活性污泥法的應用，對有機物質(zhì)的去除成效明顯。 曝氣池對進水COD、 BOD、 SS的去除率別離選取為：90% 95% 少 量，那么初沉池進出水水質(zhì)計算結果如下表4-5 表4-5曝氣池進出水水質(zhì)指標 水質(zhì)指標 COD BOD SS 進水水質(zhì)（mg/L） 450 180 150 去除率（％） 80 90 20 出水水質(zhì)（mg/L） 90 18 120 第五章UASB工藝設計計算 一、UASB反映器設計說明 （一）工藝簡介： UA SB是升流式厭氧污泥床反映器的簡稱，是由荷蘭W agen ing

13、en 農(nóng)業(yè)大學教授L et t inga等人于1972?1978年間開發(fā)研制的一項厭氧生 物處置計術，國內(nèi)對UASB反映器的研究是從20世紀80年代開始的. 由于UA SB反映器具有工藝結構緊湊,處置能力大，無機械攪拌裝置，處 置成效好及投資省等特點,UA SB反映器是目前研究最多，應用日趨普遍 的新型污水厭氧處置工藝[1 ] 1. UA SB反映器大體構造如圖1 出氣 H 圖1 LASB反應器工藝系統(tǒng)組成 2. UA SB的工作原理： 如圖1所示，廢水由反映器的底部進入后，由于廢水以必然的流速 自下而上流動和厭氧進程產(chǎn)生的大量沼氣的攪拌作用，廢水與污泥充分 混合，有機質(zhì)被

14、吸附分解，所產(chǎn)沼氣經(jīng)由反映器上部三相分離器的集氣 室排出，含有懸浮污泥的廢水進入三相分離器的沉降區(qū)，由于沼氣已從 廢水中分離，沉降區(qū)再也不受沼氣攪拌作用的阻礙.廢水在平穩(wěn)上升進 程中，其中沉淀性能良好的污泥經(jīng)沉降面返回反映器主體部份，從而保證 了反映器內(nèi)高的污泥濃度.含有少量較輕污泥的廢水從反映器上方排出. UA SB反映器中能夠形成沉淀性能超級好的顆粒污泥，能夠許諾較大的上 流速度和很高的容積負荷.UA SB反映器運行的3個重要的前提是：① 反映器內(nèi)形成沉降性能良好的顆粒污泥或絮狀污泥；② 出產(chǎn)氣和進水的 均勻散布所形成良好的自然攪拌作用；③ 設計合理的三相分離器，能使 沉淀性能良好的污泥保

15、留在反映器內(nèi) （二）設計作用 UASB,即上流式厭氧污泥床，集生物反映與沉淀于一體，是一種結構 緊湊，效率高的厭氧反映器。它的污泥床內(nèi)生物量多，容積負荷率高，廢 水在反映器內(nèi)的水力停留時刻較短，因此所需池容大大縮小。設備簡單， 運行方便，勿需設沉淀池和污泥回流裝置，不需充填填料，也不需在反映 區(qū)內(nèi)設機械攪拌裝置，造價相對較低，便于治理，且不存在堵塞問題。 （三）設計參數(shù) 選用設計資料參數(shù)如下： ①參數(shù)選取： a）容積負荷（Nv）為:6kgC0D/ （m3 ? d） b）污泥產(chǎn)率為：kgCOD c）產(chǎn)氣率為：0. 5m3/kgCOD ②設計水量： Q = 2500m7d = h

16、 = s （四）設計計算 1 .反映器容積計算： Q（So-sJ UASB有效容積為V有效二 N\, 式中：V“效 反映器有效容積，m3； 50. Se 進出水COD的濃度，kgC0D/m） Q 設計流量，m7d： Nv 容積負荷，kgCOD/（m?? d）。 v _ 2500x（2.700-0.405） V有效= T o 采納4座相同的UASB反映器那么每座反映器的有效容積為：y單=4 一 O 依照體會，UASB最經(jīng)濟的高度一樣在3?6nl之間，而且大多數(shù)情形下， 這也是系統(tǒng)最優(yōu)的運行范圍。取有效水深h = 6m 則底面積：A =3^. = 39.84 m2

17、6 采納矩形池比圓形池較經(jīng)濟。有關資料顯示，當長寬比在2： 1左右 時，基建投資最省。取長L = 8m ,寬B=5m 那么實際橫截面積為：At= LXB = 8X5 = 40m3 實際總橫截面積為：A=40X4=160m: 本工程設計中反映器總高取H=6.2[1）（超高%=0.2111） 那么單個反映池的容積為：V=LXBXH = 8X5X6 = 240m3 反映池的總容積為V總=240X4 = 960m8. 水力停留時刻為：tIUiT =工=絲七=9.177萬比9.5〃 Q 104.2 表面水力負荷為：q = — = 1 4 =0.65 1/7? /（m2.11） A, 4

18、0 關于顆粒污泥，表面水力負荷q=-0.9/（芥?0,故符合設計要求。 2 .三相分離器設計： 三相分離器一樣設在沉淀區(qū)的下部，但有時也可將其設在反映器的 項部.三相分離器的要緊作用是將氣體（反映進程中產(chǎn)生的沼氣）、固體 （反映器中的污泥）和液體（被處置的廢水）等三相加以分離.將沼氣引入 集氣室，將處置出水引入出水區(qū)，將固體顆粒導入反映區(qū).他由氣體搜 集器和折流擋板組成.只有三相分離器是UA SB反映器污水厭氧處置工藝 的要緊特點之一.他相當于傳統(tǒng)污水處置工藝中的二次沉淀池，并同時 具有污泥回流的功能.因此三相分離器的合理設計是保證其正常運行的 一個重要內(nèi)容.三相分離器設計計算草圖見圖5

19、-2: 圖5-2三相分離器設計計算草圖 （-）設計說明： 三相分離器要具有氣、液、固三相分離、污泥回流的功能。三相分離 器的設計要緊包括沉淀區(qū)、回流縫、氣液分離器的設計。 本工程設計中，每池設置1個三相分離器，三相分離器的長度為b=8m, 寬度為：d = 5mo 1）沉淀區(qū)的設計： 三相分離器的沉淀區(qū)的設計同二次沉淀池的設計相同，主若是考慮沉 淀區(qū)的面積和水深，面積依照廢水量和表面負荷率決定。 由于沉淀區(qū)的厭氧污泥及有機物還能夠發(fā)生必然的生化反映產(chǎn)生少 量氣體，這對固液分離不利，故設計時應知足以下要求： ①沉淀區(qū)水力表面負荷< 1. 0 m/h； ②沉淀器斜壁角度在4

20、5。-60之間，使污泥不致積聚，盡快落入反映 區(qū)內(nèi)； ③進入沉淀區(qū)前，沉淀槽底裂縫的流速W 2 m/h； ④總沉淀水深應大于L 5 m； ⑤水力停留時刻介于?2 ho ⑥沉淀區(qū)（集氣罩）斜壁傾角0 =50。 ⑦沉淀區(qū)的沉淀面積即為反映器的橫截面積，即40m=o 若是以上條件均能知足，那么可達到良好的分離成效。 0_ 沉淀區(qū)的表面水力負荷為：q二4二 吧上=0.651〃//（/./?） 40 q < 1. Om3/ （ m2 ? h）,符合設計要求。 2）回流縫設計： 設單元三相分離器的長b = 8m,寬d=5m 上下三角形集氣室斜面水平夾角為0=50。 取愛惜水層高

21、度（即超高）％; 上三角形頂水深h* 0.5m,下三角形高度th二 那么下三角形集氣室底部寬為：々=力3八21訪 式中： b 下三角集氣室底水平寬度，m 0 上下三角集氣室斜面的水平夾角 h3 下三角集氣室的垂直高度，m 々=l.5/tan500 = L2&” 那么相鄰兩個下三角形集氣室之間的水平距離： b二二 L - 2b： = 8 - 2X 那么下三角形回流縫的面積為: St = bz ? B = X5 = 下三角集氣室之間的污泥回流逢中混合液的上升流速（VJ可用下式: V： = Qi/Sx 式中: Qi 反映器中廢水流量，m7h； St 下三角形集氣

22、室回流逢面積，m2o 104.2/4 27.4 =0.95m/h 設上三角形集氣室回流縫的寬度CD= 1.4m,那么上三角形回流縫面 積為：S3= CD ? B ? 2 = X5X2 = 14m2 上下三角形集氣室之間回流逢中流速（VJ可用下式計算： V：= Q/S： 式中: Qx 反映器中廢水流量，m3/h； S: 上三角形集氣室回流逢的之間面積，m2o 104 2,4 V-二 一—= 1.86/n//? 14 那么V1< V2 <2,0 m/h,符合設計要求 確信上下三角形集氣室的相對位置及尺寸，由圖可知： CH=CDXsin40 =Xsin40 = 設

23、上集氣罩下底寬CF=5. 6m,則： DH=CDXsin50 =Xsin50 =1. 07m DE=2DH+CF=2X+=7. 74m DI= 2 (DE-b:) = 2 1.58m AI=DItan50 =X tan50 =1. 33m 故 h產(chǎn)CH+AI=+=2. 23m。 取hs=0.7ni,由上述尺寸可計算出上集氣罩上底寬為： CF-2h5 ? tan40 =X Xtan40 =4. 43m BC=CD/sin400 =sin40 =2.18m AD=DI/cos50J =cos50J =2.46m BD=DH/cos50 =cos50 =1.66m 3） A

24、B=AD-BD二氣液分離設計： 取 d = 0. 01cm（氣泡），T = 20℃ 水的密度Pi = 1. 03g/cm3 空氣的密度P E=X 10-3g/cm3 水的運動粘度v = 0. 0101cm7s 碰撞系數(shù)P = 水的粘度 P = v p t = X = 0. 0104g/cm , So 一樣廢水的粘度n陵水〉凈水的粘度u凈水，故取u=0. 02g/cm- so 由斯托克斯公式可得氣體上升速度為：V產(chǎn)電（.-小2 a95x981(1.03-L2xl0-3)x0.012 =0. 266cm/s =9. 58m/h 取直二%二h ,那么: — = 2.73 匕

25、＞ AB，故知足設計要求. 4）三相分離器與UASB的高度設計： 三相分離器總高度：h = h=+ h.,+h5=++=3. 43m^ UASB的總高:H = 6. 2m（超高hk 反映區(qū)高2.6m,其中污泥區(qū)高1.6m,懸浮區(qū)高lm。 沉淀區(qū)高 （五）進水系統(tǒng)設計： 1 .布水點的設置： 進水方式的選擇應依照進水濃度及進水流量來定，本設計采納持續(xù)均 勻的進水方式，一管多點的布水方式。一共設置64個出水孔，每一個反 映池各16個出水孔。所取容積負荷為6kgC0D/（m3 ? d）,據(jù)資料，每一個 點的布水負荷面積大于2m，每一個布水點的負荷面積為：40/16 = >2m2,

26、知足設計要求。 2 .布水管的設置： 每一個反映池采納樹枝穿孔管配水，每一個反映池中設置4根支管， 布水支管的直徑采納DNlOOmm。布水支管的中心距為2m,管與墻的距離為 1m：出水孔孔距1.2m,出水孔距墻為0.7m?？卓谙蛳虏⑴c垂線呈45角。 兩個池子的總管管徑取DN200min,流速為1.5m/s；每一個池子的總管 管徑取 D\1501nm，長 L=10m,流速為 1. 35 m/so 為了使穿孔管隔空出水均勻，要求出口流速不小于2m/s,取其流速為 u = 2m/s, 那么布水孔孔徑為：d = l 4(2- = J —4沙"24— =0.0139〃取15mm \ 3600

27、?如 V 3600x 24x3.14x2 為了增強污泥與廢水之間的接觸，減少底部進水管的堵塞，進水點距 反映池池底200-500mm,本設計布水管離池底300mm。布水系統(tǒng)設計圖如 圖 5-3： 圖5-3布水系統(tǒng)設計示用意 （六）出水系統(tǒng)設計： 3 .出水槽設計： 為了維持出水均勻，沉淀區(qū)的出水系統(tǒng)通常采納出水槽。此設計中沿 反映器的短邊設置兩條出水槽，而出水槽每隔必然的距離設三角出水堰。 每一個反映池有1個單元三相分離器，出水槽共有2條，槽寬be=0.3m。 反映器流量：q = "。。4 = 0 0072M3/s 24 x 60 x 60 掏出水槽口周圍水流速度為V。

28、=0.3m/s,槽口周圍水深為0. 3m,出 水槽坡度為；出水槽尺寸5mX0. 5m義0. 5m。 4 .溢流堰設計： 每一個反映器中出水槽溢流堰有2條，每條長5m。設計90。三角堰， 堰高5mm,堰口寬為lOOmm,那么堰口水面寬b=50mm。每一個UASB反映器 處置水量s,查知溢流負荷為1-2L/ (m?s),設計溢流負荷f = L/ ( m ? s ) 那么堰上水面總長為：L = -^- = —= 5.736m f 1.256 n _ L _ 6.。_ |20 三角堰數(shù)量： b 0.05 個 每條溢流堰三角堰數(shù)量：120/6=20個 一條溢流堰上共有20個10mm的堰口，

29、20個10mm的間隙。 5 .出溝渠設計： 每一個反映器沿長邊設1條矩形出溝渠，長為8.6m, 2條出水槽的出 水流至此出溝渠。設出溝渠寬0.8m,坡度，出溝渠渠口周圍水流速度為 0. 3m/s 那么渠口周圍水深：()")72 =0.04〃? 0.3x0.6 以出水槽槽口為基準計算，出溝渠渠深：十=，出溝渠取0.6m深，出 溝渠的尺寸為：8mX0. 8mX0. 6mo 6 . UASB排水管設計： 每一個UASB反映器排水量為號 選她附90鑼能帶水，充滿度為，管 內(nèi)水流速度為： 0.6x^x0,152 ■ m/s 設計坡度為；總管流量為s,選用DN200鋼管排水，充滿度為，

30、4x0.0139 管內(nèi)水流速度為：, 0.6x^x0.22 = o.74m/s,設計坡度為。 (七)排泥系統(tǒng)設計： 每日產(chǎn)生的懸浮固體Pss = Q ? (So-Se)?n?E 式中： Q 設計流量，m7d; n 污泥產(chǎn)率，kgSS/kgCOD： So、Se 進出水COD的濃度，kgCOD//； E 去除率，本設計中取85%。 Pss = (2700-405)義 X X2500X 10-3 二 d 100― 每日產(chǎn)泥量為：w二(1。。-尸》 式中： Pc 產(chǎn)生的懸浮固體，kgSS/d； P 污泥含水率，以98%計; 污泥密度，以lOOOkg/n?計。 100x

31、487.69 (100-98)x1000 =24?3&//" 每日產(chǎn)泥量d,那么每一個USAB日產(chǎn)泥量do在每一個UASB反映器 距離底部0.3m處沿長度方向均勻設置排泥管一根，以便均勻排除污泥區(qū) 的污泥。USAB反映器天天排泥一次，排泥管選用DN150的鋼管，排泥總管 選用DN200的鋼管。必要時布水管兼做排泥管用。 (八)產(chǎn)氣量計算： 采納每去除1千克COD產(chǎn)生0. 5立方米沼氣做參數(shù) 那么每日產(chǎn)氣量為：Q5 = Q ? (So-Se) ? n - E 式中： Q 設計流量，m3/d； n 產(chǎn)氣率，mVkgCOD； So、Se 進出水 COD 的濃度，kgCOD/m3；

32、 E 去除率，本設計中取85%。 Q2 二(2700-405) X X X2500X 10-3 = d (九)上升水流速度和氣流速度的計算: 常溫下，產(chǎn)氣率為：0.5m3/kgC0D；需知足空塔水流速度Ux

33、廠污水處置廠各個構筑物的設計得出，通過處置后， 出水中的污染物含量均符合《污水綜合排放標準GB8978—1996二級標準》, 能夠直接排放。通過上面的生化處置可使河流的污染大大降低，有利于河 流流域水體功能的恢復，地下水化學成份被恢復，更重要的是，污水通過 處置后對整個生態(tài)環(huán)境的污染大大地降低，不但能夠愛惜人民的軀體健 康，同時也能夠為某間接帶來改善投資環(huán)境、吸引外資、增加農(nóng)副產(chǎn)品和 工業(yè)產(chǎn)品的質(zhì)量，減少城市自來水廠的凈化處置本錢。污水處置廠運行后， 每一年產(chǎn)生的干污泥含有大量有利于植物生長的肥分，將污泥作為農(nóng)作物 或園林綠化用的肥料，除可取得必然的增產(chǎn)成效外還可改良土壤結構。建 設這座污水處

34、置廠不但能夠切實有效的愛惜水資源，并能夠增進水資源的 可持續(xù)進展進而帶動經(jīng)濟的可持續(xù)進展。興修某污水處置廠是一件功在今 世，利在千秋，利國利民的情形，勢在必行。 參考文獻 [1]向立，同新奇.在“四化”建設中人為水土流失類型LT ].水土維 持通報，1987, 7 (4) : 48253 [2]張文靜，陶永慶.制藥生產(chǎn)廢水治理工藝初探[J].北方環(huán) 境，2004, 29 (4) : 62-67. [3]李善評，欒富波，冀貞泉，等.制藥廢水處置工藝的改造[J].中國給水排 水，2005, 21(5) : 80-83. [4]方于云.水資源愛惜手冊[M ].南京：河海大學出版社，. [

35、5]高延耀，顧國維，周琪. ＜〈水污染操縱工程》.第三版.高等教育出 版社 [6]《厭氧生物技術原理與應用》(化學工業(yè)出版社、任南琪、王愛杰等編) [7]《制藥工業(yè)一一三廢處置技術》(化學工業(yè)出版社，王效山、夏倫祝編) 致謝 本次水污染操縱工程課程設計完成的很是順利，從中我學到很多有效 的知識也積存了很多寶貴的體會。咱們之因此能夠這么順利的完本錢次課 程設計與咱們的李紅藝教師在設計之前就給咱們做的充分預備工作是分 不開的，第二，在本次設計中咱們小組人員態(tài)度踴躍，配合默契，在每次 碰到難題時都能夠踴躍認真試探解決困難。另外，設計中咱們組長楊萍起 到了良好的帶頭作用，而且認真認真幫忙及催促咱們的設計進程。在此， 對以上人員表示感激，由衷的謝謝！