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1、內容摘要 起重機械用來對物料作起重、運輸、裝卸和安裝等作業(yè)的機械設備，它可以減輕體力勞動、提高勞動生產(chǎn)率和在生產(chǎn)過程中進行某些特殊的工藝操作，實現(xiàn)機械化和自動化。 本設計通過對橋式起重機的小車運行機構的總體設計計算，以及電動機、聯(lián)軸器、緩沖器、制動器的選用；運行機構減速器的設計計算和零件的校核計算及結構設計，完成了橋式起重機的回轉小車運行機構機械部分的設計。通過本次設計，完成了一臺30t起重量、橋跨度為31米的設計要求，并且整個傳動過程比較平穩(wěn)，且小車運行機構結構簡單，拆裝方便，維修容易，價格低廉。 關 鍵 詞 橋式起重機；小車運行機構；小車架 Abstract Crane

2、is a kind of mechanical equipments used for lifting, moving, loading/unloading, and installing. It can low the manual workload and upgrade productivity. It can be operated in some special environment, and work with high automatic level. This paper is main deal with mechanical design for crab of cr

3、ane, including all design calculation selection of electrical motors, clutch, buffer, and brakes, the design and calculation of the reducer, calibration and verification of the calculation for the parts, and structure designs. Through a series of work, the design is satisfied with the functional re

4、quirements, 30 t lifting power and 31 meter bridge span. The course of drive is quite smooth. The mechanical structure of crab of crane is simple, easy to install/disassemble, and to be maintain. And it has low cost. Key words Bridge crane;crab of crane;trolley frame 1. 緒論 1.1起重機發(fā)展展望 隨著新世紀全球工

5、業(yè)格局的新變化和我國工業(yè)技術水平盼陜速發(fā)展，創(chuàng)新設計越來越引起院校和企業(yè)的重視。隨著現(xiàn)代計算機控制技術飛速發(fā)展，使得起重機的設計在綜合考慮控制系統(tǒng)安全可靠性、操作的舒適性、機構及結構廣義優(yōu)化等方面有了更高層次的要求，因此起重機的設計必須從原來的常規(guī)設計模式中跳出來，用新觀點、新原理、新方法、新技術、新工藝來設計適應新形勢的新產(chǎn)品，創(chuàng)新設計的課題已實實在在地擺在了起重機設計師們的面前。 根據(jù)現(xiàn)實和發(fā)展，設計手段越來越體現(xiàn)出精確化、自動化、虛擬化號陜捷的特點?，F(xiàn)代的起重機產(chǎn)品正朝著機電一體化、集成化、模塊化、個性化方向發(fā)展。自動檢測、自動數(shù)據(jù)處理(運算、判斷、存儲、記憶)、自動顯示、自動控制、

6、故障診斷和自動保護及維護等功能得到了大量的應用。因此起重機產(chǎn)品創(chuàng)新設計以降低設計成本，提高設計速度，縮短設計周期為目的，包括降低成本設計、可靠性設計、快速設計、并行設計、等現(xiàn)代設計技術。 1.2現(xiàn)狀及國內外發(fā)展趨勢 二戰(zhàn)以后的幾十年來，各主要發(fā)達工業(yè)國家先后開始重視對設計技術的研究，起重機的設計技術水平也得到快速發(fā)展。英國從60年代開始，就以國家政策和財力來支持發(fā)展與推廣創(chuàng)新設計；德國提出“設計就是科學”，使其設計學的發(fā)展已達到相當規(guī)模；美國成立了“設計委員會”；日本同樣也非常重視設計技術的發(fā)展，將設計看作是技術、經(jīng)濟、美學和人機工程學的一體化整體，并極力推廣和采用新技術?？傊?jīng)濟技術發(fā)達

7、國家越來越重視設計工作并大量引入創(chuàng)新設計，使得整個機電產(chǎn)品也包括起重機械產(chǎn)品的造型設計、安全可靠性、技術經(jīng)濟性等方面發(fā)生著越來越快的變化，設計水平也日益提高。 我國起重機設計的發(fā)展經(jīng)歷了一個曲折的過程。以前多是以模仿原蘇聯(lián)的設計為主，憑借設計者的經(jīng)驗，產(chǎn)品設計的局限性很大。從60年代起，開始了新產(chǎn)品、新部件的開發(fā)設計與實驗研究工作，從而使設計從仿制和經(jīng)驗設計逐漸走向實驗研究和計算分析階段。到了80年代，隨著寶鋼等一些超大型企業(yè)對國外起重機的引進及與國外進行聯(lián)合設計國內制造等形式的采用，開始在國內引入了一些國際上的先進技術與設計方法。同時將計算機應用技術引入設計領域，對起重機設計工作的發(fā)展起了

8、很大的推動作用。通過專家系統(tǒng)的應用，極大地推進了創(chuàng)新設計的進程，并且利用系統(tǒng)論和信息論等現(xiàn)代計算機應用技術研究成果，使得起重機的創(chuàng)新設計開始向智能化方向發(fā)展。 1）降低設計、采購和制造成本。在產(chǎn)品設計過程中采用面向成本設計技術和并行的成本估算技術是使產(chǎn)品成本降低的關鍵，其中重點要研究的是成本結構分析技術和價值工程分析技術，且需要構造多種專用的設計知識庫和成本數(shù)據(jù)庫來精確地并行估算成本。做到產(chǎn)品成本的即時反應，通過設計方案的調整實現(xiàn)設計階段控制產(chǎn)品成本的真實實現(xiàn) 2）創(chuàng)新設計的快速反應。建模及仿真軟件是計算機仿真技術中的重要研究課題，對創(chuàng)新設計的可觀化研究，以及將專家系統(tǒng)模糊

9、決策和人工神經(jīng)網(wǎng)絡等技術引入仿真系統(tǒng)的研究將有助于形成一個高效的、智能的起重機仿真系統(tǒng)。開展虛擬現(xiàn)實(VR)技術的研究，將使起重機的仿真技術具有一個更加真實方便的輸入輸出系統(tǒng)，可以快捷地做出各種方案評價和決策。 3)仿真與虛擬設計技術。國內外的研究均較為活躍，在機械產(chǎn)品設計的仿真建模中，目前應用最廣泛的包括有限元方法(FEM)、有限差分法等。仿真技術得到了日益廣范的使用，從而能突破物理空間和時間的限制。數(shù)字化樣機的仿真設計對大型復雜起重機產(chǎn)品的方案評審、機構動作原理審查、結構干涉檢查等具有十分重要的現(xiàn)實意義。同時在計算機虛擬現(xiàn)實系統(tǒng)(VRS)環(huán)境中的虛擬設計(VD)技術方面的研究也開

10、始受到人們的重視。 4)智能設計技術。各主要工業(yè)發(fā)達國家正從傳統(tǒng)的CAD技術不斷向智CAD(ICAD)和人機智能化設計系統(tǒng)方向發(fā)展，電氣控制系統(tǒng)自分析、自調整、自糾錯的智能化水平不斷提高，使得起重機的設計和使用全過程的自動化和智能化得以實現(xiàn)。 5)廣義優(yōu)化設計。起重機廣義優(yōu)化技術的研究將使得人們能夠從萬方數(shù)據(jù)模型的建立、處理、一直到優(yōu)化結果顯示等全過程進行優(yōu)化?，F(xiàn)代設計技術中的一般性優(yōu)化設計方法及其應用已日趨成熟，普通的連續(xù)變量優(yōu)化設計、混合離散變量優(yōu)化設計，已發(fā)展到隨機變量優(yōu)化設計(可靠性優(yōu)化設計)、模糊變量優(yōu)化設計，單目標優(yōu)化設計已發(fā)展到多目標優(yōu)化設計。 1.3起重機設計的總

11、體方案 起重機設計的主要參數(shù)如下： 1) 起重量30t; 2) 跨度31m，起升高度16m; 3) 起升速度24m/min 2. 起重機的種類 2.1輕小型起重機設備 輕小型起重機設備主要有千斤頂、起重葫蘆、卷揚機等。它們具有輕小簡單、使用方便等特點，適用于流動性和臨時性作業(yè)，手動的輕小型設備尤其適用于無電源的作業(yè)場合。 1）千斤頂 千斤頂，是一種利用剛性承重件頂起或起升重物的設備。它體積小重量輕，靠人力驅動頂起重物，可以用很小的外力來頂高很重的重物，千斤頂?shù)捻斏叨缺容^小，一般為100-400 mm，最大起重量可達500 t，自重約為10～500 kg，通常用于機械

12、、車輛的檢修。按照結構和工作原理的不同可分為齒條式千斤頂，螺旋式千斤頂和液壓式千斤頂。 2） 葫蘆 葫蘆是提升或牽引重物的輕小型起重機械。其外表尺寸結構緊湊，自重輕、效率高、操作方便，廣泛應用于工礦企業(yè)、建筑工地、倉庫等固定工作場合的起重作業(yè)。根據(jù)驅動方式的不同，可分為手動、電動和氣動三大類。手動葫蘆又可分為手拉和手扳葫蘆。電動葫蘆根據(jù)撓性件的不同可分為鋼絲繩電動葫蘆和鏈條電動葫蘆。 2.2橋式起重機 橋式類起重機是指由具有能運行的橋架結構和設置在橋架上的，能運行的起升機構組成的起重機械。常用的橋式類起重機包括梁式起重機、通用橋式起重機、龍門起重機、裝卸橋等。這類起重機多是固定

13、式，完成固定空間的吊運作業(yè)。適用于所有工礦企業(yè)、倉庫、露天堆場物料的裝卸和吊運等作業(yè)。 1） 梁式起重機 梁式起重機由橋梁、起重小車兩部分組成，根據(jù)橋架不同可分為單梁橋式起重機和雙梁橋式起重機。單梁橋式起重機橋架的主梁多采用工字型截面。起重小車為手動葫蘆、電動葫蘆或葫蘆作為起升機構部件裝配而成。梁式起重機各機構的工作速度較低，起重量也較小，屬于輕型起重機，具有自重輕、成本低、制作生產(chǎn)容易的特點。 雙梁起重機由直軌、起重機主梁、電動環(huán)鏈葫蘆和小車、送配電系統(tǒng)和電路控制系統(tǒng)組成，特別適合于大懸掛跨度和大起重量的平面物料范圍輸送。 2） 通用橋式起重機 通用橋式起重機屬電動起重機械，又稱“

14、天車”、“行車”，具有起升機構，運行機構。其吊運方式由大車的縱向運動，小車的橫向運動以及起升機構的升降運動所組成。這些運動構成了一個長方形的大范圍作業(yè)空間。 通用橋式起重機的大車軌道通常安裝在倉庫、作業(yè)場所的兩側梁柱或兩側地面上，因而具有起重量大、占地面積小，且運行時不妨礙同一作業(yè)場所的其他工作特點。 通用橋式起重機由起重小車、橋架、電器控制部分、安全裝置和司機室等部分組成。起重小車由卷筒、電動機、減速器、制動器、雙梁換輪組、吊鉤等組成的起升結構，以及由電動機、減速器、制動器、小車輪等組成的小車運行機構和小車架構成。卷筒一般采用帶螺旋槽的形式。小車運行機構多采用分別驅動的形式，起升機構和小

15、車運行機構的所有部件都裝在小車架上。起升機構一般在起重量小于10t，只設一套，當起重量大于10t時，須安裝兩套起升機構，起重量大的稱主起升機構，起重量小的稱副起升機構。他們的吊鉤分別稱為主鉤和副鉤。一般副鉤的額定起重量為主鉤的15%～20%。 2.3門式起重機 門式起重機又稱龍門吊或龍門式起重機，是橋式起重機的另一種機型。在港口，主要用于室外貨場的料場貨、散貨的裝卸作業(yè)。它的金屬結構像門型框架，承載主梁下安裝的兩條支腳，可以直接在地面的軌道上行走，主梁兩端可以具有外伸懸臂梁。門式起重機具有場地利用率高、作用范圍大、適應面廣、通用性強等特定，在港口貨場得到廣泛使用。 2.4其它類型起重機

16、 門座式起重機 門座式起重機是有軌運行的懸臂類、可旋轉、可移動的起重機，多用于港口、碼頭、車站庫場等地的貨物裝卸。港口和貨場使用的門座式起重機一般分為通用式和專用式兩種。通用門座式起重機用吊鉤或抓斗裝卸貨物；專用門座式起重機則只能用于某一種貨物的裝卸，如帶斗門座式起重機專用于煤炭裝卸，通常它的生產(chǎn)率要比通用門座式起重機高。其優(yōu)點是：工作機構有較高的運行速度；額定起重范圍廣；使用效率高；體積縱向延伸，節(jié)省場地面積；高速靈活，安全可靠。 裝卸橋 裝卸橋通常把跨度大于35 m，起重量不大于40 t的門式起重機稱為裝卸橋。裝卸橋的取物裝置以雙繩抓斗或其他專用吊具為主，工作對象都是大批量的

17、散狀物料，常用在電廠、車站、港口、林區(qū)貨場等場合。通常以生產(chǎn)率來衡量和選擇裝卸橋。裝卸橋的起升和小車運行機構式工作性機構，速度較高。起升速度大于60 m／min，小車運行速度在120 m／min以上，最高達360 m／min，為減少沖擊力，在小車上設置減速震器。大車運行機構是非工作性機構，為調整裝卸橋工作位置而運行，速度相對較低，一般為25 m／min左右。裝卸橋的結構形式有桁架式和箱形門架式兩種。采用桁架結構可減少整機自身質量，而采用箱形結構便于制造。 流動式起重機 流動式起重機汽車起重機、輪胎起重機和履帶起重機屬于流動式起重機。這類起重機機動靈活，移動迅速，操縱簡單方便，作業(yè)范

18、圍大，廣泛應用于港口、車站、廠礦、貨場等地的裝卸和安裝作業(yè)。流動式起重機按運行部分的結構不同，可分為汽車起重機、輪胎起重機、履帶起重機和軌道起重機，其中輪胎起重機、汽車起重機擁有量最大，使用普遍。 3. 小車運行機構的計算 3.1主要參數(shù)和機構布置簡圖 圖1：小車運行機構簡圖 1--電動機；2--制動器；3--減速器；4--傳動軸； 5--聯(lián)軸器；6--角軸承箱；7--車輪 起重量在5噸至50噸范圍內的雙梁橋式起重機的小車，一般采用四個車輪支撐的小車，其中兩個車輪為主動

19、輪。主動車輪由小車運行機構集中驅動。 主要參數(shù)：Q主=30噸;Q副=5噸； 工作制度：中級JC%=25 小車運行速度：小車=100 m/min 車輪數(shù)：4個； 驅動形勢：集中驅動； 圖1為小車運行機構簡圖。 3.2輪壓的計算 參考同類型規(guī)格相近的起重機，估計行車總重為10.5t，近似認為由四個車輪平均承受。吊鉤位于小車軌道的縱向對稱軸線上，根據(jù)小車架布置圖偏離主、從動輪之間的中心線為80mm。 根據(jù)起重小車架的平衡方程式，可分別求出主動輪和從動輪的輪壓： 主動輪： 2P=

20、 P1max=11958 kg P1min=2625 kg 同理，可得從動輪輪壓P2為： P2max=10791 kg P2min=2625 kg 3.3電動機的選擇 1.運動阻力的計算 1）小車滿載運行時的最大摩擦阻力 P摩滿=（Q+G+G架） =458 kg 2)小車滿載運行時的最大坡度阻力 P坡滿=（Q+G+G架)坡=（35000+10500）*0.002=91 kg 3)小車

21、滿載運行時的最大靜阻力 P靜滿=P摩滿+P坡滿=549 kg(P靜滿=81+16=97) 2.選擇電動機，確定減速器 1）滿載運行時電動機的靜功率 N靜===9.8 kw 2)選擇電動機 N=K電N靜=1.2*9.8=11.76 kw 查電動機產(chǎn)品目錄選擇JZR242-8型電動機，功率N=16 kw，轉速710，轉子飛輪矩=1.717 km2，最大扭矩倍數(shù)=3.92。 3）確定減速器 減速器的傳動比： i====7.8 起動時的慣性力： P慣===3

22、72 kg 起動時減速器輸入功率 N===16.72 根據(jù)起動時期的輸入功率、減速比、輸入轉速及工作類型查產(chǎn)品目錄，選取立式減速器ZSC-400-I,i=9,N=2.8 kw。加速器看來偏小，不過在標準立式減速器中，只有此種較合適，實踐證明使用尚可。 根據(jù)減速器的傳動比，計算出實踐的運行速度： V小車===86.7 速度偏差： =||<10% 所以通過。 4)滿載運行時電動機軸上的靜力矩 M靜滿===11.86kgm 5）空載運行時電動機軸上的靜力矩 M靜空===2.1kgm 3.起動時間與起動平均加速度

23、的驗算 = = =6.1 s 小車起動時間一般取4～6,計算得=6.1 秒，與推薦值基本相近。平均加速度驗算 為了避免過大的沖擊以及物品擺動，應使起動平均加速度 6.1 米/秒2。 ===0.24<0.3米/秒2 所以符合要求。 4. 電動機的發(fā)熱驗算 電動機不過熱的條件： 當=0.35時，查知=1.25。 =0.75x1.25x2.76=2.59 從計算可知，電動機

24、滿足不發(fā)熱條件。 5.起動時的打滑驗算 小車運行機構只作空載情況的打滑驗算 R驅min==2x2625=5250 公式左邊： ==591 kg 公式右邊: ==590 kg 滿足要求，所以空載起動時不會出現(xiàn)打滑現(xiàn)象。 3.4制動器的選擇 為了避免制動時行輪在軌道上的滑移現(xiàn)象，必須控制適當?shù)臏p速度，并按空載情況進行制動力矩的計算和選擇制動器，最后進行滿載制動驗算。 1.容許制動減速度的確定 對粘著系數(shù)=0.15

25、，1/2的情況下，推薦用=0.55米/秒2。 2.空載制動不滑動時，制動軸上所需的總制動力矩M總制動 M總制動= =4.23 3.換算到制動軸上的空載運行（K附=1）靜阻力距M空（靜制） M空（靜制）==0.56 kgm ==0.34 kgm 4.制動器制動力矩M制動器的計算 M制動器=M總制動-M空（靜制）= 3.89 查制動器產(chǎn)品目錄選YDWZ--200/25型制動器，制動力矩[M2]=20 kg

26、m，裝配時調整力矩為M制=5 kgm。 5.空載制動時的最小制動路程S最小的計算 S最小==0.5 m 6.滿載制動（在制動力矩M制動器不變時）減速度： = =0.195 m/s 7.滿載制動（M制動器不變時）的制動路程S（滿） S（滿）==1.42 3.5減速器強度驗算 根據(jù)第II類載荷確定減速器承受的最大載荷，驗算減速器輸出軸上的最大扭矩。 為了確定最大計算扭矩，首先要算出換算到減速器從動軸上的電動機最大啟動力矩，制動力矩及打滑力矩。 電動機的最

27、大啟動力矩： ==178 kgm（其中=3.14） 制動器的制動力矩： ==78.4 kgm 打滑力矩： ==385 kgm 結果<< 所以取== 178 kgm 減速器額定的輸入扭矩為： ==3 kgm 減速器輸出軸扭矩為： ==323 kgm 因為<，所以減速器扭矩滿足要求。 3.6聯(lián)軸器的計算 聯(lián)軸器應滿足下式要求：

28、 對于齒輪聯(lián)軸器： =，= 對高速軸上的聯(lián)軸器： =3.75 kgm =6 kgm ∴= 9.6 kgm 。 對低速軸上的聯(lián)軸器： ==204.3kgm 根據(jù)連接尺寸和查聯(lián)軸器的產(chǎn)品目錄，在高速軸上選用帶制動輪聯(lián)軸器序號1，允許最大扭矩71 kgm，它的飛輪矩=0.38 kgm。在低速軸上選用CL3型聯(lián)軸器，其允許最大扭矩315 kgm ，它的飛輪矩=0.42 kgm。 3.7車輪計算 根據(jù)輪壓、小車運行速度、工作類型

29、初選： 車輪：踏面直徑D=350 mm，材料ZG55II， 11B300； 軌道：P24（YB222-63）。 1.車輪計算輪壓 1）疲勞計算時的等效起升載荷由下式確定： =12300 kg 根據(jù)等效起升載荷確定車輪的等效輪壓，然后由下式確定車輪的計算輪壓。 4124 kg 2）強度校核時的最大計算輪壓 =10793 kg 2.車輪踏面接觸應力計算 1）疲勞計算 因為采用軌道頭部有曲率的鋼軌，所以車輪與軌道成點接觸。局部接觸應

30、力為： =12920<=16000~20000 2）強度校核 =17800 kg/cm2<=240000~300000 符合要求。 3.8車輪軸的計算 1.疲勞計算 1）軸受純彎曲時的應力 = 2）軸受純扭矩時的應力 = kg/cm2 3）彎矩應力和扭矩應力合成時的計算應力為 == 316 kg/cm2 疲勞計算通過。 2.強度計算 1）受純彎曲時的計算應力

31、 ==755 kg/cm2 2）受純扭轉時的計算應力 ==106 kg/cm2 3)彎曲應力和扭轉應力合成的計算應力 ==784 ==2485.7 kg/cm2 因為，所以強度計算通過。 4. 小車架的計算 4.1小車架設計要求，計算說明及布置簡圖 1.小車架設計要求 圖2：布置簡圖 設計小車架時，應根據(jù)小車架上的機構布置簡圖進行，同時要考慮安裝和維修個機構的方便。小車架的構造，一般使用剛性焊接車架，由縱梁和橫梁組成，上面鋪有走臺板和欄桿。機構因盡

32、量放在縱梁上。 小車架不僅承受彎曲，亦承受扭矩，因此梁的剛度非常重要，在設計計算車架時必須保證有足夠的剛性。當車架的剛度不足時，會破壞機構的正常工作。對于小車的縱、橫梁都必須有足夠的翼緣寬帶，以保證剛性。 2.小車架的計算說明 圖一 小車架的受力情況是十分復雜的，它與車架機構布置和車架的結構等有關系。小車架是有由很多梁和桿件組成的框架，梁與梁之間的剛性連接，要正確地計算出它們內力是很復雜的。為了簡化計算，一般做出如下假定，即小 車自重認為均勻分布于兩個縱梁上，固定滑輪處載荷傳到縱梁處時，縱梁不受扭曲?？紤]到剛度要求，小車架個部位應力建議小于以下數(shù)值：

33、 900 kg/cm2 800 kg/cm2 700 kg/cm2 3.小車架布置簡圖 上圖圖2是30/5噸雙鉤小車架平面布置簡圖： 4.2小車架的計算 按照主鉤起吊的額定載荷30噸工況來計算梁I、II、III、IV、V，此時梁VI、VII認為不是受力桿件，但因考慮起吊副鉤額定載荷5噸的工況。 梁的受力及彎矩計算 1.梁I 1）集中力的計算 圖3：主懸掛系統(tǒng) 在梁I上作用的集中力P1是主固定滑輪重量一半及三倍主鋼絲繩最大張力（見圖3所示）之和，即 ==10281 kg 2）

34、 支撐反力和最大彎矩計算（見圖4） =5836 kg =4445 kg =221768 kg 3）斷面特性（見圖5）及最大應力計算 總斷面相對a-a軸的靜力矩 圖4：彎矩圖計算簡圖 So==1340 cm3 總的斷面積 F==66 cm2 總

35、斷面重心到a-a軸的距離： ==20.3 cm 總斷面積對于x-x軸的慣性矩 Jx-x=14205 cm4 圖5：梁I的斷面圖 總斷面對于x-x軸的斷面系數(shù)： 對于下部邊緣 =700 cm3 對于上部邊緣 =794 cm3 在下部邊緣處拉應力 =317 kg/cm2 在上部邊緣處壓應力 =279 kg/cm2 4）I梁與II、III梁連接處焊接的計算： 連接焊

36、縫的剪切應力 ==193 kg/cm2 2.梁II 1）支撐反力和最大彎矩計算 =5773 kg =5899 kg =347535 kg/cm =344502 kg/cm 2）斷面特性及最大應力計算 梁II選擇工字型斷面結構，如圖6所示 總斷面相對a-a軸的靜力矩 So=678+691+7.2=1376 cm3 總的斷面積

37、 F=18+36+12=66 cm2 總斷面重心到a-a軸的距離： ==20.8 cm 總斷面積對于x-x軸的慣性矩 圖6：梁II的斷面圖 Jx-x=14020 cm4 總斷面對于x-x軸的斷面系數(shù)： 對于下部邊緣 =674 cm3 對于上部邊緣 =806 cm3 在下部邊緣處拉應力 =516 kg/cm2 在上部邊緣處壓應力 =431

38、kg/cm2 3)II梁與IV、V梁連接處焊接的計算： 連接焊縫的剪切應力 =195 kg/cm2 3.梁III 1)支撐反力和最大彎矩計算 梁III上作用的2個的集中力和小車運行機構減速器總量求支撐反力 =4479 kg =4577 kg =269636 kgcm =267297 kgcm 2）斷面特性及最大應力計算 梁III選擇箱型斷面結構，如圖7所示

39、 圖7：彎矩簡圖和梁III斷面圖 總斷面相對a-a軸的靜力矩 So=1941 cm3 總的斷面積 F=97 cm2 總斷面重心到a-a軸的距離： = cm =17.8 cm 總斷面積對于x-x軸的慣性矩 Jx-x=22930 cm4 總斷面對于x-x軸的斷面系數(shù)： 對于下部邊緣 =1146 cm4 對于上部邊緣

40、 =1288 cm4 在下部邊緣處拉應力 =236 kg/cm2 在上部邊緣處壓應力 =210 kg/cm2 3)III梁與IV、V梁連接處焊接的計算： 連接焊縫的剪切應力 =151 kg/cm2 4.梁IV 1)支撐反力和最大彎矩計算,如圖8所示 小車自重減去主要集中載荷，其余的總量認為均勻分布在兩個縱梁上。 梁IV除了受均勻分布的載荷外，還作用著集中載荷。 分布在縱梁IV的小車自重:=5.5 kg/cm

41、 =8122 kg 圖8：彎矩計算簡圖 =9952 kg =8319 kg/cm =315249 kg/cm =720496 kg/cm =722623 kg/cm =521021 kg/cm =362458 kg/cm =1719 kg/cm 2）斷面特性及最大應力計算 梁IV選擇箱型斷面結構，如圖9所示 總斷面相對a-a軸的靜力矩 So=2615 cm3 總的斷面積

42、圖9：梁IV中部斷面圖 F=123 cm2 總斷面重心到a-a軸的距離： =21.3 cm 總斷面積對于x-x軸的慣性矩 Jx-x=31208 cm2 總斷面對于x-x軸的斷面系數(shù)： 對于下部邊緣 =1465 cm2 對于上部邊緣 =1819 cm2 在下部邊緣處拉應力 =493 kg/cm2 在上部邊緣處壓應力 =382 kg/cm2 總的

43、斷面面積，如圖10所示 F=93 cm 總斷面相對a-a軸的靜力矩 圖10：IV端部斷面圖 So=604 cm3 總斷面重心到a-a軸的距離： =6.5 cm 總斷面積對于x-x軸的慣性矩 Jx-x=1572 cm4 總斷面對于x-x軸的斷面系數(shù)： 對于下部邊緣 =242 cm3 對于上部邊緣 =393 cm3 支撐斷面承受的彎曲力矩

44、 =11444i8 kgcm 在下部邊緣處拉應力 =473 kgcm3 在上部邊緣處壓應力 =291 kgcm3 支撐斷面剪切應力的計算： x-x軸以上部分斷面對x-x軸的靜力矩 Sx=179 cm3 支撐斷面的剪切應力 472 kg/cm2 3)支撐斷面翼緣焊縫應力的計算： 上蓋板的斷面對x-x軸的靜力矩： S1=168 cm3 =475 kg/

45、cm2 上蓋板的斷面對x-x軸的靜力矩： S2=146 cm3 413 kg/cm2 5.梁IV 1)支撐反力和最大彎矩計算 梁V與梁IV相同，除了承受小車架自重產(chǎn)生均布載荷外，還承受集中力，他的作用簡圖，如圖11所示： =8460 kg =9604 kg =6075 kgcm =11239 kgcm 圖11：彎矩計算簡圖 =311195 kgcm

46、 =735362 kgcm =764770 kgcm =349408 kgcm =1719 kgcm 2）斷面特性及最大應力計算 梁V選擇箱型斷面結構，如圖12所示 圖12：梁V中部斷面圖 總斷面相對a-a軸的靜力矩 So=2691 cm3 總的斷面積 F=128 cm2 總斷面重心到a-a軸的距離：

47、 =21 cm 總斷面積對于x-x軸的慣性矩 Jx-x=33103 cm4 總斷面對于x-x軸的斷面系數(shù)： 圖13：梁V端部斷面圖 對于下部邊緣 =1576 cm3 對于上部邊緣 =197 cm3 在下部邊緣處拉應力 =485 kg/cm2 在上部邊緣處壓應力 =388 kg/cm2 梁的斷面結構如圖13所示 總斷面相對a-a軸的靜力矩

48、So=624 cm2 總的斷面積 F=95 cm2 總斷面重心到a-a軸的距離： =6.6 cm 總斷面對于x-x軸的慣性矩 Jx-x=1595 cm4 總斷面對于x-x軸的斷面系數(shù)： 對于下部邊緣 =242 cm3 對于上部邊緣 =409 cm3 支撐斷面承受的彎曲力矩 =110446 kg`cm 在下部邊緣處拉應力 =456 k

49、g/cm2 在上部邊緣處壓應力 =270 kg/cm2 3)支撐斷面翼緣焊縫應力的計算： 軸以上部分斷面對軸的靜力矩 =180 cm3 支持斷面的剪切應力 =452 kg/cm2 支持斷面翼緣焊縫的應力 上蓋板的斷面對x-x軸的靜力矩 S1=170 cm3 =457 kg/cm2 上蓋板的斷面對x-x軸的靜力矩 S2=149 cm2

50、 =401 kg/cm2 參考文獻 [1] 張質文. 起重機設計手冊[M]. 北京: 中國鐵道出版社，1998. [2] 起重機設計手冊編寫組. 起重機設計手冊[M]. 北京: 機械工業(yè)出版社，1980. [3] 趙家英，劉成鈞. 橋式起重機工作原理與操作[M]. 北京: 科學普及出版社，1982. [4] 揚長葵. 起重機械[M]. 北京:機械工業(yè)出版社，1982. [5] 胡宗武，顧迪民.起重機設計計算[M].北京:北京科學技術出版社，1989. [6] 陳道南，盛漢中.起重機課程設計[M].北京:冶金工業(yè)出版社，1983. [7] 須雷. 起重機的現(xiàn)代設計方法[J

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