《回轉(zhuǎn)烘干機(jī)課程設(shè)計(jì)年產(chǎn)6噸礦渣烘干機(jī)的設(shè)計(jì)》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《回轉(zhuǎn)烘干機(jī)課程設(shè)計(jì)年產(chǎn)6噸礦渣烘干機(jī)的設(shè)計(jì)（47頁珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、年產(chǎn) 6 噸礦渣烘干機(jī)的設(shè)計(jì)年產(chǎn)年產(chǎn) 6 6 噸礦渣烘干機(jī)的設(shè)計(jì)噸礦渣烘干機(jī)的設(shè)計(jì)目目 錄錄第一章第一章 前言前言 .5 51.1 課程設(shè)計(jì)背景 .51.2 課程設(shè)計(jì)的依據(jù) .51.2.1 礦渣烘干機(jī)的原理及優(yōu)點(diǎn) .51.2.2 礦渣烘干機(jī)的結(jié)構(gòu)和型式 .61.2.3 礦渣烘干機(jī)的加熱方式及流程 .61.3 烘干物料設(shè)備原理及其應(yīng)用 .81.3.1 物料的烘干 .81.3.2 干燥設(shè)備分類及在水泥中應(yīng)用 .81.4 回轉(zhuǎn)烘干機(jī)工藝流程流程型號(hào)及特性 .91.4.1 礦渣烘干機(jī)的工藝流程 .91.4.2 礦渣烘干機(jī)的型號(hào)及特性 .10第二章第二章 礦渣礦渣烘干機(jī)的選型計(jì)算烘干機(jī)的選型計(jì)算 .13

2、132.1 烘干機(jī)的實(shí)際產(chǎn)量計(jì)算.132.1.1 烘干機(jī)的實(shí)際每小時(shí)產(chǎn)量計(jì)算 .132.1.1 煤的選取及基準(zhǔn)的轉(zhuǎn)換（撫順煙煤） .132.1.2 計(jì)算空氣需用量，煙氣生成量，煙氣成分 .132.1.3 煙氣的燃燒溫度和密度 .142.2 物料平衡及熱平衡計(jì)算.152.2.1 確定水的蒸發(fā)量 .152.2.2 干燥介質(zhì)用量 .152.2.3 燃料消耗消耗量 .172.2.4 廢氣生成量 .182.3 烘干機(jī)的容積 V 及規(guī)格 .182.4 電動(dòng)機(jī)的功率復(fù)核 .192.5 烘干機(jī)的熱效率計(jì)算 .192.6 廢氣出烘干機(jī)的流速 .192.7 根據(jù)廢氣量及含塵量選型收塵設(shè)備和排風(fēng)設(shè)備及管路布置 .2

3、02.7.1 收塵設(shè)備選型.202.7.2 選型依據(jù) .202.8 確定燃燒室及其附屬設(shè)備 .212.8.1 據(jù)工藝要求選擇燃燒室的型式 .21 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 22.8.2 計(jì)算爐篦面積 .212.8.3 計(jì)算爐膛容積 .212.8.4 計(jì)算爐膛高度 .222.8.5 燃燒室鼓風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)量計(jì)算.222.9 確定煙囪選型計(jì)算 .222.9.1 煙囪的高度 .222.9.2 煙囪的直徑 .23第三章第三章 煙道阻力損失及煙囪計(jì)算煙道阻力損失及煙囪計(jì)算.26.263.1.1 摩擦阻力損失.263.1.2 局部阻力損失.273.1.3 幾何壓頭的變化.273.2 煙道計(jì)算.273.

4、2.1 煙氣量.283.2.2 煙氣溫度.283.2.3 煙氣流速與煙道斷面.293.2.4 煙道計(jì)算.303.3 煙囪計(jì)算.303.3.1 計(jì)算公式.313.3.1.2 本課程設(shè)計(jì).333.3.1.3 確定煙囪選型.343.3.1.3.1 煙囪高度.34第四章第四章 烘干機(jī)結(jié)構(gòu)烘干機(jī)結(jié)構(gòu).35.35 4.1 筒體部分.35 4.2 內(nèi)部揚(yáng)料裝置.36 4.3 輪帶.36 4.4 支承裝置.26 4.4.1 托輪支承裝置.37 4.4.2 擋輪裝置.37 4.5 托輪與軸承的結(jié)構(gòu).38 4.6 卸料罩殼的設(shè)計(jì).38 4.7 密封裝置的設(shè)計(jì).39 4.7.1 密封裝置的位置與要求.39 4.7.

5、2 密封結(jié)構(gòu).40 4.8 傳動(dòng)裝置.40 4.9 電動(dòng)機(jī)選型及其特點(diǎn).41 4.9.1 電動(dòng)機(jī)選型.41 4.9.2 YCT 系列電動(dòng)機(jī). 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 3.42 4.9.3 減速機(jī)的設(shè)計(jì).42第五章第五章 總結(jié)總結(jié).45.45參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn).46.46致謝信致謝信.47.47 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 46 6 噸噸/ /年礦渣烘干機(jī)的設(shè)計(jì)年礦渣烘干機(jī)的設(shè)計(jì)摘要：摘要：本課題設(shè)計(jì)的是 6 萬噸/年礦渣回轉(zhuǎn)烘干機(jī)，工業(yè)生產(chǎn)中，礦渣發(fā)揮著著重要的作用，尤其是一些重大型工廠。利用礦渣制成提煉加工為礦渣水泥、礦渣微粉、礦渣粉、礦渣硅酸鹽水泥、礦渣棉、高爐礦渣、?；?/p>

6、高爐礦渣粉、銅礦渣、礦渣立磨。節(jié)約了能耗，回轉(zhuǎn)烘干機(jī)對(duì)礦渣的烘干對(duì)工業(yè)生產(chǎn)有重要的作用。針對(duì)課題設(shè)計(jì)采用順流式烘干機(jī)，回轉(zhuǎn)烘干機(jī)內(nèi)部裝置選擇抄板形式，根據(jù)產(chǎn)量可以確定烘干器的規(guī)格。物料和熱煙氣同時(shí)從進(jìn)料口進(jìn)入烘干機(jī)，對(duì)物料進(jìn)行烘干。本設(shè)計(jì)用煤是從課本上提供的撫順煙煤對(duì)煙氣進(jìn)行計(jì)算，對(duì)電機(jī)拖動(dòng)功率復(fù)核，確定廢氣出烘干機(jī)的流速，電機(jī)功率、廢氣量及烘干機(jī)的結(jié)構(gòu)。根據(jù)廢氣量及含塵量選用收塵設(shè)備和排風(fēng)設(shè)備及管路布置。關(guān)鍵字：關(guān)鍵字：6 萬噸/年礦渣 ， 順流式 ，烘干機(jī)結(jié)構(gòu) ，廢氣量 ，收塵設(shè)備， 排風(fēng)設(shè)備， 管路布置。 6 tons/year slag dryer design Abstract: t

7、his topic design is 60000 t/a slag rotary dryer, industrial production, slag plays an important role, especially in some large factories. Using slag made from refined processing of slag cement, slag powder, slag powder, slag Portland cement, slag cotton, blast furnace slag, granulated blast furnace

8、slag powder, copper slag, slag vertical mill. Save energy consumption, rotary dryers for slag drying has important effect to industrial production. For project design USES th dryers, rotary dryer internal device select copy plate form, according to the production can be sure of the specifications of

9、 the dryer. Material and heat of flue gas from the inlet into the dryer at the same time, the drying of materials. From textbooks provide coal used in the design of fushun bituminous coal of flue gas were calculated, the motor power to review and determine the flow rate of the exhaust gas out of the

10、 dryer, electrical power, gas and the structure of the dryer. According to the exhaust and dustiness choose dust collecting equipment and ventilation equipment and piping layout. Key words: 60000 tons of slag heating drying machine structure gas dust collection equipment ventilation equipment piping

11、 layout. 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 5第一章第一章 前言前言1.1 課程設(shè)計(jì)背景隨著現(xiàn)今工業(yè)的發(fā)展，最離不開的也是資源的開采和利用，由于礦渣資源有點(diǎn)已是不可再生資源，礦渣將成為工業(yè)賴以生存和發(fā)展的物資基礎(chǔ)，在工業(yè)的發(fā)展和日常的生活中起作舉足輕重的作用。所以礦渣烘干機(jī)的發(fā)展越來越快。隨著工業(yè)生產(chǎn)向大型、高效方向的不斷發(fā)展，礦渣烘干機(jī)的價(jià)值也將會(huì)更加被世界節(jié)能源界所重視。隨著國家可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的實(shí)施，礦渣等礦產(chǎn)資源的合理開發(fā)和綜合用已成重要課題，原來礦渣干選機(jī)作為廢棄物閑置堆放的礦渣的充分開發(fā)用已刻不容緩；用寶貴的礦渣資源，使之變廢為寶，不僅能產(chǎn)生可觀的經(jīng)濟(jì)效益，還解決了礦渣堆放

12、占用土地和污染環(huán)境等一系列問題。1.2 課程設(shè)計(jì)的依據(jù)1.2.1 礦渣烘干機(jī)的原理及優(yōu)點(diǎn)：礦渣烘干機(jī)（又稱回轉(zhuǎn)烘干機(jī)）的工作原理：1、礦渣由皮帶輸送機(jī)或斗式提升機(jī)送到料斗，然后經(jīng)料斗的加料機(jī)通過加料管道進(jìn)入加料端。2、加料管道的斜度要大于物料的自然傾角，以便物料順利流入礦用烘干機(jī)內(nèi)。3、烘干機(jī)圓筒是一個(gè)與水平線略成傾斜的旋轉(zhuǎn)圓筒。物料從較高一端加入，載熱體由低端進(jìn)入，與物料成逆流接觸，也有載熱體和物料一起并流進(jìn)入筒體的。4、隨著圓筒的轉(zhuǎn)動(dòng)物料受重力作用運(yùn)行到較底的一端。濕物料在筒體內(nèi)向前移動(dòng)過程中，直接或間接得到了載熱體的給，使?jié)裎锪系靡愿稍铮缓笤诔隽隙私?jīng)皮帶機(jī)或螺旋輸送機(jī)送出。5、礦渣烘干

13、機(jī)筒體內(nèi)壁上裝有抄板，作用是把物料抄起來又撒下，使物料與氣流的接觸表面增大，以提高干燥速率并促進(jìn)物料前進(jìn)。6、載熱體經(jīng)干燥器以后，一般需要旋風(fēng)除塵器將氣體內(nèi)所帶物料捕集下來（載熱體一般分為熱空氣、煙道氣等） 。如需進(jìn)一步減少尾氣含塵量，還應(yīng)經(jīng)過袋式除塵器或濕法除塵器后再放排放。礦渣烘干機(jī)性能優(yōu)點(diǎn)：1、處理量比較大，抗過載能力強(qiáng)，熱效率高，煤耗降低 20%左右，直接降低干燥 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 6成本。傳動(dòng)大小齒輪采用銷柱可換齒輪，取代了傳統(tǒng)的鑄鋼齒輪，節(jié)約成本投資，又大大降低了維修費(fèi)用和時(shí)間。2、在設(shè)計(jì)時(shí)為了達(dá)到最佳的烘干效果，采用順流干燥方式，物料與熱源氣流由同一側(cè)進(jìn)入干燥設(shè)

14、備，烘干機(jī)出口溫度低，熱效率高。3、在內(nèi)部結(jié)構(gòu)上實(shí)現(xiàn)了創(chuàng)新，強(qiáng)化了對(duì)已分散物料的清掃和熱傳導(dǎo)作用，消除了筒體內(nèi)壁的沾粘現(xiàn)象。4、使用了新型的給料、排料裝置，杜絕了礦渣烘干機(jī)給料堵塞、不連續(xù)、不均勻和返料等現(xiàn)象，為您降低了除塵系統(tǒng)的負(fù)荷。該設(shè)備在揚(yáng)料裝置系統(tǒng)上作了多方面的技術(shù)革新，特別是采用了新型多組合式揚(yáng)料裝置，克服了傳統(tǒng)烘干機(jī)的“風(fēng)洞”現(xiàn)象。5、可滿足不同用戶對(duì)礦渣類物料的烘干后粒度和水分要求1.2.2 礦渣烘干機(jī)的結(jié)構(gòu)和型式礦渣烘干機(jī)的主體是一個(gè)電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)，做回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的金屬圓筒，筒體是由厚度為1020mm 的鍋爐鋼板焊接而成的，起直徑一般為 13m,轉(zhuǎn)速一般為 2-7r/min，長徑為5-

15、8，轉(zhuǎn)筒沿物料前進(jìn)的方向有 3%-6%的傾斜度，筒體上裝有大齒輪和輪帶，轉(zhuǎn)筒借助于輪帶支撐在兩對(duì)托輪上，轉(zhuǎn)筒的中心與每對(duì)托輪中心的連線呈 60 度角，為指示和限制筒體沿傾斜方向竄動(dòng)，在輪帶的兩側(cè)裝有一對(duì)擋輪。電動(dòng)機(jī)通過變速箱、小齒輪帶動(dòng)筒體上的大齒輪，使筒體回轉(zhuǎn)。為防止漏風(fēng)，在轉(zhuǎn)筒與燃燒室（或混合室）及集塵室的連接處均設(shè)密封裝置；在筒體的進(jìn)料端為防止物料逆流，還沒有擋料圈。筒體的傾斜及回轉(zhuǎn)，使物料在筒的舉升和本身的重力作用下，從筒體較高的一端向較低的一端。在運(yùn)動(dòng)過程中物料與介質(zhì)接觸，逐漸被干燥。為改善物料在干燥器內(nèi)的運(yùn)動(dòng)狀況及加強(qiáng)與介質(zhì)的熱交換，轉(zhuǎn)筒內(nèi)通常裝有金屬養(yǎng)料板、格板、鏈條等附加裝置。

16、抄板式，適用于散粒狀或較干的物料，如沙子，礦渣；扇形式，適用于密度大的大塊物料，如石灰石、頁巖等。1.2.3 礦渣烘干機(jī)的加熱方式及流程礦渣烘干機(jī)是對(duì)流或?qū)α鬏椛涫礁稍锲?，載熱介質(zhì)為熱煙氣或熱空氣。介質(zhì)溫度較低時(shí)主要是對(duì)流傳熱；介質(zhì)溫度較高時(shí)，輻射傳熱量占有一定比例。按介質(zhì)對(duì)物料的加熱方式來分有直接加熱、間接加熱和復(fù)合加熱三種形式。直接加熱是指介質(zhì)與物料在轉(zhuǎn)筒內(nèi)直接接觸，溫度較高的介質(zhì)將熱量傳給物料；間接加熱是指介質(zhì)不與物料直接接觸，用于對(duì)高溫敏感或怕介質(zhì)污染在物料干燥；復(fù)式加熱是上述兩種加熱方式的總和，如雙 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 7筒式烘干機(jī)中課使介質(zhì)先在筒中流動(dòng)，對(duì)物料進(jìn)行加

17、熱方式中以直接加熱熱效率最高，復(fù)式加熱次之，間接加熱熱效率最低。在硅酸鹽工業(yè)中大多采用直接加熱方式。直接加熱的回轉(zhuǎn)烘干機(jī)，胺物料與介質(zhì)的流動(dòng)方向有可分為順流式和逆流式兩種。對(duì)于礦渣烘干機(jī)經(jīng)常采用的是順流式回轉(zhuǎn)烘干機(jī)。 順流式烘干機(jī)的特點(diǎn)：順流式烘干機(jī)中物料和氣流運(yùn)動(dòng)方向相同，適用于初水分高的物料。濕物料與溫度較高、相對(duì)濕度低的熱氣首先接觸，這時(shí)熱交換急劇、干燥速度快，隨著物料與熱氣流在烘干機(jī)內(nèi)前進(jìn)，物料水分逐漸減少，溫度逐漸升高，在接近卸料端時(shí)，熱氣流的濕含量的相對(duì)濕度增大，氣體溫度已降低，此時(shí)干燥速率已很慢。所以物料順流式烘干機(jī)內(nèi)的干燥速率是很不均勻的。回轉(zhuǎn)烘干機(jī)所用的干燥介質(zhì)的類型和參數(shù)視

18、物料的性質(zhì)與要求而定。在硅酸鹽工業(yè)中常采用有專設(shè)燃燒室產(chǎn)生的高溫?zé)煔庾鳛楦稍锝橘|(zhì)。因高溫燃燒產(chǎn)物的溫度通常在1000以上，若直接進(jìn)入烘干機(jī)會(huì)燒壞金屬，并可能破壞物料的結(jié)構(gòu)而改變物性，因此須使高溫燃燒產(chǎn)物與冷空氣混合至工藝所要求的溫度，然后進(jìn)入烘干機(jī)。混合過程可在專設(shè)的混合室內(nèi)進(jìn)行，也可不設(shè)混合室下表列出了硅酸鹽工業(yè)常見的一些原料和燃料在回轉(zhuǎn)烘干機(jī)中烘干所需的介質(zhì)溫度參考值。離開烘干機(jī)的廢氣溫度與其濕度及收塵和排風(fēng)設(shè)備有關(guān)。原則上應(yīng)保證廢氣經(jīng)收塵設(shè)備、排風(fēng)設(shè)備進(jìn)入大氣時(shí)，其溫度不低于露點(diǎn)，必要時(shí)應(yīng)對(duì)上述設(shè)備和管道進(jìn)行保溫，防止水汽冷凝。但廢氣溫度不宜過高，否則熱耗增大。廢氣出回轉(zhuǎn)烘干機(jī)的溫度一般

19、為 100-150，物料溫度低于氣體溫度，為 80-120。被烘干物料名稱煙煤無煙煤粘土礦渣砂子石灰石高嶺土進(jìn)烘干機(jī)的介質(zhì)溫度（）400700500700600800700800800900800100080010001.3 烘干物料設(shè)備原理及其應(yīng)用1.3.1 物料的烘干 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 8在水泥工業(yè)中，當(dāng)采用干法生產(chǎn)時(shí)，各種含水的物料如原料、煤和混合材都需要進(jìn)行烘干，而采用濕法生產(chǎn)時(shí)，煤和混合材也需要烘干，這樣才能保證粉磨作業(yè)的正常進(jìn)行。入磨物料的水分，對(duì)磨機(jī)的產(chǎn)量，出磨物料的質(zhì)量及磨機(jī)的操作都有很大的影響。入磨物料水分多，磨內(nèi)含濕量高，細(xì)粒物料會(huì)粘附在研磨體、襯板和隔倉

20、板上，使粉磨效率下降；而且，入磨物料水分過高必然會(huì)使磨機(jī)作業(yè)條件惡化，給操作和質(zhì)量控制帶來困難。此外，喂入磨內(nèi)的物料，其配合比會(huì)受到物料內(nèi)水分的波動(dòng)而變化，從而出磨產(chǎn)品的質(zhì)量也隨之受到影響。因此，排除物料過多水分的烘干工序是水泥生產(chǎn)中必不可少的重要環(huán)節(jié)。水泥廠采用單獨(dú)進(jìn)行烘干的烘干設(shè)備有回轉(zhuǎn)式、懸浮式、流態(tài)式、沸騰式、重力式等。其中最常用的是回轉(zhuǎn)式烘干機(jī)。這種烘干機(jī)雖然烘干效率低，投資大， 、但是對(duì)物料的適應(yīng)性強(qiáng)，可以烘干各種物料，且設(shè)備操作簡(jiǎn)單可靠，故得到普遍采用。1.3.2 干燥設(shè)備分類及在水泥中應(yīng)用物料的干燥可以自然的或人工的方法進(jìn)行。自然干燥，即把濕物料堆放在棚屋里或室外曬場(chǎng)上，借風(fēng)吹

21、日曬使其干燥，這種方法的優(yōu)點(diǎn)是無需專門設(shè)備，不用消耗燃料；但是干燥速度慢，產(chǎn)量低，勞動(dòng)強(qiáng)度高，操作條件差，而且受氣候影響大。人工干燥，是把物料堆放在專門的干燥器中進(jìn)行干燥，人工干燥時(shí)，傳給物料熱量的方式很多，如利用熱空氣或熱煙氣的對(duì)流傳熱；利用紅外線燈或熱的金屬、陶瓷、耐火材料等表面的輻射傳熱。利用熱空氣或熱煙氣的對(duì)流作用進(jìn)行加熱干燥的方法稱為對(duì)流干燥，所用的熱空氣或熱煙氣稱為干燥介質(zhì)，根據(jù)水泥工業(yè)物料的特點(diǎn)，普遍采用對(duì)流干燥法。這種方法熱源容易獲得，設(shè)備較為簡(jiǎn)單，總的費(fèi)用也較低。干燥時(shí)，熱空氣或熱煙氣將熱量傳給物料，使水份蒸發(fā)，同時(shí)依靠通風(fēng)設(shè)備的作用，使干燥設(shè)備內(nèi)的干燥介質(zhì)不斷更新，以排除水

22、汽。干燥設(shè)備的形式也是多種多樣的，水泥工業(yè)中常用的有回轉(zhuǎn)烘干機(jī)、流態(tài)烘干機(jī)、攪拌（懸?。┖娓煞e極氣流式干燥管等。近年來國內(nèi)外還在研究噴霧干燥裝置。這些設(shè)備一般都利用熱煙氣進(jìn)行對(duì)流烘干。干燥作業(yè)還可以和粉碎、選粉等其它作業(yè)同時(shí)進(jìn)行，目前水泥廠的煤粉制備大多采用烘干兼粉磨系統(tǒng)。近年來，國內(nèi)外對(duì)水泥原料等采用烘干兼粉磨流程也日益增多。這 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 9種方法可以簡(jiǎn)化工藝過程，減少熱量消耗，但若物料的初水分超過烘干兼粉磨系統(tǒng)的允許范圍時(shí)，則仍需另設(shè)烘干設(shè)備進(jìn)行預(yù)先烘干?？傊?，烘干過程是水泥工業(yè)中基本的熱工過程之一，干燥過程進(jìn)行的好壞直接影響水泥的產(chǎn)質(zhì)量，因此水泥工作者對(duì)烘干設(shè)備

23、必須給與足夠的重視。1.4 礦渣烘干機(jī)工藝流程流程型號(hào)及特性1.4.1 礦渣烘干機(jī)的工藝流程回轉(zhuǎn)式烘干機(jī)的生產(chǎn)流程如圖所示，其主要附屬設(shè)備有烘干機(jī)燃燒室，喂料與卸料設(shè)備，收塵器和排風(fēng)機(jī)等。濕物料由皮帶機(jī) 2 送至喂料端鍛，經(jīng)下料溜子進(jìn)入烘干機(jī) 5?；剞D(zhuǎn)式烘干機(jī)筒體轉(zhuǎn)速一般為 2r/min5r/min,傾斜度一般為 3%6%.物料在筒體回轉(zhuǎn)時(shí),由高端向低端運(yùn)動(dòng),從低端落入出料罩,經(jīng)翻板閥卸出,再由皮帶機(jī)運(yùn)走.而熱氣體由燃燒室 3 進(jìn)入烘干機(jī)筒體,與物料進(jìn)行熱交換,使物料強(qiáng)烈脫水,氣體溫度下降.廢氣經(jīng)出料罩,收塵器 6,由排風(fēng)機(jī) 7 經(jīng)煙囪 8 排至大氣.1.4.2 礦渣烘干機(jī)的型號(hào)及特性在回轉(zhuǎn)烘

24、干機(jī)內(nèi)，按物料與熱氣體流動(dòng)的方向的不同，有順流式和逆流式兩種。順流式烘干機(jī)物料與熱氣流的流動(dòng)方向是一致的，在進(jìn)料端，濕物料與溫度較高的熱氣體 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 10接觸，其干燥速度較快，而在卸料端，由于物料易被烘干，物料溫度也升高了，而氣體溫度以降低，二者溫差較小，故干燥速率很慢，所以在整個(gè)筒體內(nèi)干燥速率不均勻。逆流式烘干機(jī)物料與熱氣體流動(dòng)方向是相反的，已烘干的物料的物料與溫度較高、含濕量較低的熱氣體接觸，所以整個(gè)筒體內(nèi)干燥速率比較均勻。煙氣濕料干料廢氣溫度物煙（順流）順流干燥烘干特點(diǎn)示意圖煙氣干料廢氣濕料溫度物煙（逆流）逆流干燥烘干特點(diǎn)示意圖再選擇烘干機(jī)的順逆流操作時(shí)，應(yīng)根

25、據(jù)具體條件來考慮，入物料的特性、粒徑、物料最終水分的要求以及車間的布置情況等。在水泥廠中兩種操作方法均有采用，而以順流操作的居多，其主要特點(diǎn)如下：1. 在烘干機(jī)熱端，物料與熱氣體的溫差較大，熱交換過程迅速，大量水分易被蒸發(fā)，適用于初水分較高的物料。2粘性物料進(jìn)入烘干機(jī)后,由于表面水分易蒸發(fā)，可減少粘結(jié),有利于物料運(yùn)動(dòng)。用于烘干濕煤時(shí)，可避免高溫氣體直接接觸干煤引起著火。3順流操作的熱端負(fù)壓低，能減少進(jìn)入烘干的漏風(fēng)量，有利于穩(wěn)定烘干機(jī)內(nèi)熱氣體的溫度及流速。4喂料與供煤同設(shè)與烘干機(jī)的熱端，車間布置較方便。5順流操作的烘干機(jī)出料溫度低，一般可用膠帶輸送機(jī)輸送。 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 1

26、16順流操作的粉塵飛揚(yáng)較逆流時(shí)要多，烘干機(jī)內(nèi)總的傳熱速率比逆流式要慢?；剞D(zhuǎn)烘干機(jī)的規(guī)格是以筒體的直徑和長度表示，目前我國水泥廠常用的幾種規(guī)格的烘干機(jī)及設(shè)備參數(shù)如下表所示：編號(hào)規(guī)格（m）L/D有效容積轉(zhuǎn)速斜度（%）功率（KW）115 53.92.4454.521.2658.1254.531.512821.22.0852042.2125.45394.751752.2146.36474.95.241462.4187.581.43.243073206.67141.53.5365回轉(zhuǎn)烘干機(jī)的操作控制參數(shù) 2干燥物料的種類石灰石礦渣粘土煙煤無煙煤進(jìn)烘干機(jī)熱氣溫度（）80010007008006008004

27、00700500700出烘干機(jī)廢氣溫度（）100150100150801109012090120出烘干機(jī)物料溫度（）100120801008010060906090烘干機(jī)出口氣體流速（m/s）1.531.531.531.531.53 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 12第二章第二章 礦渣礦渣烘干機(jī)的選型計(jì)算烘干機(jī)的選型計(jì)算 礦渣烘干機(jī)選型的計(jì)算包括：烘干機(jī)的實(shí)際小時(shí)產(chǎn)量、燃料燃燒計(jì)算及燃燒室2WG的選擇、烘干機(jī)物料平衡及熱平衡計(jì)算、烘干機(jī)容積和規(guī)格、電動(dòng)機(jī)拖動(dòng)率復(fù)核、烘干機(jī)的熱效率計(jì)算、廢氣出烘干機(jī)的流速等。 已知原始數(shù)據(jù)：1、烘干物料：礦渣2、產(chǎn)量：6 萬 t/年礦渣3、粘土初水分：v1

28、=20%4、粘土終水分：v2=2%5、進(jìn)烘干機(jī)高溫混合氣溫度：tm1=8006、出烘干機(jī)混合氣溫度：tm2=807、進(jìn)料溫度：188、出料溫度：809、當(dāng)?shù)卮髿鈮海?.01105MPa10、環(huán)境溫度：ta=2011、環(huán)境風(fēng)速：2.0-8.0Nm/s12、廢氣排放濃度標(biāo)準(zhǔn)：150mg/Bm313、礦渣平均粒徑：0.5-1.0cm2.1 烘干機(jī)的實(shí)際產(chǎn)量計(jì)算2.1.1 烘干機(jī)的實(shí)際每小時(shí)產(chǎn)量計(jì)算 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 13hkgkGGw/7 .7845%)31 (9 . 02436560000000)1 (24365102%)5%2 , 9 . 085. 0(0k 2.2 燃料的燃燒

29、計(jì)算2.1.1 煤的選取及基準(zhǔn)的轉(zhuǎn)換（撫順煙煤）dafddCAC10010096.7329.8010088. 710036.7196.7310051. 3100100100dararCMC 36. 51 . 610088. 7100100100dafddHAH 43. 563. 510051. 3100100100ararMH 60. 710051. 310088. 7100100ardarMAA686.106 .1110088. 7100100100dafddOAO31.10686.1010051. 3100100100dararOMO308. 142. 110088. 7100100100

30、dafddNAN26. 1308. 110051. 3100100100dararNMN543. 059. 010088. 7100100100dafddSAS52. 0543. 010051. 3100100100dararSMS 2.1.2 計(jì)算空氣需用量，煙氣生成量，煙氣成分基準(zhǔn)：100Kg 煤，引用下表工業(yè)分析元素分析種類Mar Mad Aad Ad Vdaf Cdaf Hdaf Odaf Ndaf Sdaf 低位熱值（MJ/Kg） 煙煤3.517.8844.4580.296.111.61.420.5927.82 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 141Kg 煤燃燒所需理論空氣量：k

31、gNmOSHCVVararararoa/48. 7214 .220 . 7214 .22)3232412(211001004 .22300*2實(shí)際空氣量：kgNmVVaa/976. 848. 72 . 1310理論氧氣量: kgNmOSHCVararararo/568. 11004 .220 . 71004 .22)3232412(302理論煙氣量：kgNmVNSMHCVoOararararar/91. 79 . 597. 81004 .2221791004 .22)283218212(3102實(shí)際煙氣量：kgNmVVVaO/406. 991. 7) 12 . 1 (91. 71310）（煙氣

32、的組成成分：kgNmCVarCO/33. 11004 .221236.711004 .221232kgNmMHVararOH/652. 0)1851. 3243. 5(1004 .22)182(32kgNmSVarSO/00378. 01004 .223252. 01004 .223232kgNmVNVOOarN/09. 72179568. 12 . 11004 .222826. 11004 .2228322kgNmVVOOO/3136. 0568. 1) 12 . 1 () 1(322 2.1.3 煙氣的燃燒溫度和密度： 設(shè)進(jìn)窯爐的煤和空氣的溫度均為 20 度，差表可知 ,./36. 13N

33、mkJcf./296. 13NmkJca由上表可知，kgNmVa/976. 83KgNmV/406. 93燃料的收到基低位放熱量：1,25)(1091030339ararararararnerMOSCCQ=33971.36+10305.43+109(10.31-0.52)-253.51 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 15=28640kJ/kg理論燃燒溫度：cvctcvtcQtaaaffnetth406. 920296. 120976. 82036. 128640128.28901406. 9thct設(shè)則,68. 1,1800/Ctth9.4061.681800=28443.728901.

34、28設(shè)則,68. 1,1900/Ctth9.4061.681900=30023.9528901.28Ctth0th18297 .2844395.3002328.2890195.300231800-1900t -1900實(shí)際溫度75.1371182975. 0thptt煙氣分子量gasM)2838.753233. 36404. 01893. 64414.14(01. 001. 01,igasxigasMM kmolkg /67.29kmolkgMgas/32. 14 .2227.294 .2210在=1371.75,P=101325Pa 時(shí)的密度PTC0kmolKgTPP/438. 032. 1

35、101325)75.1371273()101325101325(273101325)273()10132527330（2.2 物料平衡及熱平衡計(jì)算2.2.1 確定水的蒸發(fā)量每小時(shí)水分蒸發(fā)量hKgvvvGmww/28.176520-1002-207 .784510011212 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 162.2.2 干燥介質(zhì)用量冷空氣溫度 20 度，01. 0%7000 x，高溫?zé)煔鉂窈浚焊蔁煔馑ǎ↘gKgMHAVMHxVxarararaararafl/053. 0%51. 343. 596 . 7-148. 72 . 1293. 1%51. 343. 5901. 048.

36、 72 . 1293. 1)%9(1293. 1)%9(293. 11000 熱含量：干煙氣kgkJMHAVIVtcQIarararaaffgrfl/99.1915)%51. 343. 596 . 7(148. 72 . 1293. 14548. 72 . 1293. 12036. 158.2993875. 0)%9(1293. 1293. 11000高發(fā)熱量：煤）（kgkJOSHCQarararargr/58.2993810.31-52. 010943. 5125536.71339)(10912553391求：補(bǔ)充熱量adq干燥介質(zhì)帶入熱量廢廢氣帶走熱 q2=11lIq 22lIq 2lI物

37、料帶入熱量 物料帶走熱量1mq2mq干燥器 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 17 干燥器壁擴(kuò)散熱量lq（1）濕物料帶人干燥器的熱量1mq)()./(51. 11002019. 41002010084. 0100100100011111為水的比熱為礦渣絕干比熱，wmwmwmccCkgKJvcvcckgKJcmGcqmwwwm/2182051. 128.17657 .78452019. 4111121).(907. 0100219. 41002-10084. 010010010002222CkgKJvcvccwmwm（2）物料出干燥器帶出的熱量2mqkgKJqqqkgKJcmGqmmmwmww

38、m/49.10421849.322/49.32280907. 028.17657 .7845122222（3）干燥器表面向環(huán)境的散量lq kgKJqqkgKJqmDLFkktmtkFqlmlwl/72.10623. 249.104/23. 228.1765609 .8222. 06 . 39 .82122 . 214. 322. 0,602080,6 . 32取干空氣KgKgxxIImmmm/85.970)032. 0352. 0(72.1061005)(201212 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 18干空氣）（kg/kJI 99.1915flI 01. 00 x032. 01mx333

39、. 02mx352. 020mx如圖可以得到，；干空氣干空氣，水kgJIkgkgxmm/k985/032. 021干空氣。水 kgkgx/333. 02蒸發(fā) 1水干燥介質(zhì)用量kg水混合氣體 kgkgxxlmmm/32. 3032. 0333. 011121每小時(shí)干燥介質(zhì)用量：hkglmLmwm/73.586032. 328.1765211干混合氣X(kg/kg 干空氣)10051mICt020Ct0800Ct0809852mI 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 19混合比：954. 001. 0032. 0032. 0053. 02011xxxxnmmfl2.2.3 燃料消耗量當(dāng)時(shí)，蒸發(fā) 1

40、Kg 水的燃料消耗為：0水）（）（kggnMHAVlmarararamf/k14. 0954. 01%51. 343. 596 . 7-148. 72 . 1293. 1 32. 3)1)%(9(1293. 1 101每小時(shí)燃料消耗hkgmmMwff/139.24728.176514. 02.2.4 廢氣生成量廢氣量分為三份：imVhkghkgnLhkgnnLiimm/28.1765/35.2999954. 01173.586011/38.28611954. 0954. 073.58601水汽：煙氣：干空氣：出烘干機(jī)的廢氣溫度為 80，則hNmmVhkgmLmmkgVVVmkgmkgmgiim

41、wm/6 .9035844. 001.7626/01.762628.176573.5860/844. 02933. 0%2 .2300. 1%5 .3702. 1%3 .39%2 .23%5 .37%3 .39/2933. 0/02. 18027327332. 1/k00. 13/3333平均密度，比例分別為三種物質(zhì)在廢氣中所占水汽空氣煙氣水汽煙氣空氣 2.3 烘干機(jī)的容積 V 及規(guī)格)(LD 烘干機(jī)的容積及規(guī)格: 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 20由公式：)./(4585( ,4431312hmkgADLKDKLDAmVw，由初水分可以確定式中mmDVLmAmAkmDmmAmVwww1

42、2,85.112 . 2785. 045785. 02 . 2,07. 24514. 3628.1765464445,23.394528.176522333133取取取的烘干機(jī)，則烘干機(jī)容積取規(guī)格為產(chǎn)量可以由上表決定選故可以根據(jù)計(jì)算結(jié)果和345122 . 2mV 2.4 電動(dòng)機(jī)的功率復(fù)核系數(shù) k 值物料填充率（%）0.10.150.200.25單筒回轉(zhuǎn)烘干機(jī)的 k 值0.0490.0690.0820.092規(guī)格82 . 1102 . 1125 . 1122 . 2184 . 2203253/3 . 3筒體內(nèi)徑(m)1.21.21.52.22.43.03.0筒體長度（m）810121218202

43、5筒體容積（）3m9.111.321.245.681141.4筒體轉(zhuǎn)速（r/min）5.55.55.074.73.23.53.5筒體斜度（%）3555434電機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)（r/min）9609701460970970985985電機(jī)功率（kW）5.57.51722305555 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 21國內(nèi)常用的幾種烘干機(jī)的規(guī)格及性能參數(shù) 2編號(hào)規(guī)格（m）L/D有效容積轉(zhuǎn)速斜度（%）功率（KW）115 5 3.92.44 5 4.521.26 5 8.12 5 4.531.512 8 21.22.08 5 2042.2125.45 394.7 5 1752.2146.36 474.9

44、5.24 1462.4187.5 81.43.2 4 3073206.67 141.53.5 3 65回轉(zhuǎn)烘干機(jī)的操作控制參數(shù) 2干燥物料的種類石灰石礦渣粘土煙煤 無煙煤進(jìn)烘干機(jī)熱氣溫度（）8001000700800600800400700500700出烘干機(jī)廢氣溫度（）100150100150801109012090120出烘干機(jī)物料溫度（）100120801008010060906090烘干機(jī)出口氣體流速（m/s）1.531.531.531.531.53幾種回轉(zhuǎn)烘干機(jī)水分蒸發(fā)強(qiáng)度 A 值（Kg/m3h） 2 粘土 1 粘土 2礦渣 石灰石水 分A 值水 分A 值水 分A 值水 分A 值10

45、22 10 28.5 10 35 2 12.3 15 29 15 38 15 40 3 16.520 33 20 43 20 45 4 20.5 25 36 25 47 25 49 5 24.4 30 52 6 26.51.512 10 351022 10 28.5 10 35 2 10.5 15 29 15 38 15 40 3 15.3 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 2220 33 20 43 20 45 4 17.2 25 36 25 47 25 49 5 22.8 30 52 6 22.52.212 10 33.71022 10 19.5 10 30 2 9.6 15 29 15

46、 26 15 35 3 13.820 33 20 32 20 37 4 17.9 25 36 25 39 25 39 5 21.5 30 40 6 23.62.418 10 34kWNmkgVtmGhvvAvvtmgkLnDkNwwmm396.1456.2607 . 4122 . 2092. 0/56.2604522. 1)28.17657 .7845()(22. 1min73)220200(45)220(180015. 0120)200(120/k1800092. 025. 0(%)3max3323212131max3maxmax停停）（礦渣的密度查到為，則填充率為根據(jù)上表，假定取物料所以電

47、機(jī)可以選用的型號(hào)為：Y200L-62.5 烘干機(jī)的熱效率計(jì)算%65%1002864014. 020-8089. 12490%1002490112netfwQmttc2.6 廢氣出烘干機(jī)的流速 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 23smDtVWiimm/14. 110025-1002 . 2414. 33600273802736 .9035100)100(436002732732122）（2.7 根據(jù)廢氣量及含塵量選型收塵設(shè)備和排風(fēng)設(shè)備及管路布置2.7.1 收塵設(shè)備選型排風(fēng)量：2 . 1/72.108426 .90352 . 1134111，一般取考慮漏風(fēng)和儲(chǔ)備的系數(shù)khmVkVm廢氣含塵濃度

48、33411/7 .2172.1084210%37 .78452mgVGcw由排風(fēng)量查表可知選用 CLT/A 型旋風(fēng)收塵器，它的特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)完善，能在阻力較小的條件下具有較高的收塵效率，收塵器的阻力系數(shù)為105，根據(jù)氣體流量和含塵濃度的大小選用直徑為。型旋風(fēng)收塵器的ACLTmmD/6001筒體截面上的氣體流速為之間）值應(yīng)在（m75-5543. 31056 .196524ttgw每個(gè)筒體的氣體流量hmwDq/5 .3489414. 343. 36 . 036004360032421/所需旋風(fēng)收塵器個(gè)數(shù)為：1 . 35 .348972.10842/1qVn因此選用三個(gè)旋風(fēng)收塵器。2.7.2 選型依據(jù)1

49、）含塵氣體的處理量，可根據(jù)烘干機(jī)出口廢氣量考慮一定的漏風(fēng)和儲(chǔ)備獲得。2）含塵濃度和排放標(biāo)準(zhǔn)，。332/130,/150mmgmmgc取不大于 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 243）總的收塵效率:%4 .99%1002170013021700%10041211ccc2.8 確定燃燒室及其附屬設(shè)備2.8.1 據(jù)工藝要求選擇燃燒室的型式 燃煤量小于 200Kg/h 時(shí)可以選人工操作+燃燒室，燃煤量大于 200Kg/h 選用機(jī)械化操作燃燒室。由于室故選擇機(jī)械化操作燃燒,/200/139.247hkghkgMf2.8.2 計(jì)算爐篦面積燃燒室爐蓖面積熱強(qiáng)度)/(3mkWqF燃燒室型式通風(fēng)方式及煤種人

50、工操作燃燒室回轉(zhuǎn)爐蓖燃燒室傾斜推動(dòng)爐蓖燃燒室振動(dòng)爐蓖燃燒室人工通風(fēng)煙煤無煙煤8109309301050930105058081081093081093093011609001160自然通風(fēng)煙煤無煙煤350580470700520700520700從表中可以看出，取，則爐蓖面積：3/960mkWqF2105. 2960360028640139.2473600mqQMFFnetf2.8.3 計(jì)算爐膛容積，燃用揮發(fā)分較高的煤（如3/k350290mW度一般為層燃燃燒室的容積熱強(qiáng)煙煤）時(shí)可取低值，燃用揮發(fā)分較低的煤（如無煙煤）時(shí)可取高值。則取。3/300mkJqV 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行

51、2531256. 6300360028640139.2473600mqQMVvnetf2.8.4 計(jì)算爐膛高度mFVH2 . 305. 256. 622.8.5 燃燒室鼓風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)量計(jì)算hmpptMVkVaafa/100010110127320273976. 8139.2472 . 15 . 07 . 02732737 . 03303KpaPCthmVkaa101:20:/10. 8:2 . 1:%50:03當(dāng)?shù)卮髿鈮?，燃燒室冷空氣進(jìn)入溫度理論空氣用量，為空氣系數(shù)，取鼓風(fēng)機(jī)儲(chǔ)備系數(shù)，取根據(jù)風(fēng)量鼓風(fēng)機(jī)可以選型為 SWT-2.8，其參數(shù)如下風(fēng)量全壓轉(zhuǎn)速電機(jī)功率1295hm /392Pa1450r/m

52、in0.09kW 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 26第三章第三章 煙道阻力損失及煙囪計(jì)算煙道阻力損失及煙囪計(jì)算 煙囪是工業(yè)爐自然排煙的設(shè)施，在煙囪根部造成的負(fù)壓抽力是能夠吸引并排煙的動(dòng)力。在上一講中講到的噴射器是靠噴射氣體的噴射來造成抽力的，而煙囪是靠煙氣在大氣中的浮力造成抽力的，其抽力的大小主要與煙氣溫度和煙囪的高度有關(guān)。為了順利排出煙氣，煙囪的抽力必須是足夠克服煙氣在煙道內(nèi)流動(dòng)過程中產(chǎn)生的阻力損失，因此在煙囪計(jì)算時(shí)首先要確定煙氣總的阻力損失的大小。3.1 煙氣的阻力損失煙氣在煙道內(nèi)的流動(dòng)過程中造成的阻力損失有以下幾個(gè)方面：摩擦阻力損失、局部阻力損失，此外，還有煙氣由上向下流動(dòng)時(shí)需要克

53、服的煙氣本身的浮力幾何壓頭，流動(dòng)速度由小變大時(shí)所消耗的速度頭動(dòng)壓頭等。3.1.1 摩擦阻力損失摩擦阻力損失包括煙氣與煙道壁及煙氣本身的粘性產(chǎn)生的阻力損失，計(jì)算公式如下：(mmH2O)tmhdLh (mmH2O)1 (2h0204tgw式中：摩擦系數(shù)，砌磚煙道=0.05L計(jì)算段長度， （m）d水力學(xué)直徑)(4muFd 其中 F通道斷面積（） ；u通道斷面周長（m） ； 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 27 煙氣溫度 t 時(shí)的速度頭（即動(dòng)壓頭）(mmH2O)；th 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣的平均流速（Nm/s） ；0w 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣的重度（/NM3） ；0體積膨脹系數(shù)，等于；2731t煙氣的實(shí)際溫度（

54、）3.1.2 局部阻力損失局部阻力損失是由于通道斷面有顯著變化或改變方向，使氣流脫離通道壁形成渦流而引起的能量損失，計(jì)算公式如下：(H2O)1 (2020tgwKKhht式中 K局部阻力系數(shù)，可查表。3.1.3 幾何壓頭的變化煙氣經(jīng)過豎煙道時(shí)就會(huì)產(chǎn)生幾何壓頭的變化，下降煙道增加煙氣的流動(dòng)阻力，煙氣要克服幾何壓頭，此時(shí)幾何壓頭的變化取正值，上升煙道與此相反，幾何壓頭的變化取負(fù)值。幾何壓頭的計(jì)算公式如下：（H2O）)(ykjHh式中 H煙氣上升或下降的垂直距離（m） 大氣（即空氣）的實(shí)際重度 (kg/m3)k煙氣的實(shí)際重度(kg/m3)y3.2 煙道計(jì)算3.2.1 煙氣量煙氣在進(jìn)入煙道時(shí)過?？諝饬?/p>

55、較燃燒時(shí)略大，而且在煙道內(nèi)流動(dòng)過程中由于不斷地吸入空氣而煙氣量在不斷地變化，尤其在換熱器、煙道閘板和人孔等處嚴(yán)密性較差，空氣過剩量都有所提高，在煙囪根處空氣過剩量變得最大。因此，在計(jì)算煙道時(shí)，在正常煙氣量的基礎(chǔ)上根據(jù)煙道嚴(yán)密性的好壞應(yīng)做適當(dāng)?shù)恼{(diào)整，以使計(jì)算煙氣量符合實(shí)際煙氣量?？諝馕肓看蠹s可以按爐內(nèi)煙氣量的 1030計(jì)算，爐子附近取下限，煙囪附近取 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 28上限。3.2.2 煙氣溫度煙氣溫度指煙氣出爐時(shí)的實(shí)際溫度，而不是爐尾熱電偶的測(cè)定值，應(yīng)是用抽氣熱電偶測(cè)出的煙氣本身的溫度。煙氣溫度與爐型及爐底強(qiáng)度有關(guān)。連續(xù)加熱爐的煙氣溫度比較穩(wěn)定，均熱爐和其他熱處理爐等周

56、期性的間歇式工作的爐子不單煙氣量隨著加熱工藝變化，而且煙氣溫度也有較大的變化，因此，煙道計(jì)算時(shí)應(yīng)采用典型工藝段的煙氣出爐溫度。煙氣在煙道內(nèi)的流動(dòng)過程中由于空氣的吸入和散熱、吸熱現(xiàn)象的發(fā)生，使煙氣溫度不斷發(fā)生變化，因此煙道計(jì)算中采用每算階段的實(shí)際溫度，一般采用計(jì)算算段的平均煙氣溫度。3.2.3 煙氣流速與煙道斷面煙道內(nèi)煙氣流速可參考下列數(shù)據(jù)采用：煙道煙氣流速 表 15.1 煙氣溫度（）400400500500700700800煙氣流速（Nm/s）2.53.52.51.71.71.41.41.2煙道為砌磚煙道時(shí)，根據(jù)采用的煙氣流速計(jì)算煙道斷面積，然后按砌磚尺寸選取相近的標(biāo)準(zhǔn)煙道斷面，再以此斷面為基

57、礎(chǔ)計(jì)算出該計(jì)算段的煙氣流速。3.2.4 煙道計(jì)算混合煤氣發(fā)熱量 Q=2000Kcal/Nm3,煤氣消耗量 B=7200Nm3/h。當(dāng)=1.1 時(shí)，查燃料燃燒圖表得煙氣量為 2.87Nm3/ Nm3煤氣，煙氣重度=1.28 Kg/ Nm3。當(dāng)=1.1 時(shí)，出爐煙氣量為 V=72002.87=20660 Nm3/h=5.75 Nm3/S.計(jì)算分四個(gè)計(jì)算段進(jìn)行。第計(jì)算段：爐尾下降煙道，煙道長 2.5m，豎煙道入口煙氣溫度為 900。采用煙氣流速時(shí)，煙道斷面，選用 1044696 斷面，smw/5 . 212177. 05 . 2375. 5mf，此時(shí)煙氣速度；當(dāng)量直徑21727. 0mf smw/6

58、4. 2727. 0375. 51；muFd835. 0)696. 004. 1 (2727. 0441 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 29煙道溫降/m 時(shí) ,第計(jì)算段內(nèi)煙氣平均溫度51t894)5 . 25(5 . 09001t，末端溫度；此計(jì)算段煙氣速度頭8885 . 259001 tOmmHtgwht221021194. 1)2738941 (28. 16 .1964. 2)2731 (2（1）動(dòng)壓頭增量：th爐尾煙氣溫度為 900，流速為 1.2m/s 時(shí)，動(dòng)壓頭 hOmmHt2240. 0273900128. 16 .192 . 1動(dòng)壓頭增量OmmHhhhttt2154. 14

59、0. 094. 1（2）幾何壓頭:jih)(ykjiHh30/3 . 02738941128. 111mkgtyH2O48. 2)3 . 0293. 1 (5 . 2jih也可以查圖 15.1 計(jì)算（3）局部阻力損失：jih由爐尾進(jìn)入三個(gè)下降煙道，查表得局部阻力系數(shù) K=2.3,WOmmHhkhtj2146. 494. 13 . 2(4)摩擦阻力損失：1mhOmmHhdLhtm2111129. 094. 1835. 05 . 205. 0第計(jì)算段阻力損失為： 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 30OmmHhI277. 829. 046. 448. 254. 1第計(jì)算段：換熱器前的水平煙道，煙

60、道長 9m。煙道斷面為 13921716，其面積 F2=2.18，當(dāng)量直徑查表得 d2=1.55m溫降/m 時(shí)平均溫度末端溫度42t870)94(5 . 08882t；此計(jì)算段動(dòng)壓頭。OmmHht22291. 1)2738701 (28. 16 .1964. 28522 t（1）動(dòng)壓頭增量: th OmmHhhhttt212203. 094. 191. 1（2）局部阻力損失: 2jhK1=1.5, K2=1.1, K=K1+K2=1.5+1.1=2.6K1K2 OmmHhKhtj22297. 491. 16 . 2（3）摩擦阻力損失: 2mhOmmHhdLhtm22261. 091. 14 .

61、 1905. 0第計(jì)算段阻力損失為：OmmHh255. 561. 097. 403. 0第計(jì)算段：換熱器部分在上一講換熱器的計(jì)算中己表述過換熱器部分煙氣的阻力損失計(jì)算，另外還用圖 15.4的方法進(jìn)行計(jì)算。要注意的是，由于換熱器安裝時(shí)煙道封閉不嚴(yán)，吸入部分冷空氣，因此，計(jì)算此段煙氣量時(shí)，應(yīng)考慮增加的過?？諝饬俊Ｓ?jì)算中設(shè)定換熱器內(nèi)煙氣阻力損失 h=8H2O。第計(jì)算段：換熱器出口至煙囪入口，煙道長 11m,設(shè)有煙道閘板。 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 31煙道斷面為 13921716，面積 F3=2.18m2,當(dāng)量直徑 d4=1.55m,溫降t=2.5/m；煙氣經(jīng)換熱器后溫度降為 500，考慮

62、換熱器與閘板處吸風(fēng)，由 1.1 增為 1.4，即煙氣量增加至 24700Nm3/h(6.85Nm3/s),此時(shí)煙氣溫度可由下式計(jì)算：2211222111cVcVctVctVt式中計(jì)算段開始煙氣量、溫度和比熱；1 1 1ctV吸入空氣量、溫度和比熱222ctV還可以從煤氣燃燒計(jì)算圖查取煙氣溫度。500的煙氣由增至后其1 . 14 . 1溫度降為 440，因此，此計(jì)算段煙氣平均溫度，末端426)115 . 2(5 . 04404t溫度,煙氣流速，此計(jì)算段煙氣速度頭4134 tsmw/14. 318. 285. 04OmmHht22465. 1)2734261 (28. 16 .1914. 3(1)

63、動(dòng)壓頭增量：4thOmmHht2426. 091. 165. 1(2)局部阻力損失:4jh55. 245. 11 . 121KKKOmmHhKhtj24421. 465. 155. 2(3)摩擦阻力損失：4mhOmmHhdLhtm24458. 065. 155. 11105. 0第 IV 計(jì)算段阻力損失為：OmmHhIV253. 458. 021. 426. 0煙道總阻力系數(shù)為：I+h+h+h=8.77+5.55+8.00+4.53=26.85H2Ohh 總阻力損失是計(jì)算煙囪的主要依據(jù)，因此，要采取合理的措施，盡量減小煙道阻力 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 32損失。3.3 煙囪計(jì)算3.

64、3.1 計(jì)算公式H=hdBhhhhji760)(K-21煙囪每米摩擦損失每米高幾何壓頭煙囪內(nèi)速度頭增量煙囪有效抽力式中 H煙囪高度（m） K抽力系數(shù)，計(jì)算煙囪高度時(shí)必須考慮富余抽力，對(duì)于計(jì)算高度低于 40 米的煙囪，按計(jì)算阻力增大 2030，估計(jì)高度大于 40 米的煙囪按計(jì)算阻力增大1520；h煙道總阻力損失（H2O）h1、h2分別為煙囪頂部和底部煙氣速度頭（H2O）,煙囪出口速度一般取2.54.0Nm/s；h煙囪內(nèi)煙氣平均速度頭，按平均速度和平均溫度求得（H2O） ；-煙囪每米高度的幾何壓頭（H2O） ；jih煙囪每米高度的摩擦損失，；mhh)(2OmmHhdm；0.05 可取煙囪摩擦系數(shù)，

65、d煙囪平均直徑d=0.5（d1+d2）(m)d1、d2分別為煙囪頂部和底部直徑3.3.1.2 本課程設(shè)計(jì)計(jì)算在煙道計(jì)算中煙道總阻力損失h=26.85H2O,煙囪底部溫度 t=413/m,煙囪底部=1.6，此時(shí)煙氣量為 3.84Nm3/m37200m3=27500N/m3=7.62Nm3/s，煙囪溫降1t/m，夏季平均溫度=30，當(dāng)?shù)卮髿鈮簾煔庵囟?0t,760mmhgB 30/28. 1Nmkgv 假設(shè)煙囪高度為 45m 時(shí)煙囪頂部溫度，煙囪內(nèi)煙氣平均溫368) 145(21tt度；391)(5 . 021ttt采用煙囪出口速度時(shí)煙囪頂部直徑sNmw/31 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行

66、33，底部直徑，煙囪平mwVd8 . 1362. 713. 113. 110mdd7 . 28 . 15 . 15 . 112均直徑，煙囪底部煙氣速度md25. 2)7 . 28 . 1 (5 . 0，sNmdVw/33. 17 . 262. 727. 127. 12222煙氣平均速度 ；sNmwww/17. 2)33. 13(5 . 0)(5 . 021煙囪頂部煙氣速度頭，OmmHtgwh21021137. 1)2733681 (28. 16 .199)1 (2煙囪底部煙氣速度頭，煙囪OmmHtgwh222022229. 0)2734131 (28. 16 .1933. 1)1 (2內(nèi)速度頭增量，煙氣平均速度頭OmmHhhh22108. 129. 037. 1；OmmHtgwh220275. 0)2733911 (28. 16 .1917. 2)1 (2抽力系數(shù)采用 K=1.15 時(shí),有效抽力；OmmHhKhy287.3085.2615. 1煙囪每米摩擦損失；OmmHhdhm2017. 075. 025. 205. 0煙囪每米幾何壓頭查圖 15.1 得 OmmHhji263. 0計(jì)算