輕型拖拉機(jī)用單盤(pán)離合器的設(shè)計(jì),輕型,拖拉機(jī),用單盤(pán),離合器,設(shè)計(jì) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 題目：輕型拖拉機(jī)用單盤(pán)離合器的設(shè)計(jì) 1．設(shè)計(jì)（論文）進(jìn)展?fàn)顩r 本設(shè)計(jì)已經(jīng)完成以下內(nèi)容： （1）對(duì)于在開(kāi)題答辯中，老師對(duì)我總設(shè)計(jì)草圖，開(kāi)題報(bào)告中提出的問(wèn)題，我修改了平面圖、剖面圖，并通過(guò)了老師的檢查；完成了開(kāi)題報(bào)告的內(nèi)容和格式。 （2）根據(jù)結(jié)構(gòu)布置的相關(guān)規(guī)定、規(guī)范和原則，完成了機(jī)械結(jié)構(gòu)和傳動(dòng)部件的方案布置，完成了總裝配圖的設(shè)計(jì)如圖1。 圖1輕型拖拉機(jī)用單盤(pán)離合器 裝配圖 工作原理：摩擦離合器是依靠摩擦原理傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力。當(dāng)從動(dòng)盤(pán)與飛輪直接有間隙時(shí)，飛輪不能帶動(dòng)從動(dòng)盤(pán)旋轉(zhuǎn)，離合器處于分離狀態(tài)。當(dāng)壓緊力將從動(dòng)盤(pán)壓向飛輪后，飛輪表面對(duì)從動(dòng)盤(pán)表面的摩擦力帶動(dòng)從動(dòng)盤(pán)旋轉(zhuǎn)，離合器處于接合狀態(tài)。 （3）研究離合器的設(shè)計(jì)形成，并確定各零件相關(guān)尺寸。 1）離合器摩擦片外徑D2和內(nèi)徑D1：D2=280mm,D1=180mm。 2）離合器從動(dòng)盤(pán)轂齒數(shù)n=10、外徑D=40mm、內(nèi)徑d=32mm、齒厚t=5mm、有效齒長(zhǎng)l=40mm。 （4）收集離合器相關(guān)文獻(xiàn)資料，并完成了部分外文文獻(xiàn)的翻譯工作。 2．存在問(wèn)題及解決措施 存在問(wèn)題：（1）本設(shè)計(jì)中涉及到許多非標(biāo)準(zhǔn)件的選用，雖然以前接觸過(guò)，但在綜合考慮結(jié)構(gòu)和經(jīng)濟(jì)等方面還有所欠缺。（2）在cad制圖方面不能準(zhǔn)確的按照原始數(shù)據(jù)畫(huà)出相關(guān)圖。 解決措施：認(rèn)真參考資料，積極向老師請(qǐng)教和同學(xué)討論，熟練cad操作，完善相關(guān)計(jì)算并在圖中改進(jìn)，使得設(shè)計(jì)更加準(zhǔn)確。 3．后期工作安排 第8-10周：對(duì)離合器的零件進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn)，改進(jìn)中期設(shè)計(jì)中存在的缺點(diǎn)。對(duì)離合器各零件進(jìn)行準(zhǔn)確計(jì)算確定其尺寸大小。 第11周：完成離合器總體設(shè)計(jì)。 第12-13周：完成裝配圖及零件圖。 第14-15周：撰寫(xiě)畢業(yè)論文，準(zhǔn)備畢業(yè)答辯。 指導(dǎo)教師簽字： 年 月 日 注：1）正文：宋體小四號(hào)字，行距20磅，單面打??；其他格式要求與畢業(yè)論文相同。 2）中期報(bào)告由各系集中歸檔保存，不裝訂入冊(cè)。 畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)開(kāi)題報(bào)告 題目：輕型拖拉機(jī)用單盤(pán)離合器的設(shè)計(jì)  1 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）綜述（題目背景、研究意義及國(guó)內(nèi)外相關(guān)研究情況） 1.1 題目背景、研究意義 拖拉機(jī)是現(xiàn)代農(nóng)業(yè)生產(chǎn)中不可替代的農(nóng)業(yè)機(jī)械，在農(nóng)業(yè)生產(chǎn)中與相應(yīng)的農(nóng)具配合具有廣泛的用途[1]。隨著科技進(jìn)步，拖拉機(jī)將進(jìn)一步創(chuàng)新[2]。拖拉機(jī)離合器的主要功用是分離發(fā)動(dòng)機(jī)傳來(lái)的動(dòng)力以使變速箱順利掛擋或換擋柔順地接合動(dòng)力保證車(chē)輛平穩(wěn)起步超負(fù)荷時(shí)離合器打滑以保護(hù)零件免受損壞[3]。拖拉機(jī)離合器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作原理明確，其結(jié)構(gòu)發(fā)展經(jīng)歷了上百年，應(yīng)用現(xiàn)代設(shè)計(jì)手段和技術(shù)對(duì)其進(jìn)行改造和提高，具有重要的應(yīng)用價(jià)值[4]。 1.2 國(guó)內(nèi)外相關(guān)研究情況 上世紀(jì)80年代，我國(guó)幾個(gè)廠家先后從國(guó)外引進(jìn)了膜片彈簧設(shè)計(jì)與制造技術(shù)。這些企業(yè)引進(jìn)工作有力地促進(jìn)國(guó)內(nèi)離合器行業(yè)的發(fā)展，為今后工作打下了一定的基礎(chǔ)[5]。如今，單片干式摩擦離合器在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面也相當(dāng)完善：采用具有軸向彈性的從動(dòng)盤(pán)，提高了離合器的接合平順性；離合器中裝有扭轉(zhuǎn)減振器，防止了傳動(dòng)系統(tǒng)的共振，減少了噪音；以及采用了摩擦較小的分離桿機(jī)構(gòu)等。另外，采用了膜片彈簧作為壓簧，可同時(shí)兼起到分離杠桿的作用，使離合器結(jié)構(gòu)大為簡(jiǎn)化，并顯著地縮短了離合器的軸向尺寸。膜片彈簧和壓盤(pán)的環(huán)行接觸，可保證壓盤(pán)上的壓力均勻。由于膜片彈簧本身的特性，當(dāng)摩擦片磨損時(shí)，彈簧的壓力幾乎沒(méi)有改變，且可減輕分離離合器時(shí)所需要的踏板力。次外，近年來(lái)由于多片濕式離合器在技術(shù)上的不段改善，在國(guó)外的某些重型牽引汽車(chē)和自卸車(chē)上又開(kāi)始采用多片濕式離合器，并有不斷增加的傾向[6]。但由于技術(shù)與資金的有限，與國(guó)外先進(jìn)產(chǎn)家相比仍有相當(dāng)大的差距。在生產(chǎn)規(guī)模方面，由于受車(chē)輛市場(chǎng)，制造工藝和裝備的制約，我國(guó)的生產(chǎn)規(guī)模與國(guó)外先進(jìn)廠家相差甚遠(yuǎn)。試比較如下：法國(guó)Valeo公司1992年離合器產(chǎn)量為1000萬(wàn)套，銷(xiāo)售收入26.81億法郎，而我國(guó)目前最大生產(chǎn)廠家上海離合器總廠今年產(chǎn)量預(yù)計(jì)40萬(wàn)套，相差幾十倍。在技術(shù)水平方面在產(chǎn)品技術(shù)方面， 國(guó)內(nèi)離合器企業(yè)經(jīng)過(guò)不斷地產(chǎn)品結(jié)構(gòu)調(diào)整，國(guó)產(chǎn)膜片彈簧離合器的品種已經(jīng)能全面覆蓋國(guó)內(nèi)重、中、輕、轎、微及農(nóng)用等車(chē)型的需求，跟蹤國(guó)外動(dòng)力傳動(dòng)系統(tǒng)技術(shù)[7]。研發(fā)新一代產(chǎn)品也取得了可喜成果，如雙質(zhì)量飛輪、液力變矩器、適用于300馬力以上動(dòng)力配套的由430拉式膜片彈簧離合器都獲得了成功。但由于引進(jìn)產(chǎn)品品種比較窄，產(chǎn)品比較落后。而國(guó)外各廠家不僅產(chǎn)品品種多，從160mm到430mm有幾千種產(chǎn)品，而且深度上不斷突破，如復(fù)合整體雙飛輪及緊湊離合器系統(tǒng)、液力變矩器、電子控制離合器系統(tǒng)等均已商業(yè)化。隨著科技的發(fā)展，離合器還要在原有的基礎(chǔ)上不斷改進(jìn)和提高，以適應(yīng)新的使用條件。從國(guó)外的發(fā)展動(dòng)向來(lái)看，發(fā)動(dòng)機(jī)的功率和轉(zhuǎn)速不斷提高，載重汽車(chē)趨向大型化，國(guó)內(nèi)也有類(lèi)似的情況[8]。此外，對(duì)離合器的使用要求也越來(lái)越高。所以，增加離合器的傳扭能力，提高其使用壽命，簡(jiǎn)化操作，已經(jīng)成為目前離合器的發(fā)展趨勢(shì)[9]。 2 本課題研究的主要內(nèi)容和擬采用的研究方案、研究方法或措施 2.1 主要內(nèi)容 （1）了解輕型拖拉機(jī)用單盤(pán)離合器的性能要求； （2）了解輕型拖拉機(jī)用單盤(pán)離合器的工作原理，進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和計(jì)算分析； （3）設(shè)計(jì)指標(biāo)：發(fā)動(dòng)機(jī)功率36.7kW，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速2000r/min； （4）應(yīng)用CAD系統(tǒng)對(duì)系統(tǒng)零件和裝配的設(shè)計(jì)。 2.2擬采用的研究方案、研究方法 輕型拖拉機(jī)用單盤(pán)離合器，其結(jié)構(gòu)如圖1示[10]： 1-分離杠桿；2-輸出軸；3-球形聯(lián)軸器；4-壓簧；5-隔熱片；6-壓力盤(pán)；7-摩擦盤(pán)；8-殼體 圖1 輕型拖拉機(jī)用單盤(pán)離合器 2.2.1 輕型拖拉機(jī)用單盤(pán)離合器研究方案 本車(chē)設(shè)計(jì)采用單盤(pán)膜片彈簧離合器。本車(chē)采用的摩擦式離合器是因?yàn)槠浣Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，可靠性強(qiáng)，維修方便，目前大多數(shù)汽車(chē)都采用這種形式的離合器。摩擦式離合器按摩擦表面工作條件分為干式和濕式。而采用干式離合器是因?yàn)闈袷诫x合器大多是多盤(pán)式離合器，用于需要傳遞較大轉(zhuǎn)矩的離合器，受溫度影響分離不徹底，同時(shí)考慮到經(jīng)濟(jì)性所以選擇干式。 采用膜片彈簧離合器是因?yàn)槟て瑥椈呻x合器具有很多優(yōu)點(diǎn)：首先，由于膜片彈簧具有非線性特性，因此可設(shè)計(jì)成當(dāng)摩擦片磨損后，彈簧壓力幾乎可以保持不變，且可減輕分離離合器時(shí)的踏板力，使操縱輕便；其次，膜片彈簧的安裝位置對(duì)離合器軸的中心線是對(duì)的，因此其壓力實(shí)際上不受離心力的影響，性能穩(wěn)定，平衡性也好；再者，膜片彈簧本身兼起壓緊彈簧和分離杠桿的作用，使離合器的結(jié)構(gòu)大為簡(jiǎn)化，零件數(shù)目減少，質(zhì)量減小并顯著地縮短了其軸向尺寸；另外，由于膜片彈簧與壓盤(pán)是以整個(gè)圓周接觸，使壓力分布均勻，摩擦片的接觸良好，磨損均勻，也易于實(shí)現(xiàn)良好的散熱通風(fēng)等。 摩擦離合器按片數(shù)可分為單片、雙片和多片,離合器片材料摩擦行為強(qiáng)烈影響離合器的使用和整個(gè)車(chē)輛的動(dòng)態(tài)行為[11]。從動(dòng)盤(pán)選擇單片式從動(dòng)盤(pán)是因位其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，調(diào)整方便，分離徹底，軸向尺寸緊湊，從動(dòng)件轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小，散熱好。 壓盤(pán)驅(qū)動(dòng)方式一般有螺栓驅(qū)動(dòng)、凸塊驅(qū)動(dòng)、銷(xiāo)驅(qū)動(dòng)、傳動(dòng)片驅(qū)動(dòng)、鍵驅(qū)動(dòng)和花鍵驅(qū)動(dòng)。采用傳動(dòng)片式是因?yàn)槠錄](méi)有太明顯的缺點(diǎn)且簡(jiǎn)化了結(jié)構(gòu)，降低了裝配要求又有利于壓盤(pán)定中。選擇拉式離合器是因?yàn)槠漭^推式離合器零件數(shù)目更少，結(jié)構(gòu)更簡(jiǎn)化，軸向尺寸更小，質(zhì)量更?。徊⑶曳蛛x杠桿較大，使其踏板操縱力較輕。綜上本次設(shè)計(jì)選擇單片拉式膜片彈簧離合器。 2.2.2 輕型拖拉機(jī)用單盤(pán)離合器設(shè)計(jì) (1）離合器主要參數(shù)的選擇 拖拉機(jī)離合器式傳動(dòng)系中直接與發(fā)動(dòng)機(jī)連接的總成，其主要功用，起步是將發(fā)動(dòng)機(jī)與傳動(dòng)系平順結(jié)合，確保平穩(wěn)起步。在設(shè)計(jì)離合器時(shí)主要考慮以下參數(shù)，離合器的儲(chǔ)備系數(shù)β、摩擦襯面外徑D2、摩擦襯面內(nèi)徑D1、壓緊力F（N）、滑摩功W、等參數(shù)[12]。 (2）壓緊裝置 彈簧壓緊式離合器在離合器蓋和壓盤(pán)之間裝有壓緊彈簧，由于壓盤(pán)和從動(dòng)盤(pán)都可以做軸向移動(dòng)在彈簧的作用下將它們與主動(dòng)盤(pán)壓緊在一起，而處于接合狀態(tài)。主動(dòng)盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)壓盤(pán)隨著一起轉(zhuǎn)動(dòng)，通過(guò)摩擦作用將動(dòng)力傳到從動(dòng)盤(pán)和離合器軸上。 壓緊裝置中的彈簧采用膜片彈簧。膜片彈簧的設(shè)計(jì) 膜片彈簧離合器優(yōu)點(diǎn)，可縮短離合器的軸向尺寸；使離合器總成質(zhì)量減少；傳動(dòng)可靠不易產(chǎn)生打滑；對(duì)壓盤(pán)壓力分布均勻操作輕便；離合器容易達(dá)到動(dòng)平衡[13]。 (3）從動(dòng)部分 離合器從動(dòng)盤(pán)總體設(shè)計(jì)： 從動(dòng)盤(pán)一般由從動(dòng)片、摩擦片、從動(dòng)盤(pán)轂組成。 1) 從動(dòng)片：從動(dòng)片的重量應(yīng)盡量小質(zhì)量分布盡可能靠近旋轉(zhuǎn)中心；有數(shù)條徑向切口，防止熱變形；為使接合平順，起步平穩(wěn)應(yīng)做成具有軸向彈性結(jié)構(gòu)。 2) 摩擦片：其工作條件比較惡劣，應(yīng)具有高而穩(wěn)定的摩擦系數(shù)、耐磨、熱穩(wěn)定性好必須要求它能長(zhǎng)期穩(wěn)定地工作。目前廣泛采用的石棉塑料摩擦片是由耐熱性及化學(xué)穩(wěn)定性好的石棉與黏合劑及其他輔助材料混合熱壓制成。 3) 從動(dòng)盤(pán)轂：一般用內(nèi)花鍵孔與離合器花鍵軸連接，使從動(dòng)盤(pán)可以在軸上移動(dòng)。 (4）主動(dòng)部分 壓盤(pán)和離合器蓋設(shè)計(jì) 1) 壓盤(pán)：傳動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩時(shí)，壓盤(pán)和飛輪一起帶動(dòng)從動(dòng)盤(pán)。為增大壓盤(pán)熱容量應(yīng)具有足夠的質(zhì)量；壓盤(pán)表面要有較低的粗糙度減少摩擦片磨損。 2) 離合器蓋：離合器蓋與飛輪固定在一起，通過(guò)它傳動(dòng)一部分扭矩。他還是離合器壓緊彈簧和分離杠桿的支承殼體。一般采用鋼板沖壓或灰鑄鐵制造。沖壓的離合器蓋要保證有足夠的剛度,防止分離杠桿支點(diǎn)處產(chǎn)生過(guò)大變形而增加分離行程。 (5) 分離機(jī)構(gòu) 分離機(jī)構(gòu)由分離軸承、分離套筒、分離叉、離合器踏板等[14]組成。 分離軸承設(shè)計(jì)：離合器的分離軸承主要有徑向球軸承和止推軸承兩種。前者適合于高速低軸向負(fù)荷，后者適合于相反情況。 (6）扭轉(zhuǎn)減振器設(shè)計(jì) 為了降低傳動(dòng)系統(tǒng)中的共振載荷，消減傳動(dòng)系統(tǒng)的扭振，本設(shè)計(jì)在從動(dòng)盤(pán)中裝置具有彈性元件和阻尼原件的扭轉(zhuǎn)減振器[15]。 (7）離合器操縱機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 由于機(jī)械式操縱機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造容易，工作可靠多應(yīng)用于貨車(chē)中，結(jié)合本設(shè)計(jì)的條件，在本次設(shè)計(jì)中選用了機(jī)械式操縱機(jī)構(gòu)。 3 本課題研究的重點(diǎn)及難點(diǎn)、前期已開(kāi)展工作 本課題的重點(diǎn)和難點(diǎn)：（1）拖拉機(jī)應(yīng)用廣泛其工作條件較差外負(fù)荷波動(dòng)頻繁，所以要求離合器也能適應(yīng)各種環(huán)境。（2）研究單盤(pán)離合器部件的工作原理，完成輕型拖拉機(jī)用單盤(pán)離合器設(shè)計(jì)內(nèi)容及其裝配圖。 前期已開(kāi)展的工作：（1）查閱各種學(xué)術(shù)文獻(xiàn)，期刊雜志，科技報(bào)紙等資料。 （2）深入了解本課題內(nèi)容以及主軸部件的具體工作狀況，分析部件的工作原理。 4 完成本課題的工作方案及進(jìn)度計(jì)劃 （1）1—3周：調(diào)研并收集資料，完成基礎(chǔ)知識(shí)的積累并撰寫(xiě)開(kāi)題報(bào)告； （2）4—6周：確定設(shè)計(jì)方案和整體結(jié)構(gòu)特點(diǎn)； （3）7—11周：完成結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算，圖紙繪制，并準(zhǔn)備中期答辯； （4）12—15周：撰寫(xiě)畢業(yè)論文，論文修改，準(zhǔn)備畢業(yè)答辯。 指導(dǎo)教師意見(jiàn)（對(duì)課題的深度、廣度及工作量的意見(jiàn)） 指導(dǎo)教師： 年 月 日 所在系審查意見(jiàn)： 系主管領(lǐng)導(dǎo)： 年 月 日 參考文獻(xiàn) [1] 鄭春麗 . 小型拖拉機(jī)在農(nóng)業(yè)中的發(fā)展空間[J]. 農(nóng)友之家，2008，（14）：79-86. 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動(dòng)力以使變速箱順利掛擋或換擋柔順地接合動(dòng)力保證車(chē)輛平穩(wěn)起步超負(fù)荷時(shí)離合器打滑以保護(hù)零件免受損壞3。拖拉機(jī)離合器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作原理明確，其結(jié)構(gòu)發(fā)展經(jīng)歷了上百年，應(yīng)用現(xiàn)代設(shè)計(jì)手段和技術(shù)對(duì)其進(jìn)行改造和提高，具有重要的應(yīng)用價(jià)值 4。 1.3 國(guó)內(nèi)外相關(guān)研究情況國(guó)內(nèi)外相關(guān)研究情況 上世紀(jì) 80 年代，我國(guó)幾個(gè)廠家先后從國(guó)外引進(jìn)了膜片彈簧設(shè)計(jì)與制造技術(shù)。這些企業(yè)引進(jìn)工作有力地促進(jìn)國(guó)內(nèi)離合器行業(yè)的發(fā)展，為今后工作打下了一定的基礎(chǔ)5。如今，單片干式摩擦離合器在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面也相當(dāng)完善：采用具有軸向彈性的從動(dòng)盤(pán)，提高了離合器的接合平順性；離合器中裝有扭轉(zhuǎn)減振器，防止了傳動(dòng)系統(tǒng)的共振，減少了噪音；以及采用了摩擦較小的分離桿機(jī)構(gòu)等。另外，采用了膜片彈簧作為壓簧，可同時(shí)兼起到分離杠桿的作用，使離合器結(jié)構(gòu)大為簡(jiǎn)化，并顯著地縮短了離合器的軸向尺寸。膜片彈簧和壓盤(pán)的環(huán)行接觸，可保證壓盤(pán)上的壓力均勻。由于膜片彈簧本身的特性，當(dāng)摩擦片磨損時(shí)，彈簧的壓力幾乎沒(méi)有改變，且可減輕分離離合器時(shí)所需要的踏板力。次外，近年來(lái)由于多片濕式離合器在技術(shù)上的不段改善，在國(guó)外的某些重型牽引汽車(chē)和自卸2車(chē)上又開(kāi)始采用多片濕式離合器，并有不斷增加的傾向6。但由于技術(shù)與資金的有限，與國(guó)外先進(jìn)產(chǎn)家相比仍有相當(dāng)大的差距。在生產(chǎn)規(guī)模方面，由于受車(chē)輛市場(chǎng)，制造工藝和裝備的制約，我國(guó)的生產(chǎn)規(guī)模與國(guó)外先進(jìn)廠家相差甚遠(yuǎn)。試比較如下：法國(guó)Valeo 公司 1992 年離合器產(chǎn)量為 1000 萬(wàn)套，銷(xiāo)售收入 26.81 億法郎，而我國(guó)目前最大生產(chǎn)廠家上海離合器總廠今年產(chǎn)量預(yù)計(jì) 40 萬(wàn)套，相差幾十倍。在技術(shù)水平方面在產(chǎn)品技術(shù)方面， 國(guó)內(nèi)離合器企業(yè)經(jīng)過(guò)不斷地產(chǎn)品結(jié)構(gòu)調(diào)整，國(guó)產(chǎn)膜片彈簧離合器的品種已經(jīng)能全面覆蓋國(guó)內(nèi)重、中、輕、轎、微及農(nóng)用等車(chē)型的需求，跟蹤國(guó)外動(dòng)力傳動(dòng)系統(tǒng)技術(shù)7。研發(fā)新一代產(chǎn)品也取得了可喜成果，如雙質(zhì)量飛輪、液力變矩器、適用于 300 馬力以上動(dòng)力配套的由 430 拉式膜片彈簧離合器都獲得了成功。但由于引進(jìn)產(chǎn)品品種比較窄，產(chǎn)品比較落后。而國(guó)外各廠家不僅產(chǎn)品品種多，從 160mm 到 430mm 有幾千種產(chǎn)品，而且深度上不斷突破，如復(fù)合整體雙飛輪及緊湊離合器系統(tǒng)、液力變矩器、電子控制離合器系統(tǒng)等均已商業(yè)化。隨著科技的發(fā)展，離合器還要在原有的基礎(chǔ)上不斷改進(jìn)和提高，以適應(yīng)新的使用條件。從國(guó)外的發(fā)展動(dòng)向來(lái)看，發(fā)動(dòng)機(jī)的功率和轉(zhuǎn)速不斷提高，載重汽車(chē)趨向大型化，國(guó)內(nèi)也有類(lèi)似的情況8。此外，對(duì)離合器的使用要求也越來(lái)越高。所以，增加離合器的傳扭能力，提高其使用壽命，簡(jiǎn)化操作，已經(jīng)成為目前離合器的發(fā)展趨勢(shì)9。1.4 論文提出及本文的組織論文提出及本文的組織1.4.1 論文的提出及本人所做的主要工作論文的提出及本人所做的主要工作拖拉機(jī)離合器的主要功用是分離發(fā)動(dòng)機(jī)傳來(lái)的 動(dòng)力以使變速箱順利掛擋或換擋 柔順地接合動(dòng)力，保證車(chē)輛平穩(wěn)起步，超負(fù)荷時(shí)離合器打滑以保護(hù)零件免受損壞。拖拉機(jī)離合器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單工作原理明確，其結(jié)構(gòu)發(fā)展經(jīng)歷了上百年，應(yīng)用現(xiàn)代設(shè)計(jì)手段和技術(shù)對(duì)其進(jìn)行改造和提高，對(duì)離合器壽命，減少噪音，增強(qiáng)其穩(wěn)定性具有重要的使用價(jià)值。本人做的主要工作是通過(guò)查閱資料，了解其工作原理級(jí)特點(diǎn)，完成基礎(chǔ)的知識(shí)積累，然后進(jìn)行方案的論證，深化方案的具體實(shí)施步驟，繪制離合器零件圖及裝配圖對(duì)離合器進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。1.4.2 本設(shè)計(jì)所選的方案及說(shuō)明本設(shè)計(jì)所選的方案及說(shuō)明本車(chē)設(shè)計(jì)采用單盤(pán)膜片彈簧離合器。本車(chē)采用的摩擦式離合器是因?yàn)槠浣Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，可靠性強(qiáng)，維修方便，目前大多數(shù)汽車(chē)都采用這種形式的離合器。摩3擦式離合器按摩擦表面工作條件分為干式和濕式。而采用干式離合器是因?yàn)闈袷诫x合器大多是多盤(pán)式離合器，用于需要傳遞較大轉(zhuǎn)矩的離合器，受溫度影響分離不徹底，同時(shí)考慮到經(jīng)濟(jì)性所以選擇干式。 采用膜片彈簧離合器是因?yàn)槟て瑥椈呻x合器具有很多優(yōu)點(diǎn)：首先，由于膜片彈簧具有非線性特性，因此可設(shè)計(jì)成當(dāng)摩擦片磨損后，彈簧壓力幾乎可以保持不變，且可減輕分離離合器時(shí)的踏板力，使操縱輕便；其次，膜片彈簧的安裝位置對(duì)離合器軸的中心線是對(duì)的，因此其壓力實(shí)際上不受離心力的影響，性能穩(wěn)定，平衡性也好；再者，膜片彈簧本身兼起壓緊彈簧和分離杠桿的作用，使離合器的結(jié)構(gòu)大為簡(jiǎn)化，零件數(shù)目減少，質(zhì)量減小并顯著地縮短了其軸向尺寸；另外，由于膜片彈簧與壓盤(pán)是以整個(gè)圓周接觸，使壓力分布均勻，摩擦片的接觸良好，磨損均勻，也易于實(shí)現(xiàn)良好的散熱通風(fēng)等。 摩擦離合器按片數(shù)可分為單片、雙片和多片,離合器片材料摩擦行為強(qiáng)烈影響離合器的使用和整個(gè)車(chē)輛的動(dòng)態(tài)行為10。從動(dòng)盤(pán)選擇單片式從動(dòng)盤(pán)是因位其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，調(diào)整方便，分離徹底，軸向尺寸緊湊，從動(dòng)件轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小，散熱好。 壓盤(pán)驅(qū)動(dòng)方式一般有螺栓驅(qū)動(dòng)、凸塊驅(qū)動(dòng)、銷(xiāo)驅(qū)動(dòng)、傳動(dòng)片驅(qū)動(dòng)、鍵驅(qū)動(dòng)和花鍵驅(qū)動(dòng)。采用傳動(dòng)片式是因?yàn)槠錄](méi)有太明顯的缺點(diǎn)且簡(jiǎn)化了結(jié)構(gòu)，降低了裝配要求又有利于壓盤(pán)定中。選擇拉式離合器是因?yàn)槠漭^推式離合器零件數(shù)目更少，結(jié)構(gòu)更簡(jiǎn)化，軸向尺寸更小，質(zhì)量更?。徊⑶曳蛛x杠桿較大，使其踏板操縱力較輕。綜上本次設(shè)計(jì)選擇單片拉式膜片彈簧離合器。輕型拖拉機(jī)用單盤(pán)離合器，其結(jié)構(gòu)如圖 1 示11：41-分離杠桿；2-輸出軸；3-球形聯(lián)軸器；4-壓簧；5-隔熱片；6-壓力盤(pán)；7-摩擦盤(pán)；8-殼體 圖 1 輕型拖拉機(jī)用單盤(pán)離合器1.4.3 論文主要內(nèi)容論文主要內(nèi)容(1)離合器主要參數(shù)的選擇與計(jì)算；(2)主動(dòng)部分壓盤(pán)和離合器蓋設(shè)計(jì)；(3)從動(dòng)部分從動(dòng)片、摩擦片、從動(dòng)盤(pán)轂設(shè)計(jì)；(4)壓緊裝置設(shè)計(jì)； (5)分離機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)；(6)扭轉(zhuǎn)減振器設(shè)計(jì)；(7)離合器操縱機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)。52 離合器的結(jié)構(gòu)方案離合器的結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)2.1 離合器主要結(jié)構(gòu)離合器主要結(jié)構(gòu) 2.1.1 主動(dòng)部分主動(dòng)部分主動(dòng)部分包括飛輪、離合器蓋、壓盤(pán)等機(jī)件組成。這部分與發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸連在一起。離合器蓋與飛輪靠螺栓連接，壓盤(pán)與離合器蓋之間是靠傳動(dòng)片傳遞轉(zhuǎn)矩的。2.1.2 從動(dòng)部分從動(dòng)部分從動(dòng)部分是由單片從動(dòng)盤(pán)所組成，它將主動(dòng)部分通過(guò)摩擦傳來(lái)的動(dòng)力傳給變速器的輸入軸。從動(dòng)盤(pán)由從動(dòng)盤(pán)本體，摩擦片和從動(dòng)盤(pán)轂三個(gè)基本部分組成。為了避免傳動(dòng)方向的共振，緩和傳動(dòng)系受到的沖擊載荷，大對(duì)數(shù)汽車(chē)都在離合器的從動(dòng)盤(pán)上附裝有扭轉(zhuǎn)減震器。如圖 2.1 所示。6圖 2.1 離合器從動(dòng)盤(pán)總成2.1.3 壓緊機(jī)構(gòu)壓緊機(jī)構(gòu)壓緊機(jī)構(gòu)主要由膜片彈簧組成，與主動(dòng)部分一起旋轉(zhuǎn)，它以離合器蓋為依托，將壓盤(pán)壓向飛輪，從而將處于飛輪和壓盤(pán)間的從動(dòng)盤(pán)壓緊12。如圖 2.2、2.3 所示。圖 2.2 膜片彈簧7圖 2.3 壓盤(pán)2.1.4 扭轉(zhuǎn)減震器扭轉(zhuǎn)減震器離合器結(jié)合時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)出的轉(zhuǎn)矩經(jīng)飛輪和壓盤(pán)傳給了從動(dòng)盤(pán)兩側(cè)的摩擦片，帶動(dòng)從動(dòng)盤(pán)本體和與從動(dòng)盤(pán)本體鉚接在一起的減震器盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng)。從動(dòng)盤(pán)本體和減震器盤(pán)又通過(guò)六個(gè)減震器彈簧把轉(zhuǎn)矩傳給了從動(dòng)盤(pán)轂。因?yàn)橛袕椥原h(huán)節(jié)的作用，所以傳動(dòng)系受的轉(zhuǎn)動(dòng)沖擊可以在此得到緩和13。傳動(dòng)系中的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)會(huì)使從動(dòng)盤(pán)轂相對(duì)于從動(dòng)盤(pán)本體和減震器盤(pán)來(lái)回轉(zhuǎn)動(dòng)，夾在它們之間的減震阻尼片靠摩擦消耗扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的能量，將扭轉(zhuǎn)振動(dòng)衰減下來(lái)。為了使汽車(chē)能平穩(wěn)起步，離合器應(yīng)能柔和結(jié)合，這就需要從動(dòng)盤(pán)在軸向具有一定彈性。為此，沿徑向和周向切槽。再將分割形成的扇形部分沿周向翹曲成波浪形，兩側(cè)的兩片摩擦片分別與其對(duì)應(yīng)的凸起部分相鉚接，這樣從動(dòng)盤(pán)被壓縮時(shí)，壓緊力沿翹曲的扇形部分被壓平而逐漸增大，從而達(dá)到結(jié)合柔和的效果。2.1.5 操縱結(jié)構(gòu)操縱結(jié)構(gòu)操縱機(jī)構(gòu)是為駕駛員控制離合器分離與結(jié)合程度的一套專(zhuān)設(shè)機(jī)構(gòu)，它是由位于離合器殼內(nèi)的分離杠桿（在膜片彈簧離合器中，膜片彈簧兼起分離杠桿的作用） 、分離軸承、分離套筒、分離叉、回位彈簧等機(jī)件組成的分離機(jī)構(gòu)和位于離合器殼外的離合器踏板及傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、阻力機(jī)構(gòu)等14組成。2.2 離合器的工作原理離合器的工作原理西安工業(yè)大學(xué)北方信息工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）8發(fā)動(dòng)機(jī)飛輪是離合器的主動(dòng)件，帶有摩擦片的從動(dòng)盤(pán)和從動(dòng)轂借滑動(dòng)花鍵與從動(dòng)軸相連。壓緊彈簧則將從動(dòng)盤(pán)壓緊在飛輪端面上。發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩即靠飛輪與從動(dòng)盤(pán)接觸面之間的摩擦作用而傳到從動(dòng)盤(pán)上，再由此經(jīng)過(guò)從動(dòng)軸和傳動(dòng)系中一系列部件傳給驅(qū)動(dòng)輪。壓緊彈簧的壓緊力越大，則離合器所能傳遞的轉(zhuǎn)矩也越大。由于汽車(chē)在行駛過(guò)程中，需經(jīng)常保持動(dòng)力傳遞，而中斷傳動(dòng)只是暫時(shí)的需要，因此汽車(chē)離合器的主動(dòng)部分和從動(dòng)部分是經(jīng)常處于結(jié)合狀態(tài)的。摩擦副采用彈簧壓緊裝置即是為了適應(yīng)這一要求。當(dāng)希望離合器分離時(shí)，只要踩下離合器操縱機(jī)構(gòu)中的踏板，攤在分離套筒的環(huán)槽中的撥叉邊推動(dòng)分離叉克服壓緊彈簧的壓力向松開(kāi)的方向移動(dòng)，而與飛輪分離，摩擦力消失，從而中斷了動(dòng)力的傳遞。當(dāng)需要重新恢復(fù)動(dòng)力傳遞時(shí)，為使汽車(chē)速度和發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速變化比較平穩(wěn)，應(yīng)該適當(dāng)控制離合器踏板回升的速度，使從動(dòng)盤(pán)在壓緊彈簧壓力作用下，向結(jié)合的方向移動(dòng)與飛輪恢復(fù)接觸。二者接觸面間的壓力逐漸增加，相應(yīng)的摩擦力矩也逐漸增加。當(dāng)飛輪和從動(dòng)盤(pán)結(jié)合還不緊密，二者之間摩擦力矩比較小時(shí)，二者可以不同步旋轉(zhuǎn)，既離合器處于打滑狀態(tài)。隨著飛輪和從動(dòng)盤(pán)結(jié)合緊密程度的逐漸增大，二者轉(zhuǎn)速也逐漸相等。直到離合器完全結(jié)合而停止打滑時(shí)，汽車(chē)速度方能與發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速成正比。2.3 離合器結(jié)構(gòu)方案選擇離合器結(jié)構(gòu)方案選擇離合器的主要功用是切斷和實(shí)現(xiàn)發(fā)動(dòng)機(jī)對(duì)傳動(dòng)系的動(dòng)力傳遞，保證汽車(chē)起步時(shí)將發(fā)動(dòng)機(jī)與傳動(dòng)系平順地結(jié)合，確保汽車(chē)平穩(wěn)起步；在換擋時(shí)將發(fā)動(dòng)機(jī)與傳動(dòng)系分離，減少變速器中換擋齒輪之間的沖擊；在工作中受到較大的載荷時(shí)，能限制傳動(dòng)系所承受的最大轉(zhuǎn)矩，以防止傳動(dòng)系各零部件因過(guò)載而損害；有效地降低傳動(dòng)系中的振動(dòng)和噪聲。2.3.1 從動(dòng)盤(pán)數(shù)及干、濕試的選擇從動(dòng)盤(pán)數(shù)及干、濕試的選擇單片干式摩擦離合器其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，調(diào)整方便，軸向尺寸緊湊，分離徹底，從動(dòng)件轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小，散熱性好，采用軸向有彈性的從動(dòng)盤(pán)時(shí)也能結(jié)合平順。因此，廣泛用于各級(jí)轎車(chē)及微、輕、中型客車(chē)與貨車(chē)。因本設(shè)計(jì)的離合器是用于微型拖拉機(jī)上的，選用單片干式摩擦離合器。2.3.2 摩擦片的選擇摩擦片的選擇9 單片離合器因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，尺寸緊湊，散熱良好，維修調(diào)整方便，從動(dòng)部分轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小，在使用時(shí)能保證分離徹底接合平順，所以被廣泛使用于轎車(chē)和中、小型貨車(chē)，因此該設(shè)計(jì)選擇單片離合器。摩擦片數(shù)為 2。2.3.3 壓緊裝置選擇壓緊裝置選擇離合器壓緊裝置可分為周布彈簧式、中央彈簧式、斜置彈簧式、膜片彈簧式等。膜片彈簧離合器的結(jié)構(gòu)主要特點(diǎn)是采用一個(gè)膜片代替?zhèn)鹘y(tǒng)的螺旋彈簧和分離杠桿。其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)如下：（1）由于膜片彈簧具有線性特性，因此可設(shè)計(jì)成當(dāng)摩擦片磨損后，彈簧壓力幾乎可以保持不變，且可減輕分離離合器時(shí)的踏板力，使操縱輕便。（2）膜片彈簧的安裝位置對(duì)離合器軸的中心線是對(duì)的，因此其壓力實(shí)際上不受離心力的影響，性能穩(wěn)定，平衡性也好。（3）膜片彈簧本身兼起壓緊彈簧和分離杠桿的作用，使離合器的結(jié)構(gòu)大為簡(jiǎn)化，零件數(shù)目減少，質(zhì)量減小并顯著地縮短了其軸向尺寸。（4）由于膜片彈簧與壓盤(pán)是以整個(gè)圓周接觸，使壓力分布均勻，摩擦片的接觸良好，磨損均勻，也易于實(shí)現(xiàn)良好的散熱通風(fēng)等。由于膜片彈簧離合器具有上述一系列的優(yōu)點(diǎn)，并且制造膜片彈簧的工藝水平也在不斷地提高，因而這種離合器在轎車(chē)及微型和中型客車(chē)、貨車(chē)上得到廣泛的應(yīng)用，而且逐漸擴(kuò)展到大型貨車(chē)上。綜上所述：本設(shè)計(jì)采用膜片彈簧。2.3.4 離合器的通風(fēng)散熱離合器的通風(fēng)散熱離合器的磨損是隨溫度的升高而增大的，當(dāng)壓盤(pán)工作表面溫度超過(guò)一定溫度時(shí)，摩擦片磨損急劇增加。在正常使用條件下的離合器壓盤(pán)工作表面溫度在180。在特別嚴(yán)酷的使用條件下，壓盤(pán)表面的瞬時(shí)溫度有可能高達(dá) 1000。過(guò)高的溫度能使壓盤(pán)受熱變形產(chǎn)生裂紋。為了使摩擦表面溫度不致過(guò)高，除要求壓盤(pán)有足夠的重量以保證足夠的熱容量外，還要求通風(fēng)散熱性良好。改善離合器的通風(fēng)措施有：（1）在壓盤(pán)中間設(shè)置通風(fēng)槽；（2）在離合器蓋上開(kāi)較大的通風(fēng)口，在離合器外殼上設(shè)有通風(fēng)窗；2.3.5 壓盤(pán)驅(qū)動(dòng)方式壓盤(pán)驅(qū)動(dòng)方式壓盤(pán)驅(qū)動(dòng)方式一般有螺栓驅(qū)動(dòng)、凸塊驅(qū)動(dòng)、銷(xiāo)驅(qū)動(dòng)、鍵驅(qū)動(dòng)和花鍵驅(qū)動(dòng)、傳動(dòng)片驅(qū)動(dòng)。前幾種的共同缺點(diǎn)是在連接件之間有間隙，在傳動(dòng)中將產(chǎn)生沖擊和噪聲，而且在零件相對(duì)滑動(dòng)中有摩擦和磨損，降低了離合器的傳動(dòng)效率。彈性傳動(dòng)片式是最近廣泛采用的驅(qū)動(dòng)方式，沿圓周切向布置的三組或四組薄彈簧10鋼帶傳動(dòng)片兩端分別于離合器蓋和壓盤(pán)以鉚釘或螺栓連接，傳動(dòng)片的彈性允許壓盤(pán)做軸向移動(dòng)。彈性傳動(dòng)片驅(qū)動(dòng)方式簡(jiǎn)單，壓盤(pán)與飛輪對(duì)中性能好，使用平衡性好，工作可靠，壽命長(zhǎng)。故本次選用彈性傳動(dòng)片式采用傳動(dòng)片式是因?yàn)槠錄](méi)有太明顯的缺點(diǎn)且簡(jiǎn)化了結(jié)構(gòu)，降低了裝配要求又有利于壓盤(pán)定中。2.3.6 分離杠桿、分離軸承分離杠桿、分離軸承分離杠桿的作用由膜片彈簧承擔(dān)，其作用是通過(guò)分離軸承克服離合器彈簧的推力并推動(dòng)壓盤(pán)移動(dòng)，從而使壓盤(pán)與從動(dòng)盤(pán)和從動(dòng)盤(pán)與飛輪相互分離，截?cái)鄤?dòng)力的傳遞，分離杠桿要具有足夠的強(qiáng)度和剛度，以承受反復(fù)作用在其上面的彎曲應(yīng)力，分離軸承的作用是通過(guò)分離叉的作用使分離軸承沿變速器前端蓋導(dǎo)向套作軸向移動(dòng)，推動(dòng)旋轉(zhuǎn)中的膜片彈簧中部分離前端，使離合器起到分離作用。分離本次設(shè)計(jì)選用的是油封軸承，它可以將潤(rùn)滑脂密封在軸承殼內(nèi)，使用中不需要增加潤(rùn)滑，相比供油式軸承則需增加。2.3.7 從動(dòng)盤(pán)總成從動(dòng)盤(pán)總成從動(dòng)盤(pán)總成由摩擦片、從動(dòng)片、減震器和從動(dòng)盤(pán)穀等組成。它雖然對(duì)離合器工作性能影響很大的構(gòu)件，但是其工作壽命薄弱，因此在結(jié)構(gòu)和材料上的選擇是設(shè)計(jì)的重點(diǎn)。從動(dòng)盤(pán)總成應(yīng)滿(mǎn)足如下設(shè)計(jì)要求：（1）轉(zhuǎn)動(dòng)慣量要小，以減小變速器換檔時(shí)輪齒簡(jiǎn)單沖擊；（2）應(yīng)具有軸向彈性，使離合器接合平順，便于起步，而且使摩擦面壓力均勻，減小磨損。（3）應(yīng)裝扭轉(zhuǎn)減振器，以避免傳動(dòng)系共振，并緩和沖擊。2.3.8 操作機(jī)構(gòu)的選擇操作機(jī)構(gòu)的選擇離合器操縱機(jī)構(gòu)是離合器系統(tǒng)的重要組成部分，是駕駛員用以使離合器分離、接合的一套裝置，它始于離合器的踏板，終止于離合器殼內(nèi)的分離軸承。離合器操縱機(jī)構(gòu)按傳動(dòng)方式劃分，主要有機(jī)械式、液壓式和助力式。而機(jī)械式操縱機(jī)構(gòu)有桿系傳動(dòng)和繩索傳動(dòng)兩種形式。由于機(jī)械式結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造容易，工作可靠多應(yīng)用于農(nóng)運(yùn)、貨運(yùn)車(chē)。本次設(shè)計(jì)選擇桿系傳動(dòng)操作系統(tǒng)。113 離合器主要參數(shù)的選擇離合器主要參數(shù)的選擇為了保證離合器具有良好的工作性能，設(shè)計(jì)離合器應(yīng)滿(mǎn)足如下基本要求：（1）能可靠的傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩。（2）結(jié)合過(guò)程要平順柔和，使汽車(chē)豈不是沒(méi)有抖動(dòng)和沖擊。（3）分離時(shí)要迅速?gòu)氐?。?）離合器從動(dòng)部分的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量要小，以減輕換擋是變速器輪齒間的沖擊力并方便換擋。（5）高速旋轉(zhuǎn)時(shí)具有可靠的強(qiáng)度，應(yīng)注意平衡免受離心力的影響。（6）應(yīng)使汽車(chē)傳動(dòng)系避免共振，具有吸收振動(dòng)，沖擊和減小噪聲的能力。（6）操縱輕便，工作性能穩(wěn)定，使用壽命長(zhǎng)。12以上這些要求中最重要的是使用可靠，壽命長(zhǎng)以及生產(chǎn)和使用中的良好技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和環(huán)保指標(biāo)。3.1 離合器的參數(shù)選擇離合器的參數(shù)選擇設(shè)計(jì)所選發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)；功率 36.7kw，轉(zhuǎn)速 2000r/min。根據(jù)最大轉(zhuǎn)矩公式： （3.1）max9550PMeN式中：P-發(fā)動(dòng)機(jī)額定功率；N-發(fā)動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)速。將 P=36.7kw，N=2000r/min，代入上式。則最大轉(zhuǎn)矩 Memax =175.2。3.1.1 摩擦片內(nèi)徑摩擦片內(nèi)徑D D1 1外徑外徑D D2 2確定確定摩擦片外徑是離合器的基本尺寸，它關(guān)系到離合器的結(jié)構(gòu)和使用壽命，它和離合器所需傳遞的轉(zhuǎn)矩的大小有一定關(guān)系。發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩是重要參數(shù)15，安發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩Memax（N.m）來(lái)選定D，由下列公式可得： (3.2)32maxDeDKT式中KD一直徑系數(shù),推薦在 48-2 范圍內(nèi)選取;取KD =50。代入上式得D2=280mm。摩擦襯面內(nèi)徑Dl=(0.6-0.7)D2。最終確定的D2、D1應(yīng)符合標(biāo)準(zhǔn)化,系列化、通用化的要求。具體尺寸系列見(jiàn)表 2-1。表 2.1 干式離合器摩擦片尺寸系列 mm外徑 D2 內(nèi)徑 D1 厚度 b 外徑 D2 內(nèi)徑 D1 厚度 b160 110 3.2 300 175 3.5180 125 3.5 325 190 3.5200 140 3.5 350 195（190） 4.0225（220） 150 3.5 380 205 4.0250（254） 155（150） 3.5 405 220 4.0289 165（180） 3.5 430 230 4.0選取標(biāo)準(zhǔn)摩擦片外徑 D2=280mm，內(nèi)徑 D1=180mm，厚度 h=4mm，內(nèi)外徑比值C=0.643，摩擦片的平均半徑 R平=（R外+R內(nèi)）/2=115，摩擦片面積 F=2R平(R外-R內(nèi))=36110mm。3.1.2 離合器后備系數(shù)離合器后備系數(shù)的確定的確定13后備系數(shù)是離合器設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該確定的一個(gè)重要參數(shù)，它反映了離合器傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩的可靠程度。16在選擇時(shí)，應(yīng)考慮一下幾點(diǎn)：（1）摩擦片在使用中磨損后，離合器還能可靠地傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩。（2）要能防止離合器滑磨過(guò)大。（3）要能防止傳動(dòng)系過(guò)載。為可靠傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩和防止離合器滑磨過(guò)大，不宜選取太小，當(dāng)使用條件惡劣，為提高起步能力，減小離合器滑磨，應(yīng)選取大些。采用柴油機(jī)時(shí)，由于工作比較粗暴，轉(zhuǎn)矩較不平穩(wěn)，選取值應(yīng)大些。發(fā)動(dòng)機(jī)缸數(shù)越多，轉(zhuǎn)矩波動(dòng)越小，可選取小些。如下表 2-2。表 2.2 離合器后備系數(shù)車(chē)型(型式)機(jī)械操作（干式）液壓操作（濕式）重型履帶車(chē)輛4.03.0輕型履帶車(chē)輛2.52.0輪式農(nóng)用車(chē)倆2.01.5輪式工業(yè)用車(chē)輛3.02.0本設(shè)計(jì)取=2.0。3.2 約束條件約束條件（1）摩擦片外徑的選取應(yīng)使得最大圓周速度17VD不超過(guò) 65-70m/s。 smDnveD/706510603max式中，為摩擦片最大圓周速度（m/s）; 為發(fā)動(dòng)機(jī)最高轉(zhuǎn)速（r/min）Dvmaxen所以：VD=29.3m/s 符合范圍。 （2）摩擦片的內(nèi)外徑比c應(yīng)在 0.530.7 范圍內(nèi)。在本設(shè)計(jì)中c=0.643,符合要求。（3）為了保證離合器可靠地傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)矩，并防止傳動(dòng)系過(guò)載，不同車(chē)型的值應(yīng)在一定范圍內(nèi)，最大范圍為 1.24.0。（4）飛輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量JO飛輪結(jié)構(gòu)如下圖，其慣量計(jì)算滿(mǎn)足疊加定理，故可采用分割法來(lái)計(jì)算14圖 3.1飛輪結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖計(jì)算轉(zhuǎn)動(dòng)慣量時(shí)，可將其分成若干圓環(huán)，飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量即各圓環(huán)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量之和，即：JO=J1+J2+J3每個(gè)圓環(huán)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為：J=(d4外-d4內(nèi))b厚/32式中:d外、d內(nèi)、b厚為環(huán)的幾何尺寸。密度，在此取 = 37900m/kg。 帶入得：J1=3718.9(0.4184-0.184)0.025=2.74kg.m 秒2 J2=0.03 kg.m 秒3 J3=0.015kg.m 秒3 則：J0=J1-J2-J3=2.74+0.03+0.015=2.785 kg.cm 秒2（5）發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量：J發(fā)=1.2Jo=3.34 kg.m 秒2（6）整個(gè)機(jī)械組換算到變速箱第一軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量17JI (3.3)32=giGJ驅(qū)總變總式中：G總機(jī)械總重量，即：G總=G車(chē)+G拖=980kg+1500kg=2480kg驅(qū)-驅(qū)動(dòng)輪半徑，驅(qū)=443mm g-重力加速度，g=980cm/秒2 i總-換擋時(shí)傳動(dòng)系總傳動(dòng)比，=3.05則:J變 I=15.45kgm/s3.3 壓緊力壓緊力F F(N)(N)的確定的確定公式： (3.4)ebp1000nTFR15式中 RP一摩擦合力作用半徑(mm)可取 計(jì)算得 Rp=116.811593321p22211=3DDRDD（）n-摩擦面對(duì)數(shù),單片 n=2,雙片 n=4;-摩擦系數(shù),見(jiàn)表 2 一 2。通常干式石棉摩擦襯面取=0.3。計(jì)算得 F=5028.319離合器摩擦襯面的磨損與單位壓力 p 有關(guān)。 =0.13922214FP（D -D）驗(yàn)算的單位壓力 P 應(yīng)在表 2-3 所給的范圍內(nèi)。當(dāng)摩擦襯面直徑較大時(shí),相對(duì)滑磨速度大,p 應(yīng)取小些。表 2-3 摩擦系數(shù)和許用壓力P摩擦副材料 干式 濕式 干式 濕式鋼、鑄鐵對(duì)剛0.15-0.180.03-0.080.25-0.400.6-0.1鋼、鑄鐵對(duì)石棉0.25-0.30.08-0.150.10-0.250.2-0.5鋼、鑄鐵對(duì)粉末冶金0.25-0.40.06-0.120.40-0.601.2-2.0鋼、鑄鐵對(duì)紙基襯面0.10-0.130.5-2.53.4 滑磨功滑磨功離合器接合過(guò)程中由于主,從動(dòng)片轉(zhuǎn)速不同,產(chǎn)生相對(duì)滑磨,滑磨產(chǎn)生的熱量使離合器的摩擦元件溫度升高,摩擦系數(shù)降低,傳遞轉(zhuǎn)矩的能力下降,甚至導(dǎo)致摩擦襯面因過(guò)熱而燒損.可見(jiàn)離合器接合過(guò)程中,滑磨功產(chǎn)生的熱量是影響離合器壽命的重要因素18。離合器接合一次的滑磨功W(J)用下式估算: (3.5)1112IWJJ額發(fā)變（1-）（）式中 eb發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸的標(biāo)定角速度(rads);離合器儲(chǔ)備系數(shù);J發(fā)一一一換算到曲軸上的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)動(dòng)部分的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量,一般按飛輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 Jm 的 1.2 倍計(jì)算(kg.m2)：16J發(fā)=1.2Jo=3.34 kg.m 秒2J變 I換算到離合器從動(dòng)盤(pán)上的發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量計(jì)算如下：J變 I = 15.45kgm/s額發(fā)動(dòng)機(jī)標(biāo)定角速度； (3.6)2 n60額 =209rad/s；即滑磨功W= 24748J 4 離合器主要零件的設(shè)計(jì)計(jì)算離合器主要零件的設(shè)計(jì)計(jì)算4.1 膜片彈簧的設(shè)計(jì)膜片彈簧的設(shè)計(jì)4.1.1 膜片彈簧主要參數(shù)的選取膜片彈簧主要參數(shù)的選?。?）比值H/h 和 h 的選擇17： 比值H對(duì)于膜片彈簧的彈性特性影響極大，如圖 4-1。通過(guò)分析可知，17當(dāng)H時(shí)，F(xiàn)1為增函數(shù)；H時(shí)，F(xiàn)1有一極值，2)(f12)(f1該極值點(diǎn)恰為拐點(diǎn)；當(dāng)F1F1時(shí)，F(xiàn)1有一極大值和一極小值；當(dāng)2)(f1H2時(shí)，F(xiàn)1的極小值落在橫坐標(biāo)上。為保證離合器壓緊力變化2)(f1不大和操縱輕便，離合器用膜片彈簧的H/h 一般為 1.52.0 ，板厚 h 為24 mm 。圖 4.1 膜片彈簧的彈性特性曲線圖 4.2 彈簧膜片取h =2.5 mm ，H/h =2，即 H = 2h =5 mm。（2）R/r比值和 R、r的選：由于摩擦片平均半徑:R=115（mm），對(duì)于拉式膜片彈簧的R值，應(yīng)滿(mǎn)足關(guān)系RRc=115mm.故取R=140mm,再結(jié)合實(shí)際情況取R/r=1.25,則r=116mm（3）的選擇：膜片彈簧自由狀態(tài)下圓錐角與內(nèi)截錐高度 H 關(guān)系密切，一般在18915范圍內(nèi)。 = arctan H/(R-r) = 12，符合要求。（4）分離指數(shù)目n的選取：分離指數(shù)目 n 常取 18，大尺寸膜片彈簧可取 24，小尺寸膜片彈簧可取 12 。取分離指數(shù)目 n =18 。（5）膜片彈簧小段內(nèi)半徑r及分離軸承作用半徑r的確定：0fr 由離合器的結(jié)構(gòu)決定，其最小值應(yīng)大于變速器第一軸花鍵的外徑。r 應(yīng)0f大于 r 。0（6）切槽寬度、及半徑r 的確定12e= 3.23.5 mm，= 910 mm，r 的取值應(yīng)滿(mǎn)足 r - r 。12ee2（7）壓盤(pán)加載半徑R1和支撐環(huán)加載點(diǎn)半徑的確定。R1和的取值將影響1r1r膜片彈簧得剛度。應(yīng)略大于，R1應(yīng)略小于R且盡量接近R。1r本次設(shè)計(jì)取h =2.5 mm ，H/h =2，即 H = 2h =5 mm，R=140mm,R/r=1.25,則r=116mm = arctan H/(R-r) = 12，n =18， = 3.5 mm，= 10 mm ，12r r -= 106 mm 。re =106mm，rf=32mm。e24.1.2 膜片彈簧的彈性特征膜片彈簧的彈性特征通過(guò)支持環(huán)和壓盤(pán)加載膜片彈簧上的載荷F1集中在支承點(diǎn)處，加載點(diǎn)間的相對(duì)軸向變形為（mm） ，則膜片彈簧的彈性特性18如下式表達(dá)1=（4.1）1F 2111111211211RrR2rrRr/ln16EhfhrHRHRrR式中，E為材料的彈性模量（M） ，對(duì)于鋼：E=2.1 M；為材料aP510aP的泊松比，對(duì)于鋼：=0.3；H 為膜片彈簧自由狀態(tài)下碟簧部分的內(nèi)截面錐高度（mm） ；h為膜片彈簧鋼板厚度（mm） ；R、r分別為自由狀態(tài)下碟簧部分大、小端半徑（mm） ；R1、分別為壓盤(pán)加載點(diǎn)和支承環(huán)加載點(diǎn)半徑（mm） 。1r代入數(shù)據(jù) F1=16126N當(dāng)離合器分離時(shí)，膜片彈簧的加載點(diǎn)將發(fā)生變化。設(shè)分離軸承對(duì)分離指端所加載荷為F2，相應(yīng)作用點(diǎn)變形為(mm)；另外，在分離與壓緊狀態(tài)下，只要2膜片彈簧變形到相同的位置，其子午斷面從自由狀態(tài)也轉(zhuǎn)過(guò)相同的角度，則有如下關(guān)系= （4.2）21111rrrRf19 =10mm2= （4.3）2F1111rrFrRf式中，為分離軸承和分離指的接觸半徑（mm） 。frF2=6450.6N4.1.3 膜片彈簧的強(qiáng)度校核膜片彈簧的強(qiáng)度校核子午斷面在中性點(diǎn) O 處沿圓周方向的切向應(yīng)力為零，O 點(diǎn)以外的點(diǎn)均存在切向應(yīng)變力和切向應(yīng)力7。建立坐標(biāo) xOy，則斷面上任意點(diǎn)（x、y）的切向應(yīng)力 （M）為taP= （4.4）txeyE2/x12式中，為自由狀態(tài)時(shí)圓錐底角 （rad） ；為從自由狀態(tài)起，子午斷面的轉(zhuǎn)角（rad） ；e 為中性點(diǎn)半徑（mm） ，e=。rR/ln/rR由上公式可知，當(dāng)一定時(shí)，一定的切向應(yīng)力在坐標(biāo)軸系中呈現(xiàn)線性分t布，當(dāng)=0 時(shí)有ty= (4.5)x2/因很小，則表明：對(duì)于一定的零應(yīng)力2/2/)2/tan(分布在過(guò) O 點(diǎn)而與 x 軸成角的直線上。實(shí)際上，當(dāng) x=時(shí)，無(wú)論2/e為何值，均存在 y=，即對(duì)于一定的，等應(yīng)力線都匯交與 K 點(diǎn)，te2/其坐標(biāo)為x=，y=。顯然，為零應(yīng)力直線，其內(nèi)側(cè)為壓應(yīng)力ee2/區(qū)，外側(cè)為拉應(yīng)力區(qū)；等應(yīng)力線越遠(yuǎn)離零應(yīng)力線，其應(yīng)力值越高。由此可見(jiàn)，彈簧部分內(nèi)上緣點(diǎn)的切向壓應(yīng)力最大。當(dāng)點(diǎn)的縱坐標(biāo)時(shí)，e2/2/h點(diǎn)的切向拉應(yīng)力最大。、A分析表明，B 點(diǎn)的應(yīng)力值最高，通常只計(jì)算 B 點(diǎn)的應(yīng)力來(lái)校核其強(qiáng)度。將B 點(diǎn)坐標(biāo)和代入（4-4） ，可得 B 點(diǎn)的應(yīng)力為rex2/yhtB （4.6）tB2re2r122heE代入數(shù)據(jù)可得：=1149MtBPa令0，可求出達(dá)到極大值時(shí)的轉(zhuǎn)角ddtB/tBp （4.7）pr2he20式（4.7）表明，B 點(diǎn)最大壓應(yīng)力發(fā)生在比其壓平位置再多轉(zhuǎn)動(dòng)一個(gè)角度的位置。re2/h當(dāng)離合器徹底分離時(shí)，膜片彈簧子午斷面的實(shí)際轉(zhuǎn)角，計(jì)算時(shí)，pftB??；如果，則取。 ，ppff在分離軸承推力的作用下，點(diǎn)還受彎曲應(yīng)力，其值為2FrB （4.8）rB22r6hnbFrrf式中，為分離指數(shù)目；為一個(gè)分離指根部的寬度（） 。rb代入數(shù)據(jù)可得：=101.2MrBPa考慮到彎曲應(yīng)力是與切向壓應(yīng)力相互垂直的拉力，根據(jù)最大切應(yīng)力rBtB強(qiáng)度理論，B 點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力為+ （4.9）BjrBtB代入數(shù)據(jù)可得=1250.2 MBjPa實(shí)驗(yàn)表明，裂紋首先在最大應(yīng)力點(diǎn)點(diǎn)產(chǎn)生，但此時(shí)裂紋并不發(fā)展到損壞，且不明顯影響其承載能力。繼后，在點(diǎn)由于拉應(yīng)力產(chǎn)生裂紋，這種裂紋是發(fā)A展性的，一直發(fā)展到使其破壞。在實(shí)際設(shè)計(jì)中，當(dāng)膜片彈簧采用時(shí)，AM2Si60n不應(yīng)大于 1700M。BjaP4.1.4 膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計(jì)膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計(jì)膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計(jì)就是要確定一組彈簧的基本參數(shù)7，使其彈性特性滿(mǎn)足離合器的使用性能要求，而且彈簧強(qiáng)度也滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求，以達(dá)到最佳的綜合效果。（1）為了滿(mǎn)足離合器使用性能的要求，彈簧的與初始錐角hH應(yīng)在一定范圍內(nèi)，即rRH2 . 226 . 1hH9H/(R-r)=11.6 15（2）彈簧各部分有關(guān)尺寸的比值應(yīng)符合一定的范圍，即35. 1255. 120. 1rR3.5R / r0=3.8 5.0（3）為了使摩擦片上的壓緊力分布比較均勻，推式膜片彈簧的壓盤(pán)加載點(diǎn)半徑（或拉式膜片彈簧的壓盤(pán)加載點(diǎn)半徑）應(yīng)位于摩擦片的平均半徑與外1R1r半徑之間，即推式： 24/ )(1DRdD21拉式： （D+d）/4=115r1D/2=120mm（4）根據(jù)彈簧結(jié)構(gòu)布置要求，與，與之差應(yīng)在一定范圍內(nèi)選取，1RRfr0r即711RR 610rr 400rrf（5）膜片彈簧的分離指起分離杠桿的作用， ，因此杠桿比應(yīng)在一定范圍內(nèi)選取，即推式： 5 . 43 . 2111rRrrf拉式： 0 . 95 . 3111rRrRf由（4）和（5）得 rf=32mm，r0=30 mm。4.2 扭轉(zhuǎn)減振器的設(shè)計(jì)計(jì)算扭轉(zhuǎn)減振器的設(shè)計(jì)計(jì)算4.2.1 扭轉(zhuǎn)減振器的主要參數(shù)選擇扭轉(zhuǎn)減振器的主要參數(shù)選擇（1）極限轉(zhuǎn)矩 Tj極限轉(zhuǎn)矩受限于減振彈簧的許用應(yīng)力等因素12，與發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩有關(guān)，一般可?。篢j=(1.52.0) Memax系數(shù)取 2.0。則：Tj=2.0 Memax 2.0175.2350.4（Nm）（2）扭轉(zhuǎn)剛度k由經(jīng)驗(yàn)公式初選 k Tj 即：13kTj13350.44555.2（Nm/rad）13（3）阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩T可按公式初選T（0.060.17）maxeT?。篢=0.1 =0.1175.2=17.52 (Nm)maxeT（4）預(yù)緊轉(zhuǎn)矩 Tn減振彈簧在安裝時(shí)都有一定的預(yù)緊。Tn 滿(mǎn)足以下關(guān)系：Tn（0.050.15）Memax且：TnT17.52 Nm22而：（0.050.15）Memax8.7626.28 Nm則初選Tn16 Nm（5）減振彈簧的位置半徑R0R0 的尺寸應(yīng)盡可能大些，一般?。篟0=(0.600.75)D/2則?。篟0=68mm.（6）減振彈簧個(gè)數(shù)Zj可參考表 4.2 選取，本設(shè)計(jì)D=280mm，故選取Z=6。表 4.2 減振彈簧的選取離合器摩擦片外徑D減振彈簧數(shù)目Z 225250 46 250325 68 325355 810 350 10 以上（7）減振彈簧總壓力F當(dāng)減振彈簧傳遞的轉(zhuǎn)矩達(dá)到最大值 Tj 時(shí)，減振彈簧受到的壓力F為：FTj/R0175.2/(68)3102.6(kN)4.2.2 減振彈簧的計(jì)算減振彈簧的計(jì)算（1）減振彈簧的分布半徑R1，R1 的尺寸應(yīng)盡可能大些，一般取R1=(0.600.75)d/2式中，d為離合器摩擦片內(nèi)徑故：R1=68(mm)，即為減振器基本參數(shù)中的R0。（2）單個(gè)減振器的工作壓力PP= F/Z=2600/6=433.4(N)（3）減振彈簧尺寸1）彈簧中徑Dc一般由布置結(jié)構(gòu)來(lái)決定，通常Dc=1115mm故?。篋c=15mm2）彈簧鋼絲直徑d23d= （4.10）38PDc式中，扭轉(zhuǎn)許用應(yīng)力可取 550600Mpa,故取為 550Mpa所以：d=3.04mm3）減振彈簧剛度k根據(jù)已選定的減振器扭轉(zhuǎn)剛度值k及其布置尺寸R1 確定，即：k= （4.11）)/(1000Rk21mmNn則：K=0.249（mm）4）減振彈簧有效圈數(shù)i =3.335 （4.12）5）減振彈簧總?cè)?shù) n與有效圈數(shù) 之間的關(guān)系為：in= +(1.52)=5i減振彈簧最小高度：=18.53mmdndnl1 . 1)(min式中：=0.337 為彈簧圈之間的間隙。10.1d 彈簧總變形量： （4.13）Plc =2.42減振彈簧總變形量：0l=20.95mm0lllmin減振彈簧預(yù)變形量：= 0.207 1kZRTln減振彈簧安裝工作高度：l=25.57-0.125=20.743mm0lll6）從動(dòng)片相對(duì)從動(dòng)盤(pán)轂的最大轉(zhuǎn)角最大轉(zhuǎn)角和減振彈簧的工作變形量有關(guān)，)( llll其值為：=2.2)2/arcsin(21Rl7）限位銷(xiāo)與從動(dòng)盤(pán)轂缺口側(cè)邊的間隙124sin21R式中，為限位銷(xiāo)的安裝尺寸R2=76.9mm。2R值一般為：2.54mm。1所以可取為 3mm。18）限位銷(xiāo)直徑d按結(jié)構(gòu)布置選定：一般9.512mm?？扇?10mm。dd5 主要零件設(shè)計(jì)計(jì)算主要零件設(shè)計(jì)計(jì)算5.1 從動(dòng)盤(pán)總成設(shè)計(jì)從動(dòng)盤(pán)總成設(shè)計(jì)25從動(dòng)盤(pán)有兩種結(jié)構(gòu)形式，帶扭轉(zhuǎn)減震器的和不帶扭轉(zhuǎn)減震器的，本次設(shè)計(jì)從動(dòng)盤(pán)為帶扭轉(zhuǎn)減震器的形式18。從動(dòng)盤(pán)總成設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿(mǎn)足一下幾個(gè)方面的要求：為了減少變速器換擋是輪齒間的沖擊，從動(dòng)盤(pán)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量應(yīng)盡可能??；為了保證汽車(chē)平穩(wěn)起步，摩擦面上的壓力分布更均勻等，從動(dòng)盤(pán)應(yīng)具有軸向彈性；為了避免傳動(dòng)系的扭轉(zhuǎn)共振以及緩和沖擊載荷，從動(dòng)盤(pán)中應(yīng)裝有扭轉(zhuǎn)減震器；具有足夠的抗暴裂強(qiáng)度。5.1.1 從動(dòng)片從動(dòng)片設(shè)計(jì)從動(dòng)片時(shí)，應(yīng)盡量減輕其重量，并應(yīng)使其質(zhì)量的分布盡可能的靠近旋轉(zhuǎn)中心，以獲得最小的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。從動(dòng)片一般都做的比較薄，通常使用1.32.0mm 厚的鋼板沖制而成。本次設(shè)計(jì)的輕型拖拉機(jī)用離合器，故取從動(dòng)片厚度取 1.5mm。為了使離合器結(jié)合平順，保證汽車(chē)平穩(wěn)起步，單片離合器的從動(dòng)片一般都做成具有軸向彈性的結(jié)構(gòu)。這樣，在離合器的結(jié)合過(guò)程中，主動(dòng)盤(pán)和從動(dòng)盤(pán)之間的壓力是逐漸增加的。具有軸向彈性的從動(dòng)片有整體式、分開(kāi)式和組合式三種型式。比較三種型式的優(yōu)缺點(diǎn)，本次設(shè)計(jì)從動(dòng)片采用整體式彈性從動(dòng)片。整體式彈性從動(dòng)片能達(dá)到軸向彈性的要求，且生產(chǎn)效率高，生產(chǎn)成本低。5.1.2 從動(dòng)盤(pán)轂從動(dòng)盤(pán)轂發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩是經(jīng)從動(dòng)盤(pán)轂的花鍵孔輸出，變速器輸入軸就插在該花鍵孔內(nèi)。從動(dòng)盤(pán)轂和變速器輸入軸的花鍵結(jié)合方式采用齒側(cè)定心的矩形花鍵。設(shè)計(jì)花鍵的結(jié)構(gòu)尺寸時(shí)參照國(guó)標(biāo) GB1144-1974 的花鍵標(biāo)準(zhǔn)，如下表 5-1。表 5.1 從動(dòng)盤(pán)轂花鍵的尺寸摩擦片外徑 mm發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩N.m齒數(shù)n外徑 mm內(nèi)徑 mm齒厚 mm有效齒長(zhǎng)mm擠壓應(yīng)力MPa160491023183209.81806910262132011.620010810292342511.122514710322643011.325019610352843510.228027510353244012.530030410403254010.532537310403254511.435047110403255013.026從動(dòng)盤(pán)轂花鍵尺寸如下：花鍵齒數(shù)：n=10；花鍵外徑：D=35mm；花鍵內(nèi)徑：d=32mm；齒厚：B=4mm；有效齒長(zhǎng)：l=40mm。由于花鍵損壞的主要形式是由于表面受擠壓過(guò)大而全破壞，所以花鍵要進(jìn)行擠壓應(yīng)力計(jì)算。有公式： （5.1）nhlP式中：P-花鍵的齒側(cè)面壓力，由下式確定：P= （5.2）ZdD)(T4maxe式中：d，D-花鍵的內(nèi)外徑，；Z-從動(dòng)盤(pán)轂的數(shù)目；-發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩，N.m；maxeT-花鍵齒數(shù)；-花鍵工作高度，（D）2；-花鍵有效長(zhǎng)度，。由已知條件： P10447.76N 6.53MaP從動(dòng)盤(pán)轂由中碳鋼鍛造而成，并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，其擠壓應(yīng)力不應(yīng)超過(guò)20MPa。故所選花鍵尺寸滿(mǎn)足要求。5.2 壓盤(pán)和離合器蓋的設(shè)計(jì)壓盤(pán)和離合器蓋的設(shè)計(jì)5.2.1 壓盤(pán)的設(shè)計(jì)壓盤(pán)的設(shè)計(jì)對(duì)壓盤(pán)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的要求:（1）壓盤(pán)應(yīng)具有較大的質(zhì)量,以增大熱容量，減小溫，防止其產(chǎn)生裂紋和破碎，有時(shí)可設(shè)置各種形狀的散熱筋或鼓風(fēng)筋，以幫助散熱通風(fēng)。中間壓盤(pán)可鑄出通風(fēng)槽，也可以采用傳熱系數(shù)較大的鋁合金壓盤(pán)。（2）壓盤(pán)應(yīng)具有較大剛度，使壓緊力在摩擦面上的壓力分布均勻并減小受熱后的翹曲變形，以免影響摩擦片的均勻壓緊及與離合器的徹底分離，厚度約為 1525 mm 。在本設(shè)計(jì)中，初步確定該離合器的壓盤(pán)的厚度為 25（30 與飛輪應(yīng)保持良好的對(duì)中，并要進(jìn)行靜平衡，壓盤(pán)單件的平衡精度應(yīng)不低于 1520 gcm 。27（4）壓盤(pán)高度(從承壓點(diǎn)到摩擦面的距離)公差要小。壓盤(pán)形狀較復(fù)雜，要求傳熱性好，具有較高的摩擦因數(shù)，通常采用灰鑄鐵，一般采用 HT200、HT250、HT300，硬度為 170227HBS。鑒于以上原因，本次設(shè)計(jì)壓盤(pán)厚度取 25mm。在初步確定壓盤(pán)厚度以后，應(yīng)校核離合器結(jié)合一次的溫升，它不應(yīng)超過(guò) 810。校核公式：t = （5.3）mcW式中，t-為壓盤(pán)溫升(),不超過(guò) 810；c-為壓盤(pán)的比熱容，鑄鐵：c=544.28 J/(kg)；m-為壓盤(pán)質(zhì)量(kg)；-為傳到壓盤(pán)的熱量所占的比例，對(duì)單片離合器壓盤(pán)，=0.50；雙片離合器壓盤(pán)，=0.25；雙片離合器中間壓盤(pán)，=0.50W-滑磨功，N.m。m = = h（）7800 = 7.8 kg (5.4)V取 h=25 為鑄鐵密度，取 7800 kg/m ，V 為壓盤(pán)估算面積3t = =0.524748/(544.283.1) =7.3 mcW5.2.2 離合器蓋的設(shè)計(jì)離合器蓋的設(shè)計(jì)離合器蓋與飛輪用螺栓固定在一起，通過(guò)它傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的一部分轉(zhuǎn)矩給壓盤(pán)。對(duì)離合器蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的要求：（1）應(yīng)具有足夠的剛度14，否則將會(huì)影響離合器的工作特性，增大操縱時(shí)的分離行程，減少壓盤(pán)升程，嚴(yán)重時(shí)使摩擦面不能徹底分離。為此采取以下措施：適當(dāng)增大蓋得板厚，一般為 2.54mm。（2）應(yīng)與飛輪保持良好的隊(duì)中性，以免影響總成的平衡和正常的工作。（3）蓋的膜片彈簧支承處應(yīng)具有高的尺寸精度。（4）為了便于通風(fēng)散熱，防止摩擦表面溫度過(guò)高，可在離合器蓋上開(kāi)較大的通風(fēng)窗孔，或在蓋上加設(shè)通風(fēng)扇片等。經(jīng)以上敘述與實(shí)物類(lèi)比，本次設(shè)計(jì)取厚度 4mm。5.2.3 支承環(huán)支承環(huán)支承環(huán)和支承鉚釘?shù)陌惭b尺寸精度要高，耐磨性要好。支承環(huán)一般采用34mm 的碳素彈簧鋼絲。本次設(shè)計(jì)取 4mm。西安工業(yè)大學(xué)北方信息工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）16 操作機(jī)構(gòu)操作機(jī)構(gòu)汽車(chē)離合器操縱機(jī)構(gòu)是駕駛員用來(lái)控制離合器分離又使之柔和接合的一套機(jī)構(gòu)。它始于離合器踏板，終止于離合器殼內(nèi)的分離軸承。由于離合器使用頻繁，因此離合器操縱機(jī)構(gòu)首先要求操作輕便。輕便性包括兩個(gè)方面，一是加在1離合器踏板上的力不應(yīng)過(guò)大，另一方面是應(yīng)有踏板形成的校正機(jī)構(gòu)。離合器操縱機(jī)構(gòu)按分離時(shí)所需的能源不同可分為機(jī)械式、液壓式、彈簧助力式、氣壓助力機(jī)械式、氣壓助力液壓式等等18。離合器操縱機(jī)構(gòu)應(yīng)滿(mǎn)足的要求是16（1）踏板力要小，轎車(chē)一般在80150N 范圍內(nèi)，貨車(chē)不大于150200N；（2）踏板行程一般在mm 范圍內(nèi)，最大不超過(guò)180mm；15080（3）踏板行程應(yīng)能調(diào)整，以保證摩擦片磨損后分離軸承的自由行程可復(fù)原；（4）應(yīng)有對(duì)踏板行程進(jìn)行限位的裝置，以防止操縱機(jī)構(gòu)因受力過(guò)大而損壞；（5）應(yīng)具有足夠的剛度；（6）傳動(dòng)效率要高；（7）發(fā)動(dòng)機(jī)振動(dòng)及車(chē)架和駕駛室的變形不會(huì)影響其正常工作。機(jī)械式操縱機(jī)構(gòu)有杠系傳動(dòng)和繩索系兩種傳動(dòng)形式，杠傳動(dòng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工作可靠。本次設(shè)計(jì)的輕型拖拉機(jī)用單盤(pán)離合器，采用桿系傳動(dòng)操作機(jī)構(gòu)。6.1 操作傳動(dòng)的設(shè)計(jì)與計(jì)算操作傳動(dòng)的設(shè)計(jì)與計(jì)算（1）操作系統(tǒng)傳動(dòng)比i操在設(shè)計(jì)操作系統(tǒng)時(shí)，為了滿(mǎn)足前述對(duì)踏板力行程要求18，需要根據(jù)離合器的分離傳動(dòng)比i分，最終合理地定出操作系統(tǒng)的傳動(dòng)比i操。離合器踏板行程Sn 與S壓盤(pán)的升程有如下關(guān)系： (6.1) (i )i/ nocSSZS分操式中，So 為分離軸承與分離桿之間的間隙，對(duì)于沒(méi)有間隙自動(dòng)調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的離合器來(lái)說(shuō)，So 一般為 2-4mm；有自動(dòng)調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的，So=0.S為摩擦片與壓盤(pán)、飛輪之間的間隙，對(duì)于單片離合器S=0.75-1.3。雙片離合器取S=0.5-0.9mm。Zc 為摩擦面數(shù)目，單片為 2，雙片為 4。i分=a2/a1。 對(duì)于機(jī)械傳動(dòng)，。 (6.2)2211bci =bc操=為考慮傳動(dòng)中由于變形等原因造成的行程損失，1。 根據(jù)人體工學(xué)要求確定踏板行程值Sn，按下式定i操： (6.3)=S /(i )nociSZS操分1由i操，校驗(yàn)離合器踏板力 Pn 是否合適： （6.4）n/( )PPi i分操分總式中，P分為壓盤(pán)載荷；總為總的系統(tǒng)效率，一般為 0.8-0.9，若為桿系機(jī)械傳動(dòng)有可能小于 0.8。一般離合器i分i操的大致范圍如下表 6-1 所示。表 6.1 離合器i分i操范圍壓緊彈簧類(lèi)型i分i操周置螺旋彈簧3.6-6.27-12膜片彈簧2.7-5.410-16中央彈簧7-813-15則Sn=（2+2*1*4）10/0.8=125mm。由于Sn 一般為 80-150mm，所以范圍符合。Pn=5028/（4*10*0.8）=157N。由于Pn 一般為 150-200N，所以范圍符合。結(jié)論結(jié)論通過(guò)以上對(duì)膜片彈簧離合器及液壓操縱機(jī)構(gòu)的工作原理的闡述及各構(gòu)件的1計(jì)算說(shuō)明，可以看出離合器操縱機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)要從材料，尺寸約束，傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩，駕駛員操作等各方面的綜合考慮。計(jì)算方面：離合器的主要參數(shù)，P0,D2,D1，結(jié)果按照基本公式運(yùn)算得出并通過(guò)約束條件，檢驗(yàn)合格。操縱機(jī)構(gòu)自由行程符合規(guī)格，在此前提下同時(shí)也保證了機(jī)件具有足夠的剛度，在有外部壓力的情況下不會(huì)輕易變形。設(shè)計(jì)所得尺寸既符合工作機(jī)理的需求又滿(mǎn)足安裝的要求。選材方面：摩擦片選用石棉基材料，保證其有足夠的強(qiáng)度和耐磨性、熱穩(wěn)定性、磨合性，不會(huì)發(fā)生粘著現(xiàn)象。扭轉(zhuǎn)減振器中的扭轉(zhuǎn)彈簧選用 65Si2MnA，其中所含硅成分提高了機(jī)件的彈性，所含錳，加強(qiáng)了耐高溫性；設(shè)計(jì)后的離合器順利通過(guò)溫升校核，目的是防止摩擦元件過(guò)快地磨損和溫度過(guò)高。綜上所述，本次設(shè)計(jì)遵從了：（1）分離徹底；（2）接合柔和；（3）操縱輕便，工作特征穩(wěn)定；（4）從動(dòng)部分轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小的設(shè)計(jì)要點(diǎn)，數(shù)據(jù)全部通過(guò)約束條件檢驗(yàn)，原件所使用的材料基本上符合耐磨，耐壓和耐高溫的要求，而且離合器尺寸合適，適宜安裝，能最高效率傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩，完全符合計(jì)劃書(shū)及國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn)11 鄭春麗 . 小型拖拉機(jī)在農(nóng)業(yè)中的發(fā)展空間J. 農(nóng)友之家，2008， （14）：79-862 Andreas Fuchs . 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Derived through a detailed process of the accumulation of a large amount of data and to map out the success of the diaphragm spring clutch of the finished map. Describes the development of the clutch, and its working principle, in the process, after comparison with the right to determine the initial structure of the clutch, select the pull-type diaphragm spring clutch, and a reverse shock absorber for the back calculation provides a theoretical basis. In the calculation,