《《采油工程》考試改革課堂考核環(huán)節(jié)試題第一次采油大作業(yè)答案》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《《采油工程》考試改革課堂考核環(huán)節(jié)試題第一次采油大作業(yè)答案（42頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、第一題 生產初期假設該井可以自噴生產， 井筒中的流動可以分為兩段。 下部分泡點壓力以下為 純液流，上端低于泡點壓力之后為氣液兩相流。忽略加速度壓力梯度部分。 600.92m,氣液混合物高度 為了簡化計算，大概確定摩阻壓力梯度的比例， 講井筒管流分為兩部分， 純液流和氣液 兩相流。以第一組數(shù)據(jù)為例，根據(jù)混合液的密度可以得到液柱高 899.08m。 (1 ) 純液柱段摩阻壓降和總壓降計算: 油藏條件下的原油密度： 根據(jù)油層物理第一章的內容，我們可以得到油藏條件下的溶解氣油比 — 3 3 Rs = 25.94m /m 于是可得油藏條件下的原油密度: 3 :oi -831.88

2、kg/m 因此該段原油密度可近似取原始條件下 原油析出氣體前可忽略壓力所引起的密度變化, 的原油密度。于是該段的平均密度： 3 ：m = %i(1-10%) ： w 10% = 848.7kg/m 重力壓力梯度: dPh / dh :g 原油流速: qm - (qoBo qwBw)/86400 雷諾數(shù): NRe 其中粘度為油水的體積加權平均值，原油的粘度根據(jù)油層物理學中相關公式得到。 根據(jù)雷諾數(shù)的大小，所給四組生產條件下的流動皆為水力光滑區(qū)。故有： , 0.3164 f = 1 4Ne 摩擦損失梯度: :v2 dpf/dh = f—vm D 2 (2

3、) 氣液共存段摩阻壓降及總壓降計算： 為簡化運算，氣液共存段不分段，使用Orkiszewski方法進行計算。該段平均壓力為：(9+0.1) /2=4.505MPa ,按照溫度梯度計算中點溫度值作為該段平均溫度。 氣，液的就地流量: qg P0TZ(Rp-R)q。 86400PT。 qo Bo qw Bw ql - 86400 按照Orkiszewski方法流型劃分原則，分別計算 Lb （泡流界限），Ls （段塞流界限）等 等，并分析不同產量下的流型。四種產量下的流型都為泡流，其摩擦損失梯度可以按照液相 進行計算。但是液相流速需要計算持氣率 Hg,泡流持氣率計算參見 《

4、采油工程原理與設計》 液相真實流速： Vlh ql Ap(1-Hg) 按照相同的方法可得到摩擦阻力系數(shù)，從而計算該段的摩擦阻力損失。 根據(jù)持氣率亦可計算該段平均密度，從而得到氣液共存段的重力壓力梯度。 （3）根據(jù)各段的壓力梯度和高度，可分別計算總的重力壓差和摩阻壓差，從而得到摩阻壓 力梯度所占的比例。結果見附表 產液 摩阻壓降/Pa 重力壓降/Pa 摩阻壓降占比/% 11 299.4786511 12635962.98 0.0024 19.8 1265.845917 12444729.22; 0.0102 25.4 2378.91156

5、 12331780.59] 0.0193 1 31.3 4039.606879 12218334.34 0.0331 比占阻摩 0.0350 0.0300 0.0250 0.0200 0.0150 0.0100 0.0050 0.0000 第二題 一、 計算地層壓力：P=1.15x1000x9.8x1500=16.905MPa；選擇合適的 產量和壓力（可自己選 擇）:流壓（12.9MPa）一流量（19.8m3/d）。 二、根據(jù)題目相應地層和流體參數(shù)計算某一油管直徑的井筒壓力梯度損失。 （可利用matlab 編程來實現(xiàn)） 已知參數(shù)：油層

6、厚度5m；中深1500m；地層壓力系數(shù)1.15;原油飽和壓力9.0MPa；含水率 為10%;生產氣油比20m3/t ;原油相對密度 0.85;天然氣相對密度 0.7; 50 c脫 氣原油粘度30mPa.s 處理參數(shù)：假設地層溫度梯度為每 100米3攝氏度，地表溫度為 20攝氏度，結合地層的厚 度就可知地層的溫度分布。利用飽和壓力將井筒分為不同的兩段，根據(jù)不同氣 液流型計算相應狀態(tài)下的流體參數(shù)。 計算方法：參考助教復印的壓力梯度計算方法。 采用兩項垂直管流的 Orkiszewski方法：用壓力增量迭代法計算 1）確定起始點壓力P1,計算深度增量 A Z和分段數(shù)N： 2）初始計算段的壓

7、力降為 Ap設，并計算下端壓力: 3）計算該段的平均壓力 P和平均溫度T : -pa^+Pi P一丁 4）計算P和T下的流體性質參數(shù)及流動參數(shù): （1）原油的API度 141.5 -131.5 （2）溶解氣油比：因為 r API>30 %(1404x10、產了 56.06 （3）原油的體積系數(shù) F = 5,615^ P- + 2.257+40 V. 殳= 0.972+0000 ⑷葉 (4)原油密度 1000(^+1,206x10^^^) 130 (5)油水混合液體的密度 (6)液體的粘度 死油

8、的粘度 7 = 3.0324-0.02023^； "幽+畫" 活油的粘度 月二 10715(5 6154+1001少 刁二5.44(5.61物+150「逆 月(1000/J //_ = 1000 水的粘度: 1D03-1.475X10 e (33 +1 fl r)^L98i* 10 ^(J2+I.e T f 1000 液體的粘度: 內叫(1-J (7)油、天然氣的表面張力: [424-0047(1,87 + 32)-0267 心城1。一 %= iooo (8)水、天然氣的表面張力： %3 丁 1000 _52J-8201BxlQ-?x^ 加峋二 70

9、00 _ 248-1.87 _ 汀呻= 7~~^ 罰 一 %37 憑)1 + %37 網(wǎng) (9)油、水混合物和天然氣的表面張力： 巧』。-八)+ %八 (10)天然氣的粘度： 丹WIO“明’ 其中： (9.4+0.02^)(492+1.87)1J ― 701 + 19AT+18T J= 24-021 1 = 3.5+986/(492+1,87)+0.01^ >= 28.96^ (ii)天然氣的壓縮因子 z=i+("4q+4 片總+(4+4口況+4)用 其中 的= 0.27%/阿) 7； =(273,15+7)/7； p產pE 條件 計算公式 。0.7

10、 普=92.22+176⑨2=10&x(4.88-u.39/J % = 92.22+1”肛.以=W&x0,78-O.25^J (12)天然氣密度 p =3.4844 xl03x_22_ 「 Z(T+273.15) 5)判斷流態(tài) 計算流量： 氣體體積流量： _4(0-&)(?+273.15) 293.15x86400^x10 氣體質量流量： 「 86400% 液體體積流量： 】一86400［匕”以十一加 液體體積流量： 1000分+變也正 跖二 —— 86400 無因次氣體流速： M包嚴 Ls =1.701-0.7277v；/D 25 r L

11、 = 50 + 36% & Lm = 75+84”且嚴 5）計算平均密度與摩擦損失梯度 0.002361g (IO,a+D D】的 + 0.455+0.5691gD-X X=(l 鞏+ 0,510 O.OOlflg 口叫+ D + 0.722+0 631gD 代入可求出平均密度 根據(jù)相對粗糙度和雷諾數(shù)查表的摩擦阻力系數(shù) f=0.04 ,可得摩擦梯度: fp^佃+匕4 2D 6) 計算壓降 as 1 % 訴 7) 計算誤差 8) 利用編制的程序計算井筒的壓力分布并繪圖。 三、計算不同油

12、管直徑下井筒壓力梯度，選出最優(yōu)解（對應現(xiàn)有油管尺寸）。 四、Matlab編程產生的計算結果。 表1不同油管半徑下的壓力梯度 油管半徑 壓力梯度 油管半徑 壓力梯度 0.025 0.0088662 0.043 0.007337 0.026 0.0083937 0.044 0.0073486 0.027 0.0080762 0.045 0.0073608 0.028 0.0079108 0.046 0.007373 0.029 0.0078051 0.047 0.0073855 0.03 0.0077286 0.048 0.007398

13、3 0.031 0.00767 0.049 0.007411 0.032 0.0076229 0.05 0.0074238 0.033 0.0075835 0.051 0.0074366 0.034 0.0075503 0.052 0.0074494 0.035 0.0075204 0.053 0.0074623 0.036 0.0074939 0.054 0.007475 0.037 0.0074688 0.055 0.0074876 0.038 0.0074442 0.056 0.0075001 0.039 0.00742

14、07 0.057 0.0075124 0.04 0.0073964 0.058 0.0075247 0.041 0.0073712 0.059 0.0075367 0.042 0.0073456 0.06 0.0075487 圖1不同油管半徑對應的壓力梯度 圖中的最低點對應最小的壓力梯度，對應的油管尺寸 ：3〕，（即最優(yōu)油管半徑） 第三題（思路） 多相流計算只考慮重力和摩擦損失，故井筒壓力損失由重力損失 和摩擦損失組成。有題目1可知摩擦損失，進而可得摩擦梯度 2 以井口為求解節(jié)點，關系式為: P2=P l + P I2f+P

15、 12g 式中，Pl2f為摩擦損失，Pl2g為重力損失。 P2=Pwf； X h ； Pi2g = ：mgh 十o（1 - fw） Ugh 根據(jù)題目所給的流量與流壓數(shù)據(jù)，計算出 Pi值 ,填入下表。 液量 Q(m3/d) 11.0 19.8 25.4 30.3 流 壓 PWf(MPa) 14.1 12.9 12.49 12.1 Pi(MPa) Pl 把結果畫到圖2中得到曲線A （曲線A不一定是直線），與曲線 B的交點所對應的產量即為該井對應的最大產量。 若產量可觀，則認 為投產初期油藏能量充足，為充分利用地層能

16、量，選擇自噴生產，若 產量不可觀，選擇氣舉生產。 第四題(思路) dp 1、 gs gsin 0 + v^ 成 式中pl為多相混合物的密度；vN為多相混合物的流速；蝕為多相 混合物流動時的摩擦阻力系數(shù);d為管徑;p為壓力;h為深度;g為重力加 速度；的井斜角的余角。 fM=0.1, pN=874.14kg/m3, d=0.065m, h=1500m, (1)利用Beggs-Brill方法計算井筒內的壓力梯度。設定一系列 的產量，求出對應的井底流壓，在每一個壓力下運用壓力增量迭代法 從井底向上計算，為簡化計算過程，將整個井筒作為一段進行計算， 根據(jù)平均壓力和平均溫度計算 Rs

17、, Bo,乙po, ug原油密度，天然 氣密度，氣液的就地流量、表觀流速、質量流量等流體的性質參數(shù)， 根據(jù)Beggs-Brill方法的方法判斷流型，再計算阻力系數(shù)，最后利用 公式計算壓力梯度，若在誤差范圍以內，則取估計值為油壓值，之后 繪制pt-Q的關系曲線B,根據(jù)公式2-5繪制每一個油嘴直徑下產量與 油壓的關系曲線，即油嘴特性曲線 G,曲線B、曲線G與IPR曲線構 成了綜合協(xié)調曲線。 (2)在曲線B上找到油壓為2MPa的點，所對應的產量即為要 求的最大產量 (3)在協(xié)調曲線上找到產量為28t/d,確定與之對應或者相近的 油嘴直徑，曲線G與B的交點確定實際的產量和油壓， G與IPR曲 線的

18、交點確定井底流壓。 (4)假設油壓低于0.5MPa時該井停噴，向下計算該油壓下的 井底流壓，根據(jù)初始值與終值的壓差以及壓力遞減速度， 即求得停噴 期。 第五題 根據(jù)題目中流壓與產量數(shù)據(jù)畫出 IPR曲線，并確定30t/d下的井底流壓。 油管直徑：88.9mm;原油的壓縮系數(shù) Bo為:1.086;油水混合物的密度為： 818kg/m3； 換算單位30t/d=39.8m 3/d ——對應井底流壓 10.5MPa。(如圖所示) 圖1 IPR曲線 以Pwf (10.5MPa)為起點，計算壓力分布曲線。 平衡點(710, 4.31),注氣點(640, 3.78) 即注氣深度為

19、640m,工作閥所在位置的油管壓力 P為3.78MPa。 圖確定平衡點和注氣點 不同注氣量下的壓力分布曲線 表1不同氣液比下的井口壓力 總氣液比 對應開口壓力 1000 0.967612 2000 1.483519 3000 1.704381 4000 1.831462 5000 1.916133  圖不同氣液比下的井口壓力 圖定注氣壓力及定井口壓力下確定注氣點深度及氣液比 最后結果：在1.5MPa的定井口壓力下， 總氣液比（TGLR）為2020m3/t,即注入氣液比 為2000m3/t o定產量為 30t/d,注氣量為60000m3/d。

20、 1000 1500 2000 6000 5000 4000 3000 2000 1000 第六題 第一部分：確定注氣深度和產量 已知注氣壓力和注氣量，盡可能地獲得最大可能的產量，確定注氣點 深度及產量的步驟： (1)假定一組產量(20t/d, 25 t/d, 30 t/d, 35 t/d),根據(jù)可提供的注 氣量(5萬方/天)和地層生產氣液比計算出每個產量的總氣液 比 TGLR (2378m3/ m3 ,1905m3/ m3 ,1591m3/ m3, 1366.2m3/ m3) c (2)以給定的地面注入壓力 4MPa,計算環(huán)形空間氣柱壓力分布曲 線B,用

21、注入壓力減去(0.5-0.7MPa)彳故B的平行線，即為注 入氣點深度線Co (3)以定井口壓力為起點，利用多想垂直管流，計算每個產量下的 油管壓力分布曲線D1, D2, D3, D4, D5。(步驟見第三部分)， 他們與曲線C的交點即為各個產量所對應的的注氣點以及注氣 深度。結果如下圖所示： (4)從每個產量對應的注氣點壓力和深度開始。利用多相管流根據(jù) 油層生產氣液比向下計算每個產量對應的注氣點以下的壓力分 布曲線Ai, A2, A3, A4, A5.(方法同第三部分)。 (5)在前面得到的IPR曲線上，根據(jù)上步計算出的產量與計算流壓 的關系，交點所對應的的產量和壓力即為

22、該井在給定注氣量和 井口油管壓力下的最大產量 Q。 綜上，最大產量為34.8t/d,對應注氣點地層深度為820m (6)估算最大啟動壓力 pe = Lg = 1500*850*9.8 12.5MPa 第二部分：確定氣舉閥 (1)第一個閥的下入深度： L1 = pmax 105 - 20 = 65.96m 1 :g (2)第二個閥的下入深度 確定產量為35t/d時，利用油管內壓力分布曲線： L2=L1+ Pa2-Pt1 105 _10=ll2.93m 7g (3)第三個閥的下入深度 L3 =L2 pa3 - pt2 105 -10 = 158.63m ；g

23、(4)第四個閥的下入深度 L4 = L3 pa4 - pt3 105 -10 = 203,7m :g (5)第五個閥的下入深度 L5 扎- pa5 -pt4 105 —10 = 247.89m ;?g (6)第六個閥的下入深度 L6 = L5 pa6 -pt5 105 —10 = 291,7m :g (7)第七個閥的下入深度 L7 =L6 pa7 - pt6 105 -10 335.76m :g (8)第八個閥的下入深度 L8 =L7 pa8 - pt7 105 -10 -377.67m ：g (9)第九個閥的下入深度 L9 = L8 pa9 - pt8 105

24、-10 = 417.04m :g (10)第十個閥的下入深度 Lii =Lio - pa11 "pt10 105 -10 = 490.1m :g (12)第十二個閥的下入深度 L12 ML11 pa12 -pt11 105 —10 =524.41m 用 (13)第十三個閥的下入深度 L13 = L12 pa13 - pt12 105 -10 = 556.19m 二 g (14)第十四個閥的下入深度 L14 =L13 pa14 -pt13 105 -10 587.98m ：g (15)第十五個閥的下入深度 L15 =L14 pa15 - pt14 105 -10 =

25、 619.76m :g (16)第十六個閥的下入深度 L16二L15 pa16 - pt9 105 - 10 = 646.49m :g (17)第十七個閥的下入深度 pa17 - p t16 5 L17 =L16 10 70 =673.2m :g (18)第十八個閥的下入深度 L18 =L17 pa18 - pt17 105 -10 = 697.40m :g (19)第十九個閥的下入深度 pa19 - p t18 5 L19 = L18 : 10 70 = 721.578m :g (20)第二十個閥的下入深度 L20=Li9 pa20 - pt19

26、 105 —10 = 745.25m ：g (21)第二十一個閥的下入深度 L21 =L20 pa21 -pt20 105 -10 770.084m 7g (22)第二十二個閥的下入深度 L 22 = L 21 pa22 - pt21 105 -10 = 793.56m 7 g (23)第二十三個閥的下入深度 L23=L22 - pa23 -pt22 105 -10 =823.56m ；g 823.56m＞注氣點深度，共需氣舉閥23個。 第三部分：油管壓力分布的計算 采用兩項垂直管流的Orkiszewski方法：用壓力增量迭代法計算 取產量q=15t/d 1) 確

27、定起始點壓力Pi,計算深度增量AZ和分段數(shù)N: p1=1.5MPa, AZ=100rm N=15 2) 初始計算段的壓力降為 Ap設，并計算下端壓力： △p 設=0.5MPa p2設=P1 + △「設=1.5 + 0.5 = 2MPa P2 設 +P1 p=F- 3)計算該段的平均壓力p和平均溫度T： 1.5 2 =1.75MPa 2 T 十 20C 4)計算p和T下的流體性質參數(shù)及流動參數(shù): (1)原油的API度 141.5 api ——131.5=34.97 o (2)溶解氣油比：因為丫 API >30 g (1.404 10"p)1.187 1 黑3

28、. 3/ 3、 Rs = 父101囪書2書59.67 = 40.0341 (m /m ) 56.06 (3)原油的體積系數(shù) V F =5.615RSJ—十 2.25T+ 40= 294.0539 ；o BO = 0.972 0.000147 F 1.175 = 1.0889 (4)原油密度 1000( o 1.206 10與Rs g) 130 =811.661(kg/m3) (5)油水混合液體的密度 一、。(1一 fw) wfw = 830.4949 (6)液體的粘度 死油的粘度 z= 3.0324- 0.02023 API = 2.325 y = 10z

29、 = 211.3489 x 二 y(32 1.8T11.163 = 1.4607 10x -1 1000 =0.0279 活油的粘度 -0.515 A= 10.715(5.615Rs + 100) =0.0451 —0.338 B = 5.44 5.615Rs 150 =0.7339 」o A(1000」od)b 1000 =0.0063 水的粘度: 」w e1.003-1.479 10- 32 1.8T 1.982 10- 32 1.8T 1000 = 1.0411 液體的粘度: 」l=」o1-fw 」wfw=0.1098 (7) 油

30、、天然氣的表面張力: 二 og [42.4 —0.047 (1.8T +32 ) —0.267，pi ]父 e」.015*/P =0 0250 1000 (8) 水、天然氣的表面張力: 3.62575 10 - p 二 23.33 , \。00 巾.0715 137.78 52.5一8.7018 或 P=0.0510 1000 一 248 -1.8T _ wg = c” [,- 23.33 --- 137.78 206 二 137.78 =0.0717 (9) 油、水混合物和天然氣的表面張力: 二 1 = 1-fw 二 wg

31、fw=0.0296 (10)天然氣的粘度: 出 = K 父10々(一俏=0.0109 g 其中: —1.5 = 106.8497 9.4 0.02M 492 1.8T K 二 701 19M 1.8T y =2.4 -0.2x =1.2888 x =3.5 986/ 492 1.8T 0.01M =5.5559 M =28.96 g =20.272 (11)天然氣的壓縮因子 Z =1+(A + A2/Tr +A3/T；)Pr +(a +A/Tr )pR +A6pR/Tr3 其中 ：R =0.27pr/ ZTr Tr = 273.15 T

32、 /Tc Pr = P / Pc Ai=0.31506, A2=-1.0467, Ai=-0.5783, Ai=0.5353, Ai=-0.6123, Ai=0.6815。 條件 計算公式 飛g 27 Tc = 92.22 +176.67”, Pc = 10隈(4.88 - 0.39尸g ) 飛g <0.7 Tc = 92.22 +176.67%, pc = 106 秋 4.78 — 0.25yg ) 綜上，利用試算法可得 Z=0.9502 (12)天然氣密度 y ：g =3.4844 10“ g^ =14.772 g Z T 273.15 5）判斷流態(tài)

33、計算流量： 氣體體積流量: Qg Zq(Rp - Rs)(T 273.15) 3 — p——— 二 0.025 m3 /s) 293.15 86400 0p 10 氣體質量流量: 1.206qo(Rp - Rs) g W = 2o-L_p —= 0.4815 kg/s g 86400 o 液體體積流量: Qi = q1[Bo(1 一 fw) Bwfw] = 3.6 10-4 m3/s 86400[ o(1 - fw) wfw] 液體體積流量: 1.206qRs g 10

34、005 W1 二 o : 0.3007 kg /s 86400 一 qg / P1、1/4 無因次氣體流速："9=7（—） =57.485 Ap gc Lb = 1.701 — 0.7277vt2 /D (由于 LB<0.13,取 0.13) Ls 二 50 36vg，=79.254 qg LM = 75 84(v -q^)075 = 146.89 qg 經(jīng)判斷，該段屬于斷塞流 5）計算平均密度與摩擦損失梯度 根據(jù)段塞流相關公式，可求出相關參數(shù) Vs=0.與6 : 0.00236lg (103d +1) 、= Q371——l

35、—— 0.455 0.569lgD -X / \ 一0.00161g (103% +1) + 0.722+ 0.63lg D D1.571 X = (lgv-0.516) g l 代入可求出平均密度 T 一 ：mA - 3 m c vA 1=98.55kg/m qt VsAp 根據(jù)相對粗糙度和雷諾數(shù)查表的摩擦阻力系數(shù) f=0.04,可得摩擦梯 度: _ f N f 2D q VsAp 十0 q VsAp =2019.28 6）計算壓降: Lpk 二 mg 叫叫k=0.7746Mpa aTP 7）計算誤差，取 ；=0.02MPa △p

36、k - 不設=0.7746- 0.5 = 0.2746MPa> 因此取Pi +即卜作為新的Pi從第二步重新開始計算，知道滿足需求后再 以上端的末端壓力作為下段的起點壓力開始計算下一段。 8）利用編制的程序計算井筒的壓力分布并繪圖。 第七題 (1)已知兩組S10層產能測試表。由地層梯度 0.510~0.571psi/ft算得S10層 位的測試點的地層壓力應該在 21.57MPa~24.15MPa之間。對比產能測試結果， 發(fā)現(xiàn)第二組數(shù)據(jù)符合要求，認為第二組數(shù)據(jù)準確。 由測試點的流壓大于飽和壓力，產液含水率為零。 得 S10 層采油指數(shù)：J = — qo(test)一=——226——=

37、77.93m3/(d MPa) Pr - Pwf(test) 22.45-19.55 當 Pwf (test)之 Pb 時，q。= J( Pr - Pwf ) , ,C C Pwf C C Pwf 1 Pwf(test) ( Pb 時，q。=qb+qc 1 —0.2 ———0.8 —— 一 Pb 、Pb 川 …1 — 3 其中 qb =J(Pr - Pb) =77.93 (22.45-2.31) = 1569.51m /d = qc -JPb/1.8 =77.93 2.31 = 1.8 =100.01m3/d Pwf (MPa) 0 0.5 1 1.5 2 2.31

38、 22.45 Qo (m3/d) 1669.52 1661.44 1645.87 1622.80 1592.23 1569.51 0.00 得S10層流入動態(tài)曲線如圖: Qo (m3/d) (2)由于各小層屬于同一油藏，認為油層的物性相似。 由 j = 空koha 代入 S10 層數(shù)據(jù)得 \Bo(ln 三—+s)=164.87mPa s 」出(4-3 s) rw 4 rw 4 所以S2層的采油指數(shù)為 2二 koha _ re 3 JoBo(ln,一 s) rw 4 2二 4.578 3.7 86.4 164.87 3 ,,,■一、

39、=55.75m /(d MPa) 各小層溫度相差不大，認為飽和壓力相似。 A pwf (test)之 Pb 時，qo=J(Pr—Pwf) Pwf (test) ■ 父 Pb時，qo =qb +q。1-0.2 pf -0.8 Pb 其中 qb =J(pr - pb) =55.75 (15.72-2.31) = 747.61m3/d = qc =Jpb/1.8 =55.75 2.31，1.8 = 71.55m3/ d Pwf (MPa) 0 0.5 1 1.5 2 2.31 15.72 Qo (m3/d) 819.15 813

40、.38 802.24 785.73 763.86 747.61 0.00 S4(1)層的采油指數(shù)為 , 2二 koha J 二 口 oBo(ln - s) rw 4 2 二 1.015 1.31 86.4 164.87 =4.38m3/(d MPa) 3 其中 qb = J(pr - Pb) =63.16m /d 3 qc =Jpb/1.8 -5.621m /d Pwf (MPa) 0 0.5 1 1.5 2 2.31 16.73 Qo (m3/d) 68.78 68.33 67.45 66.15 64.

41、44 63.16 0.00 Qo Cm3/d) S4(2)層的采油指數(shù)為 ? 2二 koha J = 7 3 」oB(ln - -- s) rw 4 2 二 5.21 1.31 86.4 164.87 3 _ =44.36m /(d MPa) 其中 qb = J(pr - Pb) =639.67m3/d qc =Jpb/1.8 = 56.93m3/d Pwf (MPa) 0 0.5 1 1.5 2 2.31 16.73 Qo (m3/d) 696.60 691.99 683.13 670.00 652.60 639.6

42、7 0 S4(3)層的采油指數(shù)為 2二 koha J 二 — J 3 jBo(ln_e s) rw 4 2 二 1.25 2.314 86.4 164.87 3 — =9.52m /(d MPa) 其中 qb = J(pr - pb) = 137.28m3/d Qc (m3/d) qc =Jp"1.8 =12.22m3/d Pwf (MPa) 0 0.5 1 1.5 2 2.31 16.73 Qo (m3/d) 149.49 148.57 146.66 143.82 140.07 137.28 0

43、 S6(1)層的采油指數(shù)為 . 2 二〈ha J 二 」。B(ln ^e -- s) rw 4 2 二 7.77 1.019 86.4 164.87 =26.06m3/(d MPa) 其中其中 qb = J(pr - pj = 371.36m3 /d _ _ _ _ 3 . qc =Jpb/1.8 33.44m /d Pwf (MPa) 0 0.5 1 1.5 2 2.31 16.56 Qo (m3/d) 404.80 402.10 396.89 389.18 378.96 371.36 0 Qq (

44、 m3/d) S6(2)層的采油指數(shù)為 2二 koha 」oBo(ln - -- s) rw 4 2 二 1.68 1.143 86.4 164.87 3 — =6.32m /(d MPa) 其中 qb = J( pr - Pb) = 90.06m3 / d = qc = Jpb/1.8 =8.11m3 /d Pwf (MPa) 0 0.5 1 1.5 2 2.31 16.56 Qo (m3/d) 98.17 97.51 96.25 94.38 91.90 90.06 0 Qq ( m3/d)

45、 總的流入動態(tài)曲線為: Pwf (MPa) 0 0.5 1 1.5 2 2.31 15.72 16.56 16.73 22.45 Qo (m3/d) 3906.51 3883.32 3838.49 3772.06 3684.05 3618.65 610.51 468.91 445.76 0.00 Qo (rn3/d) 第八題 解：將K7層的產能測試數(shù)據(jù)代入達西公式： % = 2減/3二H4" 出3和 2+E） % 4 4&（1口2-?+）= 0 52細產儀 得到：

46、 ’. 將地下原油視為同一性質。由題目中“生產氣油比較低，飽和壓力較 低；地飽壓差較大，生產過程中幾乎無自由氣?！钡弥梢詫⒕仓?流動視為單相流。（K7層泡點壓力為2.93MPa, K8層為1.8MPa） 小層數(shù)據(jù)如下 層位 厚度 滲透率 壓力 K2(1) 4.88 2.612 15.57 K2(2) 5.51 3.445 15.72 K6(1) 2.23 3.106 16.64 K6(2) 6.07 2.92 16.56 K7 9.32 2.221 16.9 K8 7 2.615 17.1 將上表數(shù)據(jù)代入達西公式可以得到產量與

47、井底流壓之間的關系: K2(1)層: 0 1 2 3 4 5 6 T S 產“3/d 2383 065 22 30.029 2076 973 1923. 917 1770.86 1617. 804 1464. 740 1311. 692 1158.635 流壓I* 9 10 11 12 _J3 14 15 15.5 15. ST 產量 1005.579 352.5231 6997669 546.4107 393. 3545 24CL29S2 ST . 24204 10.T1393 0 18 K2(l

48、)層1PR曲線 0 SOO 1000 ISOO 2000 2500 3000 產量m3/d j二絲二竺二［M%) 采油指數(shù) ,1- K2(2)層 流% 0 1 2 3 4 5 6 T 6 產“3/d 3583.037 3355.109 3127. 18 2899. 252 2671.323 2443. 394 2215. 466 liger.537 1759.609 流壓i* 9 10 n 12 IS 14 15 15.5 15.72 產量n)3/d 1531.W 1303 751 1075.B23 E47

49、 E943 619.9657 392 0372 164. 1036 S3.14429 0 0 1000 2000 3000 4000 產量m%/d j ="二 32」=227 9斕 MPa) 采油指數(shù) K6(1)層 采油指數(shù) K6(2)層 0 1000 2000 3000 4000 產量m3/d OOi 1 1

50、J 二曳二業(yè)巴二212川加％) 采油指數(shù) / 一 K7層 5000 ifiUMFa 0 1 2 ""3 4 5 6 7 "T 9 非52 4 3703-4的 3454.914 5206.35^ 2 非71804 2 709,249 J46Q. 691 ?Zli_15S 1郭35的 MlJQEJIPii 10 11 12 13 14 15 15.5 16 1&.5 16.9 產鼠.3/ d 1715.029 ME6, "4 1217 919 W. 36鋁 720. 8OT4 4 值 25* 34r 97

51、的 223. 6995 99 , 42193 o| j = &二止=24&6加3 / (d MPa] 采油指數(shù) / 1 K8層 馥狂加* 0 1 z 3 4 5 6 T 8 9 產量E3fd S75S.5 35E78 35i3.es 309% 18 2375.53 弱 59 5S 2439 一% 2219.9g 2000. IS 1780. 56 流壓X?組 10 11 12 13 11 15 15 5 16 16,5 1T. 1 產 BmS/ d 15&0 5S 15<1O.7S 1120.93 901

52、. 1G &813號 461.58 351附 241 78 13L.63 0 J =生=陋2?二 219區(qū)蘇 j(d MPa) 采油指數(shù) ： 合采數(shù)據(jù): 而斯1 _eT 1 ZzE 2 產比MM 1507 5,06 14 149. M 1S2 3器自號一4 7 就 fgtA 12 13 U 15 "