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1、 第一節(jié)第一節(jié) 作用及其組合作用及其組合 一、一、橋墩上的作用（一）橋墩計算中考慮的永久作用 上部構造的恒重對墩帽或拱座產生的支示反力，包括上部構造混凝土收縮，徐變影響； （2）橋墩自重，包括在基礎襟邊卜的土重； （3）預應力，例如對裝配式預應力空心橋墩所施加的預應力； （4）基礎變位影響力，對于奠基于非巖石地基上的超靜定結構，應當考慮由于地基壓密等引起的支座K期變位的影響，并根據(jù)最終位移量按彈性理論計算構件截面的附加內力； （5）水的浮力，位于透水性地基上的橋梁墩臺，當驗算穩(wěn)定時，應計算設計水位時水的浮力；當驗算地基應力時，僅考慮低水位時的浮力；基礎嵌人不透水性地基的墩臺，可以不計水的浮力；

2、當不能肯定是否透水時，則分別按透水或不透水兩種情況進行最不利的荷載組合。 第二章第二章 橋墩的設計計算橋墩的設計計算 （二）橋墩計算中考慮的可變作用 1作用在上部構造上的汽車荷載，對于鋼筋混凝土柱式墩臺應計人沖 擊力，對于重力式墩臺則不計沖擊力； 2人群荷載； 3作用在上部構造和墩身上的縱、橫向風力； 4汽車荷載引起的制動力； 5作用在墩身上的流水壓力； 6作用在墩身上的冰壓力； 7上部構造因溫度變化對橋墩產生的水平力； 8支座摩阻力。 （三）作用于橋墩上的偶然作用 1地震力； 2船只或漂浮物的撞擊力。 二、作用的計算二、作用的計算1 上部結構重力上部結構重力 橋梁上部結構重力包括橋面系、主梁

3、及其它附屬物，其傳至墩臺的計算值，由橋梁支座反力計算確定。2 橋墩自重及土重橋墩自重及土重 對于墩臺在水下和土中部分自重的計算方法，要根據(jù)地基土的性質加以考慮，自重包括在基礎襟邊上的土重。3水的浮力水的浮力 在公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D602004）中，水的浮力對不同的土質和不同的計算內容有不同的規(guī)定。基礎底面位于透水性地基上的橋梁墩臺，當驗算穩(wěn)定時，應考慮設計水位的浮力；當驗算地基應力時，可僅考慮低水位的浮力，或不考慮水的浮力?；A嵌入不透水性地基的橋梁墩臺不考慮水的浮力。作用在樁基承臺底面的浮力，應考慮全部底面積。對樁嵌入不偷水地基并灌注混凝土封閉者，不應考慮樁的浮力，在計算承臺底面

4、浮力時應扣除樁的截面面積。當不能確定地基是否漏水時，應以透水或不透水兩種情況與其他作用結合，取其最不利者。4汽車荷載沖擊力汽車荷載沖擊力 鋼筋混凝土樁柱式墩臺，以及其它輕型墩臺，在計算汽車荷載時應計入沖擊力。沖擊力的計算按公路橋涵設計通用規(guī)范4.3.2條進行。5汽車荷載制動力汽車荷載制動力 制動力可按公路橋涵設計規(guī)范中有關規(guī)定計算。在計算梁式橋墩臺時，制動力可移至支座中心（鉸或滾軸中心）或滑動支座、橡膠支座、擺動支座的底座面上。6流水壓力流水壓力 作用在橋墩上的流水壓力，可按公路橋涵設計通用規(guī)范的有關規(guī)定計算。流水壓力的合力作用點，假定在設計水位以下1/3水深處，即假定河底的流速為零，作用力的

5、分布呈倒三角形。 位于涌潮河段的橋墩臺，應考慮因涌潮潮差產生的水壓力和涌潮對橋墩的拍擊力。由于涌潮現(xiàn)象機理十分復雜，在設計計算前須對涌潮在橋位出現(xiàn)的規(guī)律及對結構物的作用力大小和計算圖式進行研究分析。7冰壓力冰壓力 嚴寒地區(qū)位于有冰棱河流或水庫中的橋梁墩臺，應根據(jù)當?shù)乇獾木唧w情況及墩臺形狀計算冰壓力。冰壓力有豎向和水平向作用力，主要是水平向作用力。豎向力是由冰層水位升降而對橋梁墩臺產生的作用；水平向作用力包括因風和水流作用于大面積冰層而產生的靜壓力、冰堆整體推移產生的靜壓力、河流流冰產生的動壓力等。8船只或飄流物的撞擊力船只或飄流物的撞擊力 船只或漂流物的撞擊力，雖是橋梁墩臺的偶然荷載，但是對

6、橋墩結構的危害性很大，對于通航河道或有漂流物的河流中的墩臺，設計時應考慮船只或漂流物的撞擊力。 漂流物的撞擊力，在無實際資料時可按下式估算：式中：w漂流物的重量(KN)，可根據(jù)實際調查確定； v水的流速(m/s)； T撞擊時間(s)，在無實際資料時可用了ls； g重力加速度9.81(m/s2)。船只撞擊力的作用點，假定在計算通航水位線上，墩臺身的寬度或長度的中點處；當設有與墩、臺分開的防撞擊的防護構造時，可不計船只撞擊力； )(kNgTWVP 海輪撞擊作用的標準值9地震力：地震力： 地震區(qū)建造的橋梁，地震力是一項十分重要和危害性大的偶然荷載，在墩臺設計計算時要進行抗震驗算和必要的防護構造措施設

7、計。 橋梁下部結構在地震時可能會出現(xiàn)的震害有：受到地震力后，墩臺和基礎截面強度延性和穩(wěn)定性不夠，以致發(fā)生結構開裂、折斷、位移而引起落梁；地基土液化使墩臺下沉、位移、傾斜，橋梁損壞；引道、岸坡滑移下沉致使墩臺損壞，危及上部結構等。因此，深入研究地震力對橋梁下部結構的作用力、作用方式，在結構設計和地基處理方面進行抗震驗算是不可缺少的，橋梁的抗震設計計算和設防可參照公路工程抗震設計規(guī)范有關規(guī)定進行。船舶裝載量DWT(t)300050007500100002000030000橫橋向撞擊作用(kN)196002540031000358005070062100順橋向撞擊作用(kN）980012700155

8、00179002535031050三、作用布置與作用效應組合三、作用布置與作用效應組合（一） 梁橋橋墩計算作用布置及作用效應組合1作用布置第一種：橋墩在順橋向承受最大豎向荷載 將荷載縱向布置在相鄰的兩孔橋跨上，這時可得到作用在橋墩上最大的汽車豎向荷載，但偏心較小。它是用來驗算順橋向墩身強度和地基最大承載力，因此除了有關的永久作用下，應在相鄰兩孔都布滿汽車和人群荷載，同時還可能作用著其它縱向力，如制動力和溫度作用、縱向風荷載、船只或漂浮物的撞擊作用和汽車撞擊作用等。 第二種：橋墩在順橋向承受最大偏心和最大彎矩的組合 它是用來驗算順橋向墩身承載力和偏心距、地基承載力和偏心距以及橋墩的穩(wěn)定性，因此除

9、永久作用外，應在相鄰兩孔的一孔上布置汽車和人群荷載，若為不等跨時，則在較大跨徑的一孔布置汽車和人群荷載，同時還可能作用著其它縱向力，如制動力和溫度作用、支座摩阻力、縱向風荷載、船或漂浮物的撞擊作用和汽車撞擊作用等。當汽車荷載只在一孔橋跨上布置時，豎向荷載較小，而水平荷載引起的彎矩大，可能使墩身截面產生很大的合力偏心距，或者此時橋墩的穩(wěn)定性也是最不利的。 第三種：橋墩在橫橋向承受最大偏心和最大彎矩。 在橫向計算時，橋跨上的汽車荷載可能是一列靠邊行駛，這時產生最大橫向偏心距；也可能是多列滿載，使豎向力較大而橫向偏心較小。 2作用效應組合作用效應組合 順橋向作用效應組合（雙孔布置和單孔布置分別組合）

10、主要有：順橋向作用效應組合（雙孔布置和單孔布置分別組合）主要有：上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+汽車荷載+人群荷載。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+汽車荷載+人群荷載+縱向風 力+支座摩阻力（或制動力+溫度影響力）。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+汽車荷載+人群荷載+船只撞 擊作用或漂浮物撞擊作用。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+汽車荷載+人群荷載+汽車撞 擊作用 橫橋向（以雙車道為例）作用效應組合主要有：橫橋向（以雙車道為例）作用效應組合主要有：上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+雙孔雙行汽車荷載+雙孔單

11、 邊人群荷載+橫向風荷載+水壓力或冰壓力。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+雙孔單行汽車荷載+雙孔單 邊人群荷載+橫向風荷載+水壓力或冰壓力。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+雙孔雙行汽車荷載+雙孔單 邊人群荷載+船只撞擊作用或漂浮物撞擊作用。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+雙孔雙行汽車荷載+雙孔單 邊人群荷載+汽車撞擊作用。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+雙孔單行汽車荷載+雙孔單 邊人群荷載+船只撞擊作用或漂浮物撞擊作用。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+雙孔單行汽車荷載+雙孔單 邊人群荷載+汽車撞擊作用。1、作用布置第一種組合：橋墩在順橋向承受最

12、大豎向荷載 它是用來驗算墩身承載力和偏心距、地基承載力和偏心距，即除永久作用外，相鄰兩孔都不滿汽車荷載和人群荷載，同時還可能作用著其它縱向力，如制動力、縱向風荷載、溫度作用、拱圈材料收縮和徐變作用、船只撞擊作用和汽車撞擊作用；當相鄰兩孔為等跨時，則由上部結構重力、溫度作用和拱圈材料收縮和徐變作用引起的拱座水平推力和彎矩相抵銷。（二）拱橋橋墩的作用布置及作用效果組合（二）拱橋橋墩的作用布置及作用效果組合第二種組合：橋墩在順橋向承受最大偏心和最大彎矩的組合 它是用來驗算順橋向墩身承載力和偏心距、地基承載力和偏心距以及橋墩的穩(wěn)定性，即除永久作用外，只在一孔上布置汽車和人群荷載，若為不等跨時，則在較大

13、跨徑的一孔布置汽車和人群荷載，同時還可能作用著其它縱向力，如制動力、溫度作用、縱向風荷載、拱圈材料收縮作用、船或漂浮物的撞擊作用和汽車撞擊作用等。第三種組合：橋墩在橫橋向承受最大偏心和最大彎矩。 在橫橋方向可能作用于橋墩上的外力有風荷載、流水壓力、冰壓力、船只或漂浮物撞擊作用、汽車撞擊作用或地震作用等。但對于公路拱橋，橫橋方向的受力驗算一般不控制設計，除非橋的長寬比特別大，或者受到地震作用、冰壓力和船只撞擊力作用時才考慮。2順橋向作用效應組合（雙孔布置和單孔布置分別組合）主要有：上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+混凝土收縮和徐變作用。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+混凝土收縮

14、和徐變作用+汽車荷載+ 人群荷載。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+混凝土收縮和徐變作用+汽車荷載+ 人群荷載+縱向風荷載+制動力+溫度影響力。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+混凝土收縮和徐變作用+汽車荷載+ 人群荷載+船只撞擊作用或漂浮物撞擊作用。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+混凝土收縮和徐變作用+汽車荷載+ 人群荷載+汽車撞擊作用。 需要強調的是，以上各種荷載組合均應滿足公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D602004）中所規(guī)定的安全系數(shù)、容許偏心距和穩(wěn)定系數(shù)；而且，為使設計合理、符合實際情況，有的荷載不能同時組合。2、順橋向作用效應組合（雙孔布置和單孔布置分別組

15、合）主要有：、順橋向作用效應組合（雙孔布置和單孔布置分別組合）主要有：上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+混凝土收縮和徐變作用。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+混凝土收縮和徐變作用+汽車 荷載+人群荷載。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+混凝土收縮和徐變作用+汽車 荷載+人群荷載+縱向風荷載+制動力+溫度影響力。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+混凝土收縮和徐變作用+汽車 荷載+人群荷載+船只撞擊作用或漂浮物撞擊作用。上部結構重力+計算截面以上橋墩重力+浮力+混凝土收縮和徐變作用+汽車 荷載+人群荷載+汽車撞擊作用。 需要強調的是，以上各種荷載組合均應滿足公路橋

16、涵設計通用規(guī)范（JTG D602004）中所規(guī)定的安全系數(shù)、容許偏心距和穩(wěn)定系數(shù)；而且，為使設計合理、符合實際情況，有的荷載不能同時組合， 第二節(jié)第二節(jié) 重力式橋墩計算重力式橋墩計算 橋墩計算可按以下步驟進行： （1）根據(jù)構造要求和經驗擬定各部分尺寸； （2）計算作用在橋墩上的作用； （3）進行作用布置與作用效應組合，并選取截面，計算各截面的內力； （4）驗算墩身截面承載力和偏心距； （5）驗算地基承載力和偏心距； （6）驗算橋墩傾覆和滑動穩(wěn)定性。 除此之外，還應結合施工情況進行必要的驗算。如拱橋在施工過程中可能產生的單向水平推力，可使砌體強度和基底土的承載能力提高，使傾覆和滑動穩(wěn)定性系數(shù)降低

17、。一、墩身截面的內力計算一、墩身截面的內力計算 對于梁橋和拱橋的重力式橋墩的計算，雖然在荷載組合的內容上稍有不同，但是就某個截面而言，這些外力都可以合成為豎向的和水平方向的合力 、 ，以及繞該截面xx軸、yy軸的總彎矩 和 ，見圖，然后對墩身進行承載力驗算。NHMxMy二、墩身截面承載力和偏心驗算二、墩身截面承載力和偏心驗算 橋墩驗算截面的選擇，對矮橋橋墩，因墩身尺寸一般較大，各截面承載力往往都能滿足要求，所以通常只驗算墩身底截面即可；對高橋橋墩，其危險截面不一定在墩身底截面，應多選幾個截面進行驗算，一般可相距23米取一截面。 （一）墩身截面承載力驗算（一）墩身截面承載力驗算 重力式墩臺主要采

18、用圬工材料建造，一般為偏心受壓構件，截面承載力的設計驗算采用極限狀態(tài)法。在不利效應組合作用下，驗算橋墩各控制截面的作用效應組合設計值（內力）應小于或等于構件承載力的設計值，用方程式表示為：0dSR(f ,)da 當砌體受壓構件，在規(guī)范規(guī)定的受壓偏心距限值范圍內的承載力應按下列公式計算： cddAfN0 式中：S作用效應組合設計值，按公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D602004）的規(guī)定計算； R()構件承載力設計值函數(shù) fd材料強度設計值 ad幾何參數(shù)設計值，可采用幾何參數(shù)標準值，即設計文件規(guī)定值； 0 結構重要性系數(shù)，對于橋規(guī)規(guī)定的一級、二級、三級設計安全等級分別取用1.1、 1.0、0.9；

19、 Nd 軸向力設計值； A構件截面面積，對于組合截面按強度比換算； fcd 砌體或混凝土軸心抗壓強度設計值，對于組合截面應采用標準層軸心抗壓強度設計值； 構件軸向力的偏心矩e和長細比對受壓構件承載力的影響系數(shù)。1111yx22)33113(1111yxxxyxmxxieiexe（）22)33113(1111xyyyxymyyieieye（）式中： 、 分別為x方向和y方向偏心受壓構件承載力影響系數(shù)； x、y分別為x方向、y方向截面重心至偏心方向的截面邊緣的距離； ex、eY軸向力在 x方向、y方向的偏心距， ， ，其值不應超過規(guī)范規(guī)定及下圖所示在x方向、y方向的規(guī)定值，其中Myd、Mxd分別為

20、繞x軸、y軸的彎矩設計值。xydydxNMe/dxdyNMe/ m截面形狀系數(shù)，對于圓形截面取2.5；對于T形或U形截面取3.5；對于箱形 截面或矩形截面（包括兩端設有曲線形或圓弧形的矩形墩身截面）取8.0； ix、iy彎曲平面內的截面回轉半徑， 、 ；Ix、Iy分別為截面繞x軸、y 軸的慣性矩，A為截面面積； a與砂漿強度等級有關的系數(shù)，當砂漿強度等級大于或等于M5或為組合構件時， a為0.002；當砂漿強度為0時，a為0.013； x、y構件在x方向、y方向的長細比，當x、y小于3時取3，計算砌體偏心 受壓構件承載力的影響系數(shù)時，構件長細比、按下列公式計算： 式中 不同砌體材料構件的長細比

21、修正系數(shù)； 構件計算長度；AIixxYyIiAyxil5 . 30 xyil5 . 300l長細比修正系數(shù)長細比修正系數(shù)砌體材料類別混凝土預制塊砌體或組合構件1.0細料石、半細料石砌體1.1粗料石、塊石、片石砌體1.3構件計算長度構件計算長度 0.5l0.7l1.0l2.0l構件及兩端約束情況L0直桿兩端固結0.5L一端固結，一端為不移動的鉸0.7L兩一端均為不移動的鉸1.0L一端固定，一端自由2.0L（二）墩身截面偏心驗算 橋墩承受偏心受壓荷載時，各驗算截面在各種作用效應組合下偏心距： 、 豎向力在x方向、y方向的偏心距，其值不應超過表的規(guī)定。 ydxdMeNxdydMeNxeye作用組合偏

22、心矩限制值基本組合0.6s偶然組合0.7s 受壓構件偏心矩限制受壓構件偏心矩限制 當豎向力的偏心距e超過上表的偏心距限值時，構件承載力應按下列公式計算：單向偏心 01tmddAfNAeW雙向偏心 01tmddyxyxAfNAeAeWW如果承載力不滿足要求，應重新驗算墩身截面尺寸。式中：Nd軸向力設計值； A構件截面面積，對于組合截面應按彈性模量比換算為換算截面面積； W單向偏心時，構件受拉邊緣的彈性抵抗矩，對于組合截面應按彈性模 量比換算為換算截面彈性抵抗矩； wx 、wy雙向偏心時，構件x方向受拉邊緣繞y軸的截面彈性抵抗矩和構件y方 向受拉邊緣繞x軸的截面彈性抵抗矩，對于組合截面應按彈性模量

23、比換 算為換算截面彈性抵抗矩； 構件受拉邊層的彎曲抗拉強度設計值； e單向偏心時，軸向力偏心距； ex 、ey雙向偏心時，軸向力在x方向和Y方向的偏心距； 砌體偏心受壓構件承載力影響系數(shù)或混凝土軸心受壓構件彎曲系數(shù)。tmdf三、基礎底面土的承載力和偏心距的驗三、基礎底面土的承載力和偏心距的驗（一）地基土的承載力驗算（一）地基土的承載力驗算 地基土的承載力一般按順橋方向和橫橋方向分別進行驗算。當偏心荷載的合力作用在基底截面的核心半徑以內時，應按下式驗算基底應力。 maxminNMAW 當設置在基巖上的橋墩基底上的合力偏心距超出核心半徑時，其基底的一邊將會出現(xiàn)拉應力，由于不考慮基底承受拉應力，故需

24、按基底應力重分布重新驗算基底最大壓應力，其驗算公式如下：順橋方向 橫橋方向 max2xNac max2yNbc基底應力重分布墩身截面強度驗算式中： 應力重分布后基底最大壓應力； N 作用于基礎底面合力的豎向分力； a、b橫橋方向和順橋方向基礎底面積的邊長； 地基土的容許承載力、并按作用及使用情況計入容許承載力的提高系數(shù)； CX順橋方向驗算時，基底受壓面積在順橋方向的長度， ； CY橫橋方向驗算時，基底受壓面積在橫橋方向的長度， ； 其中：ex、ey合力在x軸和y軸方向的偏心距。max 3()2xxbce3()2yyace（二）基底偏心距驗算（二）基底偏心距驗算 為了使恒載基底應力分布比較均勻，

25、防止基底最大壓應力與最小壓應力相差過大，導致基底產生不均勻沉降和影響橋墩的正常使用，故在設計時，應對基底合力偏心距加以限制，在基礎縱向和橫向，其計算的荷載偏心距應滿足下表要求。WA0MeN其中：墩臺基礎底面的核心半徑； W 墩臺基礎底面的截面摸量； A墩臺基礎底面的面積； N作用于基底的合力的豎向分力； M作用于墩臺的水平力和豎向力對基底形心軸的彎矩。四、橋墩的整體穩(wěn)定性驗算四、橋墩的整體穩(wěn)定性驗算（一）抗傾覆穩(wěn)定驗算（一）抗傾覆穩(wěn)定驗算 擴大基礎的墩臺需依最不利組合，并考慮水的浮力驗算；一般只考慮橋墩在順橋方向的穩(wěn)定性。應分別按最高設計水位和最低水位的不同浮力進行組合。 墩臺的抗傾覆穩(wěn)定性驗

26、算可按下式進行： 橋墩穩(wěn)定性驗算011KMMK傾穩(wěn)（二）抗滑移穩(wěn)定驗算（二）抗滑移穩(wěn)定驗算 墩、臺的抗滑移穩(wěn)定驗算，可按下式進行：022KTPfK地基土分類摩檫系數(shù)f軟塑性土0.25硬塑性土0.30砂性土、粘砂土、半干硬的粘土0.300.40砂類土0.40碎石類土0.50軟質類土0.400.60硬質類土0.600.70 在墩臺抗傾覆、抗滑移穩(wěn)定性驗算時，應分別按最高設計水位和最在墩臺抗傾覆、抗滑移穩(wěn)定性驗算時，應分別按最高設計水位和最低水位的不同浮力進行組合。低水位的不同浮力進行組合。 五、墩頂水平位移計算五、墩頂水平位移計算 墩頂過大的水平位移會影響橋跨結構的正常使用， 對于高度超過20m的

27、重力式橋墩，應驗算頂端水平方向的彈性位移，并使其符合規(guī)定要求。墩臺頂面水平位移的容許極限值為：Ly5 . 0式中：L相鄰墩臺間的最小跨徑，以米計。跨徑小于25M時仍以25M計算； Y 墩臺頂水平位移值(mm)，它的數(shù)值應包括墩臺水平方向的彈性位移和 由于地基不均勻沉降而產生的水平位移值的總和。地基不均勻沉降所 產生的水平位移值，可通過計算不均勻沉降引起的傾斜角求得。 計算時可認為墩臺身相當于一個固定在基礎頂面的懸臂梁，不考慮上部結構對計算時可認為墩臺身相當于一個固定在基礎頂面的懸臂梁，不考慮上部結構對墩、臺頂位移的約束作用，而引起水平彈性位移的荷載為制動力、風力及偏心的豎墩、臺頂位移的約束作用

28、，而引起水平彈性位移的荷載為制動力、風力及偏心的豎向支反力等。由于將墩臺視為固定在基礎頂面的懸臂梁，完全忽略了上部結構對墩向支反力等。由于將墩臺視為固定在基礎頂面的懸臂梁，完全忽略了上部結構對墩臺頂?shù)募s束作用，所以結果是偏大的。臺頂?shù)募s束作用，所以結果是偏大的。 重力式墩臺帽一般可不進行驗算，支座墊石下的局部承壓應力與支座計算的有重力式墩臺帽一般可不進行驗算，支座墊石下的局部承壓應力與支座計算的有關內容相同。采用懸臂式帽的重力式墩臺，懸臂墩臺帽需配受力鋼筋，懸臂部分按關內容相同。采用懸臂式帽的重力式墩臺，懸臂墩臺帽需配受力鋼筋，懸臂部分按懸臂梁計算。有關施工時的特殊受力，可按實際情況驗算。懸臂梁計算。有關施工時的特殊受力，可按實際情況驗算。 第三節(jié)第三節(jié) 樁柱式橋墩計算要點樁柱式橋墩計算要點一、蓋梁計算一、蓋梁計算 力學圖示：力學圖示： 雙柱式墩：當蓋梁的剛度與樁柱的剛度比大與5時，可忽略樁柱對蓋梁的約束，近似按雙懸臂梁計算。對多柱式或多樁式橋墩，可按多跨連續(xù)梁計算。 計算內容：計算內容： 1、恒載及其內力計算； 2、活載及其內力計算； 3、施工吊裝荷載及其內力計算； 4、荷載組合及內力包絡圖； 5、配筋計算。二、樁身計算二、樁身計算 分剛性和柔性兩種分剛性和柔性兩種