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1、精選優(yōu)質文檔-----傾情為你奉上 《大氣污染控制工程》課程設計 DZL2-13型鍋爐高硫無煙煤煙氣袋式除塵濕式脫硫系統(tǒng)設計 姓名：李欣 學院：河海學院 專業(yè)：環(huán)境科學 學號：0  目錄 前言 當前我國大氣污染狀況依然十分嚴重，主要表現(xiàn)為煤煙型污染。城市大氣環(huán)境中總懸浮顆粒物濃度普遍超標；二氧化硫污染一直在較高水平；機動車尾氣污染物排放總量迅速增加；氮氧化物污染呈加重趨勢。

2、 空氣是地球表面一切有生命的物質賴以生存的基本條件。如果沒有空氣，人類的生存及其社會活動就無法維持下去，植物的光合作用不能進行，其它生物也不復存在。所以，當大氣遭受污染之后，其成分、性質都發(fā)生了改變，這勢必會對人體健康、動植物生長生活以及生態(tài)平衡乃至各種器官的存放產(chǎn)生有害的影響。近年來，隨著城市工業(yè)的發(fā)展，大氣污染日益嚴重，空氣質量進一步惡化，不僅危害到人們的正常生活，而且威脅著人們的身心健康。我國11個城市中，空氣中的煙塵和細顆粒物每年使40萬人感染上慢性支氣管炎。在一定程度上，城市生活正在背離人們所追求的健康目標。呼吸道疾病、溫室效應、臭氧層破壞、酸雨、PM2.5等等，在這些名詞已經(jīng)頻繁

3、的出現(xiàn)在我們的日常生活中，大氣污染的控制已經(jīng)刻不容緩。 就我國的經(jīng)濟和技術發(fā)展水平及能源的結構來看，以煤炭為主要能源的狀況在長時間內(nèi)不會有根本性的改變。我國的大氣污染仍將以煤煙型為主。因此，控制燃煤煙氣污染使我國大氣質量、減少酸雨額二氧化硫的關鍵問題。  1.總論 1.1設計任務 設計DZL2-13型鍋爐高硫無煙煤煙氣袋式除塵濕式脫硫系統(tǒng)，要求對主要煙氣處理構筑物的工藝尺寸進行設計計算，完成設計計算說明書和設計圖紙。 1.2設計內(nèi)容及要求 1.2.1根據(jù)燃煤的原始數(shù)據(jù)計算鍋爐燃燒產(chǎn)生的煙氣量，煙塵和二氧化硫濃度。 1.2.2凈化系統(tǒng)設計方案的分析，包括凈化設備的工作原理及特

4、點；運行參數(shù)的選擇與設計；凈化效率的影響因素等。 1.2.3除塵設備結構設計計算 1.2.4脫硫設備結構設計計算 1.2.5煙囪設計計算 1.2.6管道系統(tǒng)設計，阻力計算，風機電機的選擇 1.2.7根據(jù)計算結果繪制設計圖，系統(tǒng)圖要標出設備、管件編號、并附明細表；除塵系統(tǒng)、脫硫設備平面、剖面布置圖若干張，以解釋清楚為宜，最少4張A4圖，并包括系統(tǒng)流程圖一張。 1.3設計原始資料 1.3.1基本資料 （1）鍋爐型號：DZL2-13 即，單鍋筒縱置式鏈條爐，蒸發(fā)量2t/h，出口蒸汽壓力13MPa （2）設計煤流量：350kg/h（臺） （3）設計煤成分：CY=65% HY=4

5、% OY=2% NY=1% SY=3% AY=15% WY=10% ； VY＝8％，屬于高硫無煙煤 （4）排煙溫度：160℃ （5）空氣過剩系數(shù)α=1.3 （6）排煙中飛灰占煤中不可燃成分比例：16% （7）煙氣在鍋爐出口前阻力550Pa （8）連接鍋爐、凈化設備及煙囪等凈化系統(tǒng)的管道假設長度50m，90°彎頭10個。 1.3.2處理要求 污染物排放按照鍋爐大氣污染物排放標準中二類區(qū)新建排污項目執(zhí)行?！跺仩t大氣污染排放標準》（GB13271—2001）中二類區(qū)執(zhí)行標準：煙氣濃度排放標準（標準狀況下）：200mg/m3；二氧化硫排放標準（標準狀況下）：900mg/m3。

6、 1.4參考文獻 （1）賈紹義、柴誠敬，《化工原理課程設計》； （2）熊振湖、費學寧、池勇志等，《大氣污染防治技術及工程應用》； （3）馬廣大，《大氣污染控制工程》； （4）胡洪營，《環(huán)境工程原理》，高等教育出版社； （5）李功祥等，《常用化工單元及設備設計》，華南理工大學出版社； （6）余國琮，《化工機械工程手冊》，化學工業(yè)出版社，2003； （7）路秀林等，《化工設備設計全書—塔設備》，化學工業(yè)出版社，2004； （8）《化學工程手冊－第三卷》，化學工業(yè)出版社； （9）《化工工藝設計手冊》，化學工業(yè)出版社； （10）董大勤等，《壓力容器與化工設備衫手冊》，化學工業(yè)出版

7、社； （11）王志魁，《化工原理》，化學工業(yè)出版社； 2.脫硫工藝流程的選擇及說明 2.1工藝比較 濕法脫硫是采用液體吸收劑洗滌SO2煙氣以除去SO2的技術，本設計為高濃度SO2煙氣的濕法脫硫。 近年來盡管半干法和干法脫硫技術及其應用有了較大的發(fā)展空間,但是濕法脫硫仍是目前世界上應用最廣的脫硫技術,其優(yōu)點是技術成熟,脫硫效率高,操作簡便,吸收劑價廉易得適用煤種范圍廣,所用設備較簡單等優(yōu)點。常用方法有石灰/石灰石吸收法、鈉堿吸收法、氨吸收法。其工藝比較見表1： 表1 濕法脫硫各工藝比較明細表 項目 優(yōu)點 缺點 石灰/石灰石吸收法 脫硫效率高，吸收劑資源廣泛，價格低廉，副產(chǎn)

8、品石膏可用建筑材料 系統(tǒng)復雜，占地面積大，造價高，容易結垢造成堵塞，運行費用高，只使用大型電站鍋爐 氫氧化鈉吸收法 價格便宜，脫硫效率高，副產(chǎn)品的溶解度特性更適用加熱解吸過程，可循環(huán)利用，吸收速度快 高溫下NaHSO3轉換成Na2SO3,喪失吸收二氧化硫的能力 氨吸收法 脫硫效率高，運行費用低 吸收劑在洗滌過程中揮發(fā)產(chǎn)生氨霧，污染環(huán)境，投資大 綜合上述幾種常用脫硫的優(yōu)缺點比較，經(jīng)過比較全面考慮，最終選用雙堿吸收法進行脫硫，即采用NaOH來吸收煙氣中的SO2，再用石灰石中和再生，再生后的溶液繼續(xù)循環(huán)利用。該法吸收劑采用鈉堿，故吸收率較高，可達95%，而且吸收系統(tǒng)內(nèi)不生成沉淀物，無

9、結垢和阻塞問題。 其反應機理： 2NaOH + SO2 → Na2SO3 + H2O Na2SO3 + SO2 + H2O → 2NaHSO3 Na2SO3同樣可以吸收SO2，達到循環(huán)吸收的效果。 2.2工藝流程介紹 脫硫工藝主要包括：吸收劑制備和補充系統(tǒng)，煙氣系統(tǒng)，SO2吸收系統(tǒng)，脫硫產(chǎn)物處理系統(tǒng)四部分組成。 2.2.1吸收劑制備與補充系統(tǒng) 脫硫裝置啟動時用氫氧化鈉作為吸收劑，氫氧化鈉干粉料加入堿液罐中，加水配制成氫氧化鈉堿液，在堿液罐中可以定期進行氫氧化鈉的補充，以保證整個脫硫系統(tǒng)的正常運行及煙氣的達標排放。為避免再生生成的亞硫酸鈣、

10、硫酸鈣也被打入脫硫塔內(nèi)容易造成管道及塔內(nèi)發(fā)生結垢、堵塞現(xiàn)象，可以加裝瀑氣裝置進行強制氧化或特將水池做大，再生后的脫硫劑溶液經(jīng)三級沉淀池充分沉淀保證大的顆粒物不被打回塔體。另外，還可在循環(huán)泵前加裝過濾器，過濾掉大顆粒物質和液體雜質。 2.2.2煙氣系統(tǒng) 鍋爐煙氣經(jīng)煙道進入除塵器進行除塵后進入脫硫塔，洗滌脫硫后的低溫煙氣經(jīng)兩級除霧器除去霧滴后進入主煙道，經(jīng)過煙氣再熱后由煙囪排入大氣。當脫硫系統(tǒng)出現(xiàn)故障或檢修停運時，系統(tǒng)關閉進出口擋板門，煙氣經(jīng)鍋爐原煙道旁路進入煙囪排放。 2.2.3 SO2吸收系統(tǒng) 鍋爐煙氣從煙道切向進入主塔底部，在塔內(nèi)螺旋上升中與沿塔下流的脫硫液接觸，進行脫硫除塵，經(jīng)脫水

11、板除霧后，由引風機抽出排空。脫硫液從螺旋板塔上部進入，在旋流板上被氣流吹散，進行氣葉兩相的接觸，完成脫硫除塵后從塔底流出，通過明渠流到綜合循環(huán)池。 2.2.4脫硫產(chǎn)物處理系統(tǒng) 脫硫系統(tǒng)的最終脫硫產(chǎn)物仍然是石膏漿，從曝氣池底部排漿管排出，由排漿泵送入水力旋流器。由于固體產(chǎn)物中摻雜有各種灰分及NaSO4，嚴重影響了石膏品質，所以一般以拋棄為主。在水力旋流器內(nèi)，石膏漿被濃縮(固體含量約40％)之后用泵打到渣處理場，溢流液回流入再生池內(nèi)。 2.3吸收SO2的吸收塔的選擇 表2 各填料塔性能對比表 名??稱 操作參數(shù) 優(yōu)??點 缺??點 填料塔 空塔氣速2.0～5.0m/s 液氣

12、比0.5～1.0L/m3 壓力損失200～1000Pa 結構簡單，設備小，制造容易，占空間小；液氣比小，能耗低；氣液接觸好，傳質較易，可同時除塵、降溫、吸收 不能無水運行 自激湍球塔 液氣比1～10L/m3 噴淋密度6～m3/(m2.h) 壓力損失500Pa/m 空塔氣速0.5~1.2m/s 結構簡單，制造容易； 填料可用耐酸陶瓷，較易解決防腐蝕問題； 流體阻力較小，能量消耗低； 操作彈性較大，運行可靠。 不能無水運行 篩板塔 空塔氣速1.0～3.0m/s 小孔氣速16～22m/s 液層厚度40～60mm 單板阻力300～600Pa； 噴淋密度12～15

13、m3/(m2.h) 結構較簡單，空塔速度高，處理氣量大； 能夠處理含塵氣體，可以同時除塵、降溫、吸收； 大直徑塔檢修時方便 安裝要求嚴格，塔板要求水平； 操作彈性較小，易形成偏流和漏液，使吸收效率下降。 噴淋塔 空塔氣速2.5～4.0m/s 液氣比13～30L/m3 壓力損失500～2000Pa 結構簡單，造價低，操作容易； 可同時除塵、降溫、吸收，壓力損失小 氣液接觸時間短，混合不易均勻，吸收效率低； 液體經(jīng)噴嘴噴入，動力消耗大，噴嘴易堵塞； 產(chǎn)生霧滴，需設除霧器 通過比較各種設備的性能參數(shù)，填料塔具有負荷高、壓降低、不易堵、彈性好等優(yōu)點，具有很高的脫硫效率，所

14、以選用填料塔吸收二氧化硫。 2.4填料的選擇 填料是填料塔的核心，它提供了塔內(nèi)氣液兩相的接觸面而且促使氣液兩相分散，液膜不斷更新，填料與塔的結構決定了塔的性能。填料必須具備較大的比表面，有較高的空隙率、良好的潤濕性、耐腐蝕、一定的機械強度、密度小、價格低廉等。填料的種類很多，大致可分為實體填料與網(wǎng)體填料兩大類。實體填料包括環(huán)形填料(如拉西環(huán)、鮑爾環(huán)和階梯環(huán))，鞍型填料(如弧鞍、矩鞍)，以及由陶瓷、金屬、塑料等材質制成的填料。網(wǎng)體填料主要是由金屬絲網(wǎng)制成的填料，如鞍形網(wǎng)、波紋網(wǎng)等。鮑爾環(huán)由于環(huán)壁開孔，大大提高了環(huán)內(nèi)空間及環(huán)內(nèi)表面的利用率，氣流阻力小，液體分布均勻。與其它填料相比，鮑爾環(huán)的氣體

15、通量可增加50%以上，傳質效率提高30%左右。鮑爾環(huán)是一種應用較廣的填料。 結合幾種填料的優(yōu)缺點最終決定本次設計選擇塑性鮑爾環(huán)作為填料。 3.除塵器設計及計算 3.1燃煤鍋爐煙氣量、煙塵和二氧化硫濃度的計算 3.1.1標準狀況下理論空氣量 Qa'=4.76(1.867CY+5.56HY+0.7SY-0.7OY)(m3/kg) 式中：CY、HY、SY、OY——分別在煤中各元素所含的質量分數(shù) Qa'=4.761.867×0.65+5.56×0.04+0.7×0.03-0.7×0.02 =6.868(m3/kg) 3.1.2標態(tài)下理論煙氣量 Qs'=1.867CY

16、+0.375SY+11.2HY+1.24WY+0.016Qa'+0.79Qa'+0.8NY(m3/kg) 式中：Qs'——標準狀態(tài)下理論煙氣量； WY——煤中水分的質量分數(shù)； NY——N元素在煤中的質量分數(shù)。 Qs'=1.867×0.65+0.375×0.03+11.2×0.04+1.24×0.10+0.016×6.868+0.79×6.868+0.8×0.01(m3/kg) =7.35(m3/kg) 3.1.3標準狀態(tài)下實際煙氣量 Qs=Qs'+1.016(α-1)Qa'(m3/kg) 式中：α——空氣過剩系數(shù)； Qa'——標準

17、狀態(tài)下理論空氣量(m3/kg)； Qs'——標準狀態(tài)下理論煙氣量(m3/kg)。 Qs=7.35+1.016(1.3-1)×6.868 =9.44(m3/kg) 由于標準狀態(tài)下煙氣流量Q應以m3/h計，因此Q=Qs×設計耗煤量； Q= Qs×設計耗煤量=9.44×350=3304(m3/h) 3.1.4標態(tài)下煙氣含塵濃度 C=(dsh/Qs)×AY(kg/m3) 式中：dsh——排煙中飛灰占煤中不可燃成分的質量分數(shù)； AY——煤中不可燃成分的含量； Qs——標準狀態(tài)下實際煙氣量，m3/kg。 C=(0.3

18、5/9.44)×0.15=2.604(g/m3) 3.1.5標態(tài)下煙氣中SO2的濃度 QSO2=(2×SY/QS)×106(mg/m3) 式中：SY——煤中硫的質量分數(shù)； QS——標準狀態(tài)下燃煤產(chǎn)生的實際煙氣量(m3/㎏)。 QSO2=(2×0.03/9.44)×106=6.36×103(m3/kg) 3.2除塵器的選擇 3.2.1除塵效率 η=1-CS/C 式中：C——標態(tài)下煙氣含塵濃度(mg/m3)； CS——標態(tài)下鍋爐煙塵排放標準規(guī)定值(mg/m3)。 η=1-200/2604=92.32% 3.2.2工況下煙氣流量 Q'=QPT'TP'(m3

19、/h) 式中：Q——標態(tài)下實際煙氣量(m3/h)； P——標準大氣壓，KPa； P`——當?shù)貙嶋H大氣壓，取98KPa； T`——出口煙氣溫度，K。 Q·=3304×101.325×(273+160)273×98=5418.21(m3/h)=1.505(m3/s) 3.2.4除塵器的選擇 根據(jù)工況下煙氣量、煙氣溫度及要求達到的除塵效率來確定除塵器（袋式除塵器） 袋式除塵器是使含塵氣體通過濾袋濾去其中離子的分離捕集裝置，是過濾式袋式除塵器中一種，其結構形式多種多樣，按不同特點可分為圓筒形和扁形；上進氣和下進氣，內(nèi)濾式和外濾式，密閉式和敞開式；簡易，機械振動，逆氣流反吹，氣環(huán)反吹，

20、脈沖噴吹與聯(lián)合清灰等不同種類,其性能比較如表3所示： 表3 不同袋式除塵器性能比較表 除塵種類 除塵效率 凈化程度 特點 簡易袋式 30% 中凈化 機械振動袋式 90% 中凈化 要求濾料薄而光滑，質地柔軟，再過濾面上生成足夠的振動力。 脈沖噴吹袋式 99% 細凈化 清灰方式作用強度很大，而且其強度和頻率都可以調節(jié)，清灰效果好 氣環(huán)式袋式 99% 細凈化 適用高濕度、高濃度的含塵氣體，造價較低，氣環(huán)箱上下移動時緊貼濾袋，使濾袋磨損加快，故障率較高 通過我組比較最終決定選用袋式除塵器，根據(jù)處理煙氣性質及不同型式的袋式除塵器的優(yōu)缺點，最終決定選用MC3

21、6—I型系列逆噴脈沖袋式除塵器。 脈沖袋式除塵器是一種周期性的向濾袋內(nèi)或濾袋外噴吹壓縮空氣來達到清除濾袋上積塵的袋式除塵器，它具有處理風量大，除塵效率高的優(yōu)點，而且清灰機構設有運動部件，濾袋不受機械力作用，損傷較小，濾袋使用周期長的特點。 用《除塵器手冊》中選取MC系列逆噴脈沖袋式除塵 結構特點:主要由上箱體，中箱體，下箱體，排灰系統(tǒng)與噴嘴系統(tǒng)等幾個主要部分組成。上箱體內(nèi)設有多孔板，濾袋，濾袋框架；下箱體包括進氣口、灰斗、檢查門；排灰系統(tǒng)由減速裝置和排灰裝置組成；控制儀、控制閥、脈沖閥、噴嘴管與氣包等組成噴吹系統(tǒng)。 工作原理：含塵氣體由下箱體的進風口進入除塵器內(nèi)經(jīng)過濾袋過濾。粉塵被阻留

22、在袋外，凈化氣體進入袋內(nèi)經(jīng)過文氏管，由排風口排出機外，阻留在濾袋上的粉塵通過用電控（D）、機控（J）或氣控（Q）中的一種方式，控制開啟脈沖閥定時分排，對濾袋進行清灰，其主要性能與主要結構尺寸分別見表4、表5： 表4 MC36-I型逆噴脈沖袋式除塵器主要性能 型號 過濾面積m2 濾袋數(shù)量/條 處理風量m3/h 脈沖閥個數(shù)/個 外形尺寸/長×高×寬 MC36—I 27 36 3250～6480 6 1425×1678×3660 設備質量/kg 濾袋尺寸/mm 設備阻力/Pa 除塵效率 入口含塵濃度g/m3 過濾風速/m/min 1116.80 Φ120×

23、2000 1200～1500 ＞99% 2～14 2～4 表5 MC36-I型逆噴脈沖袋式除塵器主要尺寸 型號 A A1 B B1 H MC36—I 1678 1150 1340 1100 3660 影響因素：過濾風速、濾料風速、濾料種類、清灰方式、入口含塵濃度、處理氣體性質、凈化物料種類等。 3.2.5總過濾面積 根據(jù)含塵濃度、濾料種類及清灰方式等，即可確定過濾氣速vF，并得出總過濾面積： A=Q`60VF(m2) 式中：Q`——預處理的煙氣量(m3/h) VF——過濾速度(m/min),取1.8m/min A=5418.2160×1.8=5

24、0.17(m2) 4.管道布置及各管段的管徑 4.1各裝置及管道布置原則 根據(jù)鍋爐運行情況和鍋爐房現(xiàn)場的實際情況確定各裝置的位置，一旦確定了各裝置的位置，管道的布置也就基本可以確定了，對各裝置及管道的布置應力求簡單，緊湊 ，管路短，占地面積小，并使安裝，操作和檢修方便。 4.2確定管徑 d=4Q·πv(m) 式中：v—煙氣流速m/s（對于鍋爐煙塵v=10～15m/s），取v=13 m/s則： d=4×1.5053.14×13=0.384(m) 對管徑進行圓整，查詢設計手冊可得到表6： 表6 鋼制板風管圓整相關數(shù)據(jù) 外徑D/mm 外徑允許偏差/mm 壁厚/mm 4

25、00 ±1 0.75 內(nèi)徑：d1=400-2×0.75=398.5mm 由公式d=4Qπv(m)可得到煙氣流速v=4Qπd2=4×1.5053.14×0.39852=12.07(m/s)，由此可知，除塵器中的管徑設計合理。 5.煙囪的設計 5.1煙囪高度的計算 首先確定共用一個煙囪的所有鍋爐的總的蒸發(fā)量（t/h），然后根據(jù)鍋爐大氣污染物排放標準中的規(guī)定確定煙囪的高度。 表7 鍋爐總蒸發(fā)量與煙囪高度的關系 鍋爐總額蒸發(fā)量（t/h） <1 1～2 2～6 6～10 20 20～35 煙囪的最低高度(m) 20 25 30 35 40 45 由于給定鍋

26、爐型號DZL2—13蒸發(fā)量為2t/h，故選定煙囪高度為30m 煙囪抬升高度： Qh=CPV0(TS-TZ)； 式中：Qh——煙囪的熱排放率； Cp——標況下的煙氣平均比定壓熱容，取CP=1.38kg/m3K； Vo—標準狀態(tài)下的煙氣排放量(m3/s)； Ts—煙氣出口溫度； Ta—當?shù)刈罱?年平均氣溫值 K=273+20=293K Qh=1.38×0.918×160-20=177.36KW；由于177.36KW<2100KW，則： ?h=2×15vsD+0.01Qhu； 式中：VS—煙率出口速度(m/s)，VS=QA=0.918×43.14×0.62=3.25m/s； D

27、—煙囪出口內(nèi)徑(m)； Qh—煙囪的熱排放率； u—煙囪出口的環(huán)境平均風速(m/s)，取2.5m/s。 則：?h=2×15×3.25×0.6+0.01×177.362.5=3.76m；煙囪的有效高度為He=HS+?h=33.76m 5.2煙囪直徑的計算 5.2.1煙囪出口內(nèi)徑按如下公式： d=0.0188Qv(m) 式中：Q——通過煙囪的總煙量(m3/h)； V——煙氣流速，m/s，由表8確定，取為5m/s。 表8 煙囪不同情況下出口煙氣流速 通風方式 運行情況 全負荷 最小負荷 機械通風 10~20 4~5 自然通風 6~8 2.5~3 d=0.

28、.215=0.62m 5.2.2煙囪底部直徑 ds=d+2ihs=0.7+2×0.02×30=1.9(m) 式中：d—煙囪出口直徑(m)，圓整取0.7m； hs—煙囪高度(m)； i—煙囪錐度，取i=0.02 5.3煙囪的抽力 Sy=0.0342H(1273+tk-1273+tp)×B(Pa) H —煙囪高度 m tk—外界空氣溫度 ℃ tp—煙囪內(nèi)煙氣平均溫度 ℃ B—當?shù)卮髿鈮?Pa Sy=0.0342×30×1273+20-1273+160×98×103=110.95Pa 5.4系統(tǒng)阻力計算 5.4.1煙囪的阻力損失計算 對于圓管?PL=λLd×ρv22(P

29、a) -摩擦阻力系數(shù)，取0.04； -管道長度(m)； -管道直徑，取0.9m； -煙氣密度(Kg/m3)ρ=ρn273×98(273+160)×101.325=1.36×273×98433×191.325=0.83kg/m3； -管內(nèi)煙氣平均流速。 ?PL=0.04×30×0.83×1320.9×2=93.51Pa；則最大地面濃度ρmax=2×0.6×25413.14×2.5×2.72×36.472=0.11mg/m3<0.5mg/m3；可見地面最大濃度小于國家規(guī)定,煙囪高度設計合理。 5.4.2摩擦阻力損失 ?PL=λLρv22d； 式中：L—管道長度，取L=50(m)；

30、 d—管道直徑(m)； ρ—煙氣密度(Kg/ m3)； v—管中煙氣流速(m/s)； λ—摩擦阻力系數(shù)，是氣體雷諾數(shù) 和管道相對粗糙度 的函數(shù)，可以查手冊得到。（實際中金屬管取0.02，磚砌或混凝土管道取0.04）。 △p=0.02×50×0.83×12.0520.40×2=150.65Pa 5.4.3局部壓力損失 ?P=ζρv22=0.1×0.83×12.0522=6.062(Pa) 式中：ζ——異型管件的局部阻力系數(shù)； ρ——煙氣密度(kg/m3)； v——與ζ相對應的斷面平均氣流速率(m/s)。 （1）除塵器進氣管的阻力損失計算 漸縮管的計算：α≤45°時ε=0.

31、1所以取α=45°，v=12.05m/s；?P=ζρv22=0.1×0.83×12.0522=6.026Pa；由于兩個彎頭均為90°?P=ζnρv22=0.175×0.83×12.052×22=21.09Pa 漸擴管的計算：?P=ζρv22=0.25×0.83×12.0522=15.06Pa； L3=(0.5-0.4)×tan67.5°2=0.12(m) （2）除塵器出氣管的阻力損失的計算 漸擴管的計算：α≤45°時ε=0.1；取α=30°則：?P=ζρv22=0.1×0.83×12.0522=6.026Pa； L4=(0.5-0.4)×tan67.5°2=0.12(m)；兩個90o

32、彎頭，D=400 m m，?。遥?.5D則ε=0.175； ?P=ζnρv22=0.175×0.83×12.052×22=21.09Pa （3）對于T型三通 ?P=ζρv22=0.55×0.83×12.0522=33.14Pa（其中ζ=0.55）；則系統(tǒng)總阻力[其中鍋爐出口前阻力550Pa，除塵器阻力1400Pa（一般為1200~1500Pa） Σh=150.65+6.026+6.062+21.09+15.06+6.026+21.09+33.14+550+1300=2106.70Pa 5.6風機和電機的選擇和計算 5.6.1標準狀態(tài)下風機風量的計算 Qy=1.1Q×273+tp2

33、73×101.235B(m3/h) 式中：1.1—風量備用系數(shù)； B——當?shù)卮髿鈮篕Pa； Q——標準狀態(tài)下風機前的風量(m3/h)； tp——風機前煙氣溫度℃，若管道不長，可以近似取鍋爐排煙溫度。 Qy=1.1×0.918×3600×273+×101.23598=5961.47(m3/h) 5.6.2風機風壓的計算 Hy=1.2Σ?h-Sy273+tp273+ty×101.325B×1.293ρy(Pa) 式中：1.2——風壓備用系數(shù)； Σ?h——系統(tǒng)總阻力(Pa)； tp——風機前煙氣溫度℃； ty——風機性能表中給出的實驗用氣體溫度℃； Py—標準狀態(tài)下煙氣密度

34、1.36 Kg/ m3； Sy—煙囪產(chǎn)生的抽力(Pa)。 Hy=1.2×2106.70-110.95273++200×101.32598×1.2931.36=2155.08Pa 5.6.3風機的選定 根據(jù)Hy和Qy選定Y5-47的離心引風機，性能表見表9； 表9 Y5-47型引風機性能參數(shù)表 型號 全壓/（Pa） 風量/（m3/h） 功率/Kw 輸送介質溫度（℃） 適用范圍 Y5-47 981～3806 2750～75330 3～110 ≤250 1～20t/h鍋爐引風 5.6.4電動機功率的計算 Ne=QyHyβ3600×1000η1η2； 式中

35、：Qy——風機風量(m3/h)； Hy——風機風壓(Pa)； η1——風機在全頭時的效率（一般風機為0.6；高效風機為0.9)； η2——機械傳動功率（風機與電機直聯(lián)傳動時=1，用聯(lián)軸器連接時=0.95～0.98，用V形帶動傳動時=0.95） β——電動機備用系數(shù)，對引風機=1.3 Ne=5961.47×2155.08×1.33600×1000×0.6×0.95=8.14Kw 5.6.5電動機的選定 根據(jù)電動機的功率，風機轉速，傳動方式，選定Y160L-6型電動機（功率是11 Kw），性能參數(shù)見表10； 表10 Y160L-6型電動機性能表 功率(Kw) 型號

36、轉速r/min 效率(%) 功率因數(shù)cos 11 Y160L-6 970 87 0.78 6.填料塔的設計及計算 6.1塔徑的計算 在常壓零攝氏度下SO2的密度為2.927，再由表3中填料的相關參數(shù)進行計算： 表11 不同種類填料相關參數(shù)明細表 品名（鮑爾環(huán) ） 徑×高×厚 mm×mm×mm 比表面積 （m2/m3） 空隙率(%) 干填料因子L/m 種類1 16×16×1 188 0.91 275 種類2 25×25×1.2 175 0.90 239 種類3 38×38×1.4 115 0.89 220 種類4 50×50

37、×1.5 93 0.90 127 種類5 76×76×2.6 73 0.92 94 D=4Qπuf其中空塔氣速為泛點氣速的50%～80%，取u =80% uf=0.8×0.92=0.736m/s時； D=4×35473.14×3600×0.736=1.31m；根據(jù)國內(nèi)壓力容器公稱直徑進行校正得D=1.35m。 6.2填料層高度計算 用清水吸收屬于中等溶解度的吸收，氣膜阻力和液膜阻力都應考慮，本設計屬于低濃度氣體的吸收，塔內(nèi)氣體和液體的摩爾流量變化較小，其提及吸收系數(shù)可視為常數(shù)； 采用計算公式Z=HOG·NOG 式中：HOG——相總傳質高度，取0.61m； NOG—

38、—氣相總傳質單元數(shù)，取6.84m。 Z=6.84×0.61=4.17m；所以填料層高度為Z`=1.5×4.17=6.20m； 設計取填料層高度為Z=7m 6.3填料塔高度計算 對于鮑爾環(huán)hD=5～10，Hmax≤6m； 取hD=6，則h=6×1350=8100mm=8.1m，取8m。 6.4填料塔附件的選擇 6.4.1壓力降的計算 X=L`G``×ρGρL0.5=.24832.92×1..5=2.05；Y=u2φ?gρGρLμL0.2=0.010×0.64=0.0064 由X=2.05；Y=0.0064 查圖得：壓降約為PM=50mmH2O/mm處即PM=9.807×104×

39、70.05=3.43×103Pa 6.4.2系統(tǒng)阻力計算 選用篩孔盤式分布器,進口管徑為400mm,進口風速為12.05m/s,阻力約為400Pa；選用多孔盤管式液體分布器,阻力約為50Pa；選用液封排液裝置；選用絲網(wǎng)除塵器,出口管徑為250mm,阻力為100Pa； 根據(jù)工藝流程,填料塔至煙囪間附屬3個90o彎頭，則 ?P=nερv22=0.175×0.83×12.052×3231.63Pa，（ε取0.175） 系統(tǒng)總阻力?P總=3430+400+200+50+100+31.63=4211.63Pa 6.4.3風機選擇 引風機全壓力為：?Pd=1.2?P=1.2×4211.62=

40、5053.96Pa； 引風機的風量：Vd=1.1Q×273+tp273×101.325B=1.1×0.918×3600×273+×101.32598=5961.47(m3/h)； 綜合風機全壓及送風量,選用G4-32-11型號的引風機,性能參數(shù)如下： 表12 G4-32-11型號引風機性能表 型號 全壓(Pa) 風量(m3/h) 電機功率(Kw) G4-32-11 3678-8564 2460-29000 11-75 6.4.4電機的選擇 （1）電機功率的計算 Ne=QyHyβ3600×1000×η1η2=5961.47×5076.76×1.33600×1000×

41、0.6×0.95=19.17Kw （2）電機的選擇 根據(jù)電機功率,選用Y180M-2型電動機,電機性能參數(shù)如下: 表13 Y180M-2型電動機性能參數(shù) 型號 功率(Kw) 電流(A) 轉速(r/min) 效率(%) Y180M-2 22 42.2 2940 89 7.課程設計總結 通過本次課程設計提高了我的邏輯思維能力以及對材料的整合和篩選能力，這對于我今后的研究和學習有很大的幫助，通過了整個課程設計方案的描述，讓我更加全面的拓寬自己的思考能力。也讓我更加重視對實際工作的關注，有利于提高我的理論聯(lián)系實際能力。通過這次學習，我知道了如何去自覺學習，如何去體驗實踐的成果，如何在實踐中享受勝利的喜悅。 在設計中體會到了團隊合作的重要性，通過與小組同學一起進行資料的收集、整理，大家分工明確，態(tài)度積極，才能使這次的設計完成。并且在設計過程中，使自己加深了課本知識的理解，不再是停留與表面的理論知識，更加與實踐結合了起來，收獲頗多。 最后感謝老師和同學在設計中的幫助。 專心---專注---專業(yè)