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畢 業(yè) 設(shè) 計 (論 文)
翻鋼機設(shè)計
系 名：
專業(yè)班級：
學(xué)生姓名：
學(xué) 號：
指導(dǎo)教師姓名：
指導(dǎo)教師職稱：
年 月
目 錄
摘 要 III
Abstract IV
第一章 緒論 1
1.1翻鋼機簡介 1
1.2研究現(xiàn)狀分析 1
第二章 總體設(shè)計 2
2.1翻鋼機功能要求 2
2.2方案選定 2
2.2.1翻鋼機構(gòu)方案選定 2
2.2.2傳動機構(gòu)方案選定 3
第三章 動力及傳動機構(gòu)設(shè)計 7
3.1電動機選擇 7
3.2總體參數(shù)計算 7
3.2.1傳動比分配 7
3.2.2運動和動力參數(shù)計算 7
3.3渦輪蝸桿傳動設(shè)計 8
3.3.1選擇蝸輪蝸桿的傳動類型 8
3.3.2選擇材料 9
3.3.3按計齒面接觸疲勞強度計算進行設(shè) 9
3.3.4蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸 10
3.3.5校核齒根彎曲疲勞強度 11
3.3.6驗算 12
3.4齒輪傳動設(shè)計 12
3.4.1選精度等級、材料和齒數(shù) 12
3.4.2按齒面接觸疲勞強度設(shè)計 12
3.4.3按齒根彎曲強度設(shè)計 14
3.4.4幾何尺寸計算 15
3.5軸的設(shè)計與校核 16
3.5.1蝸桿軸 16
3.5.2渦輪軸 19
3.5.3曲柄軸 21
3.6軸承的校核 24
3.6.1蝸桿軸上的軸承壽命校核 24
3.6.2渦輪軸上的軸承校核 24
3.6.3曲柄軸上的軸承校核 25
3.7鍵的校核 26
3.7.1蝸桿軸上鍵的強度校核 26
3.7.2蝸輪軸上鍵的強度校核 26
3.7.3曲柄軸上鍵的強度校核 26
3.8聯(lián)軸器的選用 27
第四章 翻鋼機構(gòu)設(shè)計 28
4.1機構(gòu)的尺寸計算 28
4.1.1計算曲柄搖桿機構(gòu)尺寸 28
4.1.2搖桿速度分析 28
4.2曲柄設(shè)計 29
4.3連桿設(shè)計 30
4.4搖桿設(shè)計 30
第五章 翻鋼機的安裝與維護 32
5.1翻鋼機的安裝 32
5.1.1安裝方法 32
5.1.2就位和找正調(diào)平 32
5.1.3安裝實施 32
5.2翻鋼機維護 34
總 結(jié) 35
參考文獻 36
致 謝 37
摘 要
本課題的任務(wù)是翻鋼機設(shè)計，鋼坯在輸送過程中具有一定的專用性，需解決由輸送輥道到冷床的問題，這就需要用到翻鋼機，其作用就是按照一定角度和頻率把鋼坯翻轉(zhuǎn)并送至專門位置。本次設(shè)計的翻鋼機主要由電機、傳動機構(gòu)、曲柄、連桿、搖桿（翻鋼爪）、支架等構(gòu)成。
本次設(shè)計的設(shè)計主要包括：電動機的選取，傳動機構(gòu)的設(shè)計，曲柄搖桿式翻鋼機構(gòu)的設(shè)計，機架的設(shè)計。本次設(shè)計首先，通過對搓翻鋼機結(jié)構(gòu)及原理進行分析，在此分析基礎(chǔ)上提出了翻鋼機的翻鋼機構(gòu)和傳動機構(gòu)的設(shè)計方案；接著，對主要技術(shù)參數(shù)進行了計算選擇；然后，對各主要零部件進行了設(shè)計與校核；最后，通過AutoCAD制圖軟件繪制了搓絲機總裝圖、傳動裝置裝配圖及主要零部件圖。
通過本次設(shè)計，鞏固了大學(xué)所學(xué)專業(yè)知識，如：機械原理、機械設(shè)計、材料力學(xué)、公差與互換性理論、機械制圖等；掌握了普通機械產(chǎn)品的設(shè)計方法并能夠熟練使用AutoCAD制圖軟件，對今后的工作于生活具有極大意義。
關(guān)鍵詞：翻鋼機，曲柄搖桿機構(gòu)，傳動機構(gòu)，設(shè)計
Abstract
The task of this project is to turn steel machine design, billet has some specificity in the delivery process, the need to solve the problem of roller conveyor to the cooling bed, which will need to turn steel machine, and its role is to follow a certain angle and frequency Flip the billet and sent to specialized positions. The design of the steel turning machine is mainly consists of motor, transmission, crank, connecting rods, rocker (turn Steel Talons), brackets and other accessories.
The design of the design include: the design of the motor selection, design of the transmission mechanism, designed to turn steel crank rocker mechanism, the rack. The design is first, by turning to rub steel machine structure and principles for analysis, the analysis presented in this design turned steel machine turned steel bodies and on the basis of the transmission mechanism; Next, the main technical parameters were calculated choice; then of the main components were designed and checked; Finally, AutoCAD drawing software to draw the thread rolling machine assembly diagrams, gear assembly drawings and main parts diagram.
Through this design, the consolidation of the university is expertise, such as: mechanical principles, mechanical design, mechanics of materials, tolerances and interchangeability theory, mechanical drawing, etc; mastered the design method of general machinery products and be able to skillfully use AutoCAD drawing software for the future work of great significance in life.
Keywords:Durning steel machine, Rocker mechanism, Drive mechanism, Design
IV
翻 鋼 機 設(shè) 計
第一章 緒論
1.1翻鋼機簡介
本課題的任務(wù)是翻鋼機設(shè)計，鋼坯在輸送過程中具有一定的專用性，需解決有輸送輥道到冷床的問題，要考慮在翻轉(zhuǎn)過程中鋼坯的支撐均勻、位置控制準(zhǔn)確以及鋼坯尺寸。翻鋼機要完成幾個動作，即方坯的輸送和放置、方坯的翻轉(zhuǎn)和撥爪的復(fù)位。
1.2研究現(xiàn)狀分析
目前，國內(nèi)大中型型鋼生產(chǎn)使用的翻鋼移鋼設(shè)備有水壓式和機械夾鉗式翻鋼機兩種。長城特殊鋼公司四鋼廠初軋車間825軋機機前機后原使用的是機械夾鉗式翻鋼機，它是該車間的重要設(shè)備之一。但該翻鋼機長期不能滿足工藝既定的要求，主要是夾不緊、翻不轉(zhuǎn)軋件，翻鋼靠人工進行，工人勞動條件惡劣，影響產(chǎn)品產(chǎn)量的提高及產(chǎn)品規(guī)格的擴大 (不能進行大斷面型鋼的生產(chǎn))。1976年曾委托有關(guān)單位設(shè)計過水壓式翻鋼機，設(shè)備費 用按當(dāng)時價格就需250萬余元，而且還要停產(chǎn)半年進行基建和設(shè)備安裝，由于種種原因未付諸實施。鑒于機械夾鉗式翻鋼移鋼機實際使用中暴露出諸多缺陷，例如維修特別 困難，難于調(diào)試，易損零部件多等等，該廠又不擬重新制造。該廠急需設(shè)計一種工作可靠，投資少、上馬快、制造安裝維修方便且節(jié)能的翻鋼移鋼機，以結(jié)束人工翻鋼局面，提高產(chǎn)品產(chǎn)量和質(zhì)量，擴大產(chǎn)品品種。
第二章 總體設(shè)計
2.1翻鋼機功能要求
翻鋼機的作用就是將經(jīng)過火焰切割機定尺切斷的連鑄方坯輸送并將其從輸送軌道翻上。翻鋼坯料尺寸150x150mm，6m，翻轉(zhuǎn)90度。功能簡圖如下：
圖2-1 翻鋼機功能簡圖
2.2方案選定
2.2.1翻鋼機構(gòu)方案選定
根據(jù)本次設(shè)計對翻鋼機功能，環(huán)境要求和現(xiàn)有生產(chǎn)技術(shù)，考慮起工作環(huán)境，我們設(shè)計了以下方案。
（1）方案一：曲柄搖桿式 如圖2-2所示
曲柄搖桿機構(gòu)的原動件（曲柄）a作圓周運動時，要干c只在一定角度內(nèi)擺動，因此，曲柄a連桿b，搖桿c和連架桿d的尺寸滿足下列條件：
或
即a為最短連架
圖2-2 曲柄搖桿原理圖
（2）方案二：液壓翻鋼機
本方案的工作原理主要是將液壓缸的往復(fù)直線運動通過桿件將其轉(zhuǎn)化為工作長軸的轉(zhuǎn)動。
工作原理：油從油源進入液壓系統(tǒng)時，在定量泵節(jié)流調(diào)節(jié)系統(tǒng)中，定量泵提供的是恒定流量。當(dāng)系統(tǒng)壓力增大時，會使流量需求減小。此時溢流閥開啟，使多余流量溢回油箱，保證溢流閥進口壓力。當(dāng)三位四通換向閥1切換到左位時，液壓源的壓力油經(jīng)閥1，單向節(jié)流閥2中的單向閥，分流集流閥3，（此時分流閥作用），液控單向閥4和5，分別進入液壓缸6和7的無桿腔，實現(xiàn)雙缸伸出同步運動，當(dāng)三位四通換向閥1切換至右位時，液壓源的壓力油經(jīng)閥1進入液壓缸德有桿腔。同時反向?qū)ㄒ嚎貑蜗蜷y4和5，雙缸無桿腔經(jīng)閥4和5，分流集流閥3（此時分流閥作用），換向閥1回油，實現(xiàn)雙缸縮回同步運動，當(dāng)三位四通換向閥處于中位時液壓油通過1直接流回郵箱。
圖2-3 液壓系統(tǒng)圖
（3）方案三：齒輪傳動翻鋼機
工作原理為：電動機通過減速器減速后通過一對嚙合齒比大的嚙合齒輪，控制電動機的轉(zhuǎn)動來實現(xiàn)長軸的定角轉(zhuǎn)動。
以上各種方案：方案一和方案三中都有電動機的頻繁啟動和高要求的準(zhǔn)確制動。而且方案三還要電動機的正反轉(zhuǎn)，對點都能掛機的損耗很大且不經(jīng)濟。通過對各種方案的綜合分析：本次設(shè)計選定方案一曲柄搖桿式機構(gòu)作為翻鋼機的翻轉(zhuǎn)機構(gòu)。
2.2.2傳動機構(gòu)方案選定
（1）機械傳動系統(tǒng)擬定的一般原則
a．采用盡可能簡短的運動鏈；
采用簡短的運動鏈，有利于降低機械的重量和制造成本，也有利于提高機械傳動效率和減小積累誤差。為了使運動鏈見你短，在機械的幾個運動鏈之間沒有嚴(yán)格的速比要求的情況下，可以考慮每一個運動一個原動機來驅(qū)動，并注意原動機類型和運動參數(shù)的選擇，以簡化傳動鏈。
b．優(yōu)先選用基本結(jié)構(gòu)；
魷魚基本結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)簡單，設(shè)計方便，技術(shù)成熟，故在滿足功能要求的條件下，應(yīng)優(yōu)先選用基本機構(gòu)。若基本機構(gòu)不能滿足或者不能很好的滿足機械的運動或動力要求時，可以適當(dāng)?shù)貙ζ溥M行變異或組合。
c．應(yīng)使機械油較高的機械效率；機械的效率取決于組成機械的各個機構(gòu)的效率。一次，當(dāng)機械中包含有機械效率較低的機構(gòu)時，就會使機械的總效率降低。但要注意，機械中各運動鏈所傳遞的功率往往相差很大，在設(shè)計時應(yīng)著重考慮使傳遞效率最大的主運動鏈具有較高的機械效率，而對于傳動效率很小的輔助運動鏈，其機械效率的高低則可以妨礙次要地位，而著眼于其他方面的要求（如簡化機構(gòu)，減小外廓尺寸等）。
d．合理安排不同類型傳動機構(gòu)的順序；
一般來說，在機構(gòu)的排列順序上有如下的一些規(guī)律：首先，在可能的情況下，轉(zhuǎn)變運動形式的機構(gòu)（如凸輪機構(gòu)、連桿機構(gòu)、螺旋機構(gòu)等）通?？偸前才旁谶\動鏈的末端，與執(zhí)行機構(gòu)靠近。其次，帶傳動等摩擦傳動，一般都安排在轉(zhuǎn)速較高的運動鏈的始端，以減小其傳遞的轉(zhuǎn)矩，從而減小其外形尺寸。這樣安排，也有利于啟動平穩(wěn)和過載保護，而且原動機的布置也方便。
e．合理分配傳動比；
運動鏈的總傳動比應(yīng)合理分配給各級傳動機構(gòu)，具體分配方法應(yīng)注意以下幾點：
1）每一級的傳動應(yīng)在常用的范圍之內(nèi)選取。如一級傳動比過大，對機構(gòu)的性能和尺寸都是不利的。例如當(dāng)齒輪傳動的傳動比大于8至10時，一般應(yīng)設(shè)計成兩級傳動；當(dāng)傳動比在30以上時，常設(shè)計成兩級以上的齒輪傳動。但是，對于帶傳動來說，一般不采用多級傳動。
2）當(dāng)傳動鏈為減速傳動時，必須十分注意機械的安全運轉(zhuǎn)問題，防止發(fā)生損壞機械或傷害人身的可能性。例如起重機械的起吊部分，必須防止荷重的作用下自動倒轉(zhuǎn)，為此在傳動鏈中應(yīng)設(shè)置具有自鎖能力的機構(gòu)或者裝設(shè)制動器。又如，為防止機械因過載而損壞，可采用具有過載打滑現(xiàn)象的摩擦傳動或裝置安全聯(lián)軸器等。
f．保證機械的安全運轉(zhuǎn)
對于以上要求，在設(shè)計過程中應(yīng)盡量滿足。
（2）擬定傳動方案
通常翻鋼機每分鐘翻鋼10次即原動件曲柄的轉(zhuǎn)速為nc=10rmin，一般選用同步轉(zhuǎn)速為1000rmin或1500rmin的電動機作為原動機，因此傳動裝置總傳動比約為100或150，為使傳動裝置結(jié)構(gòu)尺寸盡量小，應(yīng)選擇較小的傳動比，所以選用轉(zhuǎn)速為1000rmin的電動機.由于傳動比較大，可采用蝸輪蝸桿傳動或者復(fù)合輪系傳動。
方案一：蝸輪蝸桿傳動，簡圖如下圖所示：
圖2-4 方案一傳動機構(gòu)簡圖
方案二：周轉(zhuǎn)輪系傳動，簡圖如下圖所示：
圖2-5 方案二傳動機構(gòu)簡圖
（3）方案選定
兩種方案的比較：
優(yōu)點
缺點
方案一（蝸輪蝸桿傳動）
傳動零件數(shù)目少，結(jié)構(gòu)緊湊，嚙合沖擊載荷小，傳動平穩(wěn)，噪聲小
傳動效率低，蝸輪蝸桿嚙合輪齒間的相對速度大，摩擦磨損大，易發(fā)熱，，環(huán)境適應(yīng)性差，工作壽命短，制造成本高，且傳動具有間歇性
方案二（周轉(zhuǎn)輪系傳動）
傳動效率高，環(huán)境適應(yīng)性好，工作壽命長，制造成本低，連續(xù)工作性能好
結(jié)構(gòu)尺寸大，嚙合沖擊大，噪聲大
綜合考慮兩種方案的優(yōu)缺點，應(yīng)選用方案二，已達(dá)到制造簡便，成本低廉的目的。
第三章 動力及傳動機構(gòu)設(shè)計
3.1電動機選擇
（1）根據(jù)電源及工作機工作條件，選用臥式封閉型Y（IP44）系列三相交流異步電動機。
（2）工作所需功率Pw
根據(jù)工作要求，取翻鋼機主動軸的輸出轉(zhuǎn)矩約為T=2000（N·m）和轉(zhuǎn)速nc=10rmin，則翻鋼機主動軸所需功率為
Pw=Tnc9550=2000×109550=2.09kW
（3）傳動效率計算
蝸輪蝸桿傳動效率取η1=0.75，齒輪3、4之間的傳動效率η2=0.96，總傳動效率為
η=η1·η2=0.75×0.96=0.72
（4）電動機輸出功率Pd
傳動裝置的總效率為η‘=0.72，則電動機輸出功率
Pd=Pwη‘=2.090.72=2.903kW
（5）電動機額定功率Ped
根據(jù)Pd=2.903kW，查教材機械設(shè)計課程設(shè)計表20-1,選取電動機額定功率Ped=3 kW。
3.2總體參數(shù)計算
3.2.1傳動比分配
機構(gòu)原動件曲柄轉(zhuǎn)速nc=10rmin，電動機的滿載轉(zhuǎn)速nm=960rmin,則傳動裝置總傳動比為：
i= nmnc=96010=96
則取其中各齒輪的齒數(shù)分別為z1=1，z2=31，z3=20，z4=62，故有：
蝸輪蝸桿 i1=z2z1=311=31
齒輪傳動3-4 i2=z4z3=6220=3.1
故 i=i1·i2=31×3.1=96.1
3.2.2運動和動力參數(shù)計算
（1）各軸的轉(zhuǎn)速
1軸
2軸
3軸
（2）各軸的輸入功率
1軸
2軸
3軸
（3）各軸的輸入轉(zhuǎn)矩
電機軸
1軸
2軸
3軸
整理列表
軸名
功率
轉(zhuǎn)矩
轉(zhuǎn)速
傳動比
電機軸
3
29.84
960
1軸
2.97
29.55
960
1
2軸
2.183
673.16
30.97
31
3軸
2.097
2002.64
10
3.1
3.3渦輪蝸桿傳動設(shè)計
3.3.1選擇蝸輪蝸桿的傳動類型
傳動參數(shù)：
根據(jù)設(shè)計要求選用阿基米德蝸桿即ZA式。
3.3.2選擇材料
設(shè)
滑動速度：
蝸桿選45鋼，齒面要求淬火，硬度為45-55HRC.
蝸輪用ZCuSn10P1,金屬模制造。
為了節(jié)約材料齒圈選青銅，而輪芯用灰鑄鐵HT100制造
（1）確定許用接觸應(yīng)力
根據(jù)選用的蝸輪材料為ZCuSn10P1，金屬模制造，蝸桿的螺旋齒面硬度＞45HRC，可從文獻[1]P254表11-7中查蝸輪的基本許用應(yīng)力
應(yīng)力循環(huán)次數(shù)
壽命系數(shù)
則
（2）確定許用彎曲應(yīng)力
從文獻[1]P256表11-8中查得有ZCuSn10P1制造的蝸輪的基本許用彎曲應(yīng)力[]=56MPa
壽命系數(shù)
3.3.3按計齒面接觸疲勞強度計算進行設(shè)
（1）根據(jù)閉式蝸桿傳動的設(shè)計進行計算，先按齒面接觸疲勞強度計進行設(shè)計，再校對齒根彎曲疲勞強度。
式中：
蝸桿頭數(shù)：，渦輪齒數(shù)：
渦輪轉(zhuǎn)矩：
載荷系數(shù)：
因工作比較穩(wěn)定，取載荷分布不均系數(shù)；由文獻[1]P253表11-5選取使用系數(shù)；由于轉(zhuǎn)速不大，工作沖擊不大，可取動載系；則
選用的是45鋼的蝸桿和蝸輪用ZCuSn10P1匹配的緣故，有故有：
查《機械設(shè)計》表7.3
得應(yīng)取蝸桿模數(shù)：
蝸桿分度圓直徑：
蝸桿導(dǎo)程角：
渦輪分度圓直徑：
中心距：
變位系數(shù)：
渦輪圓周速度：
3.3.4蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸
（1）蝸桿
軸向尺距
直徑系數(shù)
齒頂圓直徑
齒根圓直徑
蝸桿螺線部分長度：取90mm
（2）蝸輪
蝸輪齒數(shù)
驗算傳動比
蝸輪分度圓直徑
齒頂直徑
齒根圓直徑
咽喉母圓半徑
渦輪外圓直徑
渦輪寬度
3.3.5校核齒根彎曲疲勞強度
當(dāng)量齒數(shù)
根據(jù)
從圖11-9中可查得齒形系數(shù)Y=2.37
螺旋角系數(shù)：
許用彎曲應(yīng)力：
從文獻[1]P256表11-8中查得有ZCuSn10P1制造的蝸輪的基本許用彎曲應(yīng)力[]=56MPa
壽命系數(shù)
可以得到：<
因此彎曲強度是滿足的。
3.3.6驗算
（1）效率驗算
已知；；與相對滑動速度有關(guān)。
從文獻[1]P264表11-18中用差值法查得： 代入式中，得大于原估計值，因此不用重算。
（2）熱平衡驗算
由于傳動效率較低，對于長期運轉(zhuǎn)的蝸桿傳動，會產(chǎn)生較大的熱量。如果產(chǎn)生的熱量不能及時散去，則系統(tǒng)的熱平衡溫度將過高，就會破壞潤滑狀態(tài)，從而導(dǎo)致系統(tǒng)進一步惡化。
初步估計散熱面積：
取(周圍空氣的溫度)為。
3.4齒輪傳動設(shè)計
3.4.1選精度等級、材料和齒數(shù)
采用7級精度由表6.1選擇小齒輪材料為45（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS。
前述已選取小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)
3.4.2按齒面接觸疲勞強度設(shè)計
由設(shè)計計算公式進行試算，即
1） 確定公式各計算數(shù)值
（1）試選載荷系數(shù)
（2）計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩
（3）小齒輪相對兩支承非對稱分布，選取齒寬系數(shù)
（4）由表6.3查得材料的彈性影響系數(shù)
（5）由圖6.14按齒面硬度查得
小齒輪的接觸疲勞強度極限
大齒輪的接觸疲勞強度極限
（6）由式6.11計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)
（7）由圖6.16查得接觸疲勞強度壽命系數(shù)
（8）計算接觸疲勞強度許用應(yīng)力
取失效概率為1％，安全系數(shù)為S=1，由式10-12得
（9）計算
試算小齒輪分度圓直徑，代入中的較小值
計算圓周速度：
計算齒寬：
模數(shù)
3.4.3按齒根彎曲強度設(shè)計
彎曲強度的設(shè)計公式為
（1）確定公式內(nèi)的計算數(shù)值
由圖6.15查得
小齒輪的彎曲疲勞強度極限
大齒輪的彎曲疲勞強度極限
由圖6.16查得彎曲疲勞壽命系數(shù)
計算彎曲疲勞許用應(yīng)力
取失效概率為1％，安全系數(shù)為S=1.25，得
（2）查取齒形系數(shù)
由表6.4查得
（3）查取應(yīng)力校正系數(shù) 由表6.4查得
（4）計算大小齒輪的，并比較
大齒輪的數(shù)據(jù)大
（5）設(shè)計計算
對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù)，可取有彎曲強度算得的模數(shù)3.77，圓整取標(biāo)準(zhǔn)值m＝4mm
按接觸強度算得的分度圓直徑
算出小齒輪齒數(shù) 取
大齒輪齒數(shù) 取
3.4.4幾何尺寸計算
（1）計算分度圓直徑
（2）計算中心距
（3）計算齒寬寬度取100mm
序號
名稱
符號
計算公式及參數(shù)選擇
1
齒數(shù)
Z
30，93
2
模數(shù)
m
4mm
3
分度圓直徑
4
齒頂高
5
齒根高
6
全齒高
7
頂隙
8
齒頂圓直徑
9
齒根圓直徑
10
中心距
3.5軸的設(shè)計與校核
3.5.1蝸桿軸
(1)材料的選擇
由表16.1 查得 用45號鋼，進行調(diào)質(zhì)處理，
由表16.3得
(2)估算軸的最小直徑
根據(jù)表11.6，取=112為取值范圍
估算軸的直徑：
因為軸上開有兩個鍵槽，考慮到鍵槽對軸強度的削落，應(yīng)增大軸徑，此時軸徑應(yīng)增大5%~10%
考慮到與聯(lián)軸器配合，結(jié)合電機軸尺寸查設(shè)計手冊
軸段①上有聯(lián)軸器需要定位，因此軸段②應(yīng)有軸肩
軸段③安裝軸承，必須滿足內(nèi)徑標(biāo)準(zhǔn)，故
軸段④
軸段⑤
按彎扭合成強度校核軸頸
圓周力
徑向力
水平
垂直
合成
當(dāng)量彎矩
校核
繪制軸的受力簡圖
繪制垂直面彎矩圖
軸承支反力：
FAY=FBY=Fr1/2=540.2N
FAZ=FBZ=/2=406.6N
由兩邊對稱，知截面C的彎矩也對稱。截面C在垂直面彎矩為：
MC1=FAyL/2=16.9N·m
繪制水平面彎矩圖
圖7-1
截面C在水平面上彎矩為：
MC2=FAZL/2=406.6×62.5×=12.7N·m
繪制合彎矩圖
MC=(MC12+MC22)1/2=(16.92+12.72)1/2=21.1N·m
繪制扭矩圖
轉(zhuǎn)矩：T= TI=20.33N·m
校核危險截面C的強度
∵由教材P373式（15-5）經(jīng)判斷軸所受扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)應(yīng)力,取α=0.6,
前已選定軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,由教材P362表15-1查得,因此<,故安全。
∴該軸強度足夠。
3.5.2渦輪軸
（1）材料的選擇
由表16.1 查得 用45號鋼，進行調(diào)質(zhì)處理，
由表16.3得
（2）估算軸的最小直徑
根據(jù)表11.6，取=110為取值范圍
估算軸的直徑：
因為軸上開有一個鍵槽，考慮到鍵槽對軸強度的削落，應(yīng)增大軸徑，此時軸徑應(yīng)增大3%
，取
（3）軸上的零件定位，固定和裝配
單級減速器中,可以將蝸輪安排在箱體中央，相對兩軸承對稱分布，蝸輪左面用軸肩定位，右面用套筒軸向定位，周向定位采用鍵和過渡配合，兩軸承分別以軸承肩和套筒定位，周向定位則用過渡配合或過盈配合，軸呈階梯狀，左軸承從左面裝入，蝸輪套筒，右軸承和鏈輪依次從右面裝入。
（4）確定軸的各段直徑和長度
I段：直徑d1=46mm 長度取L1=100mm
II段：由教材P364得：h=0.08 d1=0.07×46=3mm
直徑d2=d1+h=46+3=49mm,長度取L2=46 mm
III段：直徑d3=50mm
由GB/T297-1994初選用30210型圓錐滾子軸承，其內(nèi)徑為50mm，寬度為20mm。故III段長：L3=44mm
Ⅳ段：直徑d4=54mm，渦輪輪轂寬為70mm，取L4=68mm
Ⅴ段：由教材P364得：h=0.08 d5=0.08×54=4.32mm
D5=d4+2h=54+2×4.32≈62mm長度取L5=22mm
Ⅵ段：直徑d6=d3=50mm L6=20mm
由上述軸各段長度可算得軸支承跨距L=134mm
（5）按彎扭復(fù)合強度計算
①求分度圓直徑：已知d2=205mm
②求轉(zhuǎn)矩：已知T2= TII=304.27N·m
③求圓周力Ft：根據(jù)教材P198（10-3）式得
=2T2/d2=590 N
④求徑向力Fr：根據(jù)教材P198（10-3）式得
Fr=·tanα=3586.4×tan200=1370N
⑤∵兩軸承對稱
∴LA=LB=75mm
求支反力FAY、FBY、FAZ、FBZ
FAY=FBY=Fr/2=107.35N
FAX=FBX=/2=295N
由兩邊對稱，截面C的彎矩也對稱，截面C在垂直面彎矩為
MC1=FAYL/2=107.35×75×=8N·m
截面C在水平面彎矩為
MC2=FAXL/2=295×75×=22.125N·m
計算合成彎矩
MC=（MC12+MC22）1/2=（82+22.1252）1/2=23.54N·m
圖7-2
校核危險截面C的強度由式（15-5）
∵由教材P373式（15-5）經(jīng)判斷軸所受扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為對稱循環(huán)變應(yīng)力,取α=1,
前已選定軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,由教材P362表15-1查得,因此<,故安全。
∴此軸強度足夠
3.5.3曲柄軸
（1）材料的選擇
由表16.1 查得 用45號鋼，進行調(diào)質(zhì)處理，
由表16.3得
（2）估算軸的最小直徑
根據(jù)表11.6，取=110為取值范圍
估算軸的直徑：
因為軸上開有一個鍵槽，考慮到鍵槽對軸強度的削落，應(yīng)增大軸徑，此時軸徑應(yīng)增大3%
，取
（3）軸上的零件定位，固定和裝配
單級減速器中,可以將蝸輪安排在箱體中央，相對兩軸承對稱分布，蝸輪左面用軸肩定位，右面用套筒軸向定位，周向定位采用鍵和過渡配合，兩軸承分別以軸承肩和套筒定位，周向定位則用過渡配合或過盈配合，軸呈階梯狀，左軸承從左面裝入，蝸輪套筒，右軸承和鏈輪依次從右面裝入。
（4）確定軸的各段直徑和長度
I段：直徑d1=70mm 長度取L1=85mm
II段：直徑d2=75mm,長度取L2=35 mm
由GB/T297-1994初選用6215型深溝球軸承，其內(nèi)徑為75mm。
III段：直徑d3=85mm ，L3=12 mm
Ⅳ段：直徑d4=70mm，齒輪寬為95mm，取L4=95mm
由GB/T297-1994初選用6212型深溝球軸承，其內(nèi)徑為60mm。
Ⅴ段：d5= 60mm長度取L5=30mm
由上述軸各段長度可算得軸支承跨距L=136mm
（5）按彎扭復(fù)合強度計算
①求分度圓直徑：已知d2=205mm
②求轉(zhuǎn)矩：已知T2= TII=304.27N·m
③求圓周力Ft：根據(jù)教材P198（10-3）式得
=2T2/d2=590 N
④求徑向力Fr：根據(jù)教材P198（10-3）式得
Fr=·tanα=3586.4×tan200=1370N
⑤∵兩軸承對稱
∴LA=LB=75mm
求支反力FAY、FBY、FAZ、FBZ
FAY=FBY=Fr/2=107.35N
FAX=FBX=/2=295N
由兩邊對稱，截面C的彎矩也對稱，截面C在垂直面彎矩為
MC1=FAYL/2=107.35×75×=8N·m
截面C在水平面彎矩為
MC2=FAXL/2=295×75×=22.125N·m
計算合成彎矩
MC=（MC12+MC22）1/2=（82+22.1252）1/2=23.54N·m
圖7-2
校核危險截面C的強度由式（15-5）
∵由教材P373式（15-5）經(jīng)判斷軸所受扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為對稱循環(huán)變應(yīng)力,取α=1,
前已選定軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,由教材P362表15-1查得,因此<,故安全。
∴此軸強度足夠
3.6軸承的校核
3.6.1蝸桿軸上的軸承壽命校核
在設(shè)計蝸桿選用的軸承為30206型圓錐滾子軸承,由手冊查得
(1)由滾動軸承樣本可查得,軸承背對背或面對 面成對安裝在軸上時,當(dāng)量載荷可以按下式計算:
1)當(dāng)
2)當(dāng)
,且工作平穩(wěn),取,按上面式(2)計算當(dāng)量動載荷,即
(2)計算預(yù)期壽命
(3)求該軸承應(yīng)具有的基本額定動載荷
故選擇此對軸承在軸上合適.
3.6.2渦輪軸上的軸承校核
（1）求作用在軸承上的載荷
（2）計算動量載荷
在設(shè)計時選用的30210型圓錐滾子軸承,查手冊知
根據(jù),查得
查得 所以
（3）校核軸承的當(dāng)量動載荷
已知,所以
故選用該軸承合適.
3.6.3曲柄軸上的軸承校核
（1）求作用在軸承上的載荷
（2）計算動量載荷
在設(shè)計時選用的6215型深溝球軸承,查手冊知
根據(jù),查得
查得 所以
（3）校核軸承的當(dāng)量動載荷
已知,所以
故選用該軸承合適.
3.7鍵的校核
3.7.1蝸桿軸上鍵的強度校核
在前面設(shè)計軸此處選用平鍵聯(lián)接,尺寸為,鍵長為56mm.
鍵的工作長度
鍵的工作高度
可得鍵聯(lián)接許用比壓
故該平鍵合適.
3.7.2蝸輪軸上鍵的強度校核
在設(shè)計時選用平鍵聯(lián)接,尺寸為,鍵長度為70mm
鍵的工作長度
鍵的工作高度
得鍵聯(lián)接許用比壓
故選用此鍵合適.
3.7.3曲柄軸上鍵的強度校核
在設(shè)計時選用平鍵聯(lián)接,尺寸為,鍵長度為70mm
鍵的工作長度
鍵的工作高度
得鍵聯(lián)接許用比壓
故選用此鍵合適.
3.8聯(lián)軸器的選用
電機與蝸桿軸聯(lián)軸器的選用
根據(jù)前面計算，蝸桿軸最小直徑：
取
查機械手冊，根據(jù)軸徑和計算轉(zhuǎn)矩選用彈性柱銷聯(lián)軸器：
聯(lián)軸器轉(zhuǎn)矩計算
查表課本14-1， K=1.3，則
啟動載荷為名義載荷的1.25倍，則
按照計算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查手冊選擇聯(lián)軸器型號為選用HL3（J1型）彈性柱銷聯(lián)軸器，其允許最大扭矩[T]=630,許用最高轉(zhuǎn)速 n=5000，半聯(lián)軸器的孔徑d=35，孔長度l=60mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L1=82。
第四章 翻鋼機構(gòu)設(shè)計
4.1機構(gòu)的尺寸計算
4.1.1計算曲柄搖桿機構(gòu)尺寸
如圖4-1所示
圖4-1 曲柄搖桿機構(gòu)示意圖
設(shè)曲柄長度a、連桿長度b、搖桿長度b。O為搖桿中心，P為曲柄中心，OA、OB為搖桿的兩極限位置，根據(jù)翻鋼機結(jié)構(gòu)選定O相對P水平方向距離為200mm，豎直方向距離為400mm，搖桿長度300mm即OA=OB=c=300mm
則有 b-a=AC-PC=PA=412.31mm
b+a=PC'+BC'=PB=728.01mm
聯(lián)立可得： a=157.85mm
b=570.16mm
4.1.2搖桿速度分析
如圖8，設(shè)曲柄角速度ω1，長度l1,與機架夾角θ1，連桿與機架夾角θ2，搖桿角速度ω3、長度l3、與機架夾角θ3，
圖4-2 曲柄搖桿機構(gòu)速度分析簡圖
則 α=90°-θ1-θ2
β=90°-θ3+θ2
因為 ω1l1cosα=ω3l3cosβ
即 ω1l1sin（θ1+θ2)= ω3l3sin(θ3-θ2)
得 ω3=ω1l1sin（θ1+θ2)l3sin(θ3-θ2)
當(dāng)曲柄和連桿共線時，θ1=θ2=0°，搖桿速度為0，即搖桿在兩個極限位置時的速度為0，這樣有助于順利盛放和交接鋼板，避免沖撞，而在中間過程時速度較快，能夠節(jié)省時間，以滿足每分鐘翻鋼板六次的要求。
4.2曲柄設(shè)計
曲柄尺寸計算如4.1.1，曲柄選用Q235，由火焰切割加兩端焊接圓環(huán)后機加工而成，結(jié)構(gòu)根據(jù)總體尺寸匹配如下圖示：
圖4-3 曲柄結(jié)構(gòu)尺寸圖
4.3連桿設(shè)計
連桿尺寸計算如4.1.1，連桿選用Q235，由火焰切割加兩端焊接圓環(huán)后機加工而成，結(jié)構(gòu)根據(jù)總體尺寸匹配如下圖示：
圖4-4 連桿結(jié)構(gòu)尺寸圖
4.4搖桿設(shè)計
搖桿尺寸計算如4.1.1，搖桿選用Q235，由火焰切割加焊接耳板后機加工而成，結(jié)構(gòu)根據(jù)總體尺寸匹配如下圖示：
圖4-5 搖桿結(jié)構(gòu)尺寸圖
第五章 翻鋼機的安裝與維護
5.1翻鋼機的安裝
5.1.1安裝方法
翻鋼機的行程開關(guān)底座，在調(diào)整好位置后安裝在支承架端部；
撥爪與長軸的連接，以及連桿與長軸采用焊接；
撥爪采用Q235A正火處理。
由于低碳鋼含碳量低，錳、硅含量也少，所以，通常情況下不會因焊接而產(chǎn)生嚴(yán)重硬化組織或淬火組織。低碳鋼焊后的接頭塑性和沖擊韌度良好，焊接時，一般不需預(yù)熱、控制層間溫度和后熱，焊后也不必采用熱處理改善組織，整個焊接過程不必采取特殊的工藝措施，焊接性優(yōu)良。
但在少數(shù)情況下，焊接時也會出現(xiàn)困難：
1)采用舊冶煉方法生產(chǎn)的轉(zhuǎn)爐鋼含氮量高，雜質(zhì)含量多，從而冷脆性大，時效敏感性增加，焊接接頭質(zhì)量降低，焊接性變差。
2)沸騰鋼脫氧不完全，含氧量較高，P等雜質(zhì)分布不均，局部地區(qū)含量會超標(biāo)，時效敏感性及冷脆敏感性大，熱裂紋傾向也增大。
3)采用質(zhì)量不符合要求的焊條，使焊縫金屬中的碳、硫含量過高，會導(dǎo)致產(chǎn)生裂紋。如某廠采用酸性焊條焊接Q235-A鋼時，因焊條藥皮中錳鐵的含碳量過高，會引起焊縫產(chǎn)生熱裂紋。
4)某些焊接方法會降低低碳鋼焊接接頭的質(zhì)量。如電渣焊，由于線能量大，會使焊接熱影響區(qū)的粗晶區(qū)晶粒長得十分粗大，引起沖擊韌度的嚴(yán)重下降，焊后必需進行細(xì)化晶粒的正火處理，以提高沖擊韌度。
總之，低碳鋼是屬于焊接性最好、最容易焊接的鋼種，所有焊接方法都能適用于低碳鋼的焊接 。
5.1.2就位和找正調(diào)平
（1）設(shè)備就位
在安裝設(shè)備前，一般已先安裝好車間的橋式吊車，再利用橋式吊車來安裝其他設(shè)備。在吊運設(shè)備時，繩索應(yīng)拴在設(shè)備適合受力的位置上，在繩索與設(shè)備表面接觸部位應(yīng)墊上保護墊板，以防損壞其油漆表面或已經(jīng)過加工的表面。如果施工現(xiàn)場受到限制，可以采用滑移就位或采用其它的吊裝方法。
（2）設(shè)備找正和調(diào)平
5.1.3安裝實施
（1）墊鐵的設(shè)置
（a）每個地腳螺栓旁至少應(yīng)有一組墊鐵，且應(yīng)放置整齊，其塊數(shù)不宜超過5塊；
（b）墊鐵組在能放穩(wěn)和不影響灌漿的情況下，應(yīng)放在靠近地腳螺栓和底座主要受力部位下方，相鄰兩墊鐵組間的距離宜為500---1000mm；
（c）每一組墊鐵的面積應(yīng)根據(jù)設(shè)備重量加在該墊鐵組上的負(fù)荷和地腳螺栓緊固力決定；
（d）設(shè)備調(diào)平后，每組墊鐵均應(yīng)壓緊，對于高速運轉(zhuǎn)、承受沖擊負(fù)荷和振動較大的設(shè)備，應(yīng)采用0.05mm塞尺檢查墊鐵之間及墊鐵與底座之間的間隙，在墊鐵同一斷面處以兩側(cè)塞入的長度總和不得超過墊鐵長度或?qū)挾鹊?/3。
（e）設(shè)備調(diào)平后，墊鐵端面應(yīng)露出設(shè)備底面外緣，平墊鐵宜露出10---30mm，斜墊鐵宜露出10---50mm，墊鐵組伸入設(shè)備底座面的長度應(yīng)超過設(shè)備地腳螺栓的中心，設(shè)備調(diào)平后應(yīng)將墊鐵組相互用定位焊焊牢。
（2）設(shè)備的灌漿
（a）預(yù)留孔灌漿前，灌漿處應(yīng)清洗潔凈；灌漿宜采用細(xì)石混凝土，其強度應(yīng)比基礎(chǔ)的混凝土強度高一級。灌漿時應(yīng)搗實，并不應(yīng)使地腳螺栓傾斜和影響設(shè)備的安裝精度。
（b）采用無收縮混凝土或水泥沙漿時，無收縮混凝土的配比亦可采用GB5031---98規(guī)范附錄七的規(guī)定。
（c）灌漿層厚度應(yīng)按設(shè)計規(guī)定，如無設(shè)計規(guī)定宜為50---100mm。
（d）灌漿前應(yīng)敷設(shè)外模板，外模板至設(shè)備底座面外緣的距離不宜小于60mm。模板拆除后，表面應(yīng)進行抹面處理。
（e）當(dāng)設(shè)備底座下不需全部灌漿，且灌漿層需承受設(shè)備負(fù)荷時，應(yīng)敷設(shè)內(nèi)模板。
（3）零、部件的清洗與裝配
施工人員必須熟悉施工圖和有關(guān)技術(shù)資料，弄清設(shè)備的性能、結(jié)構(gòu)和清洗技術(shù)要求，清洗設(shè)備各零部件加工表面上的油脂、污垢及其他雜物，并使其表面具有防銹能力。設(shè)備表面如果有干油可用煤油清洗，若有防銹漆則可用香蕉水或丙酮清洗。設(shè)備清洗后，用棉紗擦凈并涂以潤滑油。設(shè)備無油漆的部分均應(yīng)涂上機油防銹。（2）設(shè)備裝配時，應(yīng)先檢查零、部件與裝配有關(guān)的尺寸偏差，形狀和位置偏差，符合設(shè)備技術(shù)文件的要求后，按照裝配順序和標(biāo)記進行裝配。
（4）試運轉(zhuǎn)
試運轉(zhuǎn)的目的是進一步檢查設(shè)備存在的缺陷并進行使用前最后的修理和調(diào)整，使設(shè)備的運行特性符合生產(chǎn)的需要。試運轉(zhuǎn)的步驟是：先空載，后負(fù)荷；先單機，后聯(lián)動。必須在上一步驟檢查合格后，才能進行下一步驟的運轉(zhuǎn)。
（5）竣工驗收
（a）竣工驗收的主要依據(jù)有：施工單位與建設(shè)單位簽訂的合同或協(xié)議書；設(shè)計文件；機械設(shè)備安裝工程施工及驗收規(guī)范；進口設(shè)備應(yīng)按合同的規(guī)定及國外廠家提供的文件進行驗收。
（b）施工單位應(yīng)提供的資料主要包括：竣工圖或注明修改部分的施工圖；主要材料的出廠合格證及檢驗報告；設(shè)備資料(說明書、合格證等)；隱蔽工程記錄和各工序的檢驗記錄；重要部位的焊接記錄；設(shè)備試運轉(zhuǎn)記錄等，并辦理竣工驗收證明書。
5.2翻鋼機維護
軸的兩端采用向心關(guān)節(jié)軸承關(guān)節(jié)軸承廣泛應(yīng)用于工程液壓油缸,鍛壓機床,工程機械,自動化設(shè)備，汽車減震器，水利機械等行業(yè). 關(guān)節(jié)軸承簡介及分類關(guān)節(jié)軸承是球面滑動軸承，基本型是由具有球形滑動球面接觸表面的內(nèi)、外圈組成。根據(jù)其結(jié)構(gòu)和類型的不同，可承受徑向載荷、軸向載荷，或者是徑向、軸向同時作用的聯(lián)合載荷。有較大的載荷能力和抗沖擊能力，并具有抗腐蝕、耐磨損、自調(diào)心、潤滑好或自潤滑無潤滑污物污染的特點，即使安裝錯位也能正常工作。關(guān)節(jié)軸承廣泛用于速度較低的擺動運動、傾斜運動和旋轉(zhuǎn)運動。向心關(guān)節(jié)軸承 GE…ES型 單縫外圈，有潤滑油槽。能承受徑向載荷和任一方向較小的軸向載荷。
設(shè)備潤滑管理是設(shè)備管理的一個重要分支，做好潤滑工作有利于延長設(shè)備的使用壽命，提高設(shè)備的運轉(zhuǎn)率，減少故障的發(fā)生，有利于生產(chǎn)的順利進行。反之，將會導(dǎo)致設(shè)備的故障率大大提高，停機次數(shù)和停機時間都會增加，以致于給生產(chǎn)帶來不便，嚴(yán)重時會導(dǎo)致生產(chǎn)任務(wù)無法完成，給廠里帶來重大損失。
設(shè)備潤滑工作是機器設(shè)備現(xiàn)場使用與維護的重要環(huán)節(jié)。正確、合理地潤滑設(shè)備能減少摩擦和設(shè)備零部件的磨損，延長設(shè)備使用壽命，充分發(fā)揮設(shè)備的效能，降低功能損耗，防止設(shè)備銹蝕和受熱變形等。相反，忽視設(shè)備潤滑工作，設(shè)備潤滑不當(dāng)，必將加速設(shè)備磨損，造成設(shè)備故障和事故頻繁，加速設(shè)備技術(shù)狀態(tài)劣化，使產(chǎn)品質(zhì)量和產(chǎn)量受到影響。因此，設(shè)備管理、使用入員和維修人員都應(yīng)重視設(shè)備的潤滑工作。
設(shè)備維護是操作工人為保持設(shè)備正常技術(shù)狀態(tài)、延長使用壽命必須進行的日常工作。
設(shè)備維護的"四項要求"
（1）整齊。工具、工件、附件放置整齊；安全防護裝置齊全；線路管道完整。
（2）清沽。設(shè)備內(nèi)外清潔；各滑動面及絲杠、齒輪、齒條等無油污、無碰傷；各部位不漏油、不漏水、不漏氣、不漏電；切屑垃圾清掃干凈。
（3）潤滑。按時加油換油，油質(zhì)符合要求；油壺、油槍、油杯、油氈、油線清潔齊全，油標(biāo)明亮，油路暢通。
（4）安全：實行定人定機和交接班制度；熟悉設(shè)備結(jié)構(gòu)和遵守操作規(guī)程，合理使用設(shè)備、精心維護設(shè)備、防止發(fā)生事故。
總 結(jié)
這次畢業(yè)設(shè)計幾乎用到了我們大學(xué)所學(xué)的所有專業(yè)課程,可以說是我們大學(xué)所學(xué)專業(yè)知識的一次綜合考察和評定.通過這次畢業(yè)設(shè)計,使我們對以前所學(xué)的專業(yè)知識有了一個總體的認(rèn)識與融會貫通.例如我們在設(shè)計過程當(dāng)中需要用到所學(xué)的工程制圖、材料力學(xué)、機械工程材料、機械設(shè)計、極限配合與公差以及CAD計算機輔助制圖等基礎(chǔ)的專業(yè)知識.在做畢業(yè)設(shè)計的過程中,不僅使我們熟悉了舊的的知識點,還使我們發(fā)現(xiàn)了許多以前沒有注意的細(xì)節(jié)問題,而這些細(xì)節(jié)問題恰恰是決定我們是否能夠成為一名合格的機械技術(shù)人才的關(guān)鍵所在.
此外,我感覺兩個月的畢業(yè)設(shè)計極大的豐富了我們的知識面,使我學(xué)到了許多知識,不僅僅局限于多學(xué)的專業(yè)知識.在做設(shè)計的過程中,由于需要用到課本外的知識,這要求我們上網(wǎng)或者到圖書館等查閱資料.例如在設(shè)計傳動方案時就需要我們對提升裝置的工作環(huán)境和工作能力等由一定的了解才能選擇合適的傳動方式.由于以前沒有注意此方面的問題,所以必須通過實踐認(rèn)識和查閱資料才能做到更好.
參考文獻
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致 謝
從基礎(chǔ)課到專業(yè)課四五十門，但這都是零散的，成塊吸收，而最終的畢業(yè)設(shè)計就是把這些零散、成塊的知識有條理、系統(tǒng)化，綜合運用。達(dá)到檢驗所學(xué)程度的目的，既是對綜合運用知識的能力的培養(yǎng)，又是為將來走上工作崗位的做的一次實戰(zhàn)模擬。
課題對我來說是陌生的，因為平時接觸這方面的知識很少。在整個設(shè)計過程中，我學(xué)會了如何把所學(xué)的知識應(yīng)用到設(shè)計中去，不是單一的設(shè)計一件東西，而是要靈活運用，舉一反三，能運用到別的設(shè)計中去，不過，在設(shè)計上還有很多缺陷，需要進一步完善，希望各位領(lǐng)導(dǎo)和老師提出意見，批評指正，使以后不在犯同樣的錯誤，不斷成熟、進步，在此我感謝各位領(lǐng)導(dǎo)和老師的孜孜不倦的教悔和熱心幫助。
經(jīng)過了近3個月的時間，我的畢業(yè)設(shè)計終于作完了，在整個設(shè)計過程中我尊敬的老師們和我的同學(xué)給予了我很大的幫助，在此我深表感謝，沒有他們的幫助我很難將這次畢業(yè)設(shè)計做好。我更加感謝的我的指導(dǎo)，在我的整個設(shè)計過程中都給予了我很大的支持和幫助，在此，我對老師衷心的說一聲謝謝。我還要感謝院里的領(lǐng)導(dǎo)，因為是他們?yōu)槲姨峁┝诉@次機會。謝謝!
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