I課程設(shè)計課程名稱： 課題名稱： 套管注塑模具設(shè)計 指導(dǎo)教師： 班 級： 姓 名： 學(xué) 號： 成績評定： 指導(dǎo)教師簽字： 年 月 日I目錄1 塑料成型工藝性分析.11.1 塑件分析.11.2 注射成型過程及工藝參數(shù).11.3 PE 的性能分析 .22 擬定模具結(jié)構(gòu)形式.12.1 分型面位置的確定.12.2 確定型腔數(shù)量和排列方式.22.3 模具結(jié)構(gòu)形式的確定.23 注射機(jī)型號的確定.33.1 所需注射量的計算.33.2 注射機(jī)型號的選定.33.3 型腔數(shù)量及注射機(jī)有關(guān)工藝參數(shù)校核.34 澆注系統(tǒng)的形式和澆口的設(shè)計.84.1 主流道的設(shè)計.84.2 冷料穴的設(shè)計.104.3 分流道的設(shè)計.104.4 澆口的設(shè)計.114.5 澆注系統(tǒng)的平衡.124.6 澆注系統(tǒng)凝料體積的計算.124.7 澆注系統(tǒng)各截面流過熔體的體積計算.124.8 普通澆注系統(tǒng)截面尺寸的計算與校核.135 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計和計算.155.1 定模部分的型芯與型腔.155.2 動模部分的型芯.165.3 成型零件的強(qiáng)度及支撐板厚度校核.176 模架的確定和標(biāo)準(zhǔn)件的選用.197 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計.218 脫模推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計.229 排氣系統(tǒng)的設(shè)計.2410 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計.2510.1 冷卻系統(tǒng).2510.2 加熱系統(tǒng).26設(shè)計總結(jié).27參考文獻(xiàn).2811 塑料成型工藝性分析1.1 塑件分析該塑件為套管，如圖 1-1 所示，圖 1-1 塑件零件圖該塑件為套管,所用材料為 PE,無顏色要求,生產(chǎn)批量為中批量。由塑件圖分析可知,精度未注,采用一般經(jīng)濟(jì)級精度 6 級。所用塑料為聚丙烯,該塑料流動性好,注射充型流動平穩(wěn),塑件外設(shè)置有脫模斜度,脫模斜度為 30′-1°1.2 注射成型過程及工藝參數(shù)聚乙烯為典型的熱塑性塑料，是無臭、無味、無毒的可燃性白色粉末。成型加工的 PE 樹脂均是經(jīng)擠出造粒的蠟狀顆粒料，外觀呈乳白色。其分子量在 1 萬一 loa萬范圍內(nèi)。分子量超過 10 萬的則為超高分子量聚乙烯。分子量越高，其物理力學(xué)性能越好，越接近工程材料的要求水平。但分子量越高，其加工的難度也隨之增大。聚乙烯熔點(diǎn)為 10---130C·其耐低溫性能優(yōu)良。在一 60℃下仍可保持良好的力學(xué)性能，但使用溫度在 80~110℃。聚乙烯化學(xué)穩(wěn)定性較好，室溫下可耐稀硝酸、稀硫酸和任何濃度的鹽酸、氫氟酸、磷酸、甲酸、醋酸、氨水、胺類、過氧化氫、氫氧化鈉、氫氧化鉀等溶液。但2不耐強(qiáng)氧化的腐蝕，如發(fā)煙硫酸·濃硝酸、鉻酸與硫酸的混合液。在室溫下上述溶劑會對聚乙烯產(chǎn)生緩慢的侵蝕作用，而在 90---100℃下，濃硫酸和濃硝酸會快速地侵蝕聚乙烯，使其破壞或分解。聚乙烯在大氣、陽光和氧的作用下，會發(fā)生老化，變色、龜裂、變脆或粉化，喪失其力學(xué)性能。在成型加工溫度下，也會因氧化作用，使其熔體戮度下降，發(fā)生變色、出現(xiàn)條紋，故而在成型加工和使用過程或選材時應(yīng)予以注意。正因?yàn)榫垡蚁碛腥缟咸刭|(zhì)，容易加工成型，因此聚乙烯的再生回收具有非常深遠(yuǎn)的價值。[2] 注射工藝參數(shù)表 1-1 PE 注射工藝參數(shù)注射成型機(jī)類型 螺桿式 轉(zhuǎn)速 （ 30~60）r/min料筒溫度后段 160~170℃中段 200~220前段 180~200噴嘴溫度 250~260℃模具溫度 40~80℃ 噴嘴形式 直通式注射壓力 70~120Mpa 保壓力 50~60MPa注射時間 0~5s 成型周期 40~120s保壓時間 20~60s 冷卻時間 15~50s注：源自參考文獻(xiàn) [1]中的表 4-181.3 PE 的性能分析使用性能聚乙烯為白色蠟狀半透明材料，柔而韌，比水輕，無毒，具有優(yōu)越的介電性能。易燃燒且離火后繼續(xù)燃燒。透水率低，對有機(jī)蒸汽透過率則較大。聚乙烯的透明度隨結(jié)晶度增加而下降在一定結(jié)晶度下，透明度隨分子量增大而提高。高密度聚乙烯熔點(diǎn)范圍為 132-135℃，低密度聚乙烯熔點(diǎn)較低（112℃）且范圍寬。常溫下不溶于任何已知溶劑中，70℃以上可少量溶解于甲苯、乙酸戊酯、三氯乙烯等溶劑中。12 擬定模具結(jié)構(gòu)形式2.1 分型面位置的確定在塑件設(shè)計階段，就應(yīng)該考慮成型時分型面的形狀數(shù)量，否則就無法用模具成型。在模具設(shè)計階段，應(yīng)首先確定分型面的位置，然后才選擇模具的結(jié)構(gòu)。分型面選擇是否合理，對塑件質(zhì)量工藝，操作難易程度和模具設(shè)計制造有很大影響。因此分型面的選擇是注射模設(shè)計中的一個關(guān)鍵因素。1) 分型面的選擇原則 [1]：(1) 分型面的選擇應(yīng)便于塑件脫模和簡化模具結(jié)構(gòu)，選擇分型面應(yīng)盡量使塑件開模時留在動模;(2) 分型面應(yīng)盡可能選擇在不影響外觀的部位，并使其產(chǎn)生的溢料邊易于消除和修整;(3) 分型面的選擇應(yīng)保證塑件尺寸精度;(4) 分型面選擇應(yīng)有利于排氣;(5) 分型面選擇應(yīng)便于模具零件的加工;(6) 分型面選擇應(yīng)考慮注射機(jī)的規(guī)格2) 分型面的選擇方案(1) 分型面選擇方案Ⅰ。分型面與開模方向垂直，位置選在直徑為 33 的端面?如圖 2-1 所示，動模上的型芯凸出，開模后，塑件包緊型芯，留于動模，然后采用脫模板將塑件推出，整個塑件成型精度較高，模具也比較簡單。圖 2-1 分型面形式與位置綜上所述，分型面選擇方案Ⅰ，模具結(jié)構(gòu)相對簡單，塑件成型精度可靠，因此采用方案Ⅰ。22.2 確定型腔數(shù)量和排列方式該塑件為小型塑件，精度要求不高，又是中等批量生產(chǎn)，可以采用一模多腔的形式。考慮到模具制造費(fèi)用、設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)用低一些，初定為一模 2 腔的模具形式。如圖 2-3 所示。圖 2-3 型腔的排列2.3 模具結(jié)構(gòu)形式的確定從上面分析中可知，本模具擬采用一模 2 腔，推件板推出，流道采用平衡式，澆口采用側(cè)澆口，定模不需要設(shè)置分型面，動模部分需要一塊型芯固定板和支撐板，因此基本上確定模具結(jié)構(gòu)形式為 A4 型帶推件板的單分型面注射模。33 注射機(jī)型號的確定3.1 所需注射量的計算1) 塑件質(zhì)量、體積計算對于該設(shè)計，提供了塑件圖樣，據(jù)此建立塑件模型并對此模型用建模分析得：塑件體積 3164.8cmV?塑件質(zhì)量 g902.7.10????2) 澆注系統(tǒng)凝料體積的初步估算可按塑件體積的 0.6 倍估算，由于該模具采用一模四腔，所以澆注系統(tǒng)凝料體積為 312 76.20.648.04cmV?3) 該模具一次注射所需塑料 PE體積 3210 9.573V?????質(zhì)量 gm95.?3.2 注射機(jī)型號的選定根據(jù)以上的計算初步選定型號為 XS-ZY-125，型臥式注射機(jī)，查表 [2]其主要技術(shù)參數(shù)見表 3-1。表 3-1 XS-ZY-125 型注射機(jī)主要技術(shù)參數(shù)額定注射量 125cm3 鎖模力 900KN螺桿直徑 42mm 拉桿內(nèi)間距 260×360mm額定注射壓力 150MPa 最大開模行程 300mm注射時間 1.8s 最大模具厚度 300mm塑化能力 50kg/h 最小模具厚度 200mm螺桿轉(zhuǎn)速 10～140r/min 定位孔直徑 100mm?噴嘴球半徑 SR12mm 噴嘴孔直徑 4mm合模方式 液壓-機(jī)械注：該注射機(jī)由上海塑料機(jī)械廠生產(chǎn)3.3 型腔數(shù)量及注射機(jī)有關(guān)工藝參數(shù)校核1) 型腔數(shù)量的校核(1) 按注射機(jī)的最大注射量校核型腔數(shù)量 njgVK??式中 K 注射機(jī)最大注射量的利用系數(shù)，結(jié)晶型塑料一般取 0.8；4注射機(jī)允許的最大注射量， =125cm3；gVgV澆注系統(tǒng)所需要的塑件體積， =20.736 cm3；j j單個塑件的質(zhì)量或體積， =8.64g； n n上式中 左邊=2; 右邊 = 滿足要求17.964.832015???(2) 由注射機(jī)料筒塑化速率校核型腔數(shù)量 12mKMtn??式中 K 注射機(jī)最大注射量的利用系數(shù)，結(jié)晶型塑料一般取 0.8；M 注射機(jī)的額定塑化量，該注射機(jī)為 50kg/h=13.89g/s；t 成型周期，因塑件小，壁厚不大，取 50s；m1 單個塑件的質(zhì)量和體積，取 ；g64.81?m2 澆注系統(tǒng)所需塑件質(zhì)量和體積，取 。10?上式中 左邊=4; 右邊 = 9.64.8.59.30???滿足要求2) 注射機(jī)工藝參數(shù)的校核(1) 注射量的校核注射量以容積表示，最大注射容積為3max 75.91275.0cmV???式中 模具型腔和流道的最大容積；maxVV 指定型號與規(guī)格的注射機(jī)注射量容積，該注射機(jī)為 125cm3;注射系數(shù)，取 0.75~0.85，無定型塑料取 0.85，結(jié)晶型塑料取 0.75，該處取 0.75。倘若實(shí)際注射量過小，注射機(jī)的塑化能力得不到發(fā)揮，塑件在料筒中停留的時間就會過長。所以最小注射容積 。故每次注射的3min 25.125.0. cmV???實(shí)際注射容積 應(yīng)滿足 ，而 ，符合要求。V? ax0in?396?(2) 鎖模力的校核當(dāng)高壓的塑料熔體充滿型腔時，會產(chǎn)生一個沿注射機(jī)軸向的很大推力 ，其大推T小等于制件澆注系統(tǒng)在分型面上的垂直投影面積之和乘以型腔內(nèi)塑料熔體的平均壓力。該推力應(yīng)小于注射機(jī)額定的鎖模力 ，否則在注射成型時會因鎖模不緊而發(fā)生合T溢邊跑料現(xiàn)象。5型腔內(nèi)塑料熔體的推力 ：推T0kpApAT??????平 均推式中 型腔內(nèi)塑料熔體沿注射機(jī)軸向的推力；推A 塑料與澆注系統(tǒng)在分型面上積投影面積；型腔內(nèi)塑料熔體的平均壓力，一般是注射壓力的 30%~50%，PE 流動平 均性好，所薄壁容器類，取型腔平均壓力為 50Mpa；型腔內(nèi)塑料熔體的壓力；p注射壓力；0K 壓力損失系數(shù)，可在 0.2~0.4 的范圍內(nèi)選取，此處選 0.4。上式左邊=50A 60A=右邊，符合要求。?(3) 最大注射壓力校核注射機(jī)的額定注射壓力即為該機(jī)器的最高壓力 （見表 3-1） ，應(yīng)該MPa150max?大于注射成型是所需調(diào)用的注射壓力 ，即0P0maxPk??式中 安全系數(shù)，常取 。4.1~25.??k注射成型是所需調(diào)用的注射壓力0實(shí)際生產(chǎn)中，該塑件成型時所需注射壓力 為 70~120Mpa,由于選用的是螺桿式0P注射機(jī),其注射壓力的傳遞比柱塞式要好,同時 PE 流動性好,因此注射壓力 選用 90 0PMpa。代值計算:左邊=150MPa 右邊= Ma14~5.294.1~025.??符合要求。3) 安裝尺寸校核(1) 噴嘴尺寸主流道的小端直徑 D 大于注射機(jī)噴嘴 ，通常為○ 1 dmd)1~5.0(??對于該模具 ，取 ，符合要求。md4主流道入口的凹球面半徑 應(yīng)大于注射機(jī)注射機(jī)噴嘴球半徑 SR，通常為○ 2 0SR)2(0對于該模具 SR=12mm，取 ，符合要求。13?(2) 最大與最小模具厚度模具厚度 H 應(yīng)滿足 maxminH?式中 ，20min?0ax而該套模具厚度 ，符合要求。m2603425???64) 開模行程和推出機(jī)構(gòu)的校核(1) 開模行程的校核 mH)10~5(21??式中 H 注射機(jī)動模板的開模行程，取 300mm，見表 3-1；塑件推出行程，取 22.5mm；1包括流道凝料在內(nèi)的塑件高度為 80mm2其值為 ，符合要求m5.12~.07)1~5(.80???(2) 推出機(jī)構(gòu)的校核該塑件的推出行程為 22.5mm 小于注射的機(jī)推出行程，符合要求。784 澆注系統(tǒng)的形式和澆口的設(shè)計澆注系統(tǒng)是引導(dǎo)塑料熔體從注射機(jī)噴嘴到模具型腔的進(jìn)料通道,具有傳質(zhì)、傳壓和傳熱的功能,對塑料質(zhì)量影響很大。它分為普通流道澆注系統(tǒng)和熱流道澆注系統(tǒng)。該模具采用普通流道澆注系統(tǒng)，包括主流道、分流道、冷料穴和澆口。4.1 主流道的設(shè)計主流道置于模具中心塑料熔體的入口處，它將注射機(jī)噴嘴射出的熔體導(dǎo)入分流道或型腔中。主流道的形狀為圓錐形，以便于熔體的流動和開模時主流道凝料的順利拔出。1) 主流道尺寸(1) 主流道小端直徑 )1~5.0(41~5.0???）（注 射 機(jī) 噴 嘴 直 徑d。取 mD(2) 主流道球面半徑 ）（）（注 射 機(jī) 噴 嘴 球 頭 半 徑 220SR。取 SR130?(3) 球面配合高度 。mh5~取(4) 主流道長度由標(biāo)準(zhǔn)模架結(jié)合該塑料制件的結(jié)構(gòu)決定取 L=80mm (5) 主流道大端直徑)2~1(4.82tan05tan2 ????????? ??， 取為半 錐 角mLdD。取 D5(6) 澆口套總長 。h00?2) 主流道襯套的形式主流道小端入口處與注射機(jī)反復(fù)接觸，屬易損件，對材料要求較嚴(yán)。因而模具主流道部分常設(shè)計成可拆卸更換的主流道襯套形式即澆口套，以便有效的選用優(yōu)質(zhì)的鋼材單獨(dú)進(jìn)行加工和熱處理，采用碳素工具鋼 T10A 熱處理硬度為50HRC~55HRC，如圖 4-1 所示。9圖 4-1 主流道襯套由于該模具主流道較長，定位圈和襯套設(shè)計成分體式較宜，其定位圈結(jié)構(gòu)尺寸如圖 4-2 所示。圖 4-2 定位圈3) 主流道襯套的固定主流道襯套的固定形式如圖 4-3 所示。104-3 主流道襯套的固定形式4.2 冷料穴的設(shè)計冷料穴的作用是貯存兩次注射間隔而產(chǎn)生的冷料及熔體流動前鋒冷料，以防止熔體冷料進(jìn)入型腔。冷料穴一般設(shè)置在主流道的末端，當(dāng)分流道較長時，在分流道的末端有時也設(shè)冷料穴。同時冷料穴兼有分模時將主流道凝料從主流道襯套中拉出并滯留在動模一側(cè)。本設(shè)計采用推板脫模機(jī)構(gòu)，由于 PE 的彈性很強(qiáng)，故采用溝形頭冷料穴，4.3 分流道的設(shè)計1) 分流道的布置形式在分型面上與前面所述型腔排列密切相關(guān)，有多種不同的形式，但應(yīng)遵循兩個方面的原則：一是排列緊湊，縮小模板尺寸，二是流程盡量短，鎖模力均勻。該流道布置采用平衡式2) 分流道的長度長度應(yīng)盡可能短，結(jié)合模具尺寸結(jié)構(gòu)，取分流道長度 L = 30mm3) 分流道形狀及尺寸圓形分流道截面積雖然效率高，但其是以分型面為界分成兩半進(jìn)行加工才利于凝料脫出，因而其加工工藝性不佳，不予采用。許多模具設(shè)計采用梯形截面，加工工藝性好，且塑料熔體的熱量散失，流動阻力均不大，一般采用如下公式（參考文獻(xiàn) [3]公式 5-5，5-6）可確定截面尺寸，即 4265.0LmB??H3/?式中 B 梯形大底面的寬度(mm)m 塑件質(zhì)量(g)L 分流道的長度(mm)H 梯形高度11注：上述公式的適用范圍，塑件厚度在 3mm 以下，質(zhì)量小于 200g，且 B 的計算結(jié)果在 3.2-9.5mm 才合理。由于 ，不在適用范圍，需自mLmB 15.2709.2645.02654.04?????行設(shè)計。分流道設(shè)計為梯形，由參考文獻(xiàn) [2]中圖 9.2-12（分流道直徑尺寸曲線一）和參考文獻(xiàn) [3]中（常用分流道形狀及尺寸）取得分流道直徑 ，考慮到分流道長D.4??度系數(shù) ，所以修正后分流道直徑為 ，圓整為 4.5mm。梯1.?Lf fL51形斜角通常取 ，此處取 ；底部圓角 R=1mm~3mm，取 R=1mm。其截面形?0~5?6狀及尺寸如圖 4-6 所示。圖 4-6 分流道截面形狀及尺寸4) 分流道表面粗糙度分流道表面不要求太光潔，表面粗糙度常取 ，這可增加對外層m?2.5-1 Ra?塑料熔體流動阻力，使外層塑料冷卻塑料皮層固定形成絕熱層，有利于保溫。此處取 Ra 。m?5.1?5) 分流道與澆口連接形式分流道與澆口采用斜向與圓弧連接，這樣有利于塑料的流動與填充，防止塑料流動產(chǎn)生反壓力，消耗動能。4.4 澆口的設(shè)計澆口是連接流道與型腔之間的一段細(xì)短通道，是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分，起著調(diào)節(jié)控制料流速度，補(bǔ)料時間及防止倒流等作用。澆口的形狀、尺寸、位置對塑件的質(zhì)量產(chǎn)生很大的影響。1) 類型及位置的確定該模具是中小型塑件的多型腔模具，同時從所提供塑件圖樣中可看出，在底部?36 的圓周上設(shè)置澆口比較合適。類型選用常用的側(cè)澆口，這類澆口加工容易，修整方便，并且可以根據(jù)塑件的形狀特征靈活選擇進(jìn)料位置。2) 澆口結(jié)構(gòu)尺寸的經(jīng)驗(yàn)計算矩形側(cè)澆口的大小由其厚度，寬度和長度決定（參考文獻(xiàn) [1]式 6-5，6-6）h = nt12b = 30An式中 h 側(cè)澆口厚度（mm）b 側(cè)澆口寬度（mm）t 塑件壁厚（mm）n 與塑料品種有關(guān)的系數(shù)，查文獻(xiàn) [1]表 6-4 得 n = 0.7A 塑件外表面積（mm 2）代入數(shù)據(jù)得 h = 0.7×2.5 = 1.75mm。mAnb37.10467.3???澆口長度取 L = 1.0mm4.5 澆注系統(tǒng)的平衡對于該模具，從主流道到各個型腔和分流道的長度相等，形狀及截面尺寸相同，各個澆口也相同，澆注系統(tǒng)顯然是平衡的。4.6 澆注系統(tǒng)凝料體積的計算1) 主流道與主流道冷料井凝料體積 3322 261541.41054 mhV ?????????????? ???冷推主2) 分流道凝料體積 31785.218m?）（梯3) 澆口凝料體積很小，可取為 0。澆V4)澆注系統(tǒng)凝料體積 331.4cV???澆梯主總該值遠(yuǎn)小于前面對澆注系統(tǒng)凝料體積的估算，所以前面有關(guān)澆注系統(tǒng)的各項計算與校核符合要求，不需要重新設(shè)計計算。4.7 澆注系統(tǒng)各截面流過熔體的體積計算1) 流過澆口的體積 364.8cmVG?塑2) 流過分流道的體積13395.1264.83cmVR???梯塑3) 流過主流道的體積 3.4Rs主4.8 普通澆注系統(tǒng)截面尺寸的計算與校核1) 確定適當(dāng)?shù)募羟兴俾矢鶕?jù)經(jīng)驗(yàn)澆注系統(tǒng)各段的 取以下值，所成型塑件質(zhì)量較好。??(1) 主澆道 131205~????sss?(2) 分澆道 R?(3) 澆口 150??sG?(4) 其他澆口 43~??2) 確定體積流量1) 主澆道體積流量 sq主流道體積體積流率并不大，取 1302??ss?? scmRss /.45.433???2) 澆口體積流量 Gq側(cè)澆口用適當(dāng)?shù)募羟兴俾?代入得10?s?? scwh /4.868.6222 ???3) 注射時間的計算(1) 模具充模時間 sqVts08.23.475?(2) 單個型腔充模時間 stG1.6.8(3) 注射時間根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式求得注射時間 sttGs45.13/2/???14根據(jù)文獻(xiàn)[3]中表 3.3-5 可知 注射機(jī)最短注射時間，所選時間合理。?t4) 校核各處剪切速率(1) 澆口剪切速率，基本合理。14223 0.18.067?????swhVG??(2) 分流道剪切速率，合理。1233.624 ?sRqn???式中 ，scmtVqR/06.85.14923?4.032?LAn(3) 主流道剪切速率，基本合理。133357.24.0. ???sqss???式中 ， 。24.0?nsRcmtVs/6.3?155 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計和計算5.1 定模部分的型芯與型腔由于該塑件圓筒內(nèi)的中間有一凸臺，故需要在動，定模部分同時設(shè)置型芯。取凸臺向小內(nèi)徑的一面為動，定模兩型芯的接觸表面。該模具的型腔開設(shè)在定模上。成型零部件工作尺寸計算有平均值法和公差帶法兩種。本設(shè)計為便于計算采用平均值法。塑件尺寸按經(jīng)濟(jì)級 6 級計算。 （公式參考文獻(xiàn) [1]7-7，7-9，7-11，7-13，7-14）1) 型腔尺寸的計算（見圖 5-1）(1) 采用整體式型腔 (2) 尺寸的計算。其中塑件尺寸按入體原則查文獻(xiàn) [1]表 3-2（SJ1372-1987 公差數(shù)值表）式中 塑件的平均收縮率，PE 為 2.0%；cpS塑件的尺寸公差，見上塑件尺寸公差值；?模具成型零件制造誤差，該塑件 為小型塑件，取 。? ??31?修正系數(shù)，對于中、小塑件， ， ，則得：x 3/??z?6/c型腔徑向尺寸 ： ZscpmLSL??????01]4)[(同理，型腔高度尺寸： ZsH2○ 1 ??173.03/52.001 4838.1]43)[( ??? ???????????????ZscpmHS?○ 2 147.03/4.0022 992.])[( ????Zscp?○ 3 ??173.03/52.0011 43.1]43)[( ??? ???????????????ZscpsDS?○ 4 16.03/48.0022 25.])[( ????Zscps ?○ 5 ??147.03/4.0033 9231.]4)1[( ??? ???????????????ZscpsDS?2) 定模上型芯Ⅰ尺寸的計算（見圖 5-2）(1) 采用臺肩固定的形式，上底面用定模座板壓緊。(2) 尺寸的計算。其中塑件尺寸按入體原則查文獻(xiàn) [1]表 3-2（SJ 1372-1987 公差16數(shù)值表）塑件尺寸 ， ， ， ，4.012???sd40.152??sh24.013??sl4.019?sl標(biāo)注制造公差后得文獻(xiàn)[1]公式 7-8，7-12 ：0])[(ZxlSlscpm????式中 塑件的平均收縮率，PE 為 2.0%；cpS塑件的尺寸公差，見上塑件尺寸公差值；?模具成型零件制造誤差，該塑件 為小型塑件，取 。? ??31?修正系數(shù)，對于中、小塑件， ， ，則得：x 3/??z?6/c型芯徑向尺寸： 0]4)1[(ZscpmlSl ????同理，型芯高度尺寸： 2Zshh○ 1 ??0147.03/4.01 5231.]43)[( ??? ??????????????ZscpmdSd?○ 2 013.03/4.011 8625]2)[( ????Zscphh?○ 3 ??018.03/24.011 3.1]43)[( ?? ??????????????ZscpmlSl ?○ 4 0147.03/4.022 992.])[( ????Zscpll ?5.2 動模部分的型芯動模上型芯Ⅱ尺寸的計算（見圖 5-3）1) 采用臺肩固定的形式，下底面用型芯固定板壓緊。2) 尺寸的計算。其中塑件尺寸按入體原則查文獻(xiàn) [1]表 3-2（SJ1372-1987 公差數(shù)值表）塑件尺寸 ， ， ， ，48.02???sd4.0321???sd4.02???sd40.215??sh，8.0354?sh.04sh標(biāo)注制造公差后得文獻(xiàn)[1]公式 7-8，7-12 ： 0])1[(ZxlSlscpm?????式中 塑件的平均收縮率，PE 為 2.0%；cpS17塑件的尺寸公差，見上塑件尺寸公差值；?模具成型零件制造誤差，該塑件 為小型塑件，取 。? ??31?修正系數(shù)，對于中、小塑件， ， ，則得：x 3/??z?6/c型芯徑向尺寸： 0]4)1[(ZscpmlSl ????同理，型芯高度尺寸： 2Zshh○ 1 ??016.03/48.022 9238.1]43)[( ??? ??????????????ZscpmdSd?○ 2 0147.03/4.033 52.])[( ????Zscp?○ 3 ??0147.03/4.044 2.1])1[( ??? ??????????????ZscpmdSd?○ 4 013.03/4.022 5325.]3)[( ????Zscphh?○ 5 ??093.03/28.033 7.4.1])1[( ??? ??????????????ZscpmdS?○ 6 08.03/24.044 32.]2)[( ????Zscph?5.3 成型零件的強(qiáng)度及支撐板厚度校核1) 型腔壁厚的校核該型腔側(cè)壁厚,因其直接為定模板,可按整體式圓形型腔，由公式 7-48[1]??HprhS??式中 p 型腔內(nèi)壓力.MPa,一般為 20-50MPa,取 40 MPar 型腔內(nèi)半徑,為 33mmh 型腔深度, 為 38mm[σ] 型腔材料的許用壓力 ，一般中碳剛為 160MPaH 型腔外壁高度 為 35mmmS96.8351604??考慮到導(dǎo)柱的長度和安裝尺寸,預(yù)定的 10mm 顯然滿足上述尺寸,完全可18以滿足強(qiáng)度和剛度條件2) 型腔底板厚度的校核該型腔為整體式圓形行腔，按強(qiáng)度條件分析，由于最大應(yīng)力發(fā)生在周邊，所需底板厚度為（公式原自參考文獻(xiàn) [1]7-57）.，符合要求。mprt 32.14603][4322 ?????式中 P 型腔內(nèi)壓力.Mpa，一般為 20-50MPa,取 40 MPar 型腔內(nèi)半徑，為 33mm[σ] 型腔材料的許用壓力 為 160MPa196 模架的確定和標(biāo)準(zhǔn)件的選用由前面型腔的布局以及相互的位置尺寸，再根據(jù)成型零件結(jié)合標(biāo)準(zhǔn)模架，選用結(jié)構(gòu)形式為 A4 型、模架尺寸為 250mm 250mm 的標(biāo)準(zhǔn)模架，可符合要求。?模具上所有的螺釘采用內(nèi)六角螺釘；模具外表面不流有突出部分且外表面光潔，加涂防銹油。兩模板之間流有分模間隙。1) 定模座板（315mm 250mm，厚 25mm）定模座板是模即與注射機(jī)連接固定的板，材料為 45 鋼。通過 4 個 M8 的內(nèi)六角圓柱螺釘（其規(guī)格為 GB/T 70.1—2000 M8 12）與定模固?定板連接；定位圈通過 4 個 M6 的內(nèi)六角圓柱螺釘（其規(guī)格為 GB/T 70.1—2000 M6 35）與其連接；定模板座與澆口套為 H8/f8 配合。?2) 定模板（250mm 250mm，厚 50mm）?用于固定型芯、導(dǎo)套。因定模板要有一定的厚度，并要有足夠的強(qiáng)度，故采用Q235A 制成，調(diào)制 230HB~270HB。其上的導(dǎo)套孔與導(dǎo)套一端采用 H7/k6 配合，另一端采用 H7/e7 配合；定模板與澆口套采用 H7/m6 配合；定模板與型芯采用 H7/m6 配合。3) 推件板（250mm 250mm，厚 25mm）?推出機(jī)構(gòu)中的一部分將塑件推出，要有足夠的強(qiáng)度，故采用 T10A，淬火43HRC~58HRC；拉料桿孔與拉料桿之間采用 H7/f6 配合。型芯Ⅱ與推件板上型芯孔之間采用 H7/f6 配合。4) 型芯固定板（250mm 250mm，厚 32mm）?該模具的型芯Ⅱ固定在型芯固定板上，采用 45 鋼；拉料桿孔與拉料桿之間采用H7/m6 配合；型芯Ⅱ與型芯固定板上型芯孔之間采用 H7/m6 配合。5) 支承板（250mm 250mm，厚 40mm）支承板要求具有較高的平行度和硬度，起到了動模固定板的作用，采用 45 鋼較好，調(diào)制 230HB~270HB。6) 墊塊（50mm 250mm，厚 63mm）?(1) 主要作用在動模板上與支承板之間形成推出機(jī)構(gòu)的動作空間，或是調(diào)節(jié)模具的整體高度，以適應(yīng)注射機(jī)的模具安裝厚度要求。(2) 結(jié)構(gòu)形式采用平行墊塊。(3) 墊塊材料該模具墊塊采用 Q235A 制造。20(4) 墊塊高度的校核 ，符合要求。msh5.624.2016321 ???????3式中 頂出板限位釘?shù)暮穸?，該模具沒有采用限位釘，故其值為 0；推出板厚度，為 16mm；2推桿固定板厚度，為 20mm；3推出行程，為 22.5mm；s推出行程富余量，一般為 3mm~6mm，取 4mm。?7) 動模座板（315mm 250mm，厚 25mm）?材料為 45 鋼。其上注射機(jī)的頂桿孔為 16mm，其上用 4 個 M12 的內(nèi)六角圓柱螺?釘（其規(guī)格為 GB/T 70.1—2000 M6 120）與墊塊、支承板和型芯固定板連接。8) 推出固定板（148mm 250mm，厚 16mm）材料為 45 鋼。用 4 個 M6 的內(nèi)六角圓柱螺釘（其規(guī)格為 GB/T 70.1—2000 M8 16）與推桿固定板固定。?9) 推板（148mm 200mm，厚 20mm）?材料為 45 鋼。其上的推桿孔與推桿采用 H7/k6 配合217 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計導(dǎo)向機(jī)構(gòu)主要用于保證動模和定模兩大部分及其他零部件之間的準(zhǔn)確對合。導(dǎo)向機(jī)構(gòu)主要有導(dǎo)柱導(dǎo)向和錐面定位兩種形式，設(shè)計的基本要求是導(dǎo)向精確，定位準(zhǔn)確，并且有足夠的強(qiáng)度，剛度和耐磨性，多采用導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu)。由于采用的是標(biāo)準(zhǔn)模架，模架本身帶有導(dǎo)向裝置，因此只需按模架規(guī)格選用。1) 動定模合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計時將導(dǎo)柱置于動模上，其導(dǎo)向部分的尺寸由文獻(xiàn) [2]表 7-1 查得直徑為25mm。導(dǎo)柱與推件板之間采用 H7/f7 配合；導(dǎo)柱與型芯固定板之間采用 H7/k6 配?合；定模板之間采用 H7/k6 配合；導(dǎo)向時導(dǎo)向孔設(shè)計為通孔，便于導(dǎo)柱進(jìn)入導(dǎo)向孔時排盡孔內(nèi)的空氣；導(dǎo)套與定模座板間采用 H7/f7 配合；導(dǎo)套與定模之間采用 H7/ k6配合。為了防止模具安裝時模具安裝錯誤，因此將一邊的導(dǎo)柱向內(nèi)移動 4mm。(1) 導(dǎo)柱的設(shè)計（見圖 7-1）導(dǎo)柱應(yīng)高出型腔端面 6~8mm，其長度為 mhl 9074320721 ?????式中 型腔高度；型芯固定板厚度；1l推件板厚度。2(2) 導(dǎo)套的設(shè)計（見圖 7-2）因?yàn)閷?dǎo)套要穿過定模座板和定模板所以采用帶頭導(dǎo)套，導(dǎo)套壁厚常在 3~10mm，導(dǎo)套孔工作部分的長度一般是孔徑的 1~1.5 倍，2) 推出板的導(dǎo)向推出板在推出塑件過程，必須采用導(dǎo)向機(jī)構(gòu)以使塑件受力均勻，保證塑件不變形，并起到復(fù)位的作用，由于該模具為臥式有四根導(dǎo)柱導(dǎo)向，無需另行設(shè)計導(dǎo)向機(jī)構(gòu)。3) 頂板的導(dǎo)向頂板的導(dǎo)向機(jī)構(gòu)采用導(dǎo)柱導(dǎo)套配合導(dǎo)向，由于推出時推出行程比較大，因此將導(dǎo)柱的另一端與動模座板之間采用 H7/k6 配合，其導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計如圖 7-3 所示。228 脫模推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計注射成型每一循環(huán)中，塑件必須準(zhǔn)確無誤地從模具的凹模中或型芯上脫出，完成脫出塑件的裝置稱為脫模機(jī)構(gòu)也稱推出機(jī)構(gòu)。1) 脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計原則塑件推出(頂出) 機(jī)構(gòu)是注射成型過程中最后一個環(huán)節(jié)，推出質(zhì)量的好壞將最后決定塑件的質(zhì)量，因此，塑件的推出不可忽視。在設(shè)計推出脫模機(jī)構(gòu)時應(yīng)遵循以下原則:(1) 盡量設(shè)置在動模的一側(cè);(2) 保證塑件不因推出而變形損壞;(3) 機(jī)構(gòu)簡單，動作可靠;(4) 良好的塑件外觀;(5) 合模時的準(zhǔn)確復(fù)位。2) 塑件的脫模機(jī)構(gòu)由于本塑件的形狀所確定，采用推板推出機(jī)構(gòu)。推板推出機(jī)構(gòu)在塑件表面不留推出痕跡，同時受力均勻，推出平穩(wěn)，且推出力大，結(jié)構(gòu)簡單。3) 復(fù)位機(jī)構(gòu)推出及復(fù)位時，導(dǎo)柱能夠起導(dǎo)向作用，可以保證準(zhǔn)確復(fù)位，無需另設(shè)復(fù)位桿。為保證推出板不掉下，故應(yīng)將導(dǎo)柱長度設(shè)置較長。4) 脫模力的校核應(yīng)用簡單估算法對該套模具的脫模力進(jìn)行計算。脫模力 由兩部分組成，由參考文獻(xiàn) [2]的式（9.6-1） ，即eQbceQ??式中 塑件對型芯包緊的脫模力（N） ；c使封閉殼體脫模須克服的真空吸力（N） ， ， 為型芯的截b bbA1.0?面面積。因?yàn)?，所以該塑料屬厚壁制件，塑件對型芯包緊的05.62.3/??dt脫模阻力計算公式（見參考文獻(xiàn) [2]的式（9.6-3） ） ?????cos)1(KhErQfpc??式中 型芯的平均半徑；cpr塑件的拉伸彈性模量（MPa） ，取 2.2Gpa，見參考文獻(xiàn) [2]的表 9.6-1；E塑件的平均收縮率，為 1.0%~3.0%，取 2.0%，見參考文獻(xiàn) [2]?23表 9.6-1；型芯脫模方向的高度，分別為 3mm，4.5mm，17mm；h脫模斜度修正系數(shù)，其計算公式為fK 27.01.cosin1?????sffK塑件與鋼材表面的靜摩擦因數(shù)，為 0.29~0.33，取 0.30，見參考sf文獻(xiàn) [2]的表 9.6-1；塑件的泊松比，取 0.44，見參考文獻(xiàn) [2]的表 9.6-1；?壁厚塑件的計算系數(shù)，其計算式為?K???cos2s??K代入數(shù)據(jù) ， ， 計算出其值分別為6.41?275.34.15， 5.54， 7.28?K??代入數(shù)據(jù)計算得， ，NQc85.1 Nc.802 NQc31.73?Ab30??所需脫模力 bce8562)(4?因該脫模力較小，注射機(jī)的頂出力可以滿足要求。249 排氣系統(tǒng)的設(shè)計該套模具屬小型模具，排氣量小，又為圓筒類塑件，有上、下兩個型芯可以排氣，因此本設(shè)計不單獨(dú)開設(shè)排氣槽。2510 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計10.1 冷卻系統(tǒng)對熱塑性塑料，注射成型后必須對模具進(jìn)行有效的冷卻，使熔融塑料的熱量盡可能的傳給模具，以使塑料可靠冷卻定型并迅速脫模。對于黏度低，流動性好的塑料(如聚乙烯，聚丙烯等) ，因成型工藝要求模溫不太高，所以常用溫水進(jìn)行冷卻。1) 冷卻介質(zhì)冷卻介質(zhì)有水和壓縮空氣，但用冷卻水較多，因?yàn)樗臒崃看螅瑐鳠嵯禂?shù)大，成本低。決定用水冷卻，即在模具型腔周圍開設(shè)冷卻水道。2) 冷卻系統(tǒng)的簡單計算(1) 塑件固化每小時釋放的熱量由參考文獻(xiàn) [1]表 10-4 查得 PE 的單位熱流量為 kgKJQ/109.521??hWQ/2019.521??式中 W 單位時間 (每分鐘)內(nèi)注入模具中的塑料質(zhì)量(kg/min)，取 W=50kg/h 冷卻水的體積流量，由參考文獻(xiàn) [1]式 10-12 得=????21??cQqv??min/105.62718.4036/ 3????式中 冷卻介質(zhì)的體積流量，m 3/min；vW 單位時間內(nèi)注入模具中的塑料質(zhì)量，取 50kg/h單位重量的塑件在凝固時所放出的熱量.kJ/kg；1冷卻介質(zhì)的密度，kg/m 3；?——冷卻介質(zhì)的比熱熔，1C??CkgKJ??/冷卻介質(zhì)的出口溫度，取 27℃；?冷卻介質(zhì)的進(jìn)口溫度，取 20℃2(2) 冷卻水管直徑，由參考文獻(xiàn) [2]表 7-27 查得為使冷卻水處于湍流狀態(tài)，取 d = 10mm(3) 冷卻水在管道內(nèi)的流速 V，公式參考文獻(xiàn) [1]式 10-16 得dqvv24????sm/38.1601025.????式中 冷卻介質(zhì)的流速.m/sv冷卻介質(zhì)的體積流量，m 3/sq冷卻水管的直徑，mmd26(4) 冷卻管道孔壁與冷卻介質(zhì)之間的傳熱模系數(shù) h由參考文獻(xiàn) [1]表 10-5，取 f = 7.22，公式原自參考文獻(xiàn) [1]中的式 10-2 )2(10428.)01.()3.92.718.4)(187.4 202.0 chmkJdvfh ??????????式中 與冷卻介質(zhì)溫度有關(guān)的物理系數(shù)；f冷卻介質(zhì)在一定溫度下的密度，kg/m3 ；冷卻介質(zhì)在圓管中的流速，m/s；v冷卻水管的直徑，md(5) 冷卻水管總傳熱面積，由參考文獻(xiàn) [1]式 10-14????22103./0741028.9.560 mhQWA ?????????式中 h 冷卻管道孔壁與冷卻介質(zhì)之間的傳熱膜系數(shù)， ℃)?hKJ2/(模溫與冷卻介質(zhì)溫度之間的平均溫差，模具溫度取 40℃??(6) 模具上應(yīng)開的孔數(shù)，由參考文獻(xiàn) [1]式 10-17 得，定為 2 孔9.10/81/04.3.2????dLAn?式中 L 冷卻管道開設(shè)方向上模具長度或?qū)挾?.m3) 冷卻水道的布置該塑件為階梯形軸類零件，大體可以臺階處分為上下兩部分，下部分有澆注系統(tǒng)，應(yīng)重點(diǎn)加強(qiáng)冷卻，因此布置在臺階偏下的部位。對于型芯的冷卻水道，可采用隔片導(dǎo)流式。但由于上面計算可知該模具塑料釋放的總熱量不大，只在模具型腔周圍開設(shè)冷卻水道即可。10.2 加熱系統(tǒng)由于該套模具的要求在 70℃左右，又是小型模具，所以無需設(shè)計加熱裝置。I課程設(shè)計課程名稱： 課題名稱： 套管注塑模具設(shè)計 指導(dǎo)教師： 班 級： 姓 名： 學(xué) 號： 成績評定： 指導(dǎo)教師簽字： 年 月 日I目錄1 塑料成型工藝性分析.11.1 塑件分析.11.2 注射成型過程及工藝參數(shù).11.3 PE 的性能分析 .22 擬定模具結(jié)構(gòu)形式.12.1 分型面位置的確定.12.2 確定型腔數(shù)量和排列方式.22.3 模具結(jié)構(gòu)形式的確定.23 注射機(jī)型號的確定.33.1 所需注射量的計算.33.2 注射機(jī)型號的選定.33.3 型腔數(shù)量及注射機(jī)有關(guān)工藝參數(shù)校核.34 澆注系統(tǒng)的形式和澆口的設(shè)計.84.1 主流道的設(shè)計.84.2 冷料穴的設(shè)計.104.3 分流道的設(shè)計.104.4 澆口的設(shè)計.114.5 澆注系統(tǒng)的平衡.124.6 澆注系統(tǒng)凝料體積的計算.124.7 澆注系統(tǒng)各截面流過熔體的體積計算.124.8 普通澆注系統(tǒng)截面尺寸的計算與校核.135 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計和計算.155.1 定模部分的型芯與型腔.155.2 動模部分的型芯.165.3 成型零件的強(qiáng)度及支撐板厚度校核.176 模架的確定和標(biāo)準(zhǔn)件的選用.197 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計.218 脫模推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計.229 排氣系統(tǒng)的設(shè)計.2410 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計.2510.1 冷卻系統(tǒng).2510.2 加熱系統(tǒng).26設(shè)計總結(jié).27參考文獻(xiàn).2811 塑料成型工藝性分析1.1 塑件分析該塑件為套管，如圖 1-1 所示，圖 1-1 塑件零件圖該塑件為套管,所用材料為 PE,無顏色要求,生產(chǎn)批量為中批量。由塑件圖分析可知,精度未注,采用一般經(jīng)濟(jì)級精度 6 級。所用塑料為聚丙烯,該塑料流動性好,注射充型流動平穩(wěn),塑件外設(shè)置有脫模斜度,脫模斜度為 30′-1°1.2 注射成型過程及工藝參數(shù)聚乙烯為典型的熱塑性塑料，是無臭、無味、無毒的可燃性白色粉末。成型加工的 PE 樹脂均是經(jīng)擠出造粒的蠟狀顆粒料，外觀呈乳白色。其分子量在 1 萬一 loa萬范圍內(nèi)。分子量超過 10 萬的則為超高分子量聚乙烯。分子量越高，其物理力學(xué)性能越好，越接近工程材料的要求水平。但分子量越高，其加工的難度也隨之增大。聚乙烯熔點(diǎn)為 10---130C·其耐低溫性能優(yōu)良。在一 60℃下仍可保持良好的力學(xué)性能，但使用溫度在 80~110℃。聚乙烯化學(xué)穩(wěn)定性較好，室溫下可耐稀硝酸、稀硫酸和任何濃度的鹽酸、氫氟酸、磷酸、甲酸、醋酸、氨水、胺類、過氧化氫、氫氧化鈉、氫氧化鉀等溶液。但2不耐強(qiáng)氧化的腐蝕，如發(fā)煙硫酸·濃硝酸、鉻酸與硫酸的混合液。在室溫下上述溶劑會對聚乙烯產(chǎn)生緩慢的侵蝕作用，而在 90---100℃下，濃硫酸和濃硝酸會快速地侵蝕聚乙烯，使其破壞或分解。聚乙烯在大氣、陽光和氧的作用下，會發(fā)生老化，變色、龜裂、變脆或粉化，喪失其力學(xué)性能。在成型加工溫度下，也會因氧化作用，使其熔體戮度下降，發(fā)生變色、出現(xiàn)條紋，故而在成型加工和使用過程或選材時應(yīng)予以注意。正因?yàn)榫垡蚁碛腥缟咸刭|(zhì)，容易加工成型，因此聚乙烯的再生回收具有非常深遠(yuǎn)的價值。[2] 注射工藝參數(shù)表 1-1 PE 注射工藝參數(shù)注射成型機(jī)類型 螺桿式 轉(zhuǎn)速 （ 30~60）r/min料筒溫度后段 160~170℃中段 200~220前段 180~200噴嘴溫度 250~260℃模具溫度 40~80℃ 噴嘴形式 直通式注射壓力 70~120Mpa 保壓力 50~60MPa注射時間 0~5s 成型周期 40~120s保壓時間 20~60s 冷卻時間 15~50s注：源自參考文獻(xiàn) [1]中的表 4-181.3 PE 的性能分析使用性能聚乙烯為白色蠟狀半透明材料，柔而韌，比水輕，無毒，具有優(yōu)越的介電性能。易燃燒且離火后繼續(xù)燃燒。透水率低，對有機(jī)蒸汽透過率則較大。聚乙烯的透明度隨結(jié)晶度增加而下降在一定結(jié)晶度下，透明度隨分子量增大而提高。高密度聚乙烯熔點(diǎn)范圍為 132-135℃，低密度聚乙烯熔點(diǎn)較低（112℃）且范圍寬。常溫下不溶于任何已知溶劑中，70℃以上可少量溶解于甲苯、乙酸戊酯、三氯乙烯等溶劑中。12 擬定模具結(jié)構(gòu)形式2.1 分型面位置的確定在塑件設(shè)計階段，就應(yīng)該考慮成型時分型面的形狀數(shù)量，否則就無法用模具成型。在模具設(shè)計階段，應(yīng)首先確定分型面的位置，然后才選擇模具的結(jié)構(gòu)。分型面選擇是否合理，對塑件質(zhì)量工藝，操作難易程度和模具設(shè)計制造有很大影響。因此分型面的選擇是注射模設(shè)計中的一個關(guān)鍵因素。1) 分型面的選擇原則 [1]：(1) 分型面的選擇應(yīng)便于塑件脫模和簡化模具結(jié)構(gòu)，選擇分型面應(yīng)盡量使塑件開模時留在動模;(2) 分型面應(yīng)盡可能選擇在不影響外觀的部位，并使其產(chǎn)生的溢料邊易于消除和修整;(3) 分型面的選擇應(yīng)保證塑件尺寸精度;(4) 分型面選擇應(yīng)有利于排氣;(5) 分型面選擇應(yīng)便于模具零件的加工;(6) 分型面選擇應(yīng)考慮注射機(jī)的規(guī)格2) 分型面的選擇方案(1) 分型面選擇方案Ⅰ。分型面與開模方向垂直，位置選在直徑為 33 的端面?如圖 2-1 所示，動模上的型芯凸出，開模后，塑件包緊型芯，留于動模，然后采用脫模板將塑件推出，整個塑件成型精度較高，模具也比較簡單。圖 2-1 分型面形式與位置綜上所述，分型面選擇方案Ⅰ，模具結(jié)構(gòu)相對簡單，塑件成型精度可靠，因此采用方案Ⅰ。22.2 確定型腔數(shù)量和排列方式該塑件為小型塑件，精度要求不高，又是中等批量生產(chǎn)，可以采用一模多腔的形式。考慮到模具制造費(fèi)用、設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)用低一些，初定為一模 2 腔的模具形式。如圖 2-3 所示。圖 2-3 型腔的排列2.3 模具結(jié)構(gòu)形式的確定從上面分析中可知，本模具擬采用一模 2 腔，推件板推出，流道采用平衡式，澆口采用側(cè)澆口，定模不需要設(shè)置分型面，動模部分需要一塊型芯固定板和支撐板，因此基本上確定模具結(jié)構(gòu)形式為 A4 型帶推件板的單分型面注射模。33 注射機(jī)型號的確定3.1 所需注射量的計算1) 塑件質(zhì)量、體積計算對于該設(shè)計，提供了塑件圖樣，據(jù)此建立塑件模型并對此模型用建模分析得：塑件體積 3164.8cmV?塑件質(zhì)量 g902.7.10????2) 澆注系統(tǒng)凝料體積的初步估算可按塑件體積的 0.6 倍估算，由于該模具采用一模四腔，所以澆注系統(tǒng)凝料體積為 312 76.20.648.04cmV?3) 該模具一次注射所需塑料 PE體積 3210 9.573V?????質(zhì)量 gm95.?3.2 注射機(jī)型號的選定根據(jù)以上的計算初步選定型號為 XS-ZY-125，型臥式注射機(jī)，查表 [2]其主要技術(shù)參數(shù)見表 3-1。表 3-1 XS-ZY-125 型注射機(jī)主要技術(shù)參數(shù)額定注射量 125cm3 鎖模力 900KN螺桿直徑 42mm 拉桿內(nèi)間距 260×360mm額定注射壓力 150MPa 最大開模行程 300mm注射時間 1.8s 最大模具厚度 300mm塑化能力 50kg/h 最小模具厚度 200mm螺桿轉(zhuǎn)速 10～140r/min 定位孔直徑 100mm?噴嘴球半徑 SR12mm 噴嘴孔直徑 4mm合模方式 液壓-機(jī)械注：該注射機(jī)由上海塑料機(jī)械廠生產(chǎn)3.3 型腔數(shù)量及注射機(jī)有關(guān)工藝參數(shù)校核1) 型腔數(shù)量的校核(1) 按注射機(jī)的最大注射量校核型腔數(shù)量 njgVK??式中 K 注射機(jī)最大注射量的利用系數(shù)，結(jié)晶型塑料一般取 0.8；4注射機(jī)允許的最大注射量， =125cm3；gVgV澆注系統(tǒng)所需要的塑件體積， =20.736 cm3；j j單個塑件的質(zhì)量或體積， =8.64g； n n上式中 左邊=2; 右邊 = 滿足要求17.964.832015???(2) 由注射機(jī)料筒塑化速率校核型腔數(shù)量 12mKMtn??式中 K 注射機(jī)最大注射量的利用系數(shù)，結(jié)晶型塑料一般取 0.8；M 注射機(jī)的額定塑化量，該注射機(jī)為 50kg/h=13.89g/s；t 成型周期，因塑件小，壁厚不大，取 50s；m1 單個塑件的質(zhì)量和體積，取 ；g64.81?m2 澆注系統(tǒng)所需塑件質(zhì)量和體積，取 。10?上式中 左邊=4; 右邊 = 9.64.8.59.30???滿足要求2) 注射機(jī)工藝參數(shù)的校核(1) 注射量的校核注射量以容積表示，最大注射容積為3max 75.91275.0cmV???式中 模具型腔和流道的最大容積；maxVV 指定型號與規(guī)格的注射機(jī)注射量容積，該注射機(jī)為 125cm3;注射系數(shù)，取 0.75~0.85，無定型塑料取 0.85，結(jié)晶型塑料取 0.75，該處取 0.75。倘若實(shí)際注射量過小，注射機(jī)的塑化能力得不到發(fā)揮，塑件在料筒中停留的時間就會過長。所以最小注射容積 。故每次注射的3min 25.125.0. cmV???實(shí)際注射容積 應(yīng)滿足 ，而 ，符合要求。V? ax0in?396?(2) 鎖模力的校核當(dāng)高壓的塑料熔體充滿型腔時，會產(chǎn)生一個沿注射機(jī)軸向的很大推力 ，其大推T小等于制件澆注系統(tǒng)在分型面上的垂直投影面積之和乘以型腔內(nèi)塑料熔體的平均壓力。該推力應(yīng)小于注射機(jī)額定的鎖模力 ，否則在注射成型時會因鎖模不緊而發(fā)生合T溢邊跑料現(xiàn)象。5型腔內(nèi)塑料熔體的推力 ：推T0kpApAT??????平 均推式中 型腔內(nèi)塑料熔體沿注射機(jī)軸向的推力；推A 塑料與澆注系統(tǒng)在分型面上積投影面積；型腔內(nèi)塑料熔體的平均壓力，一般是注射壓力的 30%~50%，PE 流動平 均性好，所薄壁容器類，取型腔平均壓力為 50Mpa；型腔內(nèi)塑料熔體的壓力；p注射壓力；0K 壓力損失系數(shù)，可在 0.2~0.4 的范圍內(nèi)選取，此處選 0.4。上式左邊=50A 60A=右邊，符合要求。?(3) 最大注射壓力校核注射機(jī)的額定注射壓力即為該機(jī)器的最高壓力 （見表 3-1） ，應(yīng)該MPa150max?大于注射成型是所需調(diào)用的注射壓力 ，即0P0maxPk??式中 安全系數(shù)，常取 。4.1~25.??k注射成型是所需調(diào)用的注射壓力0實(shí)際生產(chǎn)中，該塑件成型時所需注射壓力 為 70~120Mpa,由于選用的是螺桿式0P注射機(jī),其注射壓力的傳遞比柱塞式要好,同時 PE 流動性好,因此注射壓力 選用 90 0PMpa。代值計算:左邊=150MPa 右邊= Ma14~5.294.1~025.??符合要求。3) 安裝尺寸校核(1) 噴嘴尺寸主流道的小端直徑 D 大于注射機(jī)噴嘴 ，通常為○ 1 dmd)1~5.0(??對于該模具 ，取 ，符合要求。md4主流道入口的凹球面半徑 應(yīng)大于注射機(jī)注射機(jī)噴嘴球半徑 SR，通常為○ 2 0SR)2(0對于該模具 SR=12mm，取 ，符合要求。13?(2) 最大與最小模具厚度模具厚度 H 應(yīng)滿足 maxminH?式中 ，20min?0ax而該套模具厚度 ，符合要求。m2603425???64) 開模行程和推出機(jī)構(gòu)的校核(1) 開模行程的校核 mH)10~5(21??式中 H 注射機(jī)動模板的開模行程，取 300mm，見表 3-1；塑件推出行程，取 22.5mm；1包括流道凝料在內(nèi)的塑件高度為 80mm2其值為 ，符合要求m5.12~.07)1~5(.80???(2) 推出機(jī)構(gòu)的校核該塑件的推出行程為 22.5mm 小于注射的機(jī)推出行程，符合要求。784 澆注系統(tǒng)的形式和澆口的設(shè)計澆注系統(tǒng)是引導(dǎo)塑料熔體從注射機(jī)噴嘴到模具型腔的進(jìn)料通道,具有傳質(zhì)、傳壓和傳熱的功能,對塑料質(zhì)量影響很大。它分為普通流道澆注系統(tǒng)和熱流道澆注系統(tǒng)。該模具采用普通流道澆注系統(tǒng)，包括主流道、分流道、冷料穴和澆口。4.1 主流道的設(shè)計主流道置于模具中心塑料熔體的入口處，它將注射機(jī)噴嘴射出的熔體導(dǎo)入分流道或型腔中。主流道的形狀為圓錐形，以便于熔體的流動和開模時主流道凝料的順利拔出。1) 主流道尺寸(1) 主流道小端直徑 )1~5.0(41~5.0???）（注 射 機(jī) 噴 嘴 直 徑d。取 mD(2) 主流道球面半徑 ）（）（注 射 機(jī) 噴 嘴 球 頭 半 徑 220SR。取 SR130?(3) 球面配合高度 。mh5~取(4) 主流道長度由標(biāo)準(zhǔn)模架結(jié)合該塑料制件的結(jié)構(gòu)決定取 L=80mm (5) 主流道大端直徑)2~1(4.82tan05tan2 ????????? ??， 取為半 錐 角mLdD。取 D5(6) 澆口套總長 。h00?2) 主流道襯套的形式主流道小端入口處與注射機(jī)反復(fù)接觸，屬易損件，對材料要求較嚴(yán)。因而模具主流道部分常設(shè)計成可拆卸更換的主流道襯套形式即澆口套，以便有效的選用優(yōu)質(zhì)的鋼材單獨(dú)進(jìn)行加工和熱處理，采用碳素工具鋼 T10A 熱處理硬度為50HRC~55HRC，如圖 4-1 所示。9圖 4-1 主流道襯套由于該模具主流道較長，定位圈和襯套設(shè)計成分體式較宜，其定位圈結(jié)構(gòu)尺寸如圖 4-2 所示。圖 4-2 定位圈3) 主流道襯套的固定主流道襯套的固定形式如圖 4-3 所示。104-3 主流道襯套的固定形式4.2 冷料穴的設(shè)計冷料穴的作用是貯存兩次注射間隔而產(chǎn)生的冷料及熔體流動前鋒冷料，以防止熔體冷料進(jìn)入型腔。冷料穴一般設(shè)置在主流道的末端，當(dāng)分流道較長時，在分流道的末端有時也設(shè)冷料穴。同時冷料穴兼有分模時將主流道凝料從主流道襯套中拉出并滯留在動模一側(cè)。本設(shè)計采用推板脫模機(jī)構(gòu)，由于 PE 的彈性很強(qiáng)，故采用溝形頭冷料穴，4.3 分流道的設(shè)計1) 分流道的布置形式在分型面上與前面所述型腔排列密切相關(guān)，有多種不同的形式，但應(yīng)遵循兩個方面的原則：一是排列緊湊，縮小模板尺寸，二是流程盡量短，鎖模力均勻。該流道布置采用平衡式2) 分流道的長度長度應(yīng)盡可能短，結(jié)合模具尺寸結(jié)構(gòu)，取分流道長度 L = 30mm3) 分流道形狀及尺寸圓形分流道截面積雖然效率高，但其是以分型面為界分成兩半進(jìn)行加工才利于凝料脫出，因而其加工工藝性不佳，不予采用。許多模具設(shè)計采用梯形截面，加工工藝性好，且塑料熔體的熱量散失，流動阻力均不大，一般采用如下公式（參考文獻(xiàn) [3]公式 5-5，5-6）可確定截面尺寸，即 4265.0LmB??H3/?式中 B 梯形大底面的寬度(mm)m 塑件質(zhì)量(g)L 分流道的長度(mm)H 梯形高度11注：上述公式的適用范圍，塑件厚度在 3mm 以下，質(zhì)量小于 200g，且 B 的計算結(jié)果在 3.2-9.5mm 才合理。由于 ，不在適用范圍，需自mLmB 15.2709.2645.02654.04?????行設(shè)計。分流道設(shè)計為梯形，由參考文獻(xiàn) [2]中圖 9.2-12（分流道直徑尺寸曲線一）和參考文獻(xiàn) [3]中（常用分流道形狀及尺寸）取得分流道直徑 ，考慮到分流道長D.4??度系數(shù) ，所以修正后分流道直徑為 ，圓整為 4.5mm。梯1.?Lf fL51形斜角通常取 ，此處取 ；底部圓角 R=1mm~3mm，取 R=1mm。其截面形?0~5?6狀及尺寸如圖 4-6 所示。圖 4-6 分流道截面形狀及尺寸4) 分流道表面粗糙度分流道表面不要求太光潔，表面粗糙度常取 ，這可增加對外層m?2.5-1 Ra?塑料熔體流動阻力，使外層塑料冷卻塑料皮層固定形成絕熱層，有利于保溫。此處取 Ra 。m?5.1?5) 分流道與澆口連接形式分流道與澆口采用斜向與圓弧連接，這樣有利于塑料的流動與填充，防止塑料流動產(chǎn)生反壓力，消耗動能。4.4 澆口的設(shè)計澆口是連接流道與型腔之間的一段細(xì)短通道，是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分，起著調(diào)節(jié)控制料流速度，補(bǔ)料時間及防止倒流等作用。澆口的形狀、尺寸、位置對塑件的質(zhì)量產(chǎn)生很大的影響。1) 類型及位置的確定該模具是中小型塑件的多型腔模具，同時從所提供塑件圖樣中可看出，在底部?36 的圓周上設(shè)置澆口比較合適。類型選用常用的側(cè)澆口，這類澆口加工容易，修整方便，并且可以根據(jù)塑件的形狀特征靈活選擇進(jìn)料位置。2) 澆口結(jié)構(gòu)尺寸的經(jīng)驗(yàn)計算矩形側(cè)澆口的大小由其厚度，寬度和長度決定（參考文獻(xiàn) [1]式 6-5，6-6）h = nt12b = 30An式中 h 側(cè)澆口厚度（mm）b 側(cè)澆口寬度（mm）t 塑件壁厚（mm）n 與塑料品種有關(guān)的系數(shù)，查文獻(xiàn) [1]表 6-4 得 n = 0.7A 塑件外表面積（mm 2）代入數(shù)據(jù)得 h = 0.7×2.5 = 1.75mm。mAnb37.10467.3???澆口長度取 L = 1.0mm4.5 澆注系統(tǒng)的平衡對于該模具，從主流道到各個型腔和分流道的長度相等，形狀及截面尺寸相同，各個澆口也相同，澆注系統(tǒng)顯然是平衡的。4.6 澆注系統(tǒng)凝料體積的計算1) 主流道與主流道冷料井凝料體積 3322 261541.41054 mhV ?????????????? ???冷推主2) 分流道凝料體積 31785.218m?）（梯3) 澆口凝料體積很小，可取為 0。澆V4)澆注系統(tǒng)凝料體積 331.4cV???澆梯主總該值遠(yuǎn)小于前面對澆注系統(tǒng)凝料體積的估算，所以前面有關(guān)澆注系統(tǒng)的各項計算與校核符合要求，不需要重新設(shè)計計算。4.7 澆注系統(tǒng)各截面流過熔體的體積計算1) 流過澆口的體積 364.8cmVG?塑2) 流過分流道的體積13395.1264.83cmVR???梯塑3) 流過主流道的體積 3.4Rs主4.8 普通澆注系統(tǒng)截面尺寸的計算與校核1) 確定適當(dāng)?shù)募羟兴俾矢鶕?jù)經(jīng)驗(yàn)澆注系統(tǒng)各段的 取以下值，所成型塑件質(zhì)量較好。??(1) 主澆道 131205~????sss?(2) 分澆道 R?(3) 澆口 150??sG?(4) 其他澆口 43~??2) 確定體積流量1) 主澆道體積流量 sq主流道體積體積流率并不大，取 1302??ss?? scmRss /.45.433???2) 澆口體積流量 Gq側(cè)澆口用適當(dāng)?shù)募羟兴俾?代入得10?s?? scwh /4.868.6222 ???3) 注射時間的計算(1) 模具充模時間 sqVts08.23.475?(2) 單個型腔充模時間 stG1.6.8(3) 注射時間根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式求得注射時間 sttGs45.13/2/???14根據(jù)文獻(xiàn)[3]中表 3.3-5 可知 注射機(jī)最短注射時間，所選時間合理。?t4) 校核各處剪切速率(1) 澆口剪切速率，基本合理。14223 0.18.067?????swhVG??(2) 分流道剪切速率，合理。1233.624 ?sRqn???式中 ，scmtVqR/06.85.14923?4.032?LAn(3) 主流道剪切速率，基本合理。133357.24.0. ???sqss???式中 ， 。24.0?nsRcmtVs/6.3?155 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計和計算5.1 定模部分的型芯與型腔由于該塑件圓筒內(nèi)的中間有一凸臺，故需要在動，定模部分同時設(shè)置型芯。取凸臺向小內(nèi)徑的一面為動，定模兩型芯的接觸表面。該模具的型腔開設(shè)在定模上。成型零部件工作尺寸計算有平均值法和公差帶法兩種。本設(shè)計為便于計算采用平均值法。塑件尺寸按經(jīng)濟(jì)級 6 級計算。 （公式參考文獻(xiàn) [1]7-7，7-9，7-11，7-13，7-14）1) 型腔尺寸的計算（見圖 5-1）(1) 采用整體式型腔 (2) 尺寸的計算。其中塑件尺寸按入體原則查文獻(xiàn) [1]表 3-2（SJ1372-1987 公差數(shù)值表）式中 塑件的平均收縮率，PE 為 2.0%；cpS塑件的尺寸公差，見上塑件尺寸公差值；?模具成型零件制造誤差，該塑件 為小型塑件，取 。? ??31?修正系數(shù)，對于中、小塑件， ， ，則得：x 3/??z?6/c型腔徑向尺寸 ： ZscpmLSL??????01]4)[(同理，型腔高度尺寸： ZsH2○ 1 ??173.03/52.001 4838.1]43)[( ??? ???????????????ZscpmHS?○ 2 147.03/4.0022 992.])[( ????Zscp?○ 3 ??173.03/52.0011 43.1]43)[( ??? ???????????????ZscpsDS?○ 4 16.03/48.0022 25.])[( ????Zscps ?○ 5 ??147.03/4.0033 9231.]4)1[( ??? ???????????????ZscpsDS?2) 定模上型芯Ⅰ尺寸的計算（見圖 5-2）(1) 采用臺肩固定的形式，上底面用定模座板壓緊。(2) 尺寸的計算。其中塑件尺寸按入體原則查文獻(xiàn) [1]表 3-2（SJ 1372-1987 公差16數(shù)值表）塑件尺寸 ， ， ， ，4.012???sd40.152??sh24.013??sl4.019?sl標(biāo)注制造公差后得文獻(xiàn)[1]公式 7-8，7-12 ：0])[(ZxlSlscpm????式中 塑件的平均收縮率，PE 為 2.0%；cpS塑件的尺寸公差，見上塑件尺寸公差值；?模具成型零件制造誤差，該塑件 為小型塑件，取 。? ??31?修正系數(shù)，對于中、小塑件， ， ，則得：x 3/??z?6/c型芯徑向尺寸： 0]4)1[(ZscpmlSl ????同理，型芯高度尺寸： 2Zshh○ 1 ??0147.03/4.01 5231.]43)[( ??? ??????????????ZscpmdSd?○ 2 013.03/4.011 8625]2)[( ????Zscphh?○ 3 ??018.03/24.011 3.1]43)[( ?? ??????????????ZscpmlSl ?○ 4 0147.03/4.022 992.])[( ????Zscpll ?5.2 動模部分的型芯動模上型芯Ⅱ尺寸的計算（見圖 5-3）1) 采用臺肩固定的形式，下底面用型芯固定板壓緊。2) 尺寸的計算。其中塑件尺寸按入體原則查文獻(xiàn) [1]表 3-2（SJ1372-1987 公差數(shù)值表）塑件尺寸 ， ， ， ，48.02???sd4.0321???sd4.02???sd40.215??sh，8.0354?sh.04sh標(biāo)注制造公差后得文獻(xiàn)[1]公式 7-8，7-12 ： 0])1[(ZxlSlscpm?????式中 塑件的平均收縮率，PE 為 2.0%；cpS17塑件的尺寸公差，見上塑件尺寸公差值；?模具成型零件制造誤差，該塑件 為小型塑件，取 。? ??31?修正系數(shù)，對于中、小塑件， ， ，則得：x 3/??z?6/c型芯徑向尺寸： 0]4)1[(ZscpmlSl ????同理，型芯高度尺寸： 2Zshh○ 1 ??016.03/48.022 9238.1]43)[( ??? ??????????????ZscpmdSd?○ 2 0147.03/4.033 52.])[( ????Zscp?○ 3 ??0147.03/4.044 2.1])1[( ??? ??????????????ZscpmdSd?○ 4 013.03/4.022 5325.]3)[( ????Zscphh?○ 5 ??093.03/28.033 7.4.1])1[( ??? ??????????????ZscpmdS?○ 6 08.03/24.044 32.]2)[( ????Zscph?5.3 成型零件的強(qiáng)度及支撐板厚度校核1) 型腔壁厚的校核該型腔側(cè)壁厚,因其直接為定模板,可按整體式圓形型腔，由公式 7-48[1]??HprhS??式中 p 型腔內(nèi)壓力.MPa,一般為 20-50MPa,取 40 MPar 型腔內(nèi)半徑,為 33mmh 型腔深度, 為 38mm[σ] 型腔材料的許用壓力 ，一般中碳剛為 160MPaH 型腔外壁高度 為 35mmmS96.8351604??考慮到導(dǎo)柱的長度和安裝尺寸,預(yù)定的 10mm 顯然滿足上述尺寸,完全可18以滿足強(qiáng)度和剛度條件2) 型腔底板厚度的校核該型腔為整體式圓形行腔，按強(qiáng)度條件分析，由于最大應(yīng)力發(fā)生在周邊，所需底板厚度為（公式原自參考文獻(xiàn) [1]7-57）.，符合要求。mprt 32.14603][4322 ?????式中 P 型腔內(nèi)壓力.Mpa，一般為 20-50MPa,取 40 MPar 型腔內(nèi)半徑，為 33mm[σ] 型腔材料的許用壓力 為 160MPa196 模架的確定和標(biāo)準(zhǔn)件的選用由前面型腔的布局以及相互的位置尺寸，再根據(jù)成型零件結(jié)合標(biāo)準(zhǔn)模架，選用結(jié)構(gòu)形式為 A4 型、模架尺寸為 250mm 250mm 的標(biāo)準(zhǔn)模架，可符合要求。?模具上所有的螺釘采用內(nèi)六角螺釘；模具外表面不流有突出部分且外表面光潔，加涂防銹油。兩模板之間流有分模間隙。1) 定模座板（315mm 250mm，厚 25mm）定模座板是模即與注射機(jī)連接固定的板，材料為 45 鋼。通過 4 個 M8 的內(nèi)六角圓柱螺釘（其規(guī)格為 GB/T 70.1—2000 M8 12）與定模固?定板連接；定位圈通過 4 個 M6 的內(nèi)六角圓柱螺釘（其規(guī)格為 GB/T 70.1—2000 M6 35）與其連接；定模板座與澆口套為 H8/f8 配合。?2) 定模板（250mm 250mm，厚 50mm）?用于固定型芯、導(dǎo)套。因定模板要有一定的厚度，并要有足夠的強(qiáng)度，故采用Q235A 制成，調(diào)制 230HB~270HB。其上的導(dǎo)套孔與導(dǎo)套一端采用 H7/k6 配合，另一端采用 H7/e7 配合；定模板與澆口套采用 H7/m6 配合；定模板與型芯采用 H7/m6 配合。3) 推件板（250mm 250mm，厚 25mm）?推出機(jī)構(gòu)中的一部分將塑件推出，要有足夠的強(qiáng)度，故采用 T10A，淬火43HRC~58HRC；拉料桿孔與拉料桿之間采用 H7/f6 配合。型芯Ⅱ與推件板上型芯孔之間采用 H7/f6 配合。4) 型芯固定板（250mm 250mm，厚 32mm）?該模具的型芯Ⅱ固定在型芯固定板上，采用 45 鋼；拉料桿孔與拉料桿之間采用H7/m6 配合；型芯Ⅱ與型芯固定板上型芯孔之間采用 H7/m6 配合。5) 支承板（250mm 250mm，厚 40mm）支承板要求具有較高的平行度和硬度，起到了動模固定板的作用，采用 45 鋼較好，調(diào)制 230HB~270HB。6) 墊塊（50mm 250mm，厚 63mm）?(1) 主要作用在動模板上與支承板之間形成推出機(jī)構(gòu)的動作空間，或是調(diào)節(jié)模具的整體高度，以適應(yīng)注射機(jī)的模具安裝厚度要求。(2) 結(jié)構(gòu)形式采用平行墊塊。(3) 墊塊材料該模具墊塊采用 Q235A 制造。20(4) 墊塊高度的校核 ，符合要求。msh5.624.2016321 ???????3式中 頂出板限位釘?shù)暮穸龋撃＞邲]有采用限位釘，故其值為 0；推出板厚度，為 16mm；2推桿固定板厚度，為 20mm；3推出行程，為 22.5mm；s推出行程富余量，一般為 3mm~6mm，取 4mm。?7) 動模座板（315mm 250mm，厚 25mm）?材料為 45 鋼。其上注射機(jī)的頂桿孔為 16mm，其上用 4 個 M12 的內(nèi)六角圓柱螺?釘（其規(guī)格為 GB/T 70.1—2000 M6 120）與墊塊、支承板和型芯固定板連接。8) 推出固定板（148mm 250mm，厚 16mm）材料為 45 鋼。用 4 個 M6 的內(nèi)六角圓柱螺釘（其規(guī)格為 GB/T 70.1—2000 M8 16）與推桿固定板固定。?9) 推板（148mm 200mm，厚 20mm）?材料為 45 鋼。其上的推桿孔與推桿采用 H7/k6 配合217 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計導(dǎo)向機(jī)構(gòu)主要用于保證動模和定模兩大部分及其他零部件之間的準(zhǔn)確對合。導(dǎo)向機(jī)構(gòu)主要有導(dǎo)柱導(dǎo)向和錐面定位兩種形式，設(shè)計的基本要求是導(dǎo)向精確，定位準(zhǔn)確，并且有足夠的強(qiáng)度，剛度和耐磨性，多采用導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu)。由于采用的是標(biāo)準(zhǔn)模架，模架本身帶有導(dǎo)向裝置，因此只需按模架規(guī)格選用。1) 動定模合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計時將導(dǎo)柱置于動模上，其導(dǎo)向部分的尺寸由文獻(xiàn) [2]表 7-1 查得直徑為25mm。導(dǎo)柱與推件板之間采用 H7/f7 配合；導(dǎo)柱與型芯固定板之間采用 H7/k6 配?合；定模板之間采用 H7/k6 配合；導(dǎo)向時導(dǎo)向孔設(shè)計為通孔，便于導(dǎo)柱進(jìn)入導(dǎo)向孔時排盡孔內(nèi)的空氣；導(dǎo)套與定模座板間采用 H7/f7 配合；導(dǎo)套與定模之間采用 H7/ k6配合。為了防止模具安裝時模具安裝錯誤，因此將一邊的導(dǎo)柱向內(nèi)移動 4mm。(1) 導(dǎo)柱的設(shè)計（見圖 7-1）導(dǎo)柱應(yīng)高出型腔端面 6~8mm，其長度為 mhl 9074320721 ?????式中 型腔高度；型芯固定板厚度；1l推件板厚度。2(2) 導(dǎo)套的設(shè)計（見圖 7-2）因?yàn)閷?dǎo)套要穿過定模座板和定模板所以采用帶頭導(dǎo)套，導(dǎo)套壁厚常在 3~10mm，導(dǎo)套孔工作部分的長度一般是孔徑的 1~1.5 倍，2) 推出板的導(dǎo)向推出板在推出塑件過程，必須采用導(dǎo)向機(jī)構(gòu)以使塑件受力均勻，保證塑件不變形，并起到復(fù)位的作用，由于該模具為臥式有四根導(dǎo)柱導(dǎo)向，無需另行設(shè)計導(dǎo)向機(jī)構(gòu)。3) 頂板的導(dǎo)向頂板的導(dǎo)向機(jī)構(gòu)采用導(dǎo)柱導(dǎo)套配合導(dǎo)向，由于推出時推出行程比較大，因此將導(dǎo)柱的另一端與動模座板之間采用 H7/k6 配合，其導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計如圖 7-3 所示。228 脫模推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計注射成型每一循環(huán)中，塑件必須準(zhǔn)確無誤地從模具的凹模中或型芯上脫出，完成脫出塑件的裝置稱為脫模機(jī)構(gòu)也稱推出機(jī)構(gòu)。1) 脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計原則塑件推出(頂出) 機(jī)構(gòu)是注射成型過程中最后一個環(huán)節(jié)，推出質(zhì)量的好壞將最后決定塑件的質(zhì)量，因此，塑件的推出不可忽視。在設(shè)計推出脫模機(jī)構(gòu)時應(yīng)遵循以下原則:(1) 盡量設(shè)置在動模的一側(cè);(2) 保證塑件不因推出而變形損壞;(3) 機(jī)構(gòu)簡單，動作可靠;(4) 良好的塑件外觀;(5) 合模時的準(zhǔn)確復(fù)位。2) 塑件的脫模機(jī)構(gòu)由于本塑件的形狀所確定，采用推板推出機(jī)構(gòu)。推板推出機(jī)構(gòu)在塑件表面不留推出痕跡，同時受力均勻，推出平穩(wěn)，且推出力大，結(jié)構(gòu)簡單。3) 復(fù)位機(jī)構(gòu)推出及復(fù)位時，導(dǎo)柱能夠起導(dǎo)向作用，可以保證準(zhǔn)確復(fù)位，無需另設(shè)復(fù)位桿。為保證推出板不掉下，故應(yīng)將導(dǎo)柱長度設(shè)置較長。4) 脫模力的校核應(yīng)用簡單估算法對該套模具的脫模力進(jìn)行計算。脫模力 由兩部分組成，由參考文獻(xiàn) [2]的式（9.6-1） ，即eQbceQ??式中 塑件對型芯包緊的脫模力（N） ；c使封閉殼體脫模須克服的真空吸力（N） ， ， 為型芯的截b bbA1.0?面面積。因?yàn)?，所以該塑料屬厚壁制件，塑件對型芯包緊的05.62.3/??dt脫模阻力計算公式（見參考文獻(xiàn) [2]的式（9.6-3） ） ?????cos)1(KhErQfpc??式中 型芯的平均半徑；cpr塑件的拉伸彈性模量（MPa） ，取 2.2Gpa，見參考文獻(xiàn) [2]的表 9.6-1；E塑件的平均收縮率，為 1.0%~3.0%，取 2.0%，見參考文獻(xiàn) [2]?23表 9.6-1；型芯脫模方向的高度，分別為 3mm，4.5mm，17mm；h脫模斜度修正系數(shù)，其計算公式為fK 27.01.cosin1?????sffK塑件與鋼材表面的靜摩擦因數(shù)，為 0.29~0.33，取 0.30，見參考sf文獻(xiàn) [2]的表 9.6-1；塑件的泊松比，取 0.44，見參考文獻(xiàn) [2]的表 9.6-1；?壁厚塑件的計算系數(shù)，其計算式為?K???cos2s??K代入數(shù)據(jù) ， ， 計算出其值分別為6.41?275.34.15， 5.54， 7.28?K??代入數(shù)據(jù)計算得， ，NQc85.1 Nc.802 NQc31.73?Ab30??所需脫模力 bce8562)(4?因該脫模力較小，注射機(jī)的頂出力可以滿足要求。249 排氣系統(tǒng)的設(shè)計該套模具屬小型模具，排氣量小，又為圓筒類塑件，有上、下兩個型芯可以排氣，因此本設(shè)計不單獨(dú)開設(shè)排氣槽。2510 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計10.1 冷卻系統(tǒng)對熱塑性塑料，注射成型后必須對模具進(jìn)行有效的冷卻，使熔融塑料的熱量盡可能的傳給模具，以使塑料可靠冷卻定型并迅速脫模。對于黏度低，流動性好的塑料(如聚乙烯，聚丙烯等) ，因成型工藝要求模溫不太高，所以常用溫水進(jìn)行冷卻。1) 冷卻介質(zhì)冷卻介質(zhì)有水和壓縮空氣，但用冷卻水較多，因?yàn)樗臒崃看?，傳熱系?shù)大，成本低。決定用水冷卻，即在模具型腔周圍開設(shè)冷卻水道。2) 冷卻系統(tǒng)的簡單計算(1) 塑件固化每小時釋放的熱量由參考文獻(xiàn) [1]表 10-4 查得 PE 的單位熱流量為 kgKJQ/109.521??hWQ/2019.521??式中 W 單位時間 (每分鐘)內(nèi)注入模具中的塑料質(zhì)量(kg/min)，取 W=50kg/h 冷卻水的體積流量，由參考文獻(xiàn) [1]式 10-12 得=????21??cQqv??min/105.62718.4036/ 3????式中 冷卻介質(zhì)的體積流量，m 3/min；vW 單位時間內(nèi)注入模具中的塑料質(zhì)量，取 50kg/h單位重量的塑件在凝固時所放出的熱量.kJ/kg；1冷卻介質(zhì)的密度，kg/m 3；?——冷卻介質(zhì)的比熱熔，1C??CkgKJ??/冷卻介質(zhì)的出口溫度，取 27℃；?冷卻介質(zhì)的進(jìn)口溫度，取 20℃2(2) 冷卻水管直徑，由參考文獻(xiàn) [2]表 7-27 查得為使冷卻水處于湍流狀態(tài)，取 d = 10mm(3) 冷卻水在管道內(nèi)的流速 V，公式參考文獻(xiàn) [1]式 10-16 得dqvv24????sm/38.1601025.????式中 冷卻介質(zhì)的流速.m/sv冷卻介質(zhì)的體積流量，m 3/sq冷卻水管的直徑，mmd26(4) 冷卻管道孔壁與冷卻介質(zhì)之間的傳熱模系數(shù) h由參考文獻(xiàn) [1]表 10-5，取 f = 7.22，公式原自參考文獻(xiàn) [1]中的式 10-2 )2(10428.)01.()3.92.718.4)(187.4 202.0 chmkJdvfh ??????????式中 與冷卻介質(zhì)溫度有關(guān)的物理系數(shù)；f冷卻介質(zhì)在一定溫度下的密度，kg/m3 ；冷卻介質(zhì)在圓管中的流速，m/s；v冷卻水管的直徑，md(5) 冷卻水管總傳熱面積，由參考文獻(xiàn) [1]式 10-14????22103./0741028.9.560 mhQWA ?????????式中 h 冷卻管道孔壁與冷卻介質(zhì)之間的傳熱膜系數(shù)， ℃)?hKJ2/(模溫與冷卻介質(zhì)溫度之間的平均溫差，模具溫度取 40℃??(6) 模具上應(yīng)開的孔數(shù)，由參考文獻(xiàn) [1]式 10-17 得，定為 2 孔9.10/81/04.3.2????dLAn?式中 L 冷卻管道開設(shè)方向上模具長度或?qū)挾?.m3) 冷卻水道的布置該塑件為階梯形軸類零件，大體可以臺階處分為上下兩部分，下部分有澆注系統(tǒng)，應(yīng)重點(diǎn)加強(qiáng)冷卻，因此布置在臺階偏下的部位。對于型芯的冷卻水道，可采用隔片導(dǎo)流式。但由于上面計算可知該模具塑料釋放的總熱量不大，只在模具型腔周圍開設(shè)冷卻水道即可。10.2 加熱系統(tǒng)由于該套模具的要求在 70℃左右，又是小型模具，所以無需設(shè)計加熱裝置。