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1、榨汁機的設計 基于 Pro/E 螺旋榨汁機的設計 于俊波 （河北科技師范學院 機械電子系） 摘要：Pro/ENGINEER Wildfire 野火版2.0以其易學易用、功能強 大和互連互通的特點， 推動了整個產(chǎn)品開發(fā)機構中個人效率和過程 效率的提高。它既能節(jié)省時間和成本，又能提高產(chǎn)品質量。基于 Pro/E 的強大功能， 本設計利用 Pro/E 完成了螺旋式連續(xù)榨汁機的 設計，螺旋式連續(xù)榨汁機以其結構簡單、操作方便、榨汁效率高等 優(yōu)點而得到廣泛應用。 就目前來講 ,螺旋式連續(xù)榨汁機主要應用在食 品方面 ,用于榨取蘋果、梨、番茄、菠蘿、桔子、胡蘿卜等果蔬的汁 液。 關鍵字： Pro/E

2、 ；榨汁機；螺旋 、八 、、 前言 傳統(tǒng)的通用機械產(chǎn)品的設計是首先將產(chǎn)品以平面的形式表達出 來，然后進行反復校核和修改，最后由加工者把圖樣上的內(nèi)容轉化 為成形的產(chǎn)品，這樣不僅設計周期長，成本高，而且當產(chǎn)品制造出 來后，經(jīng)常會出現(xiàn)零部件之間相互干涉，無法安裝和裝配到位等重 大設計失誤，如此反復修改也延長了產(chǎn)品投放市場的周期。鑒于通 用機械的使用范圍廣，設計行業(yè)多，這就對通用機械的可靠性、穩(wěn) 榨汁機的設計 定性和通用性提出了較高的要求。 目前世界上應用最為泛的高檔三 維商業(yè)軟件 Pro/E 就可以很好地解決這些問題。 Pro/E 直接采用三 維設計，使設計者能了解產(chǎn)品的每一個細節(jié)，并利用其

3、參數(shù)化設計 的思想，使零件的設計、修改變得簡單易行，同時還可以完成產(chǎn)品 的系列化設計。 另外利用 Pro/E 的分析功能，可以完成機構運動學、 動力學仿真和有限元分析。 進入 21 世紀后，隨著我國水果產(chǎn)量的大幅度提高和鮮銷市場 的逐漸飽和，“賣果難”愈演愈烈。另外，由于我國經(jīng)濟實力的增 強與人民生活水平的提高，果汁加工業(yè)又進入一新的發(fā)展時期。榨 汁機是果品行業(yè)的重要組成部分。因此，對榨汁機設備的研究勢在 必行。要求設計研究出結構簡單、成本低、效率高的榨汁設備?；?于 Pro/E 的強大功能， 本設計利用 Pro/E 完成了螺旋式連續(xù)榨汁機 其結構簡單、操作方便、榨汁效率高等優(yōu)點的設計。

4、1 總體方案設計 1.1 整體布局設計 本設計在布局上采用折疊式 ,即螺桿、減速器在一個水平面上 將電機置于另一個水平面上 （見圖 1） 。這樣布置 ,一是較大幅度減少 了整機長度 ,提高了設備剛度 ,節(jié)省了原材料 ,降低了成本 ;二是電機 與減速器之間采用三角帶傳動 ,起到了緩沖作用 ,可避免因原料帶入 榨汁機的設計 異物造成螺桿堵轉、引起瞬間負荷過大時，燒壞電機或損壞減速器等 故障的發(fā)生；三是由于電機位置較低、以與在電機與減速器之間采用 三角帶傳動，極大地降低了機械振動與噪聲。 基本結構螺旋式連續(xù)榨汁機基本結構如圖 1 0 螺旋式連續(xù)榨汁機三維結構圖如圖 2 0 圖1

5、螺旋式連續(xù)榨汁機結構簡圖 1-電機 2-三角帶 3-減速器 4-聯(lián)軸器 5-進料斗 6-螺桿 7-篩筒 8-出料斗 9-集液盤 10-機架 圖2螺旋式連續(xù)榨汁機三維結構圖 1.2工作原理 由圖2可知：該機由機架、螺桿、篩筒、減速器、電機等組成。 電機1通過三角帶2帶動減速器3轉動,減速器3通過聯(lián)軸器4帶 動螺桿6轉動,物料由進料斗5喂入,在螺桿6的作用下,受到擠壓, 物料中的水分通過篩筒 7流出，經(jīng)集液盤9排出機外，物料在強大的 擠壓作用下，汁液越來越少，最后經(jīng)出料斗8排出。 1.3螺桿部設計 通常螺旋式連續(xù)榨汁機是靠螺桿在篩筒內(nèi)旋轉 ，對物料產(chǎn)生壓 力，從而使物料中的

6、汁液被強制擠出。螺旋式連續(xù)榨汁機螺桿按不 同的分類方法有多種型式。如按螺桿螺紋直徑分類有等徑與變徑之 榨汁機的設計 分，按螺桿螺距分類有等距與變距之分；按螺桿螺紋型式分有連續(xù) 與斷續(xù)之分等。針對本設計加工對象綜合考慮，確定采用變徑、斷續(xù)、 變螺距螺桿。螺桿上的螺旋共分四段 （如圖3）。第一段為喂料螺旋， 主要作用是輸送物料；第二段是預壓螺旋，主要作用是對物料進行 初步擠壓，并幵始擠出水分；第三段、第四段是壓榨螺旋，主要作 用是不斷增加對物料的進一步擠壓，使水果的果汁被強制擠出。特 別是第四段具有增壓作用，進一步提高出汁率。 圖3螺旋軸 1.4螺桿螺旋直徑和螺距的設計⑵ 螺桿螺旋

7、結構簡圖如圖4 圖4螺桿螺旋結構簡圖 螺桿轉速的確定 由于本螺桿工作性質屬于壓榨范疇，故轉 速較低。參照榨油機、油料化機、食品榨汁機，決定選用 n=130r/mi n 。 142螺距的確定初選螺距，第一段t=50mm ，其他各段螺距依 次遞減。 物料移動速度（m/s）計算: Vo二叢==1.08m/s 60 螺旋式連續(xù)榨汁機的生產(chǎn)能力公式如下: G=3600F 0V0 pi ①（kg/h） 式中::G —生產(chǎn)率,本設計取 G=1000kg/h ; F0 —螺桿螺旋送料的斷面面積（m2）; 3 Pi —物料容積密度，本設計取p 1 =400kg/m ; ①一

8、充填系數(shù)，本設計?、?0.2。 將參數(shù)代入得: 1000=3600 XFq X1.08 X400 X0.2 解得：F。F.0321（m 2） 根據(jù)螺桿螺旋送料的斷面面積計算公式： F0 = 式中：d 0 —螺桿螺旋送料的斷面大徑（m）； d !—螺桿螺旋送料的斷面小徑（m）;本設計根據(jù)強度計算得 d i=0.09m ; 將有關數(shù)據(jù)代入得，則可求得： d 0 ?0.2213m 取螺桿螺旋送料的斷面大徑 d ° =0.24 m 。 1.5功率計算[9] 榨汁機的功率消耗包括兩方面：壓縮物料所消耗的功率；使物 料移動消耗的功率。在這里，把軸與軸承摩擦等所消耗的功率算入 機械

9、效率中。 設壓縮物料所消耗的功率為 Pi : Pi= (1+2+3+ ???+Z) (W) =0.0321 130 °.°°5 0.83 106 10 60 =2891.5W 式中：s——相鄰螺距大小之差, Z ――螺距數(shù)目； 0.83MPa ； Pmax ――物料所受的最大壓力，取 do 螺旋外徑，m ; dl 螺旋內(nèi)徑，m。 設使物料移動所消耗的功率為 P2 : 2 1 P2=mv - = (W) 式中：m 物料的質量 kg ； t——物料運動時間 s。 而 m =G (生產(chǎn)能力) t ns v=- 60 所以： P2= = (W) =6

10、0.5w 則消耗的功率為： P= (W) =3657.1w 式中： ——傳動效率。 由電動機至工作機之的總效率 [7] (包括工作機效率 )為： 1 2 3 4 5 式中： 1 、 2 、 3 、 4 、 5 分別為帶傳動、齒輪傳動的軸承、齒 輪傳動、聯(lián)軸器、螺桿軸的軸承的效率。 取 1 = 0.96、 2 = 0.99、 3 = 0.97、 4 = 0.97、 5 = 0.98、貝V： 12345 33 =0.96 X0.99 X0.97 X0.97 X0.98 =0.81 2選擇電動機 按已知的工作要求和條件，選用 Y 型全封閉鼠籠型三相異步電 動機[7]。 2

11、.1選擇電動機功率 榨汁機所需的電動機輸出功率為： Pd= P= (W) =3657.1w 2.2 確定電動機轉速 [6] 榨汁機的設計 旋轉軸的工作轉速為：n=130r/mi n ，按推薦的合理傳動比范 圍，取帶傳動的傳動i = 2— 4，減速器的傳動比i = 4 — 12.5，貝V合 理總傳動比的范圍為i = 8 — 50 ,故電動機轉速的可選范圍為： (8-50) 130=1040-6500 r/mi n 符合這一范圍的同步轉速有 1500 r/ min，3000r / min再根 據(jù)計算出的容量，查出有這幾種適用的電動機型號見表 1，其技術 參數(shù)傳動比的比較情況見下

12、表。 表1電動機型號和技術參數(shù)與傳動比 萬案 電動機 型號 額定 功率 電動機轉速 傳動裝置的傳動比 P/kW 同步 轉速 、卄-H、. 滿載 轉速 總傳 動比 帶 減速 箱 1 Y112 M 4 1500 1440 11.08 2.8 4 2 Y112 M 4 3000 2920 22.4 2.8 8 綜臺考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量以與帶傳動和減速器 的傳動比，可知方案2比較適合。因此選定電動機型號為 Y112M 榨汁機的設計 所選電動機的額定功率 Ped = 4kw，滿載轉速nm=1440r /mi

13、n，總 傳動比適中，傳動裝置結構較緊湊。 所選電動機的主要外形尺寸和安裝尺寸如圖 5和下表2所示： 圖5電動機結構簡圖 表2電動機的主要外形尺寸和安裝尺寸 中心 高H 外形尺寸 L (AC/2+AD) HD 底腳安 裝A B 地腳螺 栓空直 徑 K 軸伸尺 寸D E 裝鍵 部位 尺寸 F G D 112 400 305 265 180 1 40 12 28 60 8 36 3計算總傳動比和分配傳動比 由選定電動機的滿載轉速 nm和工作機主動軸的轉速nw，可得傳 動裝置的總傳動比為: i= nm

14、 計算出總傳動比后，應合理地分配各級傳功比，限制傳動件的 圓周速度以減小動載荷，降低傳動精度等級。分配各級傳動比時考 慮到以下幾點：各級傳動的傳動比應在推拌的范圍內(nèi)選取；應使傳 動裝置的結構尺寸較小、重量較輕；應使各傳動件的尺寸協(xié)調，結 構勻稱、合理，避免互相干涉碰撞。故 V帶傳功比取2.8，減速器 傳功比取4。 4計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)[7] 進行傳動件的設計計算，先推算出各軸的轉速、功率和轉矩 按內(nèi)電動機至工作機之間運動傳遞的路線推算各軸的運動和動力 參數(shù)如表3。 4.1各軸轉速 ni = ii 凹^514.3 2.8 r min = 128.6 r

15、 min 式中：nm為電動機的滿載轉速，單位為 r min ； m，壓分別為減速 器輸入軸和榨汁機螺旋軸的轉速， 單位為r min ； i1為電動機至減速 器輸入軸的傳動比；i2為減速器的傳動比。 4.2 各軸的輸入功率 P1= Ped 01 =4 0.96 =3.84kW P2 = Ped i2 =3.84 0.95 =3.65 kW 式中：Ped為電動機的輸出功率，單位為 kW ； Pi、 P2 分別為減速器 輸入軸和榨汁機螺旋軸的輸入功率，單位為 kW； 01、 12分別為 電動機軸與減速器輸入軸、 減速器輸入軸與榨汁機螺旋軸間的傳動 效率。

16、 4.3 各軸轉矩 Ti= Ted ii 0i =26.5 2.8 0.96 =7i.3 N m T2 = Ti i2 i2 =7i.3 4 0.95 =27i.0 N m 式中：Ti、T2分別為減速器輸入軸和榨汁機螺旋軸的輸入轉距，單 位為N m ; Ted為電動機鈾的輸出轉矩，單位為 N m Ted的計算公式為： Ted =9550 Ped n m 4 =9550 - 1440 =26.5 N m 表3傳動裝置的運動和動力參數(shù) \軸名參 數(shù)\ 電動機軸 減速器 螺旋軸 轉速 n/(r/mi n)

17、 1440 514.3 128.6 輸入功率 P/kW 4 3.84 3.65 輸入轉矩 T/( N ? 26.5 71.3 271.0 m) 傳動比i 2.8 4 效率 0.96 0.95 5設計V帶 5.1確定計算功率Pca [3] 因為工作機是螺旋榨汁機，故屬于載荷變動較大的機械，原動 機是交流電動機（普通轉矩鼠籠式），工作時間小于10小時/天， 啟動形式為軟啟動。 故：Pca KAP =1.2 4 4.8kw Ka ――工作情況系數(shù) 取Ka = 1.2 o 5.2選擇V帶的型號[3] 根據(jù)計算功率P

18、ca和小帶輪轉速n!，得A，B型均可，選擇A型 普通V帶。 5.3確定帶輪基準直徑 D!和D2 初選主動輪的基準直徑 D」3】根據(jù)所選V帶型- 號參考, 選取 D1 Dmin，選 D1 100mm。 驗算帶的速度V V 皿 100 1000 5.23m s 60 1000 60 1000 計算從動輪直徑D2 D2 iD1 2.8 100 280mm 5.4確定傳動的中心距a和帶長Ld 初定中心距，由0.7 D1 D2 a。2 D2 D? 即：0.7 280 100 a。2 280 100 即：266 a0 760，取 500mm。 計算基準帶長: Ld 2ao D

19、1 D2 D2 D1 2 4a° 280 100 2 P°K Kl P0 K 2.96根，取 2 500 100 280 1613.15mm 2 4 500 選取帶的基準長度，查表［3］得：Ld 1633mm 計算實際中心距，由公式: a — 500 1633 16m5 510mm 2 2 考慮安裝調整和補償初拉力的需要，中心距的變動范圍為: amin a 0.015Ld 500 0.015 1633 475mm amax a 0.03Ld 500 0.03 1633 549mm 5.5驗算主動輪的包角a1 根據(jù)公式與對包角的要求，應保證： a

20、1 180 皆 60 180 ^00 60 158 120 5.6確定V帶的根數(shù)Z 4.8 (1.37 0.93 0.96 0.12) 1.0 Z=3根 榨汁機的設計 式中：Po ――在包角=180度，特定長度，工作平穩(wěn)情況下，單 根普通帶的許用功率值； K ――考慮包角不同時的影響系數(shù)，簡稱包角系數(shù)； Kl —考慮帶的長度不同的影響系數(shù)，簡稱長度系數(shù)。 查得：R=1.37 K =0.93 Kl=0.96 式中：K——材質系數(shù)； Po ――計入傳動比的影響時，單根 V帶所能傳遞的功率的增 量。 計算公式為： P 0.0001 Tn, 0.0001 1.2 1000 0

21、.12kw ； 式中：T――單根普通 V帶所能傳遞的轉矩的修正值; 厲 主動輪的轉速。 5.7確定帶的初拉力F。 單根V帶的初拉力F。由下式確定: F。 500忠 2.5 VZ K 2 504 空 1 5.23 5 0.93 0.1 5.232 111N 5.8求帶傳動作用在軸上的壓力 Q 158 Q 2 5 111 sin 1090N 2 式中：Z——帶的根數(shù)； F。 單跟帶的初拉力； 主動輪上的包角 5.9 V帶設計計算列表如表 4 表4 V帶設計計算列表如下: 設計計算項目 結果 說明 工作情況系數(shù)kA 1.2 計算功率Pea

22、4.8 選取V帶型號 A 小帶輪直徑Di 100mm 可選比表中大的值 大帶輪直徑D2 280mm 驗算V帶的速度V 5.23m/s 初定中心距a。 500mm 參考實際機械結構 確定 初算V帶所需的基準長 1613.15m 度L'd m 選V帶的基準長度Ld 1633mm 定V帶公稱長度Li 1600mm 定中心距a 510mm 包角i 158 〉120，合適 包角系數(shù)ka 0.93 長度系數(shù)k l 0.96  材質系數(shù)k 1 化學線繩結構的膠 帶 單根V帶所能傳遞的功 率

23、P。 0.995 單根V帶功率增量 P。 0.12kw 單根V帶傳遞扭矩的修 正值T 1.2 V帶根數(shù)Z 3根 每米V帶質量 0.10kg/m 單根V帶的初拉力F。 111N 軸上的壓力Q 1090N 計算結果匯總：V帶規(guī)格：A型，長1600mm V帶根數(shù)：3根 中心距： 510mm 軸上壓力：1090N 6帶輪的設計 6.1材料 帶輪常用材料是鑄鐵，因為帶速v v 25m /s，所以選用HTI50 6.2帶輪的形式[3] 榨汁機的設計 帶輪的結構由帶輪直徑大小而定，因帶輪基準直徑 Dv(2.5-3)d(為軸的直

24、徑)，所以小帶輪采用實心式；對于大帶輪， 因D<300mm ，故大帶輪采用腹板式。 6.3帶輪尺寸設計計算 小帶輪的軸孔直徑，小帶輪(如圖 6和圖7)與電動機相連， 故 d=28mm 。 d1 =(1.8 — 2)d=(1.8 — 2) 28 49.4mm 56mm，取 50mm 。 小帶輪的寬度與直徑計算： B=(z — 1)t+2s= (3 1) 16 2 10 52 mm D1=D+2f=100+2 3.5=107 mm L=(1.5-2)d=(1.5 2) 28 42mm 56mm, 取 56 mm。 圖6 小帶輪示圖 圖7 小帶輪三維圖 大帶輪

25、的軸孔直徑，大帶輪(如圖 8和圖9)與減速器相連其 軸孔直徑與NGW-41型減速器輸入軸直徑一致，故 d=50 mm 。 d! =(1.8 — 2)d=(1.8 — 2) 50 90mm 100mm，取 90mm。 大帶輪的寬度：B=52 mm D 1=D+2f=280+2 3.5=287 mm L=56 mm C=20 mm 圖8大帶輪示圖 圖9大帶輪三維圖 7聯(lián)軸器的選用⑹ 考慮榨汁機的工作環(huán)境和工作情況， 主要是旋轉軸有軸向位移。 可移式聯(lián)鈾器允許兩軸有一定的安裝誤差， 它對兩軸間的偏移有一 榨汁機的設計 定的補償能力。所以選具有對兩軸間的偏移有

26、一定的補償能力的可 移式聯(lián)鈾器一一十字滑塊聯(lián)軸器。 如圖所示：十字滑塊聯(lián)軸器由兩個半聯(lián)軸器如圖 10與十字滑 塊圖11組成。十字滑塊2兩側互相垂直的凸攜分別與兩個十兩聯(lián) 軸器的凹槽組成移動副。聯(lián)軸器工作時，十字滑塊隨兩軸轉動，同 時又相對于兩軸移動以補償兩軸的徑向位移。 這種聯(lián)軸器允許的徑 向偏量較大（y v 0.04d,d為軸的直徑）。允許有不大的角度位移和軸 向位移。由于十字滑塊偏心回轉會產(chǎn)生離心力，不用于高速場合。 為了減少十字滑塊相對移動時的磨損與提高傳動效率， 需要定期進 行潤滑。 圖10 半聯(lián)軸器 圖11 十字滑塊 8螺旋軸的設計[3] 8.1材料

27、的選取 螺旋桿是螺旋榨汁機的主要工作部件，采用不銹鋼材料鑄造后 精加工制成。 8.2擬訂軸上零件的裝配方案 8.3初步確定軸的最小直徑 按扭轉強度來初步確定： 軸的材料查表選用調質處理的 45 鋼， B =650M a ，由查表取 A 0=110 ，于是的： dmin =110 輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器的軸的直徑，為了使所選 的軸的直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應，即 d1 50mm dmin ，滿足強度 要求。故選擇軸孔直徑為 50mm 的聯(lián)軸器，根據(jù)傳動類型，選用 了十字滑塊聯(lián)軸器，半聯(lián)軸器長 100mm 。 8.4 根據(jù)軸上定位的要求確定軸的各段直徑和長度 為了滿

28、足半聯(lián)軸器的軸向定位要求， 軸段右側設定位軸肩， 該 軸段直徑為 62mm; 左段用軸端擋圈定位， 按軸端直徑取擋圈直徑 D=65mm 。因半聯(lián)軸器長 L=100mm ，而半聯(lián)軸器與軸配合部的 長度 L=80mm, 現(xiàn)取 L12 =80mm 。 初步選擇滾動軸承。由于設計的是螺旋壓榨機，所設計的是螺 旋軸，軸承同時受有徑向力和軸向力，又根據(jù) d 23 =62mm, 初步選 擇單列圓錐滾子軸承 30213 ，其尺寸為 d D B 65 120 36 ，故 d 34=d 89 =65mm ， L34=L 89 =36mm 。 為了右段滾動軸承的軸向定位，需將 L56 段直徑放大以構成軸 肩

29、。有手冊上查得，對 30213 軸承，它的定位軸肩高度最小為 6mm ， 榨汁機的設計 現(xiàn)取d56=78mm (即定位軸肩高度為 6.5mm )。 軸承端蓋的總寬度為20mm。根據(jù)軸承端蓋的裝拆既便于對軸 承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面的距離為 30mm，故取 L23=50mm。 取安裝螺旋片的軸段的直徑為 L56 =90mm，長度為320mm ， 為進一步增大壓力，提高出汁率，設計 L67為錐形軸，取為 L67=300mm，大段直徑為 d=189mm 。螺旋軸三維圖如圖 13。 8.5軸上零件的周向定位 半聯(lián)軸器與軸軸向定位采用平鍵聯(lián)接。 按由手冊查得平鍵

30、b h=16 10(GB1095 — 79),鍵槽用鍵槽銑刀 加工，長55mm，配合選為H7/k6，滾動軸承與軸的軸向定位是 借用配合來保證的，此處選 H7/m6。 8.6定圓角半徑值 軸肩處的圓角半徑的值r=1.5mm ，軸段倒角, 在軸的兩端均為2 45 0 榨汁機的設計 圖13 螺旋軸三維圖 8.7按彎扭合成條件校核軸的強度[1] 作軸的計算簡圖14 A 1 F f I 4 h T R v 1 F R v2 I j I R v1 R 「2 M CV

31、 aT Mcca "*s. 圖14 軸的計算簡圖 求軸上所受作用力的大小 軸垂直面內(nèi)所受支反力 Rvi = F Li L2 2466 200 200 450 759N Rv2=F- R vi =2466-759=1707N 作彎矩圖 軸上BCD三點的彎矩 M bv =M dv =0 M cv = R vi Li=759 200=151800N mm 作扭矩圖 T B TC P2 n2 =9550000 =27

32、1053Nmm 作當量彎矩圖 B 點：M Bea =aT =0.59 271053 =159921Nmm C 點：M cca二.M ev2 (aT)2 1518002 2710532 =310666Nmm D 點：M dca=0 8.8校核軸的強度[1] 只校核軸上承受最大當量彎矩的強度由： 查表，對于B=600MPa的碳鋼，承受對稱循環(huán)應力時的需用 應力[]=55MPa>=9.06MPa ，故安全。 榨汁機的設計 篩筒部的篩筒 （如圖 15 和圖 16） 上有許多篩孔 ,被榨出的汁液就 是從這里流出的。篩孔的設計十分重要 ,它的主要參數(shù)包括 :篩孔大 小和分布密度。

33、 為了確保被榨出的汁液能夠與時從篩孔中流出 ,篩筒 篩孔的孔隙率越大越好。 又由于篩筒要求承受螺旋擠壓產(chǎn)生的強大 壓力 ,所以孔隙率也不能太大。通?？紫堵蔬x擇原則有 :篩筒剛度好 時 ,選大些 ;篩筒剛度差時 ,選小些。篩孔大時 ,孔隙率取較大值 ;篩孔小 時,孔隙率取較小值。 篩孔直徑的選擇 :一般來講 ,篩孔直徑越大 ,越有利于汁液的排出 ; 相反,篩孔直徑越小 ,越不利于汁液的排出 ,過小時 ,就不能保證汁液 的排出。選擇篩孔時 ,首先要考慮所加工物料的粒徑大小 ,加工物料 的單個粒徑大時 ,篩孔直徑選擇也要相應大些 ,以利于汁液排出。但 也不能過大 ,否則 ,可能會造成較大的料損

34、 ;加工物料的粒徑小時 ,篩 孔直徑選擇也要相應小些 ,但也不能太小 ,因為篩孔太小時 ,容易造成 堵塞 ,不能保證汁液順利流出。目前 ,篩孔直徑的選擇方法主要有定 性選擇法和經(jīng)驗選擇法 ,—般要經(jīng)過兩到三次試驗確定。圓筒篩用 2mm 厚的 lGrl8Ni9Ti 不銹鋼板沖直徑為 2mm 孔制作， 孔間距離 2mm 。圓筒篩的內(nèi)徑為 240mm 。長為 570mm 。為了確保篩筒內(nèi) 物料清理方便 ,篩筒設計成上下兩半 ,中間用螺栓連接。 圖15 下半篩筒 圖16 上半篩筒 10軸承端蓋的設計[8]

35、 10.1材料 材料選用HT150。因凸緣式軸承端蓋調整間隙比較方便，密封 性也好，故選用凸緣式結構。為了調整軸承間隙，在端蓋與軸承座 之間放置由若干薄片組成的調整墊片，同時也起到密封的作用。軸 承端蓋簡圖見圖17,軸承端蓋三維圖見圖 17 o 10.2凸緣式軸承端蓋各尺寸計算： Do二D+2.5d=120+2.5 12=150mm D1=D-(10-15)=120-(10-15)=105-110mm ，取 D1=110mm o D2=D 0+2.5d=150

36、+2.5 12=180mm e=1.2d=12.5mm m>e=12.5mm ，取 m=28.5mm o 圖17 軸承端蓋簡圖  圖18 軸承端蓋三維圖 11螺旋軸組件的制作過程[5]: 新建裝配件，輸入組件名稱 asm0002,單擊確定，如圖19 : 丈唄￡_歸耘1口 WE12)捕AZb 対耶'0 恒創(chuàng)蟲圧用白牛心 L E(Zi = T-：OC： 冒口〔凹嗚自? xtto ?-L* ?A甘 a?-ai S?出 MEF- XHJU BC.-^ mn 口吉□旨4二；c c Q 廠，購 ■ n H茄占 程?丸恵It J!日詔 描■一卡 圖19 新建組

37、件asm0002 單擊主窗口右側增加組件的圖標選取要裝配的零件 zhuzhou 見圖20。 g Q JX 榨汁機的設計 圖20選取零件zhuzhou 單擊組件放置對話框在缺省位置組裝組件的圖標，單擊確定。 見圖21 0 圖21 固定零件zhuzhou 新建四個基準面： DTM1 , DTM2 , DTM3 , DTM4。見圖22 。 ?世■汀.?:祕f*. M. 曲￡燦網(wǎng)倫 ?m葉噪1?稱亜■? 舟肌叩予吳:初陣壺 b■- as.e

38、2 新建四個基準面 23。 再單擊增加組件的圖標，選取螺旋片 1，單擊確定，見圖 圖23 TOP面與zhuzhou 的TDM4 面匹配 榨汁機的設計 加入第一個裝配限制條件，選取螺旋片1的TOP面與zhuzhou 的TDM4面，輸入間距：0,使之匹配。見圖24 圖24 兩零件的Fro nt面匹配 加入第二個裝配限制條件，選取zhuzhou的Front面與螺旋片 1的Fro nt面，輸入間距：0，使之匹配。見圖 25。 圖25 兩零件的right面匹配

39、。 加入第三個裝配限制條件，選取zhuzhou的right面與螺旋片 1的right面，輸入間距：0，使之匹配。 T*iFi riill-D ABit *A.D *ifC& i■■晝艮舸照乍 TUm 9=^> M?w: 」 ippli 「口 H番￡總4回玉豐-$ 3 9 1 4 f；起知幡 M 40 w J-S1 圖26 螺旋軸組件 榨汁機的設計 重復以上步驟，分別裝配螺旋片 2，3 ，4。完成螺旋軸的裝配， 如圖 26 。 12 致謝 在設計過程中，指導教師肖念新對我進行了悉心指導和幫助， 并為我提供了大量的相關書籍和資料，對設計順利的完成幫助很 大。在這

40、里衷心感謝肖老師的指導。 The design of spiral juice extractor on the based Pro/E Yujunbo (Dpet.of Machinery and Electron, Hebei Noemal University of Science & Technology) Abstract : Pro/ENGINEER Wildfire prairie fire edition is 2. 0 easy to learn and use , not powerful to with characteristic of interconnec

41、tion and interflow , promote whole product development personal efficiency and improvement, course of efficiency in the organization with it. It can not only can save the time and cost improve product quality but also. On the basis of the strong function of Pro/E , originally design the design utili

42、zing Pro/E to finish the spiral type continuous juice extractor, the spiral type continuous juice extractor is of 榨汁機的設計 simple structure , easy to operate , presses the high advantage of juice efficiency but used widely with its . As to at present, the spiral type continuous juice extractor is us

43、ed in food mainly, for squeezing the juices of such fruits and vegetables as the apple 、pear 、tomato 、pineapple 、orange 、 carrot etc. Keywords : Pro/E ;juice extractor ;spiral type 參考文獻 : [1] 劉長榮 肖念新 工程力學 [M] 中國農(nóng)業(yè)科技出版社 2002.2 [2] 張裕中 食品加工技術裝備 中國輕工業(yè)出版社 2000.3 [3] 劉長榮 鄭玉才 機械設計基礎（下） [M] 中國農(nóng)業(yè)科技出版 社 2002.2 [4] 林清安 Pro/ENGINEER Wildfire 零件設計基礎篇（上）[M]中 國鐵道出版社 2004.5 ⑸ 林清安 Pro/ENGINEER Wildfire 零件設計基礎篇（下）[M]中 國鐵道出版社 2004.5 [6] 朱龍根 簡明機械零件設計手冊 機械工業(yè)出版社 [M] 1997.11 [7] 壟溎義 機械設計課程設計指導書 高等教育出版社 [M] 1982.9 榨汁機的設計 [8] 楊永才 機械設新標準手冊計 [M] 北京科學技術出版社 [M] 1993.8