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1、目錄 第一部分裝置計劃 一、工程概略………………………………………………………2 二、工程特色………………………………………………………2 三、鋼構件安排…………………………………………2 四、裝置全體思緒…………………………………………………4 五、構件單重明細…………………………………………………4 六、塔架構成………………………………………………………6 七、主桁架拼裝……………………………………………………8 八、鋼構件吊裝……………………………………………………10 第二部分盤算剖析 一、概述……………………………………………………………15 二、構造在原始荷

2、載下內(nèi)力………………………………………15 三、起重機數(shù)據(jù)……………………………………………………17 四、起重機在樓面行走盤算………………………………………20 五、起重機在樓面起吊盤算………………………………………24 六、龍門架盤算……………………………………………………28 七、龍門架在樓面起吊盤算………………………………………32 八、論斷……………………………………………………………36 第一部分裝置計劃 一、工程概略 ××××××會展核心—展覽核心位于××××××××市××區(qū)，本工程是××市××2。 二、工程特色 本工程主體為混凝土框架構造，

3、鋼構造為主體分部工程的子分部工程，散布在本工程四個場館的頂層。 鋼構造散布地位廣，桁架跨度年夜、構造方式截面方式龐雜多樣，單個構件自嚴峻，最重瀕臨38噸；主桁架構件長，程度間隔為86m，招致加工場制造后運輸艱辛，故采納分段制造運輸方法，如此就帶來鋼構造裝置時，施工現(xiàn)場拼接節(jié)點多；裝置高度高，最年夜裝置高度51.000m，由于一層為砼構造，且一層有樓面，砼構造計劃時未思索年夜噸位吊車內(nèi)樓面功課的施工荷載，故展館主桁架裝置時采納龍門架晉升的方法。 三、鋼構件安排 1、破體安排圖 2、剖面圖

4、 3、側破面圖： 四、裝置全體思緒 裝置偏向由南往北，由里往外裝。第一步先將鑄鋼件裝置好；第二步應用25噸的吊車將主桁架的胎架搭設結實好，胎架搭設時得思索龍門架的搭設地位；第三步應用25噸的吊車將龍門架在主桁架的裝置地位搭設結實好，龍門架搭設時得思索主桁架的晉升；第四步仍應用25噸的吊車將分段主桁架吊放于胎架上，進展全體拼裝；第五步應用龍門架晉升全體主桁架，用25噸吊車起吊歪柱；第六步用25噸吊車順次吊裝次桁架、邊梁、抗風桁架、聯(lián)絡桁架等。 五、構件單重明細 構件號 主規(guī)格 單重KG 備注 CHJ61 []180*8 KFHJ

5、1 []250*200*8 KFHJ2 []250*200*8 LXHJ4 []200*150*8 LXHJ2 []200*150*8 LXHJ3 []200*150*8 LXHJ7 []200*150*8 LXHJ6 []200*150*8 XZ11 PD450*14 XZ12 PD450*14 XZ21 PD450*14 XZ22 PD450*14 XZ41 PD450*14 XZ42 PD450*14 XZ31 PD450*14

6、 XZ51 PD250*10 XZ52 PD250*10 ZHJ2 []200*10 ZHJ1 []200*10 ZHJ1a []200*10 KFHJ3 []250*200*8 KFHJ3a []250*200*8 kFHJ9 []250*200*8 kFHJ9a []250*200*8 kFHJ4 []250*200*8 kFHJ4a []250*200*8 kFHJ5 []250*200*8 kFHJ6 []250*200*8 KFHJ

7、7 []250*200*8 KFHJ8 []250*200*8 KFHJ8a []250*200*8 六、塔架構成 標準支持架以3m為一標準節(jié)，橫截面為2m×1.5m的斷面。用φ150/115*6無縫鋼管、80*6角鋼構成。 塔架底座采納200*200*8*10及200*200*8*12的H型鋼，吊裝運用時以兩個塔架為一組龍門架，上端用500*300*8*12的H型鋼銜接，兩頭裝置20噸手拉葫蘆。 兩組塔架之間的間隔 七、主桁架拼裝 鋼構件由工場下料，切相貫口、坡口、組對、焊接、噴漆、構件標識〔打鋼印〕、報檢及格后發(fā)運到現(xiàn)場進展

8、全體拼裝。 1、拼裝園地：BC館12m標高處有樓面，故在樓面上鋪設拼裝胎架。鋪設胎架時需思索主桁架拼裝時標高高的一端瀕臨2-A1軸，低的一端延長到館外拼裝。胎架鋪設由南向北安排。 拼裝園地預備 地樣描點劃線 拼裝胎架、焊接 地樣報檢 胎架報檢 桁架下料，拉彎待拼裝 報檢及格 桁架胎架全體拼裝 全體晉升前預備 焊接 報檢及格 2、拼裝流程 3、ZHJ-1、-1a、-2放樣坐標點及尺寸年夜樣 4、ZHJ-1-1a、-2桁架預拼破體胎架尺寸標注 5、ZHJ-1-1a、-2桁架預

9、拼破體組拼尺寸年夜樣 6、ZHJ-1-1a、-2桁架全體預拼胎架破面尺寸年夜樣 7、ZHJ-1-1a、-2桁架全體預拼胎架表現(xiàn) 8、ZHJ-1-1a、-2桁架全體預拼破面 八、鋼構件吊裝 1、吊裝裝備 龍門架兩組，一組高度24m，重6.2T，另一組高度18m，重4.5T；20T倒鏈兩臺，要緊吊裝ZHJ2，兩組龍門架是用28節(jié)標準節(jié)組裝而成；25T吊機兩臺，擔任吊裝歪柱、ZHJ1、鑄鋼件、次桁架、抗風桁架等自重較輕的構件。 ZHJ2在標高12m樓層上按軸線間距拼裝到位，龍門架在吊裝前，上端用倒鏈跟攬風繩

10、拉好，下足拉在鑄鋼件底部，反省平安牢靠后，方可起吊。 2、吊裝次序：以軸線為單位，每個單位構件吊裝如下 鑄鋼件裝置實現(xiàn)→ZHJ-2晉升到預裝地位→歪柱吊裝→ZHJ-2裝置→檢測、校訂→歪柱裝置→次梁裝置→ZHJ-1裝置→兩頭次梁裝置→檢測、校訂→下個單位 3、詳細步調(diào) 先用25噸吊車將鑄鋼件吊裝就位，反省無誤后焊接結實實現(xiàn)；用龍門架把ZHJ-2晉升到預裝地位；用25T吊機起吊兩側歪柱，將ZHJ與歪柱銷軸銜接好，歪柱與鑄鋼件臨時結實，進展丈量反省ZHJ-2軸線、標高、垂直度都契合計劃懇求，無誤落后展歪柱與鑄鋼件的焊接結實。裝置實現(xiàn)后，進展次桁架及抗風桁架的吊裝，次桁架及抗風吊裝就位、

11、臨時支持結實后，用兩臺吊機起吊ZHJ1，ZHJ1晉升到預定地位后，與次桁及抗風桁架進展臨時結實，丈量反省ZHJ1、響應的次桁架及抗風桁架的軸線、標高、垂直度都契合計劃懇求后，無誤落后展ZHJ1與次桁架及抗風桁架間焊接結實，待焊接結實好后，吊機方可松鉤。 4、焊接 鋼構造焊接須契合《修建鋼構造焊接規(guī)程》〔JGJ81—2002〕的規(guī)則。 〔1〕、焊接材料應契合標準跟懇求并附有質(zhì)量保障書，入庫前應對焊接材料進展反??；如標準有懇求或有疑義，應按懇求進展復驗。 〔2〕、焊接材料按照材質(zhì)、品種、規(guī)格分類堆放在單調(diào)室，焊條不得有銹蝕、破壞、臟物，焊絲不得有銹蝕、油污，焊劑不得混有雜物。 〔3〕、焊

12、工應按工程懇求支付及格的焊材，支付的焊條置于保溫筒中，隨用隨取。 〔4〕、焊接材料在運用前應按材料說明書規(guī)則的溫度跟時間懇求進展烘焙跟儲存，可按國家懇求履行： 〔5〕、焊條烘干后應放置于110～120℃的保溫箱中存放、待用；運用時應置于保溫筒中隨用隨取；烘干后的低氫焊條在年夜氣中放置時間超越4小時應從新烘干；焊條反復烘干次數(shù)不宜超越2次。 〔6〕、在正式焊接施工，應按照《修建鋼構造焊接技巧規(guī)程》JGJ81-2002的規(guī)則，新做焊接工藝評定實驗或許運用已有的焊接工藝評定講演做掩蓋。 〔7〕、施焊前，對焊工進展培訓，培訓及格容許上崗，否那么制止焊接，焊工應反省焊接部位的組裝情況跟外表清算的

13、質(zhì)量，如不契合懇求，應修正及格前方能施焊； 〔8〕、嚴禁在焊接區(qū)以外的母材上打弧、熄弧，焊縫區(qū)外的斑痕應通過磨光完好去除，并在需求時按焊接工藝對其進展修補； 〔9〕、多層跟多道焊時，應嚴峻去除焊道或焊道間的焊渣、夾渣、氧化物等，清算可采納砂輪、鑿子及鋼絲刷等東西進展； 〔10〕、從討論兩側進展的全焊透焊接，在背面開始焊接之前，采納恰當?shù)姆椒ā蔡寂?、鑿子等〕清算根部至正面完好焊縫金屬為止，清算部分的深度不得年夜于該部分的寬度； 〔11〕、每一焊道熔敷金屬的深度或熔敷的最年夜寬度不該超越焊道外表的寬度； 〔12〕、焊縫應連續(xù)施焊，一次實現(xiàn)。焊完每一道焊縫后實時清算，覺察缺點必需去除后再焊

14、。只需能保障熔敷焊縫金屬的深度至多即是終極焊縫厚度的1/3，焊接任務可以在需要時中綴。 〔13〕、焊接盡可以采納平焊焊接戰(zhàn)爭焊蓋面，加筋板、銜接板的端部焊策應采納不連續(xù)圍角焊，引弧跟熄弧點地位距端部應年夜于10mm，弧坑應填滿； 〔14〕、焊道不在統(tǒng)一破體時，應由低向高添補； 〔15〕、多道焊的討論應錯開，多層焊應在端部作出臺階； 〔16〕、焊縫的根部、面層跟邊沿母材不得用尖錘錘擊。 5、焊縫測驗 〔1〕、一級焊縫不得存在未焊滿、根部膨脹、咬邊跟討論不良等缺點。一級焊縫跟二級焊縫不得存在外表氣孔、夾渣、裂紋跟電弧擦傷等缺點。二級焊縫的外表質(zhì)量除應契合以上懇求外，還應滿意《修建鋼構造

15、焊接技巧規(guī)程》JGJ81－2002。 〔2〕、焊縫焊足尺寸應契合《修建鋼構造焊接技巧規(guī)程》JGJ81-2002第七章表7、2、4－1中有關規(guī)則。 〔3〕、焊縫余高及錯邊應契合《修建鋼構造焊接技巧規(guī)程》JGJ81-2002第七章7、2、4－2中有關規(guī)則。 6、焊縫檢測 按設紙請責備溶透焊縫進展超聲波無損檢測，其外部缺點測驗應契合以下懇求： ⑴一級焊縫應進展100％的測驗，其及格品級應為現(xiàn)行國家標準《鋼焊縫手工超聲波探傷方法及質(zhì)量分級法》〔GB11345〕B級測驗的Ⅱ級及Ⅱ級以上。 ⑵二級焊縫應進展抽檢，抽檢比例應不小于20％。其及格品級應為現(xiàn)行國家標準《鋼焊縫手工超聲波探傷方法及質(zhì)量

16、分級法》〔GB11345〕B級測驗的Ⅲ級及Ⅲ級以上。 ⑶對分歧格的焊縫，按照超標缺點的地位，采納刨、切除，砂磨等方法去除后，以與正式焊縫一樣的工藝方法進展補焊，其核驗標準一樣。 第二部分盤算剖析 一、概述 鋼構造吊裝要緊有以下部分構成：25T吊車在樓面吊裝柱子；25T吊車在樓面吊裝龍門架；吊車分段吊裝主桁架，主桁架在樓面拼裝；通過龍門架起吊主桁架。詳細步調(diào)見施工計劃。 要緊需求盤算復核數(shù)占有： a吊車在樓面行走時，樓面承載力。 b吊車在樓面起吊構架，包含起吊柱子，龍門架，分段主桁架。此平分段主桁架最重，不超越9t，即吊車吊裝一段主桁裝架時承載力。 c龍門

17、架吊裝主桁架時，塔架本身承載力。 d龍門架吊裝年夜梁時，樓面承載力。 盤算思緒：12m樓板為井字梁樓蓋受力系統(tǒng)，柱網(wǎng)間距為18m，梁間距為3m，并對原構造進展簡化，抽取一部分進展盤算。由于施工時受力點不斷定，通過阻礙線，尋到最倒霉受力地位。通過軟件對井字梁施工受力進展內(nèi)力盤算，與原計劃荷載用下的內(nèi)力進展比較。假設小于原計劃荷載下內(nèi)力，那么構造可以不加固，否那么需求加固。 二、構造在原始荷載下內(nèi)力 原計劃有8KN/m2均布活載，在均布活載下〔未思索50mm修建做法，做為是施工荷載平安儲藏思索〕，彎矩圖如下：〔為了便于不雅看，只取兩頭一個18mx18m表現(xiàn)〕： 盤算模子 在8K

18、N/m2活載下彎矩圖〔三維〕 在8KN/m2活載下彎矩圖〔三維〕 從以上數(shù)據(jù)可以看出，主梁最年夜彎矩為1025KN·m，最年夜負彎矩為2016KN·m；次梁最年夜彎矩為180KN·m，最年夜負彎矩為365KN·m。 三、起重機數(shù)據(jù) 3.1汽車吊選用徐工25T汽車吊，根本參數(shù)如下。 類不 工程 單位 參數(shù) Parameter 尺寸參數(shù) 整機全長 mm 10700 整機全寬 mm ≤2500 整機全高 mm 3550 輪距 mm 4000 軸距 一、二軸 mm 2110 二、三軸 mm 2110 前懸 mm 2930 后懸 m

19、m 1540 分量參數(shù) 行駛形態(tài)總質(zhì)量 kg 28000 軸荷 前軸 kg 14000 后軸 kg 14000 要緊功能 參數(shù) 最年夜額外總起分量 t 25 最小額外任務幅度 m 3 轉臺尾部反轉展轉半徑 m 最年夜額外 起重力矩 根本臂 kN·m (21.5t×4.5m) 最長主臂 kN·m (2.5t×7m) 最長主臂+副臂 kN·m (2.15t×14.7m) 支腿間隔 縱向 m 橫向 m 起降低度 根本臂 m 最長主臂 m 最長主臂+副臂 m 本次盤算按起吊最年夜荷載

20、不超越9t思索，且最年夜反轉展轉半徑按不超越4m思索，因汽車吊前后軸重相稱，構件偏后，吊車前后支腿反力按0.45，0.55調(diào)配。為盤算便利支腿間距按6mx6m思索。 式中G1——起重機自重； G2——起吊物資分量； Mx、My——起吊物資轉化的力矩在x、y偏向的分力矩， 如圖，當==，即臂架垂直于支持破體的對角線AC時，到達最年夜值，現(xiàn)在為最小值 G1=28t G2=9t 功課最年夜反轉展轉半徑按6m思索，==, 那么 四、起重機在樓面行走盤算 起重機在自重情況下行走，荷載由四個車輪承當。偏平安按兩點會合荷載思索，并思

21、索1.2能源系數(shù)。 ×14×10=168KN 關于次梁來說，最倒霉地位如以下列圖： 次梁最倒霉盤算模子〔起重機在樓面行走〕 彎矩圖〔三維〕 彎矩圖〔破體〕 關于主梁來說，最倒霉地位如以下列圖： 主梁最倒霉盤算模子〔起重機在樓面行走〕 彎矩圖〔三維〕 彎矩圖〔破體〕 小結：起重機在樓面行走，對主梁發(fā)生最年夜彎矩為388KN·m，最年夜負彎矩為450KN·m；對次梁發(fā)生最年夜彎矩為154KN·m，最年夜負彎矩為88KN·m，均小于活荷載發(fā)生彎矩，因此提及重機在樓面行走是平安的。 五、起重機在樓面起吊盤算 起重機在起吊9t桁架時，四個支腿反力見

22、3.2節(jié)，并乘以1.2能源系數(shù)分不為：173KN，122KN，49KN，100KN。 關于次梁來說，最倒霉地位如以下列圖： 次梁最倒霉盤算模子〔起重機在樓面起吊〕 彎矩圖〔三維〕 彎矩圖〔破體〕 關于主梁來說，最倒霉地位如以下列圖： 主梁最倒霉盤算模子〔起重機在樓面起吊〕 彎矩圖〔三維〕 彎矩圖〔破體〕 小結：起重機在樓面吊裝時，對主梁發(fā)生最年夜彎矩為349KN·m，最年夜負彎矩為457KN·m；對次梁發(fā)生最年夜彎矩為149KN·m，最年夜負彎矩為90KN·m，均小于活荷載發(fā)生彎矩，因此提及重機在樓面吊裝9t以下構件是平安的。

23、 六、龍門架盤算 龍門架兩組，一組高度24m，重6.2T，另一組高度18m，重4.5T；20T倒鏈兩臺，要緊承當主梁吊裝。兩組龍門架是用28節(jié)標準節(jié)組裝而成，標準節(jié)尺寸2m*1.5m*3m，用φ150/115*6無縫鋼管、80*6角鋼制成，如以下列圖。 6.1龍門架軸力： 盤算按24m一組思索，自重為6.2t，思索扁擔梁及手拉葫蘆按0.8t思索，27t主桁架由四個塔架獨特承當，最重一個可按8t盤算。那么每個塔架受力為： ×(6.2+0.8+8)×10=180KN 6.2塔架截面屬性： 分肢為4根φ150×6鋼管，橫綴條為φ115×6鋼管，歪綴條為L80×6角鋼，材質(zhì)均為Q2

24、35B。 A=4A1=4×2714=10856m2 IX=A1hx2=2714×9252×109m4 IY=A1hY2=2714×6752×109m4 ix=(IX/A)1/2=462mm iy=(IY/A)1/2=338mm λx=LX/ix=48000/462=104 λy=LY/iy=24000/338=71 換算長細比： λ0x=(λx2+40A/A1X)1/2=105 λ0y=(λy2+40A/A1y)1/2=73 6.3截面驗算： ×180=252KN 強度:σ2 全體波動：σ=N/φ2<[σ] 查表得：φ 6.4橫綴條驗算： 剪力為：

25、V=Af/85×(f/235)1/2=10856× 橫綴條規(guī)格為115X6鋼管，截面特征如下： A=2054mm2 ix λy=LY/iy 橫綴條接受內(nèi)力為：N=V/2=13.8KN σ=N/φ2<[σ]O.K. ____波動系數(shù)，由λy 6.5歪綴條驗算： 歪綴條規(guī)格為L80×6角鋼，截面特征如下： A=940mm2 ix λy=LY/iy=2103/15.9=132 歪綴條接受內(nèi)力為：N=V/2COSθ σ=N/φ2<[σ]O.K. ____波動系數(shù)，由λy 塔架能滿意懇求 七、龍門架在樓面起吊盤算 關于次梁來說，最倒霉地位如以下列圖： 次梁最

26、倒霉盤算模子〔龍門架在樓面起吊〕 彎矩圖〔三維〕 彎矩圖〔破體〕 關于主梁來說，最倒霉地位如以下列圖： 主梁最倒霉盤算模子〔龍門架在樓面起吊〕 彎矩圖〔三維〕 彎矩圖〔破體〕 小結：龍門架在樓面吊裝時，對主梁發(fā)生最年夜彎矩為378KN·m，最年夜負彎矩為433KN·m；對次梁發(fā)生最年夜彎矩為177KN·m，最年夜負彎矩為80KN·m，均小于活荷載發(fā)生彎矩，因此龍門架在樓面吊裝主桁架是平安的。 八、論斷 通過以上盤算可以看出，12m樓面能滿意施工計劃懇求。施工進程中對主梁阻礙較小，對次梁阻礙年夜一些。因此建議施工進程受力點只管瀕臨主梁跟柱子。會合荷載不克

27、不及直截了當閣下在樓板上，需通過路基箱來通報。 w〕，為修建從業(yè)人士供應交換文娛、資本下載、軟件運用、材料查咨詢、供求信息宣布等搜集效勞；2，修建軟件開拓(wom/)，為修建單位、施工現(xiàn)場開拓運用軟件。“好創(chuàng)意，好品行〞不斷是公司建議的人文文明。我們注重運氣，即：好品行；注重員工品味，尊敬員工創(chuàng)意，即：好創(chuàng)意。 購置過施工構造計劃年夜全的用戶購置我公司任一款軟件產(chǎn)物均按8折優(yōu)惠！公司系列產(chǎn)物： · 工程開人為料制造與治理軟件 · 臨時用電計劃盤算軟件 · 施工平安驗算軟件 · 標書制造與治理軟件 · 搜集計劃體例制造軟件 · 施工破體圖安排軟件 · 電力工程材料軟件 · 高支模架盤算軟件 · 建邦監(jiān)理工程師 · 施工構造計劃年夜全 鋼構造工程計劃cad圖紙及后果圖年夜全 不墅計劃cad圖紙及后果圖年夜全 室內(nèi)裝潢模子及后果圖年夜全