雙齒輥破碎機(jī)的設(shè)計(jì),喜歡這個(gè)資料需要的話就充值下載吧。。。資源目錄里展示的全都有預(yù)覽可以查看的噢,下載就有,請(qǐng)放心下載,原稿可自行編輯修改=【QQ：11970985,可咨詢交流】====================喜歡就充值下載吧。。。資源目錄里展示的全都有,下載后全都有,請(qǐng)放心下載,原稿可自行編輯修改 畢業(yè)設(shè)計(jì)中文摘要 雙齒輥破碎機(jī)的設(shè)計(jì) 摘 要 破碎機(jī)是選煤工業(yè)中不可或缺的設(shè)備。它的種類繁多，在工業(yè)應(yīng)用中常用的破碎機(jī)有：顎式破碎機(jī)、圓錐破碎機(jī)、輥式破碎機(jī)、沖擊式破碎機(jī)，磨碎機(jī)等。雙齒輥破碎機(jī)有在破碎物料后無法精確控制好產(chǎn)品粒度大小的問題，針對(duì)此問題，本論文設(shè)計(jì)了一雙齒輥破碎機(jī)，其工作原理是使落入齒輥間的物料在通過齒輥時(shí)受到擠壓與相互摩擦的雙重作用從而達(dá)到破碎效果。 設(shè)計(jì)中為了得到要求的物料粒度，本文結(jié)合了對(duì)輥式破碎機(jī)和顎式破碎機(jī)的特點(diǎn)，針對(duì)雙齒輥破碎機(jī)無法控制物料的問題設(shè)計(jì)了彈簧控制裝置。本設(shè)計(jì)驅(qū)動(dòng)采用的是單電機(jī)驅(qū)動(dòng)，傳動(dòng)系統(tǒng)包括帶傳動(dòng)和齒輪傳動(dòng)。論文對(duì)主要零部件進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和強(qiáng)度校核，使用單電機(jī)驅(qū)動(dòng)可以大大減輕破碎機(jī)的重量并且也可以保證破碎效果，帶傳動(dòng)和齒輪傳動(dòng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低并且傳動(dòng)效率高。 雙齒輥破碎機(jī)經(jīng)過設(shè)計(jì)后可以很好的控制破碎后產(chǎn)品粒度大小，并且傳動(dòng)效率高，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，方便移動(dòng)。 關(guān)鍵詞：雙齒輥破碎機(jī)；破碎機(jī)；產(chǎn)品粒度 畢業(yè)設(shè)計(jì)英文摘要 The design of the double-tooth roller crusher Abstract Crushers are indispensable equipment in the coal-picking industry. It has a wide variety of crushers commonly used in industrial applications: jaw crushers, cone crushers, roller crushers, impact crushers, grinders and so on. Double-tooth roller crusher has the problem that the product grain size can not be precisely controlled after the crushing material, in this paper, a pair of tooth roller crusher is designed, the working principle is to make the material falling between the tooth rollers through the tooth rollers by squeezing and friction between the double effect to achieve the crushing effect. In order to obtain the required material granularity in the design, this paper combines the characteristics of roller crusher and jaw crusher, and designs a spring control device for the problem that double-tooth roller crusher can't control the material. This design drive is driven by a single motor and the drivetrain comprises a belt drive and gear drive. In this paper, the main components are structurally designed and strength-proofed, and the use of single-motor drive can greatly reduce the weight of the crusher and can also guarantee the crushing effect, with simple transmission and gear transmission structure, low cost and high transmission efficiency. Double-tooth roller crusher after design can be very good control of the size of the product after crushing, and high transmission efficiency, simple structure, easy to move. Keyword：Double toothed roll crusher Roll crusher Product grain size 目 錄 1 緒論 1 1.1 齒輥式破碎機(jī)的發(fā)展 2 1.1.1 國(guó)內(nèi)齒輥破碎機(jī)的發(fā)展 2 1.1.2 國(guó)外齒輥破碎機(jī)的發(fā)展 3 1.2 存在的問題 4 2 雙齒輥破碎機(jī)設(shè)計(jì)任務(wù)書 5 2.1 本文主要設(shè)計(jì)內(nèi)容 5 2.2 方案設(shè)計(jì) 5 2.3 雙齒輥破碎機(jī)工作原理 6 2.4 雙齒輥破碎機(jī)傳動(dòng)方案選擇 7 3 雙齒輥破碎機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算說明書 8 3.1 雙齒輥破碎機(jī)各參數(shù)確定 8 3.1.1 生產(chǎn)率計(jì)算 8 3.1.2 電機(jī)選擇 9 3.1.3 初步確定輥齒形狀 10 3.2 確定傳動(dòng)類型 11 3.3 傳動(dòng)裝置參數(shù) 11 3.3.1 各軸轉(zhuǎn)速計(jì)算 11 3.3.2 各軸輸入功率 12 3.3.3 各軸轉(zhuǎn)矩 12 3.4 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 13 3.5 齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 16 3.6長(zhǎng)齒齒輪設(shè)計(jì) 21 3.7 軸的設(shè)計(jì)與校核 22 3.7.1 Ⅱ軸設(shè)計(jì)計(jì)算 22 3.7.2 Ⅲ軸設(shè)計(jì)計(jì)算 26 3.7.3 Ⅳ軸設(shè)計(jì)計(jì)算 31 3.8 軸承壽命驗(yàn)算 36 3.8.1 深溝球軸承6220 36 3.8.2 齒輥主軸調(diào)心滾子軸承23038 38 3.8.3 Ⅳ軸調(diào)心滾子軸承23038 39 3.9 鍵的選擇與強(qiáng)度校核 40 3.10 彈簧的設(shè)計(jì) 41 4 使用說明書 43 4.1 操作說明 43 4.2 注意事項(xiàng) 43 5 標(biāo)準(zhǔn)化審查報(bào)告 44 結(jié)論 45 參 考 文 獻(xiàn) 46 致 謝 47 1 緒論 我國(guó)的礦石資源富有，生產(chǎn)其碎石的企業(yè)行業(yè)很多，幾乎遍布全國(guó)，但是有些現(xiàn)場(chǎng)操作人員對(duì)破碎過程的安全知識(shí)了解甚少，沒有與之相符合的破碎技術(shù)操作，存在不同程度上的不符合破碎安全規(guī)范的破碎工作方法，甚至好多地方使用最不安全的破碎方式，這些破碎人員不是專業(yè)人士，對(duì)破碎裝置的管理與使用也不到位，很容易引發(fā)安全事件。而且這種爆破方式不僅嚴(yán)重破壞環(huán)境并且還容易對(duì)實(shí)施人員造成傷害實(shí)在是不提倡使用。因此破碎機(jī)的發(fā)展迫在眉睫。 在建國(guó)初期，我國(guó)許多工廠都按照前蘇聯(lián)的模式進(jìn)行了生產(chǎn)與破碎，大部分的破碎設(shè)備都不是傳統(tǒng)的齒輥式破碎機(jī)，卻是圓錐破碎機(jī)和下顎式破碎機(jī)。并且在很多高等教育院校也很少見到有關(guān)于雙齒輥破碎機(jī)的相關(guān)知識(shí)和技術(shù)內(nèi)容，提及所學(xué)到的有關(guān)雙齒輥破碎機(jī)的知識(shí)和技術(shù)內(nèi)容也都相當(dāng)?shù)暮?jiǎn)潔，他們主要討論了圓錐破碎機(jī)和下顎式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)，對(duì)雙齒輥破碎機(jī)進(jìn)行評(píng)價(jià)，評(píng)價(jià)結(jié)果是不能破碎，毫無發(fā)展前景[12]。所以就導(dǎo)致國(guó)內(nèi)30多年的齒輥式破碎機(jī)未能夠得到適當(dāng)?shù)膽?yīng)用。改革和開放后，我國(guó)同其他許多發(fā)達(dá)國(guó)家開始了密切的交流，在逐步了解和認(rèn)識(shí)他們對(duì)齒輥破碎機(jī)等技術(shù)方面的研究和推廣應(yīng)用之后，我國(guó)才開始著重雙齒輥破碎機(jī)的研究。經(jīng)過海外雙齒輥破碎機(jī)的實(shí)際對(duì)比分析和實(shí)踐研究，與下顎式破碎機(jī)等經(jīng)常使用的新型傳統(tǒng)破碎機(jī)相比起來[12]。雙齒輥破碎機(jī)主要有以下幾個(gè)特點(diǎn)； （1）雙齒輥破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)輕巧，整體的裝配維護(hù)也十分簡(jiǎn)單； （2）其外形長(zhǎng)短不大，質(zhì)量較小，移動(dòng)起來輕松； （3）其生產(chǎn)能力小大由之，消耗較低，應(yīng)用的范疇廣闊； （4）其工作受力均為內(nèi)力，為簡(jiǎn)化基本設(shè)計(jì)創(chuàng)立了便利的前提，而且適用于移動(dòng)式破碎站的選取； （5）他的產(chǎn)品粒度較為均勻； （6）在個(gè)別情況下，齒輥破碎機(jī)可直接開機(jī)，對(duì)其電網(wǎng)沖擊小； （7）其使用起來安全可靠； 1.1 齒輥式破碎機(jī)的發(fā)展 1.1.1 國(guó)內(nèi)齒輥破碎機(jī)的發(fā)展 上世紀(jì)90年代之前，雙齒輥破碎機(jī)存在著許多當(dāng)時(shí)無法攻克的技術(shù)難題，例如在機(jī)體內(nèi)部存在著無法精確控制破碎后物料尺寸大小、過粉碎后的情況非常差、機(jī)體在物料接收時(shí)受到的機(jī)械沖擊力和載荷比較大、破碎過程中的兩個(gè)破碎齒容易磨損從而損壞、產(chǎn)生的機(jī)械振動(dòng)和摩擦噪聲比較大、維護(hù)費(fèi)時(shí)和維修成本高等缺點(diǎn)。為了有效阻止下料的途中進(jìn)料口進(jìn)入木屑，鐵塊，巖石等雜物破壞輥齒，在單齒輥破碎機(jī)的破碎板下裝有拉力簧片，在雙齒輥破碎機(jī)的其中一個(gè)破碎輥的兩頭裝有壓縮彈簧，目的就是為了防止巨大的物塊或者硬的物料落入破碎機(jī)內(nèi)不能被及時(shí)破碎或排出，從而導(dǎo)致破碎板或齒輥受力增大使其可能被磨損，裝壓縮彈簧是讓破碎腔的排料空隙變大，從而達(dá)到排除這些難以破碎物料的目的[10]。然后借助彈簧的恢復(fù)能力，使可動(dòng)的破碎輥返回之前的位置。如此便無法嚴(yán)格控制破碎后的粒度。 1987年原兗州煤礦設(shè)計(jì)院在美國(guó)雷克斯公司研究開發(fā)出的岡拉克36dam式破碎機(jī)的參照基礎(chǔ)上，研究開發(fā)出4pgc-380 / 3501000型齒輥式破碎機(jī)[12]。該種破碎機(jī)操作方面的一個(gè)顯著優(yōu)點(diǎn)是采用的“Nitroil”系統(tǒng)。它既可獨(dú)自的通過改變上段齒輥的位移速度來調(diào)控下段的出料粒度大小，也可以只通過改變下段的齒輥間隙大小來調(diào)整出料粒度，這樣就能根據(jù)各種工藝需求靈活調(diào)節(jié)破碎程序。 步入90年代之后，由于我國(guó)煤礦市場(chǎng)的改革和對(duì)外開放力度加大，煤礦行業(yè)市場(chǎng)隨之發(fā)生了巨大的改變。人們對(duì)選煤工藝技術(shù)和裝備有了更高的要求。其中就包括對(duì)煤礦破碎后產(chǎn)品降低細(xì)小顆粒含量、產(chǎn)品出料是否均勻、減少過粉碎情況等，這些要求促使所選用的破碎機(jī)發(fā)展加快了速度，技術(shù)方面更加成熟。 單輥式破碎的主要缺點(diǎn)是生產(chǎn)率低、結(jié)構(gòu)相比于其他破碎機(jī)更難組裝、受力單調(diào)。針對(duì)以上問題，研究制作出來了新一代單齒輥915齒輥破碎機(jī)。其中破碎機(jī)主要有兩種基本的結(jié)構(gòu)方法：第一種結(jié)構(gòu)方法（參見圖1）。主要工作目的就是改變破碎板位置拉簧的彈簧推力來精確控制破碎產(chǎn)品的出料粒度大小，彈簧的兩頭分別預(yù)設(shè)了兩組接口螺母，一組是改變破碎板位置的外螺母，另一組是調(diào)整彈簧彈力放間隙內(nèi)螺母。使用這種方法大大減小了拉桿和車子本身的高等，讓其結(jié)構(gòu)越來越緊湊。二級(jí)機(jī)械結(jié)構(gòu)（參見圖2）這種機(jī)械是利用顎式破碎機(jī)的調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)和雙輥式破碎機(jī)驅(qū)動(dòng)輥軸進(jìn)行組合后的成果，它引入了兩方面的優(yōu)點(diǎn)，如放料口、破碎及其表層可提出不同尺寸大小的輥齒板；顎板鑲嵌的耐磨損襯板可以替換；材料口大小可以通過推力板進(jìn)行微調(diào)[13]。與同樣大小的顎或雙齒輥破碎機(jī)對(duì)比，破碎力度更大，整體提升30%。? 1.破碎板2.機(jī)架3.彈簧4.拉桿5.螺母 圖1.1 915單齒輥破碎機(jī)示意圖 1.破碎輥2.顎板3.調(diào)整機(jī)構(gòu)4.機(jī)架 圖1.2 915單齒輥破碎機(jī)示意圖 1.1.2 國(guó)外齒輥破碎機(jī)的發(fā)展 MMD公司自主生產(chǎn)的齒輥破碎機(jī)相比于其他公司而言是比較著名的，美國(guó)FFE公司和澳大利亞ABOH工程公司共同投資研制了ABOH系列齒輥破碎機(jī)，該破碎機(jī)其中一個(gè)重要的技術(shù)特性就是它可以通過自動(dòng)調(diào)節(jié)其破碎機(jī)內(nèi)部的破碎器裝置和分機(jī)板來控制粒度的大小[12]。Moriya等人還研發(fā)了專門用于改變齒輥間距的調(diào)整器，它可以檢測(cè)出間隙零點(diǎn)的具體方位。Hodenberg和NorrmanP研發(fā)了齒輥破碎機(jī)手動(dòng)間距調(diào)節(jié)設(shè)備。它的優(yōu)點(diǎn)是使得輥式破碎機(jī)更加容易調(diào)節(jié)，故障概率降低，增加了破碎機(jī)的使用周期并且增加了其生產(chǎn)速率。目前，我國(guó)的大部分采礦地和選煤工廠基本都使用MMD型破碎機(jī)。它的主要優(yōu)勢(shì)是：? （1）它的結(jié)構(gòu)緊湊，容易安裝； （2）有特殊結(jié)構(gòu)的輥齒適用于大多數(shù)的礦類和干濕泥； （3）破碎后的產(chǎn)品顆粒不大，是過粉碎的產(chǎn)物； （4）保養(yǎng)和維修較為方便； （5）耐壓強(qiáng)度和高抗壓強(qiáng)度達(dá)到300MPa。? 1.2 存在的問題 改造之前，雙齒輥破碎機(jī)容易出現(xiàn)過粉碎的情況，輥齒容易磨損并且使用壽命較短。許多細(xì)小物料從機(jī)體外直接蹦出漏到外面對(duì)環(huán)境造成破壞，并且大部分的雙齒輥破碎機(jī)很難控制輥?zhàn)又g的間隙不能夠做到具體的破碎效果。因此為了降低出現(xiàn)的過粉碎情況和減少環(huán)境污染解決難以控制齒輥間隙的問題我做出以下設(shè)計(jì)。  2 雙齒輥破碎機(jī)設(shè)計(jì)任務(wù)書 2.1 本文主要設(shè)計(jì)內(nèi)容 設(shè)計(jì)一臺(tái)雙齒輥破碎機(jī)用于堅(jiān)硬和中硬的脆性物料破碎。破碎機(jī)最大入料尺寸為100mm，出料粒度為30mm，破碎能力為100 T/h。輥直徑為500mm，輥長(zhǎng)度1300mm。 2.2 方案設(shè)計(jì) 方案一： 圖2.1 方案一的結(jié)構(gòu)示意圖 此方案采用了兩個(gè)三相異步電機(jī)分別帶動(dòng)兩個(gè)輥軸轉(zhuǎn)動(dòng)，盡管破碎效果很好但是造價(jià)昂貴，本設(shè)計(jì)主要用于礦用，所以盡量體積小造價(jià)低，故舍棄此方案。 方案二： 圖2.2 方案二的結(jié)構(gòu)示意圖 此方案由單電機(jī)帶動(dòng)帶傳動(dòng)再有帶傳動(dòng)帶動(dòng)一級(jí)減速齒輪之后傳給從動(dòng)輥?zhàn)訉?shí)現(xiàn)破碎。主動(dòng)輥?zhàn)拥牧硪欢搜b有和從動(dòng)輥?zhàn)油耆嗤凝X輪它只起到傳動(dòng)作用，兩齒輪為一對(duì)同步齒輪。此方案可完成破碎并且具有噪聲小，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的優(yōu)點(diǎn)。故選用此方案。 2.3 雙齒輥破碎機(jī)工作原理 雙齒輥破碎機(jī)也叫對(duì)輥式破碎機(jī)或輥式破碎機(jī)，是兩個(gè)柱形的輥筒作為主要的工作機(jī)構(gòu)。工作時(shí)這兩個(gè)輥?zhàn)酉嘞蛲俎D(zhuǎn)動(dòng)，由于物料和輥?zhàn)拥哪Σ?，給入的物料在破碎腔內(nèi)進(jìn)行破碎。物料由于重力的原因從物料排出口排出。該間隙大小決定了破碎產(chǎn)品的最大粒度，兩輥之間的最小距離就是排料口的寬度。 圖2.3 破碎機(jī)的工作原理 如圖2.3所示的兩個(gè)輥?zhàn)?、2相向轉(zhuǎn)動(dòng)，物料3從兩輥?zhàn)又g進(jìn)入，由于重力和摩擦力的作用，物料被帶入破碎空間，受到擠壓從而被破碎，破碎后的物料從排料口排出[11]。兩輥?zhàn)又g的距離可以通過可動(dòng)輥?zhàn)?來進(jìn)行調(diào)整。調(diào)整時(shí)固定輥軸承4不動(dòng)，通過調(diào)節(jié)可動(dòng)軸承5來控制兩輥的最大距離，彈簧6則可以起到保護(hù)的作用。 2.4 雙齒輥破碎機(jī)傳動(dòng)方案選擇 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖2.4。 1電動(dòng)機(jī) 2 普通V帶 3 齒輪軸 4固定輥?zhàn)?5固定軸承 6輥?zhàn)又鬏S 7長(zhǎng)齒齒輪 8活動(dòng)輥?zhàn)? 9活動(dòng)裝置 圖2.4 傳動(dòng)簡(jiǎn)圖 選用這個(gè)方案優(yōu)缺點(diǎn)： 1.選用的是單電機(jī)驅(qū)動(dòng)，降低了成本同時(shí)大大降低了整個(gè)機(jī)體的重量，方便移動(dòng)可以作為移動(dòng)式破碎機(jī)的優(yōu)選。 2.本設(shè)計(jì)傳動(dòng)電機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)的裝置選擇的是帶傳動(dòng)，帶傳動(dòng)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，緩沖吸振，成本低，不需要潤(rùn)滑等優(yōu)點(diǎn)。它的缺陷是帶的壽命較低。 3.選用的是一級(jí)圓柱齒輪減速進(jìn)行減速，用一個(gè)齒輪軸帶動(dòng)另一個(gè)大齒輪從而實(shí)現(xiàn)減速的作用優(yōu)點(diǎn)在于方便安裝設(shè)計(jì)，承載能力強(qiáng)，運(yùn)行平穩(wěn)。但是體積大，維修復(fù)雜。 4.固定輥?zhàn)雍突顒?dòng)輥?zhàn)铀鼈兪瞧扑闄C(jī)最主要的部分，固定輥?zhàn)邮潜还潭ㄝS承卡主主軸而實(shí)現(xiàn)的這樣做的可防止輥?zhàn)拥囊苿?dòng)?；顒?dòng)輥?zhàn)邮窍路接袃蓚€(gè)活動(dòng)裝置可以幫助輥?zhàn)訉?shí)現(xiàn)上下的移動(dòng)。這樣的結(jié)構(gòu)優(yōu)點(diǎn)是可以提高總的生產(chǎn)效率，并且可以一定程度控制物料破碎后的粒度大小。 3 雙齒輥破碎機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算說明書 3.1 雙齒輥破碎機(jī)各參數(shù)確定 3.1.1 生產(chǎn)率計(jì)算 雙齒輥破碎機(jī)理論上的生產(chǎn)能力他與輥?zhàn)娱g距e，輥?zhàn)愚D(zhuǎn)速v以及輥?zhàn)右?guī)格等等因素有關(guān)。我設(shè)輥?zhàn)由厦嫒仢M了物料，破碎機(jī)的進(jìn)給料和出料是同時(shí)進(jìn)行的。物料總寬度等于輥?zhàn)娱L(zhǎng)度L，厚度方面等于輥?zhàn)娱g隙e，出料的速度與輥?zhàn)愚D(zhuǎn)速相同都是v。則生產(chǎn)率的公式為： QT=3600Lev （3-1） 由于物料剛開始布滿整個(gè)輥?zhàn)拥瞧扑橥曛蟪鰜硎撬缮⒌乃砸艘韵鄬?duì)應(yīng)的系數(shù)加以修正，物料下落速度與輥?zhàn)訄A周速度的關(guān)系式為v=πDn60所以生產(chǎn)率的公式就是以下： （3-2） 式子中 D——輥?zhàn)又睆?，m; L——輥?zhàn)娱L(zhǎng)度，m; e——排料口的寬度，m; n——輥?zhàn)拥霓D(zhuǎn)速，r/min; ρ——物料密度，t/ 由于我選的輥齒有限制所以ρ=1.5t/; μ——物料松散系數(shù)，對(duì)于干硬物取0.2～0.3，在此取μ=0.3; [根據(jù)設(shè)計(jì)參數(shù)]： Q=100t/h e=0.03m， D=0.5m, L=1.3m 計(jì)算可知 （3-3） 3.1.2 電機(jī)選擇 雙齒輥破碎機(jī)的功率計(jì)算可依據(jù)經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算，對(duì)于雙齒輥破碎機(jī)破碎硬物時(shí)發(fā)電機(jī)功率P為 （3-4） 其中 D——輥?zhàn)拥闹睆剑?.5m; L——輥?zhàn)拥拈L(zhǎng)度，1.3m; n——輥?zhàn)拥霓D(zhuǎn)速，61r/min; K——系數(shù)，破碎煤塊時(shí)，K=0.8; 最終可得出電動(dòng)機(jī)的功率為： （3-5） 表3-1 本設(shè)計(jì)的機(jī)械傳動(dòng)效率（忽略機(jī)械傳動(dòng)和摩擦副的效率損失） 種類 效率 V帶傳動(dòng) 0.97 8級(jí)精度的一般圓柱齒輪傳動(dòng) 0.98 球軸承 0.98 滾子軸承 0.98 長(zhǎng)齒齒輪傳動(dòng) 0.96 則由已知可計(jì)算出總的傳動(dòng)效率： （3-6） （3-7） 則所需的電動(dòng)機(jī)功率為： （3-8） 查找文獻(xiàn)可知，根據(jù)計(jì)算出的功率再加上一定的余地來確定電機(jī)，由電動(dòng)機(jī)的額定功率及一些其他的參數(shù)來進(jìn)行初步選擇。 表3-2 電機(jī)的型號(hào)的選擇 電機(jī)型號(hào) 額定功率 Kw 轉(zhuǎn)速r/min Y225M-4 45 1480 Y280S-6 45 980 Y280M-8 45 740 綜合考慮電機(jī)的各個(gè)方面最終選擇最合適的電機(jī)，其型號(hào)是：Y280M-8。 3.1.3 初步確定輥齒形狀 快速容易產(chǎn)生較多的煤粉所以本設(shè)計(jì)采用的慢速。已知轉(zhuǎn)速：n=61r/min 查找相關(guān)資料可初步確定雙齒輥破碎機(jī)齒輥的初步形狀以及相關(guān)尺寸如圖2.5所示，結(jié)合已知數(shù)據(jù)進(jìn)行估算方案： L——輥軸有效長(zhǎng)度，1300mm； D——齒輥直徑，500mm； D1——輥齒大徑，530 mm； a——輥軸中心距，500mm； R——輥軸半徑，148mm； h——輥齒高度，117mm； a1——梯形上底，90mm； a2——梯形下底，70mm； h1——梯形高度，87mm； ——物料密度，1.5t / m3 S——梯形面積，mm2； （3-9） ——角速度 rad / s； （3-10） 圖3.1是根據(jù)上述數(shù)據(jù)作出的部分齒輥的截面簡(jiǎn)圖: 圖3.1 部分齒輥截面圖 3.2 確定傳動(dòng)類型 總的傳動(dòng)比： （3-11） 結(jié)合雙齒輥破碎機(jī)的傳統(tǒng)理念，高速級(jí)采用帶傳動(dòng)，低速級(jí)就采用直齒圓柱輪傳動(dòng)。 取帶傳動(dòng)比為： i1=2 所以齒輪傳動(dòng)比為： （3-12） 3.3 傳動(dòng)裝置參數(shù) 3.3.1 各軸轉(zhuǎn)速計(jì)算 Ⅰ軸（電機(jī)軸） （3-13） Ⅱ軸 （3-14） Ⅲ軸（固定齒輥主軸） （3-15） Ⅳ軸（活動(dòng)輥?zhàn)又鬏S） （3-16） 3.3.2 各軸輸入功率 Ⅰ軸 （3-17） Ⅱ軸 （3-18） Ⅲ軸 （3-19） Ⅳ軸 （3-20） 3.3.3 各軸轉(zhuǎn)矩 Ⅰ軸 （3-21） Ⅱ軸 （3-22） Ⅲ軸 （3-23） Ⅳ軸 （3-24） 3.4 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 參考教材《機(jī)械設(shè)計(jì)》的第四章 （1）確定V帶型號(hào) 工作情況系數(shù)KA，由于是用于破碎機(jī)且一天工作時(shí)長(zhǎng)<10h所以 計(jì)算功率Pc （3-25） V帶型號(hào)是 根據(jù)已知n和Pc查書可確定為D型。 （2）確定帶輪基準(zhǔn)直徑D1,D2 小帶輪直輪D1 查表可知 大帶輪直接D2 （3-26） 由于800mm就是標(biāo)準(zhǔn)值則 （3）驗(yàn)算帶速v （3-27） 要求帶速在5～25m/s，符合設(shè)計(jì)要求 表3-3 D型V帶輪輪緣尺寸 項(xiàng)目 B型槽尺寸 基準(zhǔn)寬度 27.0 基準(zhǔn)線上槽深 9.1 基準(zhǔn)線下槽深 19.9 槽間距 37 槽邊距 23 最小輪緣厚 14 帶輪寬 外徑 （4）確定V帶長(zhǎng)度Ld和中心距 根據(jù)手冊(cè)，初步取中心距a0=1200，由式子： （3-28） 初算帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度L （3-29） 按標(biāo)準(zhǔn)值取 Ld=4620mm 由設(shè)計(jì)手冊(cè)可知 （3-30） （5）驗(yàn)算小帶輪的包角α1 （3-31） （6）確定V帶根數(shù)z 單根V帶基本額定功率P0 查表可知 n=700r/min n=800r/min 用差值法即可算出 n=740r/min 傳遞功率增量ΔP0 查手冊(cè)可知(i=800/400=2) 包角系數(shù)Kα 查表可知 K_α=0.96 長(zhǎng)度系數(shù)Kl 查表可知 Kl=0.93 所以 （3-32） 取整 z=4 （7）計(jì)算初拉力F0 （3-33） 每米帶的質(zhì)量q 查表可得 普通V帶-D q=0.6kg/m 則 （3-34） （8）計(jì)算壓軸力Q （3-35） （9）帶輪其他尺寸計(jì)算 帶輪寬B （3-36） 小帶輪外徑Da1 （3-37） 大帶輪外徑Da2 （3-38） 3.5 齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 參考教材《機(jī)械設(shè)計(jì)》 已知輸入軸的轉(zhuǎn)速為n2=370r/min，輸入功率P2=42.77kW。 （1）選擇齒輪材料，確定許用應(yīng)力。 由參考教材可知 選擇 小齒輪： 40Cr調(diào)質(zhì) HBS1=260HBS 大齒輪： 45正火 HBS2=210HBS 許用接觸應(yīng)力[σH]，由式 （3-39） 接觸疲勞極限σHlim,查圖得 σHlim1=700MPa σHlim2=550MPa 接觸強(qiáng)度壽命系數(shù)ZN，應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N由式 （3-40） （3-41） 查設(shè)計(jì)手冊(cè)得 ZN1=1.03 ZN2=0.97 接觸強(qiáng)度最小安全系數(shù) 則 （3-42） （3-43） 故 [σH]=533.5MPa 許用彎曲應(yīng)力[σF]，由式 （3-44） 彎曲疲勞極限σFlim，查機(jī)械設(shè)計(jì)書（雙向傳動(dòng)乘0.7）知 σFlim1=370MPa σFlim2=285MPa 彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù)YN，查書可知 YN1=YN2=1 彎曲強(qiáng)度尺寸系數(shù)YX，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)假設(shè)m<5知 YX=1 彎曲強(qiáng)度安全系數(shù)查表取 SFmin=1.4 則 （3-45） （3-46） (2)齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算 確定齒輪傳動(dòng)精度等級(jí)，按 （3-47） 估取圓周速度 （3-48） v查設(shè)計(jì)手冊(cè) ， 選取Ⅱ公差組8級(jí) 小輪分度圓直徑d1，由下式得 （3-49） 齒寬系數(shù)?d，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可知齒輪相對(duì)于軸承為對(duì)稱布置，取 ?d=1 小輪齒數(shù)，在推薦值選 z1=24 大輪齒數(shù) （3-50） 圓整取 z2=144 齒數(shù)比u （3-51） 傳動(dòng)比誤差 （3-52） 小輪轉(zhuǎn)矩 載荷系數(shù)K （3-53） KA-使用系數(shù)，查設(shè)計(jì)手冊(cè)選 KV-動(dòng)載系數(shù)，查設(shè)計(jì)手冊(cè)選 Kα-齒間載荷分配系數(shù)，查設(shè)計(jì)手冊(cè)選 Kβ-齒向載荷分配系數(shù)，查設(shè)計(jì)手冊(cè)選 所以 （3-54） 材料彈性系數(shù)ZE，查書可知 ZE=189.8 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)ZH，查表（β=0°，,x1=x2=0） 重合度系數(shù)Zε 由推薦值0.85~0.92選 故 （3-55） 齒輪模數(shù)m （3-56） 取標(biāo)準(zhǔn) m=7mm 標(biāo)準(zhǔn)中心距a （3-57） 小輪分度圓直徑d1 （3-58） 圓周速度v （3-59） 與估取近似 齒寬b （3-60） 大輪齒寬 b2=b=168mm 小輪齒寬 b1=b2+(5~10)mm=175mm （3-61） (3)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核計(jì)算 由式 （3-62） 齒形系數(shù)YFa，查表6.5 小輪 大輪 應(yīng)力修正系數(shù)YSa，查表6.5 小輪 大輪 重合度 （3-63） 代入數(shù)據(jù)得 重合度系數(shù) （3-64） 故 （3-65） （3-66） 齒根彎曲強(qiáng)度滿足 (4)齒輪及其他主要尺寸計(jì)算 大輪分度圓直徑 （3-67） 根圓直徑 （3-68） （3-69） 頂圓直徑 （3-70） （3-71） 3.6長(zhǎng)齒齒輪設(shè)計(jì) 因?yàn)楸驹O(shè)計(jì)有活動(dòng)齒輥，所以其在運(yùn)動(dòng)的時(shí)候可能會(huì)往復(fù)運(yùn)動(dòng)。因此兩個(gè)齒輥的傳動(dòng)需要用到長(zhǎng)齒齒輪。讓其在進(jìn)行往復(fù)運(yùn)動(dòng)的同時(shí)不妨礙到其嚙合。 長(zhǎng)齒齒輪的基圓直徑可以根據(jù)齒輥直徑和兩個(gè)齒輥之間的間隙（以及破碎產(chǎn)物的粒度）而定，齒輪的齒高和齒形根據(jù)齒輥相動(dòng)位移±10mm時(shí)才能達(dá)到設(shè)計(jì)要求。這種齒輪需要進(jìn)行鑄造后修整制作。 圖3-2 長(zhǎng)齒齒輪圖 兩齒間的平均間隙 b=50mm 因此長(zhǎng)齒齒輪的分度圓直徑 d=500mm 要保證活動(dòng)齒輥可以位移±10mm還可以保持嚙合，因此長(zhǎng)齒齒輪的齒頂圓直徑取值為 da=550mm 齒根圓直徑設(shè)計(jì)為 df=420mm 其它主要尺寸如上圖3-2所示。 3.7 軸的設(shè)計(jì)與校核 3.7.1 Ⅱ軸設(shè)計(jì)計(jì)算 （1）計(jì)算作用在齒輪和帶輪上的力： 轉(zhuǎn)矩： 帶輪直徑： 壓軸力： 齒輪分度圓直徑： 圓周力： （3-72） 徑向力： （3-73） （2）初步計(jì)算軸的直徑： 因?yàn)榇溯S為齒輪軸所以和齒輪1的材料一致都是選取40Cr調(diào)質(zhì)鋼。 由式子： （3-74） 初步確定軸的最小直徑，由于齒輪軸許安裝鍵所以應(yīng)該增大1.03。查表： 則： （3-75） （3）軸的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)： 圖3-3 Ⅱ軸結(jié)構(gòu)圖 1.確定軸的結(jié)構(gòu)方案： 軸的右端裝入右軸承，右軸承的左側(cè)端面靠軸肩定位。軸的左端裝入左軸承，靠軸肩定位。左右軸承均為深溝球軸承。 2.確定各段尺寸： ①段：裝帶輪，根據(jù)圓整取 長(zhǎng)度比帶輪寬短2-3mm ②段：為使帶輪定位，軸肩高度：由于>50則取R=2 （3-76） （3-77） 則取h=5mm （3-78） 取端蓋寬度16mm，端蓋外端面與帶輪距離28mm，則 ③段：為便于裝拆軸承內(nèi)圈，且符合標(biāo)準(zhǔn)軸承內(nèi)徑。查表暫時(shí)確定為深溝球軸承其型號(hào)為6220。 則： 其寬度： B=34mm 軸承潤(rùn)滑方式選擇： （3-79） 故選擇脂潤(rùn)滑。 齒輪與箱體內(nèi)壁間隙取17mm,則 （3-80） ④段：為齒輪軸，所以其分度圓直徑： d4=168mm 取其長(zhǎng)度等于齒輪寬，即： ⑤段：裝左軸承 3. 確定軸承和齒輪的受力位置： 根據(jù)下圖受力簡(jiǎn)圖，確定各段長(zhǎng)度： 4. 繪制軸的彎矩圖和扭矩圖： 求軸承反力 H水平面： （3-81） （3-82） 得出 V垂直面： （3-83） （3-84） 求彎矩 H水平面： 受力分析： （3-85） （3-86） V垂直面： （3-87） 合成彎矩： （3-88） （3-89） M1=561339.53N?mm M2=438638.48N?mm 扭矩： 5. 根據(jù)彎扭合成強(qiáng)度校核軸： 當(dāng)量彎矩： （3-90） 根據(jù)扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力是脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力而定，取0.6。 Mca1=875168.73N?mm Mca2=802011.19N?mm 軸的材料為40Cr，調(diào)質(zhì)處理。則查表得出材料許用應(yīng)力： σ-1b=70MPa 軸的計(jì)算應(yīng)力為： （3-91） 以下為軸的受力分析圖 圖3-4 軸受力圖 3.7.2 Ⅲ軸設(shè)計(jì)計(jì)算 (1) 計(jì)算作用在齒輪及齒輥上的力： 轉(zhuǎn)矩直接帶入最開始計(jì)算的即可： 直齒圓柱齒輪分度圓直徑： 圓周力： 徑向力： （3-92） 齒輥直徑： 圓周力： （3-93） 徑向力： （3-94） 長(zhǎng)齒齒輪直徑： d長(zhǎng)=500mm 圓周力： （3-95） 徑向力： （3-96） (2) 初步估算軸的直徑： 初步選取45號(hào)鋼作為軸的材料，調(diào)質(zhì)處理。 由式： （3-97） 計(jì)算軸的最小直徑，因?yàn)榘惭b鍵所以要增大1.03倍。查表，取 A=115 則： (3) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)： 1.確定軸的結(jié)構(gòu)方案 圖3-5 Ⅲ軸結(jié)構(gòu)圖 軸的右端依次裝入齒輥、右軸承、直齒圓柱齒輪，齒輥和齒輪的左側(cè)端面依靠軸肩進(jìn)行定位。軸的右端依次裝入左軸承和長(zhǎng)齒齒輪，長(zhǎng)齒齒輪靠軸肩定位并且使用調(diào)心滾子軸承。輥?zhàn)?、長(zhǎng)齒齒輪、直齒圓柱齒輪都是依靠普通平鍵進(jìn)行固定。 2.確定各軸段直徑和長(zhǎng)度： ①段：裝直齒圓柱齒輪，根據(jù)圓整取 長(zhǎng)度比齒輪寬度短(2~3)mm ②段：為使帶輪定位，軸肩高度：由于>50則取R=2 則取h=5mm 根據(jù)半徑選擇調(diào)心滾子軸承23038。 總長(zhǎng)初步定為 ③段：為便于裝拆齒輥及齒輥箱壁定位，取軸肩高度 則： 其長(zhǎng)度比齒輥長(zhǎng)度短(2~3)mm： ④段：裝齒輥箱壁 取其長(zhǎng)度： ⑤段：裝軸承端蓋 ⑥段：裝左軸承軸承選擇調(diào)心滾子軸承型號(hào)23038。 B=75 mm ⑦段：裝長(zhǎng)齒齒輪 3.確定齒輪作用力位置： 根據(jù)下面軸的受力簡(jiǎn)圖，先確定各段長(zhǎng)度： 4.繪制軸的彎矩圖和扭矩圖： 求軸承反力 H水平面： （3-98） （3-99） V垂直面： （3-100） （3-101） 求彎矩 H水平面： （3-102） （2-103） V垂直面： 合成彎矩： （3-104） （3-105） 扭矩： 5.根據(jù)彎扭合成強(qiáng)度校核軸： 當(dāng)量彎矩： （3-106） 根據(jù)扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力是脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力而定，取0.6。 材料許用應(yīng)力： 軸的計(jì)算應(yīng)力為： （3-107） 以下為軸的受力分析圖 圖3-6 軸受力圖 3.7.3 Ⅳ軸設(shè)計(jì)計(jì)算 (1) 計(jì)算作用在齒輪及齒輥上的力： 轉(zhuǎn)矩： 齒輥直徑： 圓周力： （3-108） 徑向力： （3-109） 長(zhǎng)齒齒輪直徑： 圓周力： （3-110） 徑向力： （3-111） (2) 初步估算軸的直徑： 選取45號(hào)鋼作為軸的材料，調(diào)質(zhì)處理。 由式： （3-112） 計(jì)算軸的最小直徑，因?yàn)檩S上要加鍵槽所有要提高1.03倍。查表，取 則： (3) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)： 1.確定軸的結(jié)構(gòu)方案 圖3-7 Ⅳ軸結(jié)構(gòu)圖 軸的右端依次裝入齒輥、右軸承，齒輥?zhàn)髠?cè)端面靠軸肩定位。軸的左端依次裝入左軸承和長(zhǎng)齒齒輪，長(zhǎng)齒齒輪靠軸肩定位，采用調(diào)心滾子軸承。齒輥及長(zhǎng)齒齒輪均采用普通平鍵得到固定。 2.確定各軸段直徑和長(zhǎng)度： ①段：裝軸承。選調(diào)心滾子軸承型號(hào)為：23038，則 總長(zhǎng)初步定為 ②段：取軸肩高度 則： 其長(zhǎng)度比齒輥長(zhǎng)度短(2~3)mm： ③段：裝齒輥箱壁 取其長(zhǎng)度： ④段：裝軸承端蓋 ⑤段：裝左軸承 ⑥段：裝長(zhǎng)齒齒輪 3.確定軸承及齒輪作用力位置： 根據(jù)軸的受力簡(jiǎn)圖以此確定受力長(zhǎng)度： 4.繪制軸的彎矩圖和扭矩圖： 求軸承反力 H水平面： （3-113） （3-114） V垂直面： （3-115） （3-116） 求彎矩 H水平面： （3-117） （3-118） V垂直面： 合成彎矩： （3-119） （3-120） 扭矩： 5.按彎扭合成強(qiáng)度校核軸的強(qiáng)度： 當(dāng)量彎矩： （3-121） 取折合系數(shù)a=0.6，則齒寬中點(diǎn)處當(dāng)量彎矩： 軸的材料為45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理。由表查得： 軸的計(jì)算應(yīng)力為： （3-122） 以下為軸的受力分析圖 圖3-8 軸受力圖 3.8 軸承壽命驗(yàn)算 3.8.1 深溝球軸承6220 查設(shè)計(jì)手冊(cè)可知，深溝球軸承6220的主要性能參數(shù)為： 額定動(dòng)載荷：C=122000N 額定靜載荷： 計(jì)算兩軸承的動(dòng)載荷。 相對(duì)軸向載荷： 得出=0.24，=0.23 則得出各軸承的徑向載荷系數(shù)和軸向系數(shù)查表得。 軸承1： 軸承2： 因軸承運(yùn)作受沖擊載荷，查表可知： 則動(dòng)載荷分別是： 因?yàn)樗园凑蛰S承1的受力驗(yàn)算： （3-123） 帶入數(shù)據(jù)即可得出： 故軸承滿足要求 符合要求。 3.8.2 齒輥主軸調(diào)心滾子軸承23038 查設(shè)計(jì)手冊(cè)，23038的主要性能參數(shù)為： 額定動(dòng)載荷：C=1230000N 額定靜載荷：=555000N e=0.25 =2.4 =4.0 由之前算出的式子可得出： 因軸承運(yùn)作受沖擊載荷，查表可知： 則當(dāng)量動(dòng)載荷為： 因?yàn)樗园凑蛰S承2的受力驗(yàn)算： 帶入數(shù)據(jù)即可得出： 故軸承滿足要求。 符合要求。 3.8.3 Ⅳ軸調(diào)心滾子軸承23038 查設(shè)計(jì)手冊(cè)，23038的主要性能參數(shù)為： 額定動(dòng)載荷：C=1230000N 額定靜載荷：=555000N e=0.25 =2.4 =4.0 由之前算出的式子可得出： 因軸承運(yùn)作受沖擊載荷，查表可知： 則當(dāng)量動(dòng)載荷為： 因?yàn)樗园凑蛰S承2的受力驗(yàn)算： 帶入數(shù)據(jù)即可得出： 故軸承滿足要求 符合要求。 3.9 鍵的選擇與強(qiáng)度校核 本設(shè)計(jì)的鍵都采用普通平鍵即可。 查表知，鍵聯(lián)接的需用壓應(yīng)力為 強(qiáng)度計(jì)算公式為： （3-124） （1）大帶輪 鍵25×120 GB/T1096-2003 d=85mm h=14mm l=120mm 符合要求。 （2）大齒輪 鍵40×120 GB/T1096-2003 d=168mm h=22mm l=120mm （3）齒輥 鍵50×500 GB/T1096-2003 Ⅲ軸： d=202mm h=28mm l=500mm 符合要求。 Ⅲ軸： d=200mm h=28mm l=500mm 符合要求。 （4）長(zhǎng)齒齒輪 鍵45×110 GB/T1096-2003 d=180mm h=25mm l=110mm 符合要求。 3.10 彈簧的設(shè)計(jì) 彈簧的種類較多，本設(shè)計(jì)中的彈簧主要用來控制活動(dòng)輥?zhàn)拥囊苿?dòng)。 彈簧普遍作用是： 1.控制機(jī)械運(yùn)動(dòng)； 2.吸收振動(dòng)和沖擊能量； 3.存儲(chǔ)和釋放能量； 4.測(cè)量力的大小。 本設(shè)計(jì)主要采用的是壓縮彈簧，它的主要特點(diǎn)是成本低，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，方便制作。 設(shè)計(jì)其作用是：調(diào)節(jié)兩個(gè)齒輥之間的間隙大小，用以控制破碎物料的粒度。 下列是彈簧拉力的計(jì)算式： （3-125） c——彈簧的剛性系數(shù)； ——彈簧的預(yù)壓變形； ——彈簧的工作變形。 彈簧工作變形是懸掛點(diǎn)與彈簧支承點(diǎn)間的長(zhǎng)度與其最小值間的差值。 （3-126） 預(yù)變形量按下式計(jì)算； （3-127） ——彈簧的最大工作變形； ——彈簧預(yù)測(cè)被壓緊時(shí)的初始變形系數(shù)，一般取  4 使用說明書 4.1 操作說明 在使用前首先檢查各部件直接是否存在接觸不良的情況，在檢查無誤后，啟動(dòng)電機(jī)，使破碎機(jī)空轉(zhuǎn)，等待一會(huì)后，人工放入物料進(jìn)行物料破碎。如若需要調(diào)節(jié)物料粒度大小則關(guān)閉利用彈簧裝置讓活動(dòng)輥?zhàn)舆M(jìn)行移動(dòng)用以控制物料大小。 4.2 注意事項(xiàng) 當(dāng)破碎機(jī)開始工作時(shí)，切勿人工接觸傳動(dòng)裝置和太過靠近入料口，防止造成人員損傷，如若出現(xiàn)異常情況，應(yīng)立即停止電機(jī)，等待修復(fù)完畢之后再運(yùn)轉(zhuǎn)。由于帶傳動(dòng)是暴露在外的故在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，應(yīng)當(dāng)讓兒童遠(yuǎn)離，一方面防止其接觸誤傷，另一方面防止物料破碎濺出傷害到兒童。  5 標(biāo)準(zhǔn)化審查報(bào)告 雙齒輥破碎機(jī)的設(shè)計(jì)基本完成，有全套的圖紙和基本數(shù)據(jù)，根據(jù)相關(guān)規(guī)定，對(duì)其標(biāo)準(zhǔn)化審查，結(jié)果如下： （1）設(shè)計(jì)圖紙和文件：圖紙和文件所用的編號(hào)原則符合以下標(biāo)準(zhǔn)： GB/T 17710—1999 數(shù)據(jù)處理校驗(yàn)系統(tǒng)； JB/T 5054.8—1991 產(chǎn)品圖樣涉及及文件通用和借用件管理辦法； JB/T 8823—1998 機(jī)械工業(yè)企業(yè)計(jì)算機(jī)輔助管理信息分類編碼導(dǎo)則。 （2）產(chǎn)品圖樣以及設(shè)計(jì)文件符合以下標(biāo)準(zhǔn)： GB/T 10609.1—1989 技術(shù)制圖 標(biāo)題欄； GB/T 10609.2—1989 技術(shù)制圖 明細(xì)欄； GB/T 14689—1993 技術(shù)制圖 圖紙幅面和格式； JB/T 5054.6—2000 產(chǎn)品圖樣及設(shè)計(jì)文件 編號(hào)原則； JB/T 5054.6—2000 產(chǎn)品圖樣及設(shè)計(jì)文件 更改辦法。 46 結(jié)論 在當(dāng)今社會(huì)環(huán)境中，工業(yè)生產(chǎn)現(xiàn)代化水平大幅度提高，尤其展現(xiàn)的是在機(jī)械行業(yè)，最為突出的是在美國(guó)最為顯眼，我國(guó)在這方面相比于美國(guó)還有很長(zhǎng)的一段距離。但是在通過不斷的改革創(chuàng)新，不斷地引進(jìn)外資加強(qiáng)對(duì)科研的資金投入力度使得我國(guó)機(jī)械方面也取得了較大的成果。這種差距也在一步步的縮短。我設(shè)計(jì)的這個(gè)雙齒輥破碎機(jī)相比于其他的來說控制產(chǎn)品粒度方面做的更好并且造價(jià)低，調(diào)高了生產(chǎn)效率，可以說的上是具有一定的意義。 通過資料收集、整理和設(shè)計(jì)。我設(shè)計(jì)研究的雙齒輥破碎機(jī)終于完成。在我所設(shè)計(jì)的這段時(shí)間里，我為本設(shè)計(jì)內(nèi)容搜集和查找了不少的參考資料，找到了許多參考文獻(xiàn)。正因?yàn)槿绱瞬疟ＷC了我的設(shè)計(jì)的順利進(jìn)行。這次的畢業(yè)設(shè)計(jì)可以說的上是對(duì)我大學(xué)四年所學(xué)知識(shí)的總體檢驗(yàn)和總結(jié)。當(dāng)然在整個(gè)過程中我深刻的認(rèn)識(shí)到我國(guó)由基礎(chǔ)走到現(xiàn)在的艱辛。更深刻的認(rèn)識(shí)到我自己因?yàn)檫@次的設(shè)計(jì)學(xué)會(huì)了獨(dú)立思考、在前人的基礎(chǔ)上創(chuàng)新、在實(shí)際中尋求答案。這次的設(shè)計(jì)讓我的專業(yè)性知識(shí)大大的提高，相信也對(duì)我以后的就業(yè)或者是考研打下了好的基礎(chǔ)。 本文通過理論計(jì)算，結(jié)合工業(yè)生產(chǎn)實(shí)際和工作經(jīng)驗(yàn)實(shí)踐，對(duì)雙齒輥破碎機(jī)的國(guó)內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀、破碎理論、工藝參數(shù)的確定、傳動(dòng)部件進(jìn)行編寫?？偨Y(jié)前面的章節(jié)可以得出： 1.破碎是一個(gè)十分復(fù)雜的加工工藝過程，影響其成果的因素很多。本設(shè)計(jì)是從破碎粒度要求和生產(chǎn)能力出發(fā)設(shè)計(jì)的，同其他的產(chǎn)品具有成本低，破碎粒度更均勻的優(yōu)點(diǎn)。 2.通過對(duì)破碎機(jī)工作原理的認(rèn)識(shí)，本設(shè)計(jì)的傳動(dòng)主要是由電機(jī)，帶傳動(dòng)系統(tǒng)，齒輪減速系統(tǒng)，齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)以及工作輥?zhàn)咏M成。 3.通過對(duì)破碎機(jī)的了解尤其是對(duì)輥齒的認(rèn)識(shí)，了解到了許多材料的特性。 4.本設(shè)計(jì)的主動(dòng)輥?zhàn)雍蛷膭?dòng)輥?zhàn)佣际侵鬏S和四軸通過普通平鍵聯(lián)接的，經(jīng)過校核檢驗(yàn)其安裝可靠。  參 考 文 獻(xiàn) [1] 王少懷.機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè)[M].北京:電子工業(yè)出版社,2006. [2] 陳立德.機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)[M].北京:高等教育出版社,2006. [3] 吳宗澤.羅圣國(guó).機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京:高等教育出版社,2006. [4] 唐增寶，何永然，劉安俊.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)[M].武漢:華中科技大學(xué)出版社,1994. [5] 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)編委會(huì).機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2004. [6] 周元康.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)[M].重慶:重慶大學(xué)出版社,2001. [7] 王文斌，紀(jì)名剛.機(jī)械設(shè)計(jì)[M].第七版.北京:高等教育出版社,2001. [8] 成大先，機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].第三卷.北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2004. [9] 王文斌，機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京:高等教育出版社,2004. [10] 濮良貴，紀(jì)名剛，機(jī)械設(shè)計(jì)[M].第七版.北京:高等教育出版社,2001. [11] 孫桓，陳作模．機(jī)械原理[M].第六版.北京：高等教育出版,2001. [12] 李啟恒，粉碎理論摘要[M].北京：冶金工業(yè)出版社，1993.79-207. [13] 王文斌，機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京：高等教育出版社，2004. [14] 徐灝.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].第1冊(cè).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1999. [15] 徐灝.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].第3冊(cè).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1999. [16] 徐灝.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].第4冊(cè).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1999.  致 謝 本設(shè)計(jì)是在老師的悉心指導(dǎo)下完成的，從最開始的課題任務(wù)選題、方案制定、圖紙的繪制修改、論文修改等等，里面都包含了導(dǎo)師的智慧與對(duì)我們的關(guān)懷，這次的畢業(yè)設(shè)計(jì)可以說是若沒有老師的指導(dǎo)完成此任務(wù)將會(huì)困難重重，因此，在這向老師致以崇高的敬意和由衷的感謝，并說一聲：老師辛苦了，謝謝您做得一切。 其次我還要感謝我的同班同學(xué)和不在同一個(gè)班的舍友，在我的畢業(yè)設(shè)計(jì)過程中，他們都給予了我很大的幫助，讓我對(duì)整個(gè)畢業(yè)設(shè)計(jì)有了一個(gè)大致的思路和總體的結(jié)構(gòu)構(gòu)思，他們也十分悉心的幫我解決了許多細(xì)小問題例如：我設(shè)計(jì)的主軸設(shè)計(jì)校核計(jì)算，傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算等等。讓我受益匪淺。并在設(shè)計(jì)過程中給我提供了許多創(chuàng)新思路。 感謝這四年來傳授我知識(shí)的老師們，謝謝你們的辛勤付出才能讓我們獲得更多的知識(shí)與能力。也要感謝家人對(duì)我學(xué)業(yè)上的支持與鼓勵(lì)，感謝幫助過我照顧過我的人。