《土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-醫(yī)院內(nèi)科住院大樓設(shè)計(jì)【全套的圖紙】》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-醫(yī)院內(nèi)科住院大樓設(shè)計(jì)【全套的圖紙】（55頁珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、 目錄 前言 摘要．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．…….. ( ) 第一篇 建筑設(shè)計(jì)部分．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．…( ) 概述．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．…( ) 一 平面設(shè)計(jì)．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． ...( ) 二 剖面設(shè)計(jì)．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．

2、．．．．．．．．．．．．．．．．..( ) 第二篇 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．..( ) 第一章 結(jié)構(gòu)平面布置體系的選?。?( ) 第二章 框架設(shè)計(jì)……………………．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．.( ) 第一節(jié) 計(jì)算單元的選取……………………………………………….. ( ) 第二節(jié) 荷載計(jì)算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．…..( ) 第三節(jié) 內(nèi)力計(jì)算．．．．．．．．．．．．．．

3、．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．( ) 第四節(jié) 內(nèi)力組合．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．( ) 第五節(jié) 框架梁柱配筋.．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．.( ) 第六節(jié) 雙向板設(shè)計(jì)．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．。( ) 第三章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．( ) 結(jié)論與總結(jié)．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．

4、．．．．．．．．．．．．．．( ) 致謝．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．( ) 參考文獻(xiàn)．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．( ) 附錄1 PKPM數(shù)據(jù)文件輸入．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．( ) 附錄2 PKPM數(shù)據(jù)成果輸出．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．（ ） 附表1 PKPM荷載圖 摘要： 本文根據(jù)土木工程畢業(yè)

5、設(shè)計(jì)的要求，對(duì)巫山縣平湖市場(chǎng)醫(yī)院綜合大樓進(jìn)行設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)過程包括建筑設(shè)計(jì)部分和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分。建筑設(shè)計(jì)根據(jù)市場(chǎng)綜合大樓的使用要求、自然條件、建筑造型及建筑藝術(shù)和室內(nèi)布置等各方面進(jìn)行平面布置和空間組織。并妥善解決各個(gè)使用功能間的相互干擾，各個(gè)矛盾之間的沖突及抗震等問題；結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分根據(jù)畢業(yè)設(shè)計(jì)的要求，包括結(jié)構(gòu)選型、結(jié)構(gòu)布置、結(jié)構(gòu)計(jì)算、施工圖的繪制、構(gòu)造要求的了解等，通過此次畢業(yè)設(shè)計(jì)的最終目的——加強(qiáng)對(duì)基本概念的理解。 全套圖紙，加153893706 畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 —醫(yī)院內(nèi)科住院大樓 第一篇 建筑設(shè)計(jì)部分 概述： 本住院大樓是一個(gè)集多項(xiàng)功能為一體的高層公共民用建筑，不

6、同的使用功能要求應(yīng)設(shè)計(jì)不同的構(gòu)造形式與之相適應(yīng)，從而方便使用，因此，在設(shè)計(jì)中，我們?cè)诮ㄖO(shè)計(jì)上進(jìn)行了精心的設(shè)計(jì)，使之盡量滿足綜合大樓的各項(xiàng)功能，并使結(jié)構(gòu)盡量做到簡(jiǎn)單。 一、平面設(shè)計(jì) 首先應(yīng)是底層的設(shè)計(jì)，初步擬定柱的截面尺寸為350×500，兩邊跨的梁的截面尺寸為250×450，中間跨的梁截面尺寸為250×400，在設(shè)計(jì)中，考慮到高層綜合樓的多項(xiàng)功能集一體，設(shè)計(jì)中，把它要功能分區(qū)，，亦即是住院病房和辦公區(qū)，各個(gè)區(qū)進(jìn)行人員分流以及滿足防火要求，各自有單獨(dú)出入口，并形成對(duì)稱布置。 三、剖面設(shè)計(jì) 為了很好的反映樓層的結(jié)構(gòu)，在設(shè)計(jì)剖面時(shí)，剖到樓梯這個(gè)比較重要的部位，使剖面能很好的反映

7、結(jié)構(gòu)的布置，樓地面的裝修以及梁柱之間的關(guān)系等。 四、 排水設(shè)計(jì) 為了使雨水能很好的有組織的排走，設(shè)計(jì)中，我采用內(nèi)檐溝排水，起坡坡度均為2%,設(shè)計(jì)成雙坡排水。 第二篇 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分 第一章 結(jié)構(gòu)平面布置體系的選取 工程概況： 1．我們本次設(shè)計(jì)課題是一幢醫(yī)院內(nèi)科住院大樓，四——六層框架結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)計(jì)烈度為7度、近震。地基按II類場(chǎng)地土。建筑物底層層高為3.9米，其它層為3.6米，柱、梁板均為現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)。 2．結(jié)構(gòu)選型 采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu) （1） 屋面、樓面結(jié)構(gòu)：現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板，按上人屋面的使用荷載取用； （2） 樓梯結(jié)構(gòu)：采用板式樓梯； （3） 排水采用檐

8、溝內(nèi)排水，溝內(nèi)墊坡。 （4） 基礎(chǔ)：采用人工開挖樁基礎(chǔ)。 3．基本資料： （1） 設(shè)計(jì)標(biāo)高：室內(nèi)設(shè)計(jì)標(biāo)高±0.000，室內(nèi)外高差450㎜。 墻身做法：墻身為加氣混凝土砌塊。內(nèi)外墻均厚240，用M5混合砂漿砌筑，內(nèi)粉刷為混合砂漿底，紙筋灰面，厚15mm，“803”內(nèi)墻涂料兩度，外粉刷為1：3水泥砂漿底，厚15mm, 5厚1：1水泥砂漿粘結(jié)層，陶土無釉面瓷磚貼面，規(guī)格為110mmx60mm x 13mm。 （2） 樓面做法：見建施01號(hào)圖 1. （3） 屋面做法：40厚C30UEA補(bǔ)償收縮混凝土防水層，表面壓光，混凝土內(nèi)配Ф4鋼筋雙向間距150 10厚黃砂隔離層 20厚

9、1：2.5水泥沙漿找平層 20厚（最薄處）1：8水泥珍珠巖找2%坡 預(yù)制鋼筋混凝土屋面板，板面清掃干凈 輕鋼龍骨石膏裝飾板吊頂 （4） 門窗做法：采用木門，木窗。門廳處門為玻璃木門。 （5） 工程地質(zhì)資料：持力層為粘土，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值為2074KPa； （6） 基本風(fēng)，雪壓為0.3KN/M2。 （7） 抗震7度設(shè)防（近震） (8) 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：，屋面活荷載為2.0 KN/m2，走廊活荷載2.0 KN/m2 根據(jù)這些資料和設(shè)計(jì)的平面圖和結(jié)構(gòu)布置，我選取第十一榀框架作為計(jì)算單元，并據(jù)此來進(jìn)行框架計(jì)算。 第二章 框架設(shè)計(jì) 第一節(jié) 計(jì)算單元

10、的選取 1． 結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計(jì)算荷圖的確定： 選取框架3為計(jì)算框架，結(jié)構(gòu)平面布置如圖1所示，各梁柱截面尺寸確定如下： 邊跨 CD,EF梁：h＝（1/8~1/12）l=525~787mm取h=550mm b=(1/3~1/2)h=183~262mm取b=250mm b×h=250×550mm 中跨BC梁：取b×h=250×400mm 邊柱(B軸.H軸)聯(lián)系粱：b×h=250×450mm 中柱（D軸,E軸）聯(lián)系梁: b×h=250×400mm 柱截面均為：350×500mm 現(xiàn)澆樓板厚為110mm 根據(jù)地質(zhì)資料，確定室內(nèi)外高差為450mm,基礎(chǔ)頂面離室外地面500 mm

11、，底層層高為4.85m。在求粱截面慣性矩時(shí)考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取I=2Io(Io為不考慮樓板翼緣作用的粱截面慣性矩)。 底層柱：I=(E×1/12×0.35×0.500)/4.85=7.52×10-4E(m3) CD EF跨：I=(2E×1/12×0.25×0.450)/5.40=7.03×10-4E(m3) DE跨：I=(2E×1/12×0.25×0.400)/2.7=9.88×10-4 E(m3) 上部各層柱：I=(E×1/12×0.35×0.50)/3.6=10.13×10-4 E(m3) 基本風(fēng)為0.3KN/M2。 第二節(jié) 荷載計(jì)算： 一．恒載計(jì)算

12、(1) 屋面：采用合成高分子卷材和涂膜防水屋面 面層自重 ——（防水層，隔熱層，保溫層，找平層）： 1.50KN/ m2 15mm 厚天棚水泥沙漿抹灰： 0.3 KN/ m2 110厚現(xiàn)澆混凝土樓板： 0.11×25=2.75KN/m2 ___________________________________________________________________________

13、 屋面恒載： 4.55KN/m2 邊跨（BD EH跨）框架梁自重： 0.25×0.45×25=2.81KN/m 梁側(cè)粉刷： 2×(0.45-0.1)×0.02×17=0.238KN/m 中跨（DE跨）框架梁自重： 0.25×0.40×25=2.5KN/m 梁側(cè)粉刷：

14、 2×(0.40-0.1)×0.02×17=0.2KN/m 因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為： g5BD1=g5EH1=3.05KN/m g5DE1=2.7KN/m g5BD2=g5EH2=4.55×4.2=19.11KN/m

15、 gsDE2=4.55×2.7=12.285KN/m (2) 樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 25mm厚水泥沙漿棉層 ： 0.025×20=0.5KN/m2 110厚現(xiàn)澆混凝土樓板： 0.11×25=2.75KN/m2 15mm 厚天棚水泥沙漿抹灰： 0.3 KN/ m2 廁所隔墻包括粉刷簡(jiǎn)化為樓面均布荷載

16、 0.78 KN/ m2 ___________________________________________________________________________ 所以樓面恒載： 4.33KN/m2 邊跨框架梁及梁側(cè)粉刷： 3.05KN/m 邊跨填充膠渣空心磚墻自重： 0.24×(3.6-0.5)×10=7.56KN/m 墻面粉刷： (3.6-0.45)×0.02×2×17=2.

17、142KN/m 中跨框架梁及粉刷： 2.7KN/m 因此，作用在中間層框架梁上的線荷載為： gBD1=gEH1=3.05+9.70=12.27KN/m gDE1=2.7KN/m gBD2=gEH2=4.33×4.2=18.19KN/m gDE2=4.33×2.7=

18、11.69KN/m (3) 屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 邊柱聯(lián)系梁自重： 0.25×0.45×4.2×25=11.81KN 粉刷：0.02×(0.45-0.10)×2×4.2×17=1.00KN 1.1m高女兒墻自重：1.1×4.2×0.24×10=11.09KN 粉刷：1.1×0.02×4.2×17=3.14KN 聯(lián)系梁傳來的屋重: (1/2)×4.2×(1/2)×4.2×4.55=20.07KN _________________________________________________________________________ 頂層邊節(jié)點(diǎn)

19、集中荷載：G5B=G5H=47.11KN 中柱聯(lián)系梁自重： 0.25×0.4×4.2×25=10.50KN 粉刷：2×0.02×(0.40-0.10)×4.2×17=0.86KN 聯(lián)系粱傳來的屋面自重:1/2×4.2×2.1×4.55+1/2(4.2+4.2-2.7)×1.35×4.55=37.58KN _________________________________________________________________________ 頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載：G5D=G5E=48.94KN (4) 樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 邊柱聯(lián)系梁自重： 11

20、.81KN 粉刷： 1.00KN 鋁合金窗自重：2.4×(3.6-0.9-0.45)×0.45=2.43KN 窗下墻體自重：10×0.24×0.9×(4.2-0.35)=8.32 KN 粉刷：2×0.02×0.9×(4.2-0.35)×17=2.36KN 窗邊墻體自重：(4.2-0.35-2.4)×(3.6-0.45-0.9)×0.24×10=7.83KN 粉刷：2×(4.2-0.35-1.8)×0.02×(3.6-0.45-0.9)×17=2.22KN 框架柱自重: 0.35×0.5×3.6×25=15.75 KN 粉刷：(1.70-0.24

21、×3) ×0.02×3.6×17=1.20 KN 聯(lián)系粱傳來樓面自重：4.2×1/2×4.2×1/2×4.09=18.04KN ___________________________________________________________________________ 中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載：GB=GH=70.96KN 中柱聯(lián)系梁自重： 10.50KN 粉刷： 0.86KN 內(nèi)縱墻自重：3.25×(3.6-0.4)×0.24×10=29.57KN 粉刷： 3.25×(3.6-0.4)×2×0.02×17=8.38KN 扣除門洞重

22、加上門重：-2.4×1.35×[8.47/（3.6-0.45）-0.2]=-16.33 KN 框架柱自重： 15.75Kn 粉刷： 1.20KN 聯(lián)系粱傳來樓面自重： 1/2×4.2×2.1×4.33+1/2(4.2+4.2-2.7)×1.35×4.33=16.66KN ___________________________________________________________________________ 中間層中節(jié)點(diǎn)集中荷載：GD=GE=85.69KN 二．樓面活荷載計(jì)算 樓面活荷載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖 屋面活荷載： 2.0K

23、N/m2 走廊活荷載： 2.0KN/m2 p5BD=p5EH=4.2×2.0=8.4KN/m p5DE=2.0×2.7=5.4KN/m P5B= P5H=1/2×4.2×1/2×4.2×2.0=8.82KN P5D=P5E=(1/2)×4.2×(1/2)×4.2×2+(1/2)×(4.2+4.2-2.7)×1.35×2.0=16.52KN pBD=pEH=4.2×2.0=8.4KN/m pDE=2.0×2.7=5.4KN/m PB= PH=1/2×4.2×1/2×4.2×2.0=8.82KN PD=PE=(1/2)×4.2×(1/2)×4.2×2+(1/2)×(4.2+4

24、.2-2.7)×1.35×2.0=16.52KN 三.風(fēng)荷載計(jì)算 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為： W=βz·μs·μz·w0 Pw= W·A 因結(jié)構(gòu)高度H=22.5<30m，可取 風(fēng)振系數(shù)可取---------βz=1.0 對(duì)于矩形平面μs=1.3 建筑處于C類場(chǎng)地風(fēng)壓高度變化系數(shù)_____μz=0.616×(Z/10)0.44 ,Z從地面（室外）算起 查規(guī)范 取n=50年時(shí) 宜昌市基本風(fēng)壓取w0=0.3 KN/m2 將風(fēng)載換算成作用于框架各層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，A為每榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積。 層數(shù) βz μs Z μz w0 A(m2) P(KN

25、) 5 1.0 1.3 18.75. 0.81 0.3 12.18 3.85 4 1.0 1.3 15.15 0.74 0.3 15.12 4.36 3 1.0 1.3 11.55 0.66 0.3 15.12 3.89 2 1.0 1.3 7.95 0.56 0.3 15.12 3.30 1 1.0 1.3 4.35 0.43 0.3 16.70 2.80 c）風(fēng)荷載內(nèi)力計(jì)算： 采用D值法計(jì)算，其中由附表3——3、3——4察得y1＝y(tǒng)2＝y(tǒng)3＝0即y＝y(tǒng)0，由圖可知，可

26、將風(fēng)荷載看為均布荷載，故，y0可由表查的。 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： ，； K為梁柱剛度比，為梁柱剛度比對(duì)柱剛度的影響； 一般柱： 邊柱： 中柱： 底層柱：邊柱： 中柱： 橫向框架柱側(cè)移剛度D值： P5=2.8 VP5=2.80 K=0.69 =0.26 V5=0.51 K=1.67 =0.46 V5=0.89 P4=3.47 VP4=9.22 K=0.69 =0.26 V4=1.10 K=1.67 =0.46 V4=1.95 P3=3.43 VP3=12.65 K=0.69 =0.26 V3=1.80 K=1.67 =0.46 V3=3.20

27、 P2=3.74 VP2=16.39 K=0.69 =0.26 V2=2.58 K=1.67 =0.46 V2=4.59 P1=5.19 VP1=21.58 K=0.93 =0.49 V1=3.91 K=2.25 =0.46 V1=5.19 反彎點(diǎn)高度比如下表： 層數(shù) 邊柱 中柱 5 n＝5 j＝5 K＝0.69 y0＝0.30 n＝5 j＝5 K＝1.67 y0＝0.384 4 n＝4 j＝4 K＝0.69 y0＝0.4 n＝4 j＝4 K＝1.67 y0＝0.434 3 n＝3 j＝3 K＝0.69 y0＝0.45 n＝3 j＝3 K＝1.6

28、7 y0＝0.484 2 n＝2 j＝2 K＝0.69 y0＝0.5 n＝2 j＝2 K＝1.67 y0＝0.50 1 n＝1 j＝1 K＝0.93 y0＝0.70 n＝1 j＝1 K＝2.25 y0＝0.583 由此可確定彎矩： M上＝1.29 M下＝0.55 M上＝1.97 M下＝1.23 M上＝2.40 M下＝1.56 M上＝3.97 M下＝3.05 M上＝3.56 M下＝2.92 M上＝5.94 M下＝5.58 M上＝4.64 M下＝4.64 M上＝8.26 M下＝8.26 M上＝5.69 M下＝13.27 M上＝10.50 M下＝14.67 可得在

29、風(fēng)荷載作用下的彎矩圖： 風(fēng)荷載作用下的剪力軸力圖如下： 四．地震作用計(jì)算： 本次只考慮水平地震作用，采用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。 （1）計(jì)算結(jié)構(gòu)各層的總重力荷載代表值： 頂層G5=4.55×3.6×(5.4×2+1.8)+3.8×5.4×2+2.4×1.8+14.96×2+13.48×2+8.49×2 + 15.54×4/2+4×3.6×3.3×0.24×10/2+2×0.24×10×3.3×(2.1+2.4)/2 +2.0×(5.4×2+1.8) ×0.8=524KN 2~5層

30、： G2= G3 =G4 =3.55×(5.4×2+1.8) ×3.6+3.8×5.4×2+2.4×1.8+13.48×2+8.49×2+15.54×4+3.6×3.3×0.24×10×4+0.24×10×3.6×(2.1+2.4) ×2+2.0×(5.4×2+1.8) ×0.8 =615 KN 1層： G1=615-15.54×2-3.6×3.3×0.24×10×2-0.24×10×3.3×4.5+21.19×2+3.6×4.5×0.24×10=657KN G5=524KN G4=615KN G3=615KN G2=615KN G1=657KN

31、 （2） 各層地震力計(jì)算： 因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)的基本自震周期采用公式： T====（9.06÷(9.8×133.62)）1/2×2×3.14×0.7==0.366s 設(shè)防烈度為7度，按近震情況下的II類建筑場(chǎng)地，由《抗震規(guī)范》查得 特征周期 Tg=0.35s. 水平地震影響系數(shù)最大值=0.08，則地震影響系數(shù) =（）×0.08=（0.35/0.366）×0.08=0.077 則基底剪力FEK=α1GEq=0.077×2572.96=198.12KN 由于T1<1.4Tg,所以不考慮附加地震作用。 每榀框架所承受的地震作用力可按下式分配至

32、各層節(jié)點(diǎn)處： Fi =（FEK－ΔFn） 質(zhì)點(diǎn)I 水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值(見下表) 層號(hào) hi (m) Hi (m) Gi (KN) Fi=(FEK-⊿Fn) 5 3.6 18.65 524 57.24 4 3.6 15.35 615 54.32 3 3.6 12.05 615 41.41 2 3.6 8.75 615 28.50 1 4.85 5.45 657 16.64 水平地震荷載內(nèi)力計(jì)算： 采用D

33、值法計(jì)算，其中由附表3——3、3——4察得y1＝y(tǒng)2＝y(tǒng)3＝0即y＝y(tǒng)0，由圖可知，可將水平地震荷載看為均布荷載，故，y0可由表查的。 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： ，； K為梁柱剛度比，為梁柱剛度比對(duì)柱剛度的影響； 一般柱： 邊柱： 中柱： 底層柱：邊柱： 中柱： 橫向框架柱側(cè)移剛度D值： P5=57.24 VP5=57.24 K=0.69 =0.26 V5=10.30 K=1.67 =0.46 V5=18.32 P4=54.32 VP4=111.56 K=0.69 =0.26 V4=20.08 K=1.67 =0.46 V4=35.70 P3=41.41

34、 VP3=152.97 K=0.69 =0.26 V3=27.53 K=1.67 =0.46 V3=48.95 P2=28.50 VP2=181.47 K=0.69 =0.26 V2=32.66 K=1.67 =0.46 V2=58.07 P1=16.64 VP1=198.11 K=0.93 =0.49 V1=41.60 K=2.25 =0.46 V1=57.45 反彎點(diǎn)高度比如下表： 層數(shù) 邊柱 中柱 5 n＝5 j＝5 K＝0.69 y0＝0.30 n＝5 j＝5 K＝1.67 y0＝0.384 4 n＝4 j＝4 K＝0.69 y0＝0.

35、395 n＝4 j＝4 K＝1.67 y0＝0.434 3 n＝3 j＝3 K＝0.69 y0＝0.45 n＝3 j＝3 K＝1.67 y0＝0.484 2 n＝2 j＝2 K＝0.69 y0＝0.5 n＝2 j＝2 K＝1.67 y0＝0.50 1 n＝1 j＝1 K＝0.93 y0＝0.70 n＝1 j＝1 K＝2.25 y0＝0.583 由此可確定彎矩： M上＝25.96 M下＝11.12 M上＝40.63 M下＝25.33 M上＝43.73 M下＝28.55 M上＝59.89 M下＝55.78 M上＝54.51 M下＝44.60 M上＝90.93 M下

36、＝85.29 M上＝58.79 M下＝58.79 M上＝104.53 M下＝104.53 M上＝60.53 M下＝141.23 M上＝116.19 M下＝162.44 可得在水平地震荷載作用下的彎矩圖： 水平地震荷載作用下的剪力軸力圖如下： 第三節(jié) 內(nèi)力的計(jì)算 一．恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 (1)算方法及其原理 多層多跨框架在一般豎向荷載作用下，側(cè)移是比較小的，可作為無側(cè)移框架按力矩分配法進(jìn)行內(nèi)力分析，由精確分析可知，各層荷載對(duì)其他層桿件內(nèi)力影響不大。因此，在近似法中，可將多層框架簡(jiǎn)化為單層框架，即分層作力矩分配計(jì)算。

37、因此，分層法計(jì)算的基本假定是： (i)假定上、下柱的遠(yuǎn)端是固定的；實(shí)際上，除底層柱底是固定的以外，其他柱都是彈性支承。為了反映這個(gè)特點(diǎn)，減少誤差，可以將上層各柱的線剛度乘以0.9加以修正，并將柱的傳遞系數(shù)修正為1/3，底層柱可以不修正，傳遞系數(shù)為1/2。 (ii)假定各層荷載對(duì)其他層桿件的內(nèi)力影響不大。 分層法計(jì)算所得的梁端彎矩即為最后彎矩，但是必須將上下兩層所得同一根柱子的內(nèi)力疊加，才能得到柱的內(nèi)力，因?yàn)槊恳桓纪瑫r(shí)屬于上、下兩層。分層法計(jì)算結(jié)果，節(jié)點(diǎn)上的彎矩不能平衡，但誤差不是很大。如果需要更精確，可將不平衡彎矩再進(jìn)行一次分配。 （2）荷載等效及固端彎矩 梁上分布荷載由矩形和梯

38、形或三角形兩部分組成，在求固端彎矩時(shí)可根據(jù)固端彎矩等效的原則，先將荷載等效成均布荷載。另外，可利用結(jié)構(gòu)的對(duì)成性，取二分之一結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算。各層等效荷載、固端彎矩如下： 第六層： 把梯形、三角形荷載等效成均布荷載： α=l01/2l02=0.389 g′5邊= g5BD+(1-2α2+α3)g5BD=3.8+(1-20.3892+0.3893)19.11=17.50KN/m g′5中=g5DE1+0.625g5DE2=2.7+0.62512.29=10.38KN/m M5CD= g′5邊l′5邊 2/12=－17.505.42/12=－42.53KN·m M5DE= g′5中l(wèi)′5

39、中2 /3=－10.381.352/3=－6.31KN·m M5EF= g′5中l(wèi)′5中2 /6=－3.15KN·m 中間層,底層： 等效均布荷載 g′邊=gCD1+(1-2α2+α3)gCD2 =12.75+(1-20.3892+0.3893)18.19=26.51KN/m g′中=gDE1+0.625gDE2=2.7+0.62511.69=10.01KN 各桿端固端彎矩： MCD= g′6邊l′6邊 2/12=－20.515.42/12=－64.42KN·m MDE= g′6中l(wèi)′6中2 /3=－10.011.352/3=－6.08KN·m MEF= g′6中l(wèi)′6中2

40、 /6=－10.011.352/6=－3.04KN·m (3) 彎矩分配計(jì)算過程如圖： 上柱 下柱 左梁 右梁 下柱 左梁 0.565 0.435 0.333 0.433 0.234 -42.53 42.53 -6.31 -3.15 24.03 18.50→ 9.25 -7.57← -15.14 -19.69 –10.64 →10.64

41、 4.28 3.29 28.47 -28.47 37.74 -20.40 –17.34 7.88 第五層頂層彎矩分配圖（單位：KN·m） 8.71 -6.88 9.49 -6.80 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 左梁 0.361 0.361 0.278 0.232 0.302 0.302 0.16

42、4 -64.42 64.42 -6.08 -3.04 23.26 23.26 17.91 → 8.96 -7.81← -15.61–20.32 –20.32 11.04 → 11.04 2.82 2.82 2.17 26.13 26.13 -52.24 58.61–20.65 –20.65 -17.30 8.18 中間層彎矩分配圖（單位：KN·m）

43、 9.36 -7.35 8.71 -6.88 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 左梁 0.385 0.318 0.297 0.246 0.319 0.263 0.172 -64.42 64.42 -6.08 -3.04 28.08 27.51 19.13 → 9.57 -8.36← -1

44、6.71 -21.66 –17.86 -11.68 → 11.68 3.22 2.66 2.48 28.08 27.51 -51.28 58.21 -22.06 –18.19 -17.97 8.85 13.76 -9.10 底層彎矩分配圖（單位：KN·m） （3） 為提高精度，可將節(jié)點(diǎn)再分配一次進(jìn)行修正，修正后的豎向荷載作用下整個(gè)結(jié)構(gòu)彎矩再分配如下圖：

45、 考慮梁端彎矩調(diào)幅，并將梁端節(jié)點(diǎn)彎矩?fù)Q算至梁端柱邊彎矩值，以備內(nèi)力組合使用，在進(jìn)行梁的內(nèi)力組合時(shí)，豎向荷載調(diào)幅梁端80％，跨中120％。，對(duì)于梁端柱邊的剪力和彎矩按下式計(jì)算： 柱子的計(jì)算長(zhǎng)度，按無側(cè)移的框架結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆式樓蓋考慮即： 底層： 其他層： 柱的線剛度取框架柱實(shí)際線剛度的0.9倍。 恒載作用下梁端彎矩調(diào)幅后的彎矩圖： 并由此進(jìn)而可求得框架梁柱的剪力和軸力，見下圖 二．活載作用下的內(nèi)力計(jì)算 活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算也采用分層法?？紤]到活荷載分布的最不利組合，各層樓面活荷載布置可能有以下幾種組合方式

46、： 以第2種組合為例計(jì)算其彎矩 g′邊= (1-2α2+α3)gCD=(1-20.2862+0.2863)7.2=6.19KN/m g′中=0.625gDE=0.6253.6=2.25KN/m MDE= g′中l(wèi)′中2 /3=2.250.92/3=-2.65KN·m 結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計(jì)算，并可利用結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計(jì)算 第四節(jié) 內(nèi)力組合 根據(jù)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果，即可進(jìn)行框架各梁柱各控制截面上的內(nèi)力組合，其中梁的控制截面為梁端柱邊及跨中。由

47、于對(duì)稱性，每層有五個(gè)控制截面，柱則分為邊柱和中柱（即C柱，D柱），每個(gè)柱每層有兩個(gè)控制截面。對(duì)梁和柱的恒載、活載、風(fēng)載、地震荷載以三種組合方式進(jìn)行了組合，在組合前，我們把梁跨中彎矩調(diào)幅1.2倍再進(jìn)行組合。 1. 對(duì)梁1的計(jì)算： 梁的控制截面如圖所示：1 2 3 在恒載和活載作用下，跨間Mmax可近似取跨中的彎矩M代替。 三種荷載組合： 1.2恒載＋1.4活載 1.2恒載＋0.85（1.4活載1.4風(fēng)載） 1. 2（恒載＋活載）1.3地震 活荷載按

48、樓層的折減系數(shù)β 墻、柱基礎(chǔ)計(jì)算 截面以上的層數(shù) 1 2——3 4——5 6——8 9——20 〉20 計(jì)算截面以上各樓層 活荷載總和的折減系數(shù) 1.00（0.90） 0.85 0.7 0.65 0.6 0.55 截 面 號(hào) 荷 載 類 型 　 6 1 2 3 4 5 恒載 　 1)??????? 1 M -17.32 44.45 -22.81 -10.25 -3.18 V 33.96 　 -36.83 9.34 　 活載 　 2)??????? 2 M

49、 -5.20 15.99 -8.46 -4.26 -6.4 　 V 12.04 　 -13.76 0 　 　 3)??????? 3 M 0.15 -0.17 -0.49 -0.2 2.74 　 V -0.13 　 -0.13 3.23 　 　 4)??????? 4 M -5.53 15.24 -10.21 -6.62 -2.32 V 11.68 　 -14.12 4.95 　 　 5)??????? 5 M -0.15 0.16 0.47 0.49 -2.32 V 0

50、.11 　 0.11 1.71 　 風(fēng)載 　 6)??????? 6 M 1.29 0.24 0.82 1.15 　 V 0.39 　 0.39 0.85 　 地震作用 　 7)??????? 7 M 23.91 4.42 15.07 19.21 　 V 7.96 　 7.96 17.46 　 內(nèi)力組合 恒載*1.2+活*1.4 8)??????? 8 MMAX 　 75.73 　 　 　 MMIN -28.53 　 -41.67 -21.57 -12.78 VMAX 57.6

51、1 　 -63.96 18.14 　 恒載*1.2+0.9（活*1.4+風(fēng)*1.4） 9)??????? 9 MMAX 　 72.65 　 　 　 MMIN -28.9 　 -40.50 -21.55 -11.43 VMAX 55.54 　 -61.46 18.11 　 （恒+活）*1.2+地震*1.3 1)??????? 10 MMAX 10.39 68.68 　 12.97 　 MMIN -55.19 　 -35.86 -41.25 -7.66 VMAX 58.32 　 -24.53 36.8

52、8 　 　 3 1 2 3 4 5 恒載 　 1)??????? 1 M -31.60 67.68 -34.76 -9.79 -2.21 V 56.98 　 -58.68 9.04 　 活載 　 2)??????? 2 M -7.46 13.65 -9.48 -2.97 -4.19 V 12.37 　 -13.43 　 　 　 3)??????? 3 M 0.14 -0.113 -0.38 -0.36 2.53 　 V -0.1

53、 -0.1 3.23 3.23 　 　 4)??????? 4 M -7.75 14.02 -10.53 -4.4 -1.90 V 12.17 　 -13.63 5.92 　 　 5)??????? 5 M -0.05 0.04 0.13 0.20 -1.91 V 0.03 　 0.03 0.74 　 風(fēng)載 　 6)??????? 6 M 7.56 0.88 5.81 8.03 　 V 2.48 　 2.48 5.95 　 地震作用 　 7)??????? 7 M

54、 94.91 11.84 71.24 89.71 　 V 33.91 　 33.91 81.56 內(nèi)力組合 恒載*1.2+活*1.4 8)??????? 8 MMAX 　 100.84 　 　 　 MMIN -84.77 　 -56.45 -17.91 -8.52 VMAX 85.69 　 89.50 19.14 　 恒載*1.2+0.9（活*1.4+風(fēng)*1.4） 9)??????? 9 MMAX 　 98.95 　 　 　 MMIN -56.14 -61.16 -26.54 -7.64 　 VMA

55、X 86.05 　 89.59 24.97 　 （恒+活）*1.2+地震*1.3 1)??????? 10 MMAX 85.55 105.02 50.98 104.99 　 MMIN -165.95 　 -140.64 -131.01 -5.17 VMAX 119.88 　 -122.68 -120.43 　 　 1 1 2 3 4 5 恒載 　 1)??????? 1 M -28.93 70.02 -33.19 -11.17 -3.87 V 59.69 　 -58.93 9.04 　

56、活載 　 2)??????? 2 M -7.19 13.93 -10.35 -2.95 -4.43 　 V 12.34 　 -13.46 　 　 　 3)??????? 3 M 0.15 -0.13 -0.40 -0.35 2.53 　 V -0.11 　 -0.11 3.23 　 　 4)??????? 4 M -7.53 13.61 -11.20 -6.84 -2.13 V 11.94 　 -13.86 7.48 　 　 5)??????? 5 M -0.13

57、0.12 0.36 0.72 -2.13 V 0.09 　 0.09 1.18 　 風(fēng)載 　 6)??????? 6 M 10.3 1.23 7.88 10.88 　 V 3.37 　 3.37 8.06 　 地震作用 　 7)??????? 7 M 109.51 13.31 82.89 104.31 　 V 39.26 　 39.26 94.83 　 　 內(nèi)力組合 恒載*1.2+活*1.4 8)??????? 8 MMAX 　 103.53 　 　 　 MMIN -45.26

58、 　 -55.51 -22.98 -10.85 VMAX 85.30 　 -90.12 21.32 　 恒載*1.2+0.9（活*1.4+風(fēng)*1.4） 9)??????? 9 MMAX 　 102.06 　 　 　 MMIN -55.97 　 -62.53 -34.39 -9.92 VMAX 86.72 　 -91.22 29.34 　 （恒+活）*1.2+地震*1.3 1)??????? 10 MMAX 107.74 109.69 68.15 122.63 　 MMIN -181.60 　 -154.11

59、-153.11 -7.30 VMAX 126.47 　 -130.07 138.62 　 活荷載組合 柱號(hào) 荷載類型 活載 活載 　 截面 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 五層分析 　 　 　 　 四層分析 　 　 A柱 　 　 M10 5.20 -0.17 5.53 0.15 2.25 -0.03 2.25 0.01 M9 1.73 -0.06 1.84 0.05 6.75

60、 -0.08 6.75 0.03 N 12.04 -0.15 11.68 0.11 0 0 0 0 Ｂ柱 　 　 M10 -4.20 0.74 -3.59 -0.68 -2.14 0.18 -1.66 -0.17 M9 -1.40 0.25 -1.20 -0.23 -6.43 0.54 -4.98 -0.06 N 13.76 3.72 19.07 -1.60 0 0 0 0 　 　 四層分析 　 　 　 　 三層分析 　 　 A柱 M8 6.75 -0.08 6.75 0.03

61、2.25 -0.03 2.25 0.01 M7 2.25 -0.03 2.25 0.01 6.75 -0.08 6.75 0.03 N 12.37 -0.10 12.17 0.03 0 0 0 0 Ｂ柱 M8 -6.43 0.54 -4.98 -0.17 -2.14 0.18 -1.66 -0.06 M7 -2.14 0.18 -1.66 -0.06 -6.43 0.54 -4.98 -0.17 N 13.43 3.33 19.55 -0.77 0 0 0 0 　 　 三層分析 　 　

62、 　 　 二層分析 　 　 A柱 M6 6.75 -0.08 6.75 0.03 2.25 -0.03 2.25 0.01 M5 2.25 -0.03 2.25 0.01 6.75 -0.08 6.75 0.03 N 12.37 -0.10 12.17 0.03 0 0 0 0 Ｂ柱 M6 -6.43 0.54 -4.98 -0.17 -2.14 0.18 -1.66 -0.06 M5 -2.14 0.18 -1.66 -0.06 -6.43 0.54 -4.98 -0.17 N 13.4

63、3 3.33 19.55 -0.77 0 0 0 0 　 　 二層分析 　 　 　 　 一層分析 　 　 A柱 M4 6.75 -0.08 6.75 0.03 2.40 -0.03 2.40 -0.02 M3 2.25 -0.03 2.25 0.01 7.20 -0.09 7.20 0 N 12.37 -0.10 12.17 0.03 0 0 0 0 Ｂ柱 M4 -6.43 0.54 -4.98 -0.17 -2.28 0.19 -1.36 0.17 M3 -2.14 0.18

64、 -1.66 -0.06 -6.85 0.58 -4.08 0.51 N 13.43 3.33 19.55 -0.77 0 0 0 0 柱內(nèi)力組合表 柱號(hào) 　 恒載 活載 荷載類型　，　　　　　　　　　　　　　　 截面 　 上層傳來 　 　 上層傳來 ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑸ ⑹ B柱 　　 M10 32.26 　 7.45 7.78 2.08 0.00 M9 29.05 　 8.48 8.59 6.69

65、 0.00 N 38.33 47.11 12.04 11.68 -0.15 20.86 D柱 　 M10 -24.30 　 -6.34 -5.73 0.06 0.00 M9 -23.32 　 -7.83 -7.63 0.02 0.00 N 53.13 48.94 13.76 19.07 2.12 30.28 B柱 　　 M8 28.27 　 9.00 9.00 2.17 0.00 M7 28.55 　 9.00 9.00 6.72 0.00 N 63.61 156.4 12.37 1

66、2.17 -0.10 42.05 D柱 　 M8 -23.40 　 -8.57 -7.12 -1.60 0.00 M7 -23.37 　 -8.57 -8.09 -6.25 0.00 N 76.81 187.78 13.43 19.55 3.33 60.23 B柱 　　 M6 28.55 　 9.00 9.00 2.17 　 M5 28.32 　 9.00 9.00 6.72 　 N 63.57 290.97 12.37 12.17 -0.10 63.24 D柱 　 M6 -23.37 　 -8.57 -7.12 -1.60 　 M5 -23.23 　 -8.57 -8.09 -6.25 　 N 76.85 350.28 13.43 19.55 3.33 90.18 B柱 　　 M4 28.97 　 9.15 9.51 2.32 　 M3 33.44 　 9.45 9.45 7.17 　 N 63.56