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數(shù)控機床課程設計說明書 設計課題 X Y 數(shù)控工作臺設計 院 別 專業(yè)班級 學 號 姓 名 指導老師 目錄 摘要 I 一 前言 1 二 設計任務 1 三 設計主要步驟 2 一 確定設計總體方案 2 1 初擬機械傳動部件方案 2 2 方案對比分析 2 3 最終方案 3 二 機械傳動部件的計算與選型 3 1 導軌上移動部件的重量估算 3 2 計算切削力 3 3 滾珠絲杠傳動設計計算及校驗 5 4 步進電機的傳動計算及電動機的選用 10 5 滑動導軌的設計計算 16 6 其余部件的選取 17 結論 20 致謝 21 參考文獻 21 摘要 21 世紀以來 人類經(jīng)濟高速發(fā)展 人們生活發(fā)生了日新月異的變化 微處理器 微型計算機在各技術領域得到了廣泛應用 對各領域技術的發(fā)展起到了極大的推動作 用 一個較完善的機電一體化系統(tǒng) 應包含以下幾個基本要素 機械本體 動力與驅 動部分 執(zhí)行機構 傳感測試部分 控制及信息處理部分 機電一體化是系統(tǒng)技術 計算機與信息處理技術 自動控制技術 檢測傳感技術 伺服傳動技術和機械技術等 多學科技術領域綜合交叉的技術密集型系統(tǒng)工程 新一代的 CNC 系統(tǒng)這類典型機電一 體化產(chǎn)品正朝著高性能 智能化 系統(tǒng)化以及輕量 微型化方向發(fā)展 關鍵字 十字工作臺 滾珠絲杠 滾動導軌 步進電機 Abstract Since the 21st century the human economy has developed high speed the people live have had the change which changes with each new day the microprocessor the microcomputer obtain the widespread application in various area of technology to various domains technology development enormous promotion effect A perfect integration of machinery system should contain the following several base elements Basic machine power and actuation part implementing agency sensing measurement component control and information processing part The integration of machinery is the system technology the computer and the information processing and management technology the automatic control technology the examination sensing technology the servo drive technology and the mechanical skill and so on multi disciplinary area of technology synthesis overlapping technology intensive systems engineering New generation s CNC system this kind of model integration of machinery product toward the high performance the intellectualization the systematization as well as the featherweight the microminiaturized direction develops key words Cross table Ball screw Rolling guide Stepper motor 一 前言 當今世界數(shù)控技術及裝備發(fā)展的趨勢及我國數(shù)控裝備技術發(fā)展和產(chǎn)業(yè)化的現(xiàn)狀 在我國對外開放進一步深化的新環(huán)境下 發(fā)展我國數(shù)控技術及裝備 提高我國制 造業(yè)信息化水平和國際競爭能力的重要性 并從戰(zhàn)略和策略兩個層面提出了發(fā)展我國 數(shù)控技術及裝備的幾點看法 裝備工業(yè)的技術水平和現(xiàn)代化程度決定著整個國民經(jīng)濟的水平和現(xiàn)代化程度 數(shù) 控技術及裝備是發(fā)展新興高新技術產(chǎn)業(yè)和尖端工業(yè)的使能技術和最基本的裝備 又是 當今先進制造技術和裝備最核心的技術 數(shù)控技術是用數(shù)字信息對機械運動和工作過 程進行控制的技術 而數(shù)控裝備是以數(shù)控技術為代表的新技術對傳統(tǒng)制造產(chǎn)業(yè)和新興 制造業(yè)的滲透形成的機電一體化產(chǎn)品 其技術范圍覆蓋很多領域 數(shù)控機床 課程設計是一個重要的時間性教學環(huán)節(jié) 要求學生綜合的運用所學 的理論知識 獨立進行的設計訓練 主要目的 1 通過設計 使學生全面地 系統(tǒng)地了解和掌握數(shù)控機床的基本組成及其想關知 識 學習總體的方案擬定 分析與比較的方法 2 通過對機械系統(tǒng)的設計 掌握幾種典型傳動元件與導向元件的工作原理 設計 計算及選用的方式 3 通過對機械系統(tǒng)的設計 掌握常用伺服電機的工作原理 4 培養(yǎng)學生獨立分析問題和解決問題的能力 學習并樹立 系統(tǒng)設計 的思想 5 鍛煉提高學生應用手冊和標準 查閱文獻資料及撰寫科技論文的能力 二 設計任務 設計一套供立式數(shù)控銑床使用的 X Y 數(shù)控工作臺 主要參數(shù)如下 1 立銑刀最大直徑的 d 15mm 立銑刀齒數(shù) Z 3 最大銑削寬度 15mm 最大背吃刀ca 量 8mm 加工材料為碳素鋼或有色金屬 pa 2 X Z 方向的定位精度均為 0 02mm 3 工作臺面尺寸為 230mm 230mm 加工范圍為 250mm 250mm 4 工作臺空載進給最快移動速度 工作臺進給最快移動maxya30 minV 速度 加減速 0 4s maxya40 inV 三 設計主要步驟 一 確定設計總體方案 1 初擬機械傳動部件方案 方案一 絲杠螺母副的選擇 滾珠絲杠 內(nèi)循環(huán) 導軌副的選擇 滑動導軌 伺服電動機的選擇 步進電機 減速裝置的選擇 消隙式齒輪減速箱 方案二 絲杠螺母副的選擇 滾珠絲杠 外循環(huán) 導軌副的選擇 滾動導軌 滾珠 伺服電動機的選擇 步進電機 減速裝置的選擇 無 直接用聯(lián)軸器將電動機與絲杠連接 變速直接由脈沖頻率來控制 2 方案對比分析 1 絲杠螺母副的選擇 對于設計條件 X Y 方向定位精度均為 0 02mm 絲杠的精度要比定位精度要高 可見只有選用滾珠絲桿副才能達到要求 滾珠絲桿副的傳動精度高 動態(tài)響應快 運 轉平穩(wěn) 壽命長 效率高 預緊后可消除反向間隙 經(jīng)對比 最終選擇內(nèi)循環(huán)滾珠絲杠 因為這樣摩擦損失小 傳動效率高 且徑向 尺寸結構緊湊 軸向剛度高 由于安裝定位精度不是很高 故選用墊片消隙式進行調(diào)隙 這種方法結構簡單 剛性好 裝卸方便 適用于一般精度的機構 導軌副的選擇 要設計的數(shù)控銑床工作臺 需要承受的載荷不大 對于設計任務精度要求為 0 02mm 要求精度較高 因此選用直線滾動導軌副 它具有摩擦系數(shù)小 不易爬行 傳動效率高 結構緊 安裝預緊方便等優(yōu)點 伺服電動機的選擇 為保證定位精度 選用步進電機作為伺服電機 步進電機精度很高 開環(huán)接入也 滿足本設計精度要求 根據(jù)任務要求 空載最快移動速度為 3000mm min 故本設計不 必采用高檔次的伺服電機 綜合考慮之后選用的電機為混合式步進電機 提高產(chǎn)品經(jīng) 濟性 減速裝置的選擇 選擇了步進電動機和滾珠絲桿副以后 為了圓整脈沖當量 放大電動機的輸出轉 矩 降低運動部件折算到電動機轉軸上的轉動慣量 可能需要減速裝置 且應有消間 隙機構 如果要選用減速裝置 則應選用無間隙齒輪傳動減速箱 但步進電機本身就 有調(diào)速功能 此處設計工作臺很小 輸出扭矩與慣量負載都很小 步進電機可以承受 所以此處不需要額外減速裝置 3 最終方案 絲杠螺母副的選擇 滾珠絲杠 內(nèi)循環(huán) 導軌副的選擇 滾珠導軌 伺服電動機的選擇 步進電機 混合式 減速裝置的選擇 無 二 機械傳動部件的計算與選型 1 導軌上移動部件的重量估算 按照下導軌上面移動部件的重量來進行估算 包括工件 夾具 工作平臺 上層 電動機 減速箱 滾珠絲杠副 直線滾動導軌副 導軌座等 估計重量約為 800N 2 計算切削力 根據(jù)任務條件 1 立銑刀最大直徑的 d 15mm 立銑刀齒數(shù) Z 3 最大銑削寬度 15mm 最大背吃刀量 8mm 加工材料為碳素鋼或有色金屬 capa 設銑刀為硬質(zhì)合金銑刀 工件材料為碳素鋼 由 2 P170 表 10 1 可知 d 15mm 的硬質(zhì)合金立銑刀最大的切削參數(shù)如下 每齒進給量 fz 0 15mm 粗取銑刀轉速 n 300r min 查得立銑時切削力計算公式為 0 85 70 31 0cezp1afdanZF 將以上各值代入得 1671N 5 7 1083N 采用立銑刀進行圓柱銑削時 由上表可得各切削了之間的關系為 1 0 1 2 取 1 1fF c 0 2 0 3 取 0 25fn 0 35 0 4 取 0 38ec 因為逆銑的情況的受力最大的情況 為了安全考慮這種最危險的工況 由此可估 算三個方向的銑削力分別為 與絲杠軸線平行 1 83fcFN 與絲杠軸線垂直 0254fn 與工作臺面垂直 6ec 相對于工作臺 以上各分力方向分別對應 縱向銑削力 xfF 183N 徑向銑削力 yfn4 垂直工作臺切削力 ze65 3 滾珠絲杠傳動設計計算及校驗 最大工作載荷的計算 已知移動部件總重量 G 800N 按滾動導軌計算 滾動導軌上的摩擦系數(shù)查 3 中 P194 可知 0 0025 0 005 為安全考慮現(xiàn)取 0 005 求得滾珠絲杠副的最大工 作載荷 xF F eqyZuG 1838 0 005 418 635 800 1847N 最大計算動載荷的確定 任務條件提出工作臺進給最快移動速度為 V 400mm min 初選絲杠導程 P 5mm 則 此時絲杠轉速 v P 80r min eqn 有網(wǎng)上收集資料得知 每天工作 8 小時 每年工作 360 天 一般滾珠絲杠的精度 在 3 到 5 年后嚴重下降 所以預計滾珠絲杠工作壽命為 4 年 所以使用壽命為 T 4 360 8 11520h 根據(jù) 3 p110 中公式 5 4 得 601eqnT 6N 其中 T 使用壽命 11520 h N 循環(huán)次數(shù) 滾珠絲杠的當量轉速 80r mineqn 求得 55 608152T 610r 查 3 中 P110 表 5 1 5 2 得 受中等沖擊載荷取值范圍 現(xiàn)取 1 2 5df 1 3df 滾道硬度為 60HRC 時 硬度影響系數(shù)取值 由 3 中 P109 式 5 3 hf 3 cdheqCTfF 將以上數(shù)據(jù)代入得 9131N351 0847cC 型號規(guī)格的初選 表 1 山東博特精工股份有限公司 G GD 系列滾珠絲杠 網(wǎng)上查得的山東博特精工股份有限公司 G GD 系列滾珠絲杠如上 根據(jù)以上初選 絲杠導程和計算出的最大動載荷 選用山東博特精工股份有限公司 GD 系列 2005 3 型 滾珠絲杠副 為內(nèi)循環(huán)固定反向器雙螺母墊片預緊式滾珠絲杠副 其公稱直徑為 20mm 導程為 5mm 循環(huán)滾珠為 3 圈 2 系列 精度等級取 5 級 螺母安裝尺寸 L 80mm 額定動載 荷為 9309N 大于最大計算動載荷 9131N 滿足要求 其他詳細cC 參數(shù)可由上圖得出 滾珠絲杠螺母副幾何參數(shù) 單位 mm 名 稱 符 號 計算公式和結果 公稱直徑 0d20 螺距 P 5 接觸角 4 鋼球直徑 wd3 175 絲杠滾道 螺紋滾道法面半徑 R0 521 6wd 偏心距 e0 49 螺紋升角 arc3 hwPtgd 絲杠外徑 1d19 3 絲杠底徑 26 絲桿 螺桿接觸直徑 z cos17 5zwbd 螺母螺紋外徑 D0232eR 絲杠螺母 螺母內(nèi)徑 內(nèi)循環(huán) 1 4 傳動效率的計算 由上表可知絲杠的螺旋升角為 4 33 將摩擦角 10 代入 tan tan 得傳動效率 96 4 剛度的校驗 對于這種較高精度 中等載荷的絲杠 我們兩層工作臺都采用一端固定一端游動 的安裝方式 即一端采用深溝球軸承 一端采用一對背對背角接觸球軸承 絲杠螺母的剛度的驗算可以用接觸量來校核 a 滾珠絲杠滾道間的接觸變形量 查 4 中相關公式 根據(jù)公式 求得單圈滾珠數(shù) Z 20 該型號絲杠為雙螺母 滾珠的圈數(shù) 列數(shù)為0 WZd 3 2 代入公式 Z 圈數(shù) 列數(shù) 得滾珠總數(shù)量 120 絲杠預緊時 取軸向預緊 Z 力 3 616N 查 4 中相關公式 得 滾珠與螺紋滾道間接觸變形 eqFy 式中 Pa 3310 wyPadFz 3310 wyPadFz 因為絲杠有預緊力 且為軸向負載的3 847 15620 16 1 3 所以實際變形量可以減少一半 取 0 0008mm b 絲杠在工作載荷 作用下的抗拉壓變形maxF2 絲杠采用的是一端采用深溝球軸承 一端采用一對背對背角接觸球軸承的配置形式 軸承的中心距 a 500mm 鋼的彈性模量 E 2 1 10 MPa 由表一中可知 滾珠直徑 5 3 175mm 絲杠底徑 16 2mm 則絲杠的截面積 S 206 12 有公式wd2d2d 4 2m 2F eqaES 其中 最大工作載荷 1847N 中心距 a 500mm 由機床設計手冊零件部分查得 彈性模量 E 2 1 10 MPa 5 截面積 S 206 122d 4 2m 代入以上數(shù)據(jù) 得 0 0213mm2 則 總 1 2 0 0008 0 0213 0 0187mm 18 7 根據(jù)網(wǎng)絡版機械設計手冊查得 設計任務要求加工范圍為 250mm 250mm 所以取絲杠有效行程為 290mm 由上圖可知 5 級精度的絲杠有效行程小于 315mm 時 行程偏差允許到 23 可見絲杠剛度滿足 m 穩(wěn)定性的驗算 根據(jù) 5 P115 公式 4 18 對于細長絲桿 不會發(fā)生失穩(wěn)的最大壓縮載荷為臨界力 erF 41023 erfdFL 式中 m 20 wdD 為絲桿公稱直徑 m 0 為滾珠絲杠直徑 m wD 為絲杠最大受壓長度 m 滾動螺母至軸向固定處的距離 L 取最大值0L 365mm 為絲杠支承方式系數(shù) 當一端固定一段游動的時 1f 12 0f 代入相應數(shù)字得 41023 erfdFL 4102 6 35 35155N 取壓桿穩(wěn)定系數(shù) K 為 3 絲桿臥式水平安裝 則 臨界力大于額定動載荷 Cc 9131N 所以滿足eraFP 51 78N 使用要求 臨界轉速的驗算 對于絲杠有可能發(fā)生共振 需驗算其臨界轉速 不會發(fā)生共振的最高轉速為臨界 轉速 由 5 中 P115 式 4 19 得 cn 2cfdn910L 其中 20 1 2 3 175 16 19mm20wd1 D 為臨界轉速計算長度cLc216 d 為絲杠支承方式系數(shù) 一端固定 一端游動時 3 9272f 2f 代入數(shù)據(jù)得 n c 9428r min 臨界轉速遠大于絲杠所需轉速 故不會發(fā)生共振 滾珠絲杠的選型及安裝連接尺寸的確定 通過以上驗算可知初選的 GD2005 3 型的絲杠是完全滿足要求的 故確認選用該 型號 其安裝連接尺寸可由以上表 1 中得出 4 步進電機的傳動計算及電動機的選用 傳動計算 根據(jù)設計任務要求 機床加工精度為 0 02mm 選用脈沖當量為 0 01 mm Hz 絲杠導程為 5mm 又由于初定方案中不用減速箱 而用聯(lián)軸器直接將電動機與絲杠連接 所以取減速比為 i 1 算的電機步距角 360i P b 0 72 步進電機的計算及選型 步進電動機轉軸上的總轉動慣量的計算 總轉動慣量 J 主要包括電動機轉子的轉動慣量 滾珠絲杠上一級移動部件等折算到 電動機軸上的轉動慣量 滾珠絲杠的轉動慣量 J 由 3 中 P134 式 5 28 得 4120 7DL 式中 D 為絲杠公稱直徑 D 20mm L 為絲杠長度 有效行程 螺母長度 設計余量 兩端支撐長度 軸 承寬度 鎖緊螺母寬度 裕量 動力輸入連接長度 如果使用聯(lián)軸器則大致是聯(lián)軸器長 度的一半 裕量 290 80 20 100 40 530 代入數(shù)據(jù)得 J 0 77 20 530 10 6 53 10 kg 412 5 滾珠絲杠上一級移動部件等折算到電動機軸上的轉動慣量 由 3 中 P134 式 5 29 得 262 0sJM 其中 M 為工作臺的 包括工件 的質(zhì)量 M 81 6kg809 Gg S 為絲杠螺距 S 5mm 代入數(shù)據(jù) 得 265225 81 0 1 Jkm 初選常州寶馬前楊電機電器有限公司的 90YG5502 型混合式步進電動機 可 知其轉子的轉動慣量 430kg 所以 6 53 10 5 2 10 4 10 5 2 10 N m12dJJ 55 4 4 驗算慣量匹配 電動機軸向慣量比值應控制在一定的范圍內(nèi) 既不應太大也不應太小 即伺服系統(tǒng)的動態(tài)特性取決于負載特性 為使該系統(tǒng)慣量達到較合理的配合 一般比 值 控制在 1 4 1 之間 0 3123J 4 由此可見 符合慣量匹配要求 123J4 J3 步進電機轉軸上的等效負載轉矩 M 的計算 a 承受的負載轉矩在不同工況下是不同的 考慮最大切削負載時電動機所需力 矩 由 3 中 P132 式 5 25 得 10atftM 其中加速力矩 9 6ratJnT 其中 為折算到電動機軸上的總慣量 5 2 10r rJd4 T 系統(tǒng)時間常數(shù) 由任務書知為 T 0 4S 切削時的轉速為 300r mintn 得 Mat 0 041 N m 45 210396 摩擦力矩 30fFSi 其中 為導軌摩擦力0 63580 57 2ZFGuN S 為絲杠螺距 S 5mm i 為齒輪降速比 已計算出為 1 為傳動鏈總效率 0 7 0 8 取 0 8 代入數(shù)據(jù) 得 N m0 7fM 附加摩擦力矩 23max00 1 FSi 其中 為最大軸向載荷 Famax Fx 1838Nax 為滾珠絲杠未預緊時的效率 0 95 0 9 0 0 其余數(shù)據(jù)同上 代入數(shù)據(jù) 得 N m0 178M 切削力矩 其中 進給方向的最大切削力3102ttFSMi tF183txFN 其余參數(shù)同上 代入數(shù)據(jù)得 N m1 89t 由此都得到等效負載轉矩 N m102 atftM b 快速空載時電動機所需力矩 M 由 3 中 P132 式 5 24 得 max0f 加速力矩 maxax9 6rJnMT 其中 max1530 in hVnrP 其余參數(shù)同上 代入數(shù)據(jù)得 N mmax0 31 摩擦力矩 2 fGSuMi 其中 u 為導軌副的摩擦因數(shù) 滑動導軌取 u 0 005 其余參數(shù)同上 代入數(shù)據(jù)得 N m0 4f 附加摩擦力矩 23max00 1 FSMi 其余參數(shù)同上 代入數(shù)據(jù)得 N m0 78 所以可知快速空載時電機所需力矩 0 213N m2max0fM 比較 和 取其較大者 就是最大等效負載 即 2 0N M1M2 1M 步進電動機的初選 考慮到步進電機的驅動電源受電網(wǎng)的影響較大 當輸入電壓降低時 其輸入轉 矩也會下降 可能會造成丟步 甚至堵轉 因此按最大等效負載 M 考慮一定的安全 系數(shù) 取 2 5 則步進電機的最大靜轉矩應滿足 N mmax32 50 jTM 由所選的電機型號參數(shù)可知 最大轉矩 N m 可知所選電動機型號剛好max5jT 適合 步進電動機的性能校核 1 最快工進速度時電動機時輸出轉矩校核 任務書給定工作臺最快工進速度 400mm min 脈沖當量 脈沖 maxfV0 1m 求出電動機對應的運行頻率 從 90BYG5502 電動機的max 40 6 1 67f Hz 運行矩頻特性曲線圖 下圖 可以看出在此頻率下 電動機的輸出轉矩 4N m maxfT 遠遠大于最大工作負載轉矩 1 94N m 滿足要求 2eqT 2 最快空載移動時電動機輸出轉矩校核 任務書給定工作臺最快空載移動速度 3000mm min 求出其對應運行頻maxv fmax 3000 60 0 01 5000Hz 由圖查得 在此頻率下 電動機的輸出轉矩 3 2N m 大于快速空載起動時的負載轉矩 0 213N m 滿足要求 maxT 1eqT 3 最快空載移動時電動機運行頻率校核 與快速空載移動速度 3000mm min 對應的電動機運行頻率為 查上圖maxv max50zfH 技術參數(shù)中相應表格 可知 90BYG5502 電動機的空載運行頻率可達 20000 可見沒 有超出上限 4 啟動頻率的校核 已知電動機轉軸上的總轉動慣量 電動機轉子的轉動慣量25 eqJkgcm 電動機轉軸不帶任何負載時的空載起動頻率 由式可知2mJkgc 20qzfH 步進電動機克服慣性負載的起動頻率為 1381 qLemff zJ 說明 要想保證步進電動機起動時不失步 任何時候的起動頻率都必須小于 實際上 在采用軟件升降頻時 起動頻率選得更低 通常只有 138Hz 10Hz 綜上所述 本次設計中工作臺的進給傳動系統(tǒng)選用 90BYG5502 步進電動機 完全 滿足設計要求 5 滑動導軌的設計計算 工作載荷的計算 工作載荷是影響導軌副壽命的重要因素 對于水平布置的十字工作臺多采用雙導 軌 四滑塊的支承形式 考慮最不利的情況 即垂直于臺面的工作載荷全部由一個滑 塊承擔 則單滑塊所承受的最大垂直方向載荷為 max4GF 其中 移動部件重量 G 800N 外加載荷外加載荷 635FeN 得最大工作載荷 ax8350 Nk 小時額定工作壽命的計算 預期工作臺的工作壽命為 4 年 取工作時間為 360 天 每天工作 8 小時 因此得 到小時額定工作壽命 1520hL 距離額定壽命計算 由公式 從而得到 3260hnS 32601hLnS 式中 為小時額定工作壽命 hL n 為移動件每分鐘往復次數(shù) 4 6 取 5 S 為移動件行程長度 由加工范圍為 250mm 250mm 取 290mm 代入數(shù)據(jù) 得 L 2004km 額定動載荷計算 由公式 36 25 aCF 從而得到 6 25L 式中 為額定動載荷a L 為距離工作壽命 由上式可知為 2004km F 為滑塊的工作載荷 由上式可知為 835N 代入數(shù)據(jù)得 5715NaC 產(chǎn)品選型 根據(jù)額定動載荷 選擇滾動導軌 查滾動導軌生產(chǎn)廠家 煙臺同升科技發(fā)展 有限公司的 EGW 15CA 型 相關數(shù)據(jù)如下 可知額定動載荷為 7 83KN 大于 5715N 所以滿足要求 6 其余部件的選取 1 聯(lián)軸器的選擇 選用伺服電機常用的撓性聯(lián)軸器 撓性聯(lián)軸器特點如下 根據(jù)大于最大工作負載轉矩 2 0N m 電動機軸徑 14mm 選擇滄州天碩聯(lián)軸器有2eqT 限公司的 TS2 25S 型梅花聯(lián)軸器 具體參數(shù)如下圖 2 軸承的選擇 由于絲杠直徑為 20 其與軸承連接處直徑為 15 根據(jù)國標 GB T292 2007 選用單列 角接觸球軸承 7002AC 型 根據(jù)國標 GB T 276 1994 選用 6002 型深溝球軸承 3 卡簧的選擇 網(wǎng)上查的卡簧規(guī)格參數(shù)如下 由軸徑為 15 選擇相應卡簧 結論 整個系統(tǒng)采用開環(huán)控制系統(tǒng) 進給系統(tǒng)采用了 GDM 系列滾珠絲杠副 其型號為 2005 3 以提高整個系統(tǒng)的進給要求 根據(jù)切削力的分析選用滾動導軌 減少摩擦損 失 同時保證了強度與精度要求 伺服系統(tǒng)采用了混合步進電機通過彈性聯(lián)軸器直接 與滾珠絲杠連接驅動絲杠傳動 而且軸承采用的是角接觸軸承保證其主軸不竄動 采 用一個深溝球軸承來保證其徑向的圓跳動 選用 0 72 步距腳的控制伺服電機單位正 轉 反轉及轉速 同時為了保證一定的精度的要求 在設計中我們兼顧經(jīng)濟性 考慮 滿足精度的要求 因此對于設備及元件的選擇都要求具有高精度 因此設計的成本較 高 致謝 這次的課程設計是對過去所學專業(yè)知識的一個全面的綜合的運用 在設計的過程 中我全面地溫習了以前所學過的知識 包括機械設計基礎和機械制圖方面的基礎知識 進一步掌握了整個設計的步驟 經(jīng)過復習整理所學得專業(yè)知識使得設計思路清晰系統(tǒng) 通過設計使我更加接近生產(chǎn)實際 鍛煉了將理論運用于實際的分析和解決實際問題的 能力 鞏固 加深了有關機械設計方面的知識 還有很重要的一點是讓我體會到了一個設計者的精神 在設計過程中既要自己不 斷思考 創(chuàng)造 又要注意借用現(xiàn)有的資料 掌握了查閱和使用標準 規(guī)范 手冊 圖 冊 及相關技術資料的基本技能以及計算 繪圖 數(shù)據(jù)處理等方面的能力 通過對通用機械零件 常用機械傳動或簡單機械的設計 掌握了一般機械設計的 程序和方法 借助于 CAD 軟件繪圖 不但更加熟練地掌握 CAD 軟件的應用 而且有助 于樹立正確的工程設計思想 培養(yǎng)獨立 全面 科學的機械設計能力 在整個設計過程中 發(fā)現(xiàn)了自己的很多不足 比如基礎的遺忘 沒有掌握更快捷 方法等 有很多地方都要參考 詢問其他人 再如設計圖形的表達方式 那些該剖 怎樣剖才更更清楚等等 發(fā)現(xiàn)自己距離真正的設計師還有很大很大的距離 但是 網(wǎng) 絡是我們的優(yōu)勢 百度谷歌就是我們?nèi)f能的導師 相信我們足夠努力 我們會一步一 步靠近我們的目標 最后對在整個設計過程中對老師認真 耐心輔導表示衷心的感謝 參考文獻 1 吳新佳 數(shù)控加工工藝與編程 北京 人民郵電出版社 2009 2 陸劍中 金屬切削原理與刀具 北京 機械工業(yè)出版社 2005 3 文懷興 夏田 數(shù)控機床系統(tǒng)設計 北京 北京化工出版社 2005 4 李洪 機床設計手冊 北京 遼寧科學技術出版社 1999 5 文懷興 夏田 數(shù)控機床系統(tǒng)設計實踐指南 北京 北京化工出版社 2008