壓縮包內(nèi)含有 CAD 圖紙和說明書 咨詢 Q 197216396 或 11970985 XXXXX 畢 業(yè) 設 計 論 文 翻鋼機設計 系 名 專業(yè)班級 學生姓名 學 號 壓縮包內(nèi)含有 CAD 圖紙和說明書 咨詢 Q 197216396 或 11970985 指導教師姓名 指導教師職稱 年 月 壓縮包內(nèi)含有 CAD 圖紙和說明書 咨詢 Q 197216396 或 11970985 I 目 錄 摘 要 III Abstract IV 第一章 緒論 1 1 1 翻鋼機簡介 1 1 2 研究現(xiàn)狀分析 1 第二章 總體設計 2 2 1 翻鋼機功能要求 2 2 2 方案選定 2 2 2 1 翻鋼機構方案選定 2 2 2 2 傳動機構方案選定 3 第三章 動力及傳動機構設計 7 3 1 電動機選擇 7 3 2 總體參數(shù)計算 7 3 2 1 傳動比分配 7 3 2 2 運動和動力參數(shù)計算 7 3 3 渦輪蝸桿傳動設計 8 3 3 1 選擇蝸輪蝸桿的傳動類型 8 3 3 2 選擇材料 9 3 3 3 按計齒面接觸疲勞強度計算進行設 9 3 3 4 蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸 10 3 3 5 校核齒根彎曲疲勞強度 11 3 3 6 驗算 12 壓縮包內(nèi)含有 CAD 圖紙和說明書 咨詢 Q 197216396 或 11970985 II 3 4 齒輪傳動設計 12 3 4 1 選精度等級 材料和齒數(shù) 12 3 4 2 按齒面接觸疲勞強度設計 12 3 4 3 按齒根彎曲強度設計 14 3 4 4 幾何尺寸計算 15 3 5 軸的設計與校核 16 3 5 1 蝸桿軸 16 3 5 2 渦輪軸 19 3 5 3 曲柄軸 21 3 6 軸承的校核 24 3 6 1 蝸桿軸上的軸承壽命校核 24 3 6 2 渦輪軸上的軸承校核 24 3 6 3 曲柄軸上的軸承校核 25 3 7 鍵的校核 26 3 7 1 蝸桿軸上鍵的強度校核 26 3 7 2 蝸輪軸上鍵的強度校核 26 3 7 3 曲柄軸上鍵的強度校核 26 3 8 聯(lián)軸器的選用 27 第四章 翻鋼機構設計 28 4 1 機構的尺寸計算 28 4 1 1 計算曲柄搖桿機構尺寸 28 4 1 2 搖桿速度分析 28 4 2 曲柄設計 29 壓縮包內(nèi)含有 CAD 圖紙和說明書 咨詢 Q 197216396 或 11970985 III 4 3 連桿設計 30 4 4 搖桿設計 30 第五章 翻鋼機的安裝與維護 32 5 1 翻鋼機的安裝 32 5 1 1 安裝方法 32 5 1 2 就位和找正調平 32 5 1 3 安裝實施 32 5 2 翻鋼機維護 34 總 結 35 參考文獻 36 致 謝 37 壓縮包內(nèi)含有 CAD 圖紙和說明書 咨詢 Q 197216396 或 11970985 IV 壓縮包內(nèi)含有 CAD 圖紙和說明書 咨詢 Q 197216396 或 11970985 V 壓縮包內(nèi)含有 CAD 圖紙和說明書 咨詢 Q 197216396 或 11970985 VI 摘 要 本課題的任務是翻鋼機設計 鋼坯在輸送過程中具有一定的專用性 需解決由輸 送輥道到冷床的問題 這就需要用到翻鋼機 其作用就是按照一定角度和頻率把鋼坯 翻轉并送至專門位置 本次設計的翻鋼機主要由電機 傳動機構 曲柄 連桿 搖桿 翻鋼爪 支架等構成 本次設計的設計主要包括 電動機的選取 傳動機構的設計 曲柄搖桿式翻鋼機 構的設計 機架的設計 本次設計首先 通過對搓翻鋼機結構及原理進行分析 在此 分析基礎上提出了翻鋼機的翻鋼機構和傳動機構的設計方案 接著 對主要技術參數(shù) 進行了計算選擇 然后 對各主要零部件進行了設計與校核 最后 通過 AutoCAD 制 圖軟件繪制了搓絲機總裝圖 傳動裝置裝配圖及主要零部件圖 通過本次設計 鞏固了大學所學專業(yè)知識 如 機械原理 機械設計 材料力學 公差與互換性理論 機械制圖等 掌握了普通機械產(chǎn)品的設計方法并能夠熟練使用 AutoCAD 制圖軟件 對今后的工作于生活具有極大意義 關鍵詞 翻鋼機 曲柄搖桿機構 傳動機構 設計 壓縮包內(nèi)含有 CAD 圖紙和說明書 咨詢 Q 197216396 或 11970985 VII Abstract The task of this project is to turn steel machine design billet has some specificity in the delivery process the need to solve the problem of roller conveyor to the cooling bed which will need to turn steel machine and its role is to follow a certain angle and frequency Flip the billet and sent to specialized positions The design of the steel turning machine is mainly consists of motor transmission crank connecting rods rocker turn Steel Talons brackets and other accessories The design of the design include the design of the motor selection design of the transmission mechanism designed to turn steel crank rocker mechanism the rack The design is first by turning to rub steel machine structure and principles for analysis the analysis presented in this design turned steel machine turned steel bodies and on the basis of the transmission mechanism Next the main technical parameters were calculated choice then of the main components were designed and checked Finally AutoCAD drawing software to draw the thread rolling machine assembly diagrams gear assembly drawings and main parts diagram Through this design the consolidation of the university is expertise such as mechanical principles mechanical design mechanics of materials tolerances and interchangeability theory mechanical drawing etc mastered the design method of general machinery products and be able to skillfully use AutoCAD drawing software for the future work of great significance in life Keywords Durning steel machine Rocker mechanism Drive mechanism Design 翻 鋼 機 設 計 1 第一章 緒論 1 1 翻鋼機簡介 本課題的任務是翻鋼機設計 鋼坯在輸送過程中具有一定的專用性 需解決有輸 送輥道到冷床的問題 要考慮在翻轉過程中鋼坯的支撐均勻 位置控制準確以及鋼坯 尺寸 翻鋼機要完成幾個動作 即方坯的輸送和放置 方坯的翻轉和撥爪的復位 1 2 研究現(xiàn)狀分析 目前 國內(nèi)大中型型鋼生產(chǎn)使用的翻鋼移鋼設備有水壓式和機械夾鉗式翻鋼機兩 種 長城特殊鋼公司四鋼廠初軋車間 825 軋機機前機后原使用的是機械夾鉗式翻鋼機 它是該車間的重要設備之一 但該翻鋼機長期不能滿足工藝既定的要求 主要是夾不 緊 翻不轉軋件 翻鋼靠人工進行 工人勞動條件惡劣 影響產(chǎn)品產(chǎn)量的提高及產(chǎn)品 規(guī)格的擴大 不能進行大斷面型鋼的生產(chǎn) 1976 年曾委托有關單位設計過水壓式翻鋼 機 設備費 用按當時價格就需 250 萬余元 而且還要停產(chǎn)半年進行基建和設備安裝 由于種種原因未付諸實施 鑒于機械夾鉗式翻鋼移鋼機實際使用中暴露出諸多缺陷 例如維修特別 困難 難于調試 易損零部件多等等 該廠又不擬重新制造 該廠急需 設計一種工作可靠 投資少 上馬快 制造安裝維修方便且節(jié)能的翻鋼移鋼機 以結 束人工翻鋼局面 提高產(chǎn)品產(chǎn)量和質量 擴大產(chǎn)品品種 1 翻 鋼 機 設 計 2 第二章 總體設計 2 1 翻鋼機功能要求 翻鋼機的作用就是將經(jīng)過火焰切割機定尺切斷的連鑄方坯輸送并將其從輸送軌道 翻上 翻鋼坯料尺寸 150 x150mm 6m 翻轉 90 度 功能簡圖如下 圖 2 1 翻鋼機功能簡圖 2 2 方案選定 2 2 1 翻鋼機構方案選定 根據(jù)本次設計對翻鋼機功能 環(huán)境要求和現(xiàn)有生產(chǎn)技術 考慮起工作環(huán)境 我們 設計了以下方案 1 方案一 曲柄搖桿式 如圖 2 2 所示 曲柄搖桿機構的原動件 曲柄 a 作圓周運動時 要干 c 只在一定角度內(nèi)擺動 因 此 曲柄 a 連桿 b 搖桿 c 和連架桿 d 的尺寸滿足下列條件 或cd 即 a 為最短連架 翻 鋼 機 設 計 3 圖 2 2 曲柄搖桿原理圖 2 方案二 液壓翻鋼機 本方案的工作原理主要是將液壓缸的往復直線運動通過桿件將其轉化為工作長軸 的轉動 工作原理 油從油源進入液壓系統(tǒng)時 在定量泵節(jié)流調節(jié)系統(tǒng)中 定量泵提供的 是恒定流量 當系統(tǒng)壓力增大時 會使流量需求減小 此時溢流閥開啟 使多余流量 溢回油箱 保證溢流閥進口壓力 當三位四通換向閥 1 切換到左位時 液壓源的壓力 油經(jīng)閥 1 單向節(jié)流閥 2 中的單向閥 分流集流閥 3 此時分流閥作用 液控單向 閥 4 和 5 分別進入液壓缸 6 和 7 的無桿腔 實現(xiàn)雙缸伸出同步運動 當三位四通換向 閥 1 切換至右位時 液壓源的壓力油經(jīng)閥 1 進入液壓缸德有桿腔 同時反向導通液控 單向閥 4 和 5 雙缸無桿腔經(jīng)閥 4 和 5 分流集流閥 3 此時分流閥作用 換向閥 1 回油 實現(xiàn)雙缸縮回同步運動 當三位四通換向閥處于中位時液壓油通過 1 直接流回 郵箱 圖 2 3 液壓系統(tǒng)圖 翻 鋼 機 設 計 4 3 方案三 齒輪傳動翻鋼機 工作原理為 電動機通過減速器減速后通過一對嚙合齒比大的嚙合齒輪 控制電 動機的轉動來實現(xiàn)長軸的定角轉動 以上各種方案 方案一和方案三中都有電動機的頻繁啟動和高要求的準確制動 而且方案三還要電動機的正反轉 對點都能掛機的損耗很大且不經(jīng)濟 通過對各種方 案的綜合分析 本次設計選定方案一曲柄搖桿式機構作為翻鋼機的翻轉機構 2 2 2 傳動機構方案選定 1 機械傳動系統(tǒng)擬定的一般原則 a 采用盡可能簡短的運動鏈 采用簡短的運動鏈 有利于降低機械的重量和制造成本 也有利于提高機械傳動 效率和減小積累誤差 為了使運動鏈見你短 在機械的幾個運動鏈之間沒有嚴格的速 比要求的情況下 可以考慮每一個運動一個原動機來驅動 并注意原動機類型和運動 參數(shù)的選擇 以簡化傳動鏈 b 優(yōu)先選用基本結構 魷魚基本結構結構簡單 設計方便 技術成熟 故在滿足功能要求的條件下 應 優(yōu)先選用基本機構 若基本機構不能滿足或者不能很好的滿足機械的運動或動力要求 時 可以適當?shù)貙ζ溥M行變異或組合 c 應使機械油較高的機械效率 機械的效率取決于組成機械的各個機構的效率 一次 當機械中包含有機械效率較低的機構時 就會使機械的總效率降低 但要注意 機械中各運動鏈所傳遞的功率往往相差很大 在設計時應著重考慮使傳遞效率最大的 主運動鏈具有較高的機械效率 而對于傳動效率很小的輔助運動鏈 其機械效率的高 低則可以妨礙次要地位 而著眼于其他方面的要求 如簡化機構 減小外廓尺寸等 d 合理安排不同類型傳動機構的順序 一般來說 在機構的排列順序上有如下的一些規(guī)律 首先 在可能的情況下 轉 變運動形式的機構 如凸輪機構 連桿機構 螺旋機構等 通?？偸前才旁谶\動鏈的 末端 與執(zhí)行機構靠近 其次 帶傳動等摩擦傳動 一般都安排在轉速較高的運動鏈 的始端 以減小其傳遞的轉矩 從而減小其外形尺寸 這樣安排 也有利于啟動平穩(wěn) 和過載保護 而且原動機的布置也方便 e 合理分配傳動比 翻 鋼 機 設 計 5 運動鏈的總傳動比應合理分配給各級傳動機構 具體分配方法應注意以下幾點 1 每一級的傳動應在常用的范圍之內(nèi)選取 如一級傳動比過大 對機構的性能和 尺寸都是不利的 例如當齒輪傳動的傳動比大于 8 至 10 時 一般應設計成兩級傳動 當傳動比在 30 以上時 常設計成兩級以上的齒輪傳動 但是 對于帶傳動來說 一般 不采用多級傳動 2 當傳動鏈為減速傳動時 必須十分注意機械的安全運轉問題 防止發(fā)生損壞機 械或傷害人身的可能性 例如起重機械的起吊部分 必須防止荷重的作用下自動倒轉 為此在傳動鏈中應設置具有自鎖能力的機構或者裝設制動器 又如 為防止機械因過 載而損壞 可采用具有過載打滑現(xiàn)象的摩擦傳動或裝置安全聯(lián)軸器等 f 保證機械的安全運轉 對于以上要求 在設計過程中應盡量滿足 2 擬定傳動方案 通常翻鋼機每分鐘翻鋼 10 次即原動件曲柄的轉速為 10 一般選用同步轉 速為 1000 或 1500 的電動機作為原動機 因此傳動裝置總傳動比約為 100 或 150 為使傳動裝置結構尺寸盡量小 應選擇較小的傳動比 所以選用轉速為 1000 的電動機 由于傳動比較大 可采用蝸輪蝸桿傳動或者復合輪系傳動 方案一 蝸輪蝸桿傳動 簡圖如下圖所示 圖 2 4 方案一傳動機構簡圖 方案二 周轉輪系傳動 簡圖如下圖所示 翻 鋼 機 設 計 6 圖 2 5 方案二傳動機構簡圖 3 方案選定 兩種方案的比較 優(yōu)點 缺點 方案一 蝸輪蝸桿傳動 傳動零件數(shù)目少 結構緊湊 嚙合沖擊載荷小 傳動平穩(wěn) 噪聲小 傳動效率低 蝸輪蝸桿 嚙合輪齒間的相對速度 大 摩擦磨損大 易發(fā) 熱 環(huán)境適應性差 工 作壽命短 制造成本高 且傳動具有間歇性 方案二 周轉輪系傳動 傳動效率高 環(huán)境適應 性好 工作壽命長 制 造成本低 連續(xù)工作性 能好 結構尺寸大 嚙合沖擊 大 噪聲大 綜合考慮兩種方案的優(yōu)缺點 應選用方案二 已達到制造簡便 成本低廉的目的 翻 鋼 機 設 計 7 翻 鋼 機 設 計 8 第三章 動力及傳動機構設計 3 1 電動機選擇 1 根據(jù)電源及工作機工作條件 選用臥式封閉型 Y IP44 系列三相交流異步 電動機 2 工作所需功率 根據(jù)工作要求 取翻鋼機主動軸的輸出轉矩約為 T 2000 N m 和轉速 10 則翻鋼機主動軸所需功率為 2 09kW 95502000 109550 3 傳動效率計算 蝸輪蝸桿傳動效率取 0 75 齒輪 3 4 之間的傳動效率 0 96 總傳動效率為 1 2 0 75 0 72 1 2 0 96 4 電動機輸出功率 Pd 傳動裝置的總效率為 0 72 則電動機輸出功率 2 903kW 2 090 72 5 電動機額定功率 根據(jù) 2 903kW 查教材機械設計課程設計表 20 1 選取電動機額定功率 3 kW 3 2 總體參數(shù)計算 3 2 1 傳動比分配 翻 鋼 機 設 計 9 機構原動件曲柄轉速 10 電動機的滿載轉速 960 則傳動裝置總 傳動比為 i 96 96010 則取其中各齒輪的齒數(shù)分別為 1 31 20 62 故有 1 2 3 4 蝸輪蝸桿 31 1 2 1311 齒輪傳動 3 4 3 1 2 4 36220 故 31 1 2 3 1 96 1 3 2 2 運動和動力參數(shù)計算 1 各軸的轉速 1 軸 min 9601rn 2 軸 i 7 312i 3 軸 min 0 392rin 2 各軸的輸入功率 1 軸 kwP97 2 03101 2 軸 k183 5 8 3212 3 軸 P097 2 901 323 3 各軸的輸入轉矩 電機軸 mNnT 84 260359500 翻 鋼 機 設 計 10 1 軸 mNnPT 5 29607 9595011 2 軸 16 739 31822 3 軸 mNnPT 4 201 5095033 整理列表 軸名 功率 kwP 轉矩 mNT 轉速 in r傳動比 電機軸 3 29 84 960 1 軸 2 97 29 55 960 1 2 軸 2 183 673 16 30 97 31 3 軸 2 097 2002 64 10 3 1 3 3 渦輪蝸桿傳動設計 3 3 1 選擇蝸輪蝸桿的傳動類型 傳動參數(shù) kwP97 2 31imin 960r 根據(jù)設計要求選用阿基米德蝸桿即 ZA 式 3 3 2 選擇材料 設 12 5 滑動速度 smdndvs 1026 cos106 蝸桿選 45 鋼 齒面要求淬火 硬度為 45 55HRC 蝸輪用 ZCuSn10P1 金屬模制造 為了節(jié)約材料齒圈選青銅 而輪芯用灰鑄鐵 HT100 制造 翻 鋼 機 設 計 11 1 確定許用接觸應力 H 根據(jù)選用的蝸輪材料為 ZCuSn10P1 金屬模制造 蝸桿的螺旋齒面硬度 45HRC 可從文獻 1 P254 表 11 7 中查蝸輪的基本許用應力 268HMPa 應力循環(huán)次數(shù) 7296060183 510hNjnL 壽命系數(shù) 87 50HNK 則 3268 59MPaa 2 確定許用彎曲應力 F 從文獻 1 P256 表 11 8 中查得有 ZCuSn10P1 制造的蝸輪的基本許用彎曲應力 F 56MPa 壽命系數(shù) 96710 23 5FNK 637 4FMPa 3 3 3 按計齒面接觸疲勞強度計算進行設 1 根據(jù)閉式蝸桿傳動的設計進行計算 先按齒面接觸疲勞強度計進行設計 再 校對齒根彎曲疲勞強度 2212z0 HEZkTdm 式中 蝸桿頭數(shù) 渦輪齒數(shù) 1z 31z2 渦輪轉矩 mN 6 73T2 翻 鋼 機 設 計 12 載荷系數(shù) AvK 因工作比較穩(wěn)定 取載荷分布不均系數(shù) 由文獻 1 P253 表 11 5 選取使15 K 用系數(shù) 由于轉速不大 工作沖擊不大 可取動載系 則1 A 05 1 vK 51 0328vK 選用的是 45 鋼的蝸桿和蝸輪用 ZCuSn10P1 匹配的緣故 有 故有 2 160MPaZE 32312 74 59 81606 738 0 mdm 查 機械設計 表 7 3 得應取蝸桿模數(shù) 8 蝸桿分度圓直徑 10dm 蝸桿導程角 542 38 渦輪分度圓直徑 zd24812 中心距 ma160 變位系數(shù) 5x 渦輪圓周速度 sm ndv 58 016072 48 316022 3 3 4 蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸 1 蝸桿 軸向尺距 25 13aPm 直徑系數(shù) 801dq 翻 鋼 機 設 計 13 齒頂圓直徑 mhdaa962 1 齒根圓直徑 caf 8 0 1 蝸桿螺線部分長度 取 90mmzb9 76 21 2 蝸輪 蝸輪齒數(shù) 312 z 驗算傳動比 21iz 蝸輪分度圓直徑 md248312 齒頂直徑 mxhaa 256 01 2 2 齒根圓直徑 cdaf 8 20 824 2 2 咽喉母圓半徑 rag 356 0122 渦輪外圓直徑 mmda 27082e 取 渦輪寬度 Ba72965 07 1取 3 3 5 校核齒根彎曲疲勞強度 FFaFYdKT 213 當量齒數(shù) 23345 6cos vz 根據(jù) 220 5 6vxz 翻 鋼 機 設 計 14 從圖 11 9 中可查得齒形系數(shù) Y 2 372Fa 螺旋角系數(shù) 1 310 89140Y 許用彎曲應力 從文獻 1 P256 表 11 8 中查得有 ZCuSn10P1 制造的蝸輪的基本許用彎曲應力 F 56MPa 壽命系數(shù) 96710 843 FNK 50 63 FMPa 1 321942 7891 5F 可以得到 因此彎曲強度是滿足的 3 3 6 驗算 1 效率驗算 tan 96 05 v 已知 與相對滑動速度 有關 31 vvfarctn s mnds 3 1cos061 從文獻 1 P264 表 11 18 中用差值法查得 代入式中 得 29 vf 6 v 大于原估計值 因此不用重算 7 0 2 熱平衡驗算 翻 鋼 機 設 計 15 由于傳動效率較低 對于長期運轉的蝸桿傳動 會產(chǎn)生較大的熱量 如果產(chǎn)生的 熱量不能及時散去 則系統(tǒng)的熱平衡溫度將過高 就會破壞潤滑狀態(tài) 從而導致系統(tǒng) 進一步惡化 初步估計散熱面積 1 751 75800 3392aS 取 周圍空氣的溫度 為 at 2 c28 15 7 4 17 0 04 36 10 824 S796 S092dadwmwcpttc 取油 的 工 作 溫 度 合 格 3 4 齒輪傳動設計 3 4 1 選精度等級 材料和齒數(shù) 采用 7 級精度由表 6 1 選擇小齒輪材料為 45 調質 硬度為 280HBS 大齒輪材 料為 45 鋼 調質 硬度為 240HBS 前述已選取小齒輪齒數(shù) 大齒輪齒數(shù)203 Z624 Z 3 4 2 按齒面接觸疲勞強度設計 由設計計算公式進行試算 即 3211 2 HEdtt ZuTkd 1 確定公式各計算數(shù)值 1 試選載荷系數(shù) 3 1 tK 2 計算小齒輪傳遞的轉矩 mNT 16 732 3 小齒輪相對兩支承非對稱分布 選取齒寬系數(shù) 8 0 d 翻 鋼 機 設 計 16 4 由表 6 3 查得材料的彈性影響系數(shù) 2 18 9MPaZE 5 由圖 6 14 按齒面硬度查得 小齒輪的接觸疲勞強度極限 aH601lim 大齒輪的接觸疲勞強度極限 MP52li 6 由式 6 11 計算應力循環(huán)次數(shù) 71 105 3 80 197 3060 hjLnN572 53 7 由圖 6 16 查得接觸疲勞強度壽命系數(shù) 1 NZ16 2 NZ 8 計算接觸疲勞強度許用應力 取失效概率為 1 安全系數(shù)為 S 1 由式 10 12 得 MPaSZHN60 1lim1 HNH 385 2li2 9 計算 試算小齒輪分度圓直徑 代入 中的較小值td1 H mt 93 16 38 1 48 0673 23 231 計算圓周速度 sndvt 0697 61 翻 鋼 機 設 計 17 計算齒寬 mdbt 54 93 168 01 模數(shù) Zmtnt 5293 1 3 4 3 按齒根彎曲強度設計 彎曲強度的設計公式為 321 FSdnYZKTm 1 確定公式內(nèi)的計算數(shù)值 由圖 6 15 查得 小齒輪的彎曲疲勞強度極限 MPaFE501 大齒輪的彎曲疲勞強度極限 382 由圖 6 16 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) 0 1 NZ6 2N 計算彎曲疲勞許用應力 取失效概率為 1 安全系數(shù)為 S 1 25 得 MPaSZFENF4025 11 FENF 2 3 18622 2 查取齒形系數(shù) 由表 6 4 查得 8 21 FaY27 Fa 3 查取應力校正系數(shù) 由表 6 4 查得 翻 鋼 機 設 計 18 5 1 SaY734 12Sa 4 計算大小齒輪的 并比較 FSaY 012 4 327 85 1821 FSaY 大齒輪的數(shù)據(jù)大 5 設計計算 mm7 3012 2016 73 33 對比計算結果 由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲疲勞強度計算 的模數(shù) 可取有彎曲強度算得的模數(shù) 3 77 圓整取標準值 m 4mm 按接觸強度算得的分度圓直徑 d93 16 算出小齒輪齒數(shù) 取 2 4 1 mZ301 Z 大齒輪齒數(shù) 取930 12 i 92 3 4 4 幾何尺寸計算 1 計算分度圓直徑 mZd372491021 2 計算中心距 a6 21 3 計算齒寬寬度 取 100mmdb9608 1 翻 鋼 機 設 計 19 序號 名稱 符號 計算公式及參數(shù)選擇 1 齒數(shù) Z 30 93 2 模數(shù) m 4mm 3 分度圓直徑 21dm372 10 4 齒頂高 ah4 5 齒根高 f 5 6 全齒高 hm9 7 頂隙 c1 8 齒頂圓直徑 21 d380 2 9 齒根圓直徑 43f m6 1 10 中心距 a24 3 5 軸的設計與校核 3 5 1 蝸桿軸 1 材料的選擇 由表 16 1 查得 用 45 號鋼 進行調質處理 MPaB637 由表 16 3 得 MPab601 2 估算軸的最小直徑 根據(jù)表 11 6 取 112 為取值范圍C 估算軸的直徑 翻 鋼 機 設 計 20 mnpcd32 16907 233 因為軸上開有兩個鍵槽 考慮到鍵槽對軸強度的削落 應增大軸徑 此時軸徑應 增大 5 10 md18 032 16 考慮到與聯(lián)軸器配合 結合電機軸尺寸查設計手冊 mLd60 211 軸段 上有聯(lián)軸器需要定位 因此軸段 應有軸肩 92 軸段 安裝軸承 必須滿足內(nèi)徑標準 故 Bmd1630 軸段 md364 L734 軸段 LLd16730565 按彎扭合成強度校核軸頸 圓周力 NdTFt 08 154232091 徑向力 tr 7 6an 水平 NFtBA04 12 垂直 tBA6 8mNMI 4 253704 1 mNI 92 1375 96 1 翻 鋼 機 設 計 21 mNMI 72 450 16280683 合成 21 mNMIII 28 1369405221 當量彎矩 TIeI 62 985322 mNMIeI 122 校核 beIeIeIeIeI MPadW13659 1 02 8 繪制軸的受力簡圖 繪制垂直面彎矩圖 軸承支反力 FAY FBY Fr1 2 540 2N FAZ FBZ 2 406 6N1tF 由兩邊對稱 知截面 C 的彎矩也對稱 截面 C 在垂直面彎矩為 MC1 FAyL 2 16 9N m 繪制水平面彎矩圖 翻 鋼 機 設 計 22 圖 7 1 截面 C 在水平面上彎矩為 MC2 FAZL 2 406 6 62 5 12 7N m310 繪制合彎矩圖 MC MC12 MC22 1 2 16 92 12 72 1 2 21 1N m 繪制扭矩圖 轉矩 T TI 20 33N m 校核危險截面 C 的強度 翻 鋼 機 設 計 23 由教材 P373 式 15 5 經(jīng)判斷軸所受扭轉切應力為 122 Wcca 脈動循環(huán)應力 取 0 6 2223 0 619 515cca a 前已選定軸的材料為 45 鋼 調質處理 由教材 P362 表 15 1 查得 因此 601 故安全 ca 1 該軸強度足夠 3 5 2 渦輪軸 1 材料的選擇 由表 16 1 查得 用 45 號鋼 進行調質處理 MPaB637 由表 16 3 得 MPab601 2 估算軸的最小直徑 根據(jù)表 11 6 取 110 為取值范圍C 估算軸的直徑 mnpcd4 597 301823 因為軸上開有一個鍵槽 考慮到鍵槽對軸強度的削落 應增大軸徑 此時軸徑應 增大 3 取md8 46 314 5 d462 3 軸上的零件定位 固定和裝配 單級減速器中 可以將蝸輪安排在箱體中央 相對兩軸承對稱分布 蝸輪左面用 軸肩定位 右面用套筒軸向定位 周向定位采用鍵和過渡配合 兩軸承分別以軸承肩 和套筒定位 周向定位則用過渡配合或過盈配合 軸呈階梯狀 左軸承從左面裝入 翻 鋼 機 設 計 24 蝸輪套筒 右軸承和鏈輪依次從右面裝入 4 確定軸的各段直徑和長度 I 段 直徑 d1 46mm 長度取 L1 100mm II 段 由教材 P364 得 h 0 08 d1 0 07 46 3mm 直徑 d2 d1 h 46 3 49mm 長度取 L2 46 mm III 段 直徑 d3 50mm 由 GB T297 1994 初選用 30210 型圓錐滾子軸承 其內(nèi)徑為 50mm 寬度為 20mm 故 III 段長 L3 44mm 段 直徑 d4 54mm 渦輪輪轂寬為 70mm 取 L4 68mm 段 由教材 P364 得 h 0 08 d5 0 08 54 4 32mm D5 d4 2h 54 2 4 32 62mm 長度取 L5 22mm 段 直徑 d6 d3 50mm L6 20mm 由上述軸各段長度可算得軸支承跨距 L 134mm 5 按彎扭復合強度計算 求分度圓直徑 已知 d2 205mm 求轉矩 已知 T2 TII 304 27N m 求圓周力 Ft 根據(jù)教材 P198 10 3 式得 2T2 d2 590 N2tF 求徑向力 Fr 根據(jù)教材 P198 10 3 式得 Fr tan 3586 4 tan200 1370N2t 兩軸承對稱 LA LB 75mm 求支反力 FAY FBY FAZ FBZ 翻 鋼 機 設 計 25 FAY FBY Fr 2 107 35N FAX FBX 2 295N2tF 由兩邊對稱 截面 C 的彎矩也對稱 截面 C 在垂直面彎矩為 MC1 FAYL 2 107 35 75 8N m310 截面 C 在水平面彎矩為 MC2 FAXL 2 295 75 22 125N m310 計算合成彎矩 MC MC12 MC22 1 2 82 22 1252 1 2 23 54N m 圖 7 2 翻 鋼 機 設 計 26 校核危險截面 C 的強度由式 15 5 由教材 P373 式 15 5 經(jīng)判斷軸所受扭轉切應力為 122 Wcca 對稱循環(huán)變應力 取 1 2223 540 6971 018cca a 前已選定軸的材料為 45 鋼 調質處理 由教材 P362 表 15 1 查得 因此 61 故安全 ca 1 此軸強度足夠 3 5 3 曲柄軸 1 材料的選擇 由表 16 1 查得 用 45 號鋼 進行調質處理 MPaB637 由表 16 3 得 MPab601 2 估算軸的最小直徑 根據(jù)表 11 6 取 110 為取值范圍C 估算軸的直徑 mnpcd35 61097 233 因為軸上開有一個鍵槽 考慮到鍵槽對軸強度的削落 應增大軸徑 此時軸徑應 增大 3 取md3 67 135 6 d702 3 軸上的零件定位 固定和裝配 單級減速器中 可以將蝸輪安排在箱體中央 相對兩軸承對稱分布 蝸輪左面用 翻 鋼 機 設 計 27 軸肩定位 右面用套筒軸向定位 周向定位采用鍵和過渡配合 兩軸承分別以軸承肩 和套筒定位 周向定位則用過渡配合或過盈配合 軸呈階梯狀 左軸承從左面裝入 蝸輪套筒 右軸承和鏈輪依次從右面裝入 4 確定軸的各段直徑和長度 I 段 直徑 d1 70mm 長度取 L1 85mm II 段 直徑 d2 75mm 長度取 L2 35 mm 由 GB T297 1994 初選用 6215 型深溝球軸承 其內(nèi)徑為 75mm III 段 直徑 d3 85mm L3 12 mm 段 直徑 d4 70mm 齒輪寬為 95mm 取 L4 95mm 由 GB T297 1994 初選用 6212 型深溝球軸承 其內(nèi)徑為 60mm 段 d5 60mm 長度取 L5 30mm 由上述軸各段長度可算得軸支承跨距 L 136mm 5 按彎扭復合強度計算 求分度圓直徑 已知 d2 205mm 求轉矩 已知 T2 TII 304 27N m 求圓周力 Ft 根據(jù)教材 P198 10 3 式得 2T2 d2 590 N2tF 求徑向力 Fr 根據(jù)教材 P198 10 3 式得 Fr tan 3586 4 tan200 1370N2t 兩軸承對稱 LA LB 75mm 求支反力 FAY FBY FAZ FBZ FAY FBY Fr 2 107 35N 翻 鋼 機 設 計 28 FAX FBX 2 295N2tF 由兩邊對稱 截面 C 的彎矩也對稱 截面 C 在垂直面彎矩為 MC1 FAYL 2 107 35 75 8N m310 截面 C 在水平面彎矩為 MC2 FAXL 2 295 75 22 125N m310 計算合成彎矩 MC MC12 MC22 1 2 82 22 1252 1 2 23 54N m 圖 7 2 翻 鋼 機 設 計 29 校核危險截面 C 的強度由式 15 5 由教材 P373 式 15 5 經(jīng)判斷軸所受扭轉切應力為 122 Wcca 對稱循環(huán)變應力 取 1 2223 540 6971 018cca a 前已選定軸的材料為 45 鋼 調質處理 由教材 P362 表 15 1 查得 因此 61 故安全 ca 1 此軸強度足夠 3 6 軸承的校核 3 6 1 蝸桿軸上的軸承壽命校核 在設計蝸桿選用的軸承為 30206 型圓錐滾子軸承 由手冊查得 068 2 48CkN 1 由滾動軸承樣本可查得 軸承背對背或面對 面成對安裝在軸上時 當量載荷可以 按下式計算 1 當 0 68arF 0 92raPF 2 當 ar 71 4ra 且工作平穩(wěn) 取 按上面式 2 計算當量動載荷 即 259 0 6846arF 1pf 1 0 71 4295praPfFN 2 計算預期壽命 hL 280hL 3 求該軸承應具有的基本額定動載荷 翻 鋼 機 設 計 30 633600217480429537 5461hnLCP kNC 故選擇此對軸承在軸上合適 3 6 2 渦輪軸上的軸承校核 1 求作用在軸承上的載荷 22213418097351 0ANHV NRF 0a222231094519 37BNHVRFN 3278aa 2 計算動量載荷 在設計時選用的 30210 型圓錐滾子軸承 查手冊知079 2 65 8CkNk 根據(jù) 查得 143 7iA 0 27e 80 19225 37BR 查得 所以 XY1259 3702519 37BPXRYAN 3 校核軸承的當量動載荷 已知 所以 280hL 336 602 748027 7 59101hnLCP kNC 翻 鋼 機 設 計 31 故選用該軸承合適 3 6 3 曲柄軸上的軸承校核 1 求作用在軸承上的載荷 22213418097351 0ANHV NRF 0a222231094519 37BNHVRFN 3278aa 2 計算動量載荷 在設計時選用的 6215 型深溝球軸承 查手冊知079 2 65 8CkNk 根據(jù) 查得 143 7iA 0 27e 80 19225 37BR 查得 所以 XY1259 3702519 37BPXRYAN 3 校核軸承的當量動載荷 已知 所以 280hL 336 602 748027 7 59101hnLCP kNC 故選用該軸承合適 3 7 鍵的校核 翻 鋼 機 設 計 32 3 7 1 蝸桿軸上鍵的強度校核 在前面設計軸此處選用平鍵聯(lián)接 尺寸為 鍵長為 56mm 87bhm 鍵的工作長度 5684lLbm 鍵的工作高度 73 2k 可得鍵聯(lián)接許用比壓 2 15 0 PN 1743 5TPdkl 故該平鍵合適 3 7 2 蝸輪軸上鍵的強度校核 在設計時選用平鍵聯(lián)接 尺寸為 鍵長度為 70mm160mbh 鍵的工作長度 7054lL 鍵的工作高度 2hkm 得鍵聯(lián)接許用比壓 2 70 8 PN 38065 54TPdkl 故選用此鍵合適 3 7 3 曲柄軸上鍵的強度校核 在設計時選用平鍵聯(lián)接 尺寸為 鍵長度為 70mm201mbh 鍵的工作長度 705lL 鍵的工作高度 62hkm 得鍵聯(lián)接許用比壓 2 70 8 PN 38065 7TPdkl 故選用此鍵合適 翻 鋼 機 設 計 33 3 8 聯(lián)軸器的選用 電機與蝸桿軸聯(lián)軸器的選用 根據(jù)前面計算 蝸桿軸最小直徑 取md26in d26 查機械手冊 根據(jù)軸徑和計算轉矩選用彈性柱銷聯(lián)軸器 聯(lián)軸器轉矩計算 KTc 查表課本 14 1 K 1 3 則 mNTKAca 531 107 28 97 啟動載荷為名義載荷的 1 25 倍 則 TC 3217 按照計算轉矩應小于聯(lián)軸器公稱轉矩的條件 查手冊選擇聯(lián)軸器型號為選用 HL3 J1 型 彈性柱銷聯(lián)軸器 其允許最大扭矩 T 630 許用最高轉速 n 5000mN 半聯(lián)軸器的孔徑 d 35 孔長度 l 60mm 半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度min r L1 82 翻 鋼 機 設 計 34 第四章 翻鋼機構設計 4 1 機構的尺寸計算 4 1 1 計算曲柄搖桿機構尺寸 如圖 4 1 所示 翻 鋼 機 設 計 35 圖 4 1 曲柄搖桿機構示意圖 設曲柄長度 a 連桿長度 b 搖桿長度 b O 為搖桿中心 P 為曲柄中心 OA OB 為搖桿的兩極限位置 根據(jù)翻鋼機結構選定 O 相對 P 水平方向距離為 200mm 豎直方向距離為 400mm 搖桿長度 300mm 即 OA OB c 300mm 則有 412 31mm 728 01mm 聯(lián)立可得 157 85mm 570 16mm 4 1 2 搖桿速度分析 如圖 8 設曲柄角速度 長度 與機架夾角 連桿與機架夾角 搖桿角速 1 1 1 2 度 長度 與機架夾角 3 3 3 翻 鋼 機 設 計 36 圖 4 2 曲柄搖桿機構速度分析簡圖 則 90 1 2 90 3 2 因為 1 1cos 3 3cos 即 1 1sin 1 2 3 3sin 3 2 得 3 1 1sin 1 2 3sin 3 2 當曲柄和連桿共線時 搖桿速度為 0 即搖桿在兩個極限位置時的 1 2 0 速度為 0 這樣有助于順利盛放和交接鋼板 避免沖撞 而在中間過程時速度較快 能 夠節(jié)省時間 以滿足每分鐘翻鋼板六次的要求 4 2 曲柄設計 曲柄尺寸計算如 4 1 1 曲柄選用 Q235 由火焰切割加兩端焊接圓環(huán)后機加工而成 結構根據(jù)總體尺寸匹配如下圖示 翻 鋼 機 設 計 37 圖 4 3 曲柄結構尺寸圖 4 3 連桿設計 連桿尺寸計算如 4 1 1 連桿選用 Q235 由火焰切割加兩端焊接圓環(huán)后機加工而成 結構根據(jù)總體尺寸匹配如下圖示 圖 4 4 連桿結構尺寸圖 4 4 搖桿設計 搖桿尺寸計算如 4 1 1 搖桿選用 Q235 由火焰切割加焊接耳板后機加工而成 結 構根據(jù)總體尺寸匹配如下圖示 翻 鋼 機 設 計 38 圖 4 5 搖桿結構尺寸圖 翻 鋼 機 設 計 39 第五章 翻鋼機的安裝與維護 5 1 翻鋼機的安裝 5 1 1 安裝方法 翻鋼機的行程開關底座 在調整好位置后安裝在支承架端部 撥爪與長軸的連接 以及連桿與長軸采用焊接 撥爪采用 Q235A 正火處理 由于低碳鋼含碳量低 錳 硅含量也少 所以 通常情況下不會因焊接而產(chǎn)生嚴 重硬化組織或淬火組織 低碳鋼焊后的接頭塑性和沖擊韌度良好 焊接時 一般不需 預熱 控制層間溫度和后熱 焊后也不必采用熱處理改善組織 整個焊接過程不必采 取特殊的工藝措施 焊接性優(yōu)良 但在少數(shù)情況下 焊接時也會出現(xiàn)困難 1 采用舊冶煉方法生產(chǎn)的轉爐鋼含氮量高 雜質含量多 從而冷脆性大 時效敏 感性增加 焊接接頭質量降低 焊接性變差 2 沸騰鋼脫氧不完全 含氧量較高 P 等雜質分布不均 局部地區(qū)含量會超標 時 效敏感性及冷脆敏感性大 熱裂紋傾向也增大 翻 鋼 機 設 計 40 3 采用質量不符合要求的焊條 使焊縫金屬中的碳 硫含量過高 會導致產(chǎn)生裂 紋 如某廠采用酸性焊條焊接 Q235 A 鋼時 因焊條藥皮中錳鐵的含碳量過高 會引起 焊縫產(chǎn)生熱裂紋 4 某些焊接方法會降低低碳鋼焊接接頭的質量 如電渣焊 由于線能量大 會使 焊接熱影響區(qū)的粗晶區(qū)晶粒長得十分粗大 引起沖擊韌度的嚴重下降 焊后必需進行 細化晶粒的正火處理 以提高沖擊韌度 總之 低碳鋼是屬于焊接性最好 最容易焊接的鋼種 所有焊接方法都能適用 于低碳鋼的焊接 5 1 2 就位和找正調平 1 設備就位 在安裝設備前 一般已先安裝好車間的橋式吊車 再利用橋式吊車來安裝其他設 備 在吊運設備時 繩索應拴在設備適合受力的位置上 在繩索與設備表面接觸部位 應墊上保護墊板 以防損壞其油漆表面或已經(jīng)過加工的表面 如果施工現(xiàn)場受到限制 可以采用滑移就位或采用其它的吊裝方法 2 設備找正和調平 5 1 3 安裝實施 1 墊鐵的設置 a 每個地腳螺栓旁至少應有一組墊鐵 且應放置整齊 其塊數(shù)不宜超過 5 塊 b 墊鐵組在能放穩(wěn)和不影響灌漿的情況下 應放在靠近地腳螺栓和底座主要受 力部位下方 相鄰兩墊鐵組間的距離宜為 500 1000mm c 每一組墊鐵的面積應根據(jù)設備重量加在該墊鐵組上的負荷和地腳螺栓緊固力 決定 d 設備調平后 每組墊鐵均應壓緊 對于高速運轉 承受沖擊負荷和振動較大 的設備 應采用 0 05mm 塞尺檢查墊鐵之間及墊鐵與底座之間的間隙 在墊鐵同一斷 面處以兩側塞入的長度總和不得超過墊鐵長度或寬度的 1 3 e 設備調平后 墊鐵端面應露出設備底面外緣 平墊鐵宜露出 10 30mm 斜 墊鐵宜露出 10 50mm 墊鐵組伸入設備底座面的長度應超過設備地腳螺栓的中心 設備調平后應將墊鐵組相互用定位焊焊牢 2 設備的灌漿 翻 鋼 機 設 計 41 a 預留孔灌漿前 灌漿處應清洗潔凈 灌漿宜采用細石混凝土 其強度應比基 礎的混凝土強度高一級 灌漿時應搗實 并不應使地腳螺栓傾斜和影響設備的安裝精 度 b 采用無收縮混凝土或水泥沙漿時 無收縮混凝土的配比亦可采用 GB5031 98 規(guī)范附錄七的規(guī)定 c 灌漿層厚度應按設計規(guī)定 如無設計規(guī)定宜為 50 100mm d 灌漿前應敷設外模板 外模板至設備底座面外緣的距離不宜小于 60mm 模 板拆除后 表面應進行抹面處理 e 當設備底座下不需全部灌漿 且灌漿層需承受設備負荷時 應敷設內(nèi)模板 3 零 部件的清洗與裝配 施工人員必須熟悉施工圖和有關技術資料 弄清設備的性能 結構和清洗技術要 求 清洗設備各零部件加工表面上的油脂 污垢及其他雜物 并使其表面具有防銹能 力 設備表面如果有干油可用煤油清洗 若有防銹漆則可用香蕉水或丙酮清洗 設備 清洗后 用棉紗擦凈并涂以潤滑油 設備無油漆的部分均應涂上機油防銹 2 設備 裝配時 應先檢查零 部件與裝配有關的尺寸偏差 形狀和位置偏差 符合設備技術 文件的要求后 按照裝配順序和標記進行裝配 4 試運轉 試運轉的目的是進一步檢查設備存在的缺陷并進行使用前最后的修理和調整 使 設備的運行特性符合生產(chǎn)的需要 試運轉的步驟是 先空載 后負荷 先單機 后聯(lián) 動 必須在上一步驟檢查合格后 才能進行下一步驟的運轉 5 竣工驗收 a 竣工驗收的主要依據(jù)有 施工單位與建設單位簽訂的合同或協(xié)議書 設計文 件 機械設備安裝工程施工及驗收規(guī)范 進口設備應按合同的規(guī)定及國外廠家提供的 文件進行驗收 b 施工單位應提供的資料主要包括 竣工圖或注明修改部分的施工圖 主要材 料的出廠合格證及檢驗報告 設備資料 說明書 合格證等 隱蔽工程記錄和各工序的 檢驗記錄 重要部位的焊接記錄 設備試運轉記錄等 并辦理竣工驗收證明書 5 2 翻鋼機維護 翻 鋼 機 設 計 42 軸的兩端采用向心關節(jié)軸承關節(jié)軸承廣泛應用于工程液壓油缸 鍛壓機床 工程機械 自動化設備 汽車減震器 水利機械等行業(yè) 關節(jié)軸承簡介及分類關節(jié)軸承是球面滑動 軸承 基本型是由具有球形滑動球面接觸表面的內(nèi) 外圈組成 根據(jù)其結構和類型的 不同 可承受徑向載荷 軸向載荷 或者是徑向 軸向同時作用的聯(lián)合載荷 有較大 的載荷能力和抗沖擊能力 并具有抗腐蝕 耐磨損 自調心 潤滑好或自潤滑無潤滑 污物污染的特點 即使安裝錯位也能正常工作 關節(jié)軸承廣泛用于速度較低的擺動運 動 傾斜運動和旋轉運動 向心關節(jié)軸承 GE ES 型 單縫外圈 有潤滑油槽 能承 受徑向載荷和任一方向較小的軸向載荷 7 設備潤滑管理是設備管理的一個重要分支 做好潤滑工作有利于延長設備的使用 壽命 提高設備的運轉率 減少故障的發(fā)生 有利于生產(chǎn)的順利進行 反之 將會導 致設備的故障率大大提高 停機次數(shù)和停機時間都會增加 以致于給生產(chǎn)帶來不便 嚴重時會導致生產(chǎn)任務無法完成 給廠里帶來重大損失 設備潤滑工作是機器設備現(xiàn)場使用與維護的重要環(huán)節(jié) 正確 合理地潤滑設備能 減少摩擦和設備零部件的磨損 延長設備使用壽命 充分發(fā)揮設備的效能 降低功能 損耗 防止設備銹蝕和受熱變形等 相反 忽視設備潤滑工作 設備潤滑不當 必將 加速設備磨損 造成設備故障和事故頻繁 加速設備技術狀態(tài)劣化 使產(chǎn)品質量和產(chǎn) 量受到影響 因此 設備管理 使用入員和維修人員都應重視設備的潤滑工作 設備維護是操作工人為保持設備正常技術狀態(tài) 延長使用壽命必須進行的日常工 作 設備維護的 四項要求 1 整齊 工具 工件 附件放置整齊 安全防護裝置齊全 線路管道完整 2 清沽 設備內(nèi)外清潔 各滑動面及絲杠 齒輪 齒條等無油污 無碰傷 各 部位不漏油 不漏水 不漏氣 不漏電 切屑垃圾清掃干凈 3 潤滑 按時加油換油 油質符合要求 油壺 油槍 油杯 油氈 油線清潔 齊全 油標明亮 油路暢通 4 安全 實行定人定機和交接班制度 熟悉設備結構和遵守操作規(guī)程 合理使 用設備 精心維護設備 防止發(fā)生事故 翻 鋼 機 設 計 43 總 結 這次畢業(yè)設計幾乎用到了我們大學所學的所有專業(yè)課程 可以說是我們大學所學專 業(yè)知識的一次綜合考察和評定 通過這次畢業(yè)設計 使我們對以前所學的專業(yè)知識有了一 個總體的認識與融會貫通 例如我們在設計過程當中需要用到所學的工程制圖 材料力 學 機械工程材料 機械設計 極限配合與公差以及CAD計算機輔助制圖等基礎的專 業(yè)知識 在做畢業(yè)設計的過程中 不僅使我們熟悉了舊的的知識點 還使我們發(fā)現(xiàn)了許多以 前沒有注意的細節(jié)問題 而這些細節(jié)問題恰恰是決定我們是否能夠成為一名合格的機械 技術人才的關鍵所在 此外 我感覺兩個月的畢業(yè)設計極大的豐富了我們的知識面 使我學到了許多知識 不 僅僅局限于多學的專業(yè)知識 在做設計的過程中 由于需要用到課本外的知識 這要求我們 上網(wǎng)或者到圖書館等查閱資料 例如在設計傳動方案時就需要我們對提升裝置的工作環(huán) 境和工作能力等由一定的了解才能選擇合適的傳動方式 由于以前沒有注意此方面的問 題 所以必須通過實踐認識和查閱資料才能做到更好 翻 鋼 機 設 計 44 參考文獻 1 菱進方翻鋼裝置的設計 軋鋼 1996 5 15 16 2 帶撥抓自動翻鋼裝置的設計 湖南冶金 1997 2 34 38 3 鄭志祥 機械零件 高等教育出版社社 4 成大先 機械設計手冊 化學工業(yè)出版 5 王守城 段俊勇 液壓元件及選用 化學工業(yè)出版社 6 劉鴻文 材料力學 高等教育出版社 7 孟慶森 王文先 金屬材料焊接基礎 化學工業(yè)出版社 8 張晨輝 設備潤滑與潤滑油應用 機械工業(yè)出版社 9 帶撥抓自動翻鋼裝置的設計 湖南冶金 1997 2 34 38 10 王昆等主編 機械設計 機械設計基礎課程設計 北京 高等教育出版社 1996 年 2009 重版 11 孫桓等主編 西北工業(yè)大學機械原理及機械零件教研室編 機械原理 北京 高 翻 鋼 機 設 計 45 等教育出版社 2006 年 12 紀名剛等主編 西北工業(yè)大學機械原理及機械零件教研室編 機械設計 第八版 北京 高等教育出版社 2006 年 致 謝 從基礎課到專業(yè)課四五十門 但這都是零散的 成塊吸收 而最終的畢業(yè)設計就 翻 鋼 機 設 計 46 是把這些零散 成塊的知識有條理 系統(tǒng)化 綜合運用 達到檢驗所學程度的目的 既是對綜合運用知識的能力的培養(yǎng) 又是為將來走上工作崗位的做的一次實戰(zhàn)模擬 課題對我來說是陌生的 因為平時接觸這方面的知識很少 在整個設計過程中 我學會了如何把所學的知識應用到設計中去 不是單一的設計一件東西 而是要靈活 運用 舉一反三 能運用到別的設計中去 不過 在設計上還有很多缺陷 需要進一 步完善 希望各位領導和老師提出意見 批評指正 使以后不在犯同樣的錯誤 不斷 成熟 進步 在此我感謝各位領導和老師的孜孜不倦的教悔和熱心幫助 經(jīng)