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1、 各專業(yè)完整優(yōu)秀畢業(yè)論文設計圖紙 柳州職業(yè)技術(shù)學院 畢業(yè)設計 題目： 鋼卷運輸機液壓及電控系統(tǒng)的設計與維護 姓 名 學 號 專 業(yè) 班 級 指導教師 完成時間 摘要 鋼卷運輸機是廣泛用于軋鋼生產(chǎn)線上的一種重要的

2、軋鋼輔助設備，其設計特點和工作性能的好壞直接影響到整個軋鋼生產(chǎn)線的生產(chǎn)效率。本設計主要是對鋼卷運輸機的液壓系統(tǒng)的進行設計。本次設計研究的主要內(nèi)容包括總體方案設計液壓系統(tǒng)的原理、執(zhí)行元件的參數(shù)設計、液壓元件的選擇、液壓系統(tǒng)液壓系統(tǒng)維護、維修等。鋼卷運輸機由橫移缸和伸縮缸驅(qū)動完成，運輸小車由液壓馬達驅(qū)動?，F(xiàn)如今隨著我國鋼鐵行業(yè)的迅速發(fā)展，軋鋼生產(chǎn)相關的設備也向著高效、簡單、節(jié)能化發(fā)展。鋼卷運輸機在軋鋼實現(xiàn)自動化生產(chǎn)方面起到了很大的作用，所以對于鋼卷運輸機的設計，既要其安全可靠，也要易于檢修和維護，適合不同的生產(chǎn)要求同時也要最大程度的降低成本。國外該技術(shù)已比較發(fā)達，我國在引進國外技術(shù)的同時也要根據(jù)實

3、際需要不斷的創(chuàng)新。促進我國軋鋼生產(chǎn)實現(xiàn)更加速的發(fā)展。 關鍵詞：鋼卷、運輸機、液壓系統(tǒng)、冷軋 目錄 第一章 設計任務書 6 第一節(jié) 設計題目：鋼卷運輸液壓系統(tǒng)設計 6 第二節(jié) 動作順序要求及工作參數(shù) 6 第三節(jié) 設計內(nèi)容、要求 6 第二章擬定液壓系統(tǒng)原理圖 7 第一節(jié) 確定供油方式 7 第二節(jié) 調(diào)速方式的選擇 7 第三節(jié) 方向控制方式的選擇 7 第四節(jié) 確定執(zhí)行元件 7 第五節(jié) 完成順序和循環(huán)的方式 7 第六節(jié) 系統(tǒng)的調(diào)壓，保壓方式 7 第七節(jié) 負載圖和速度圖和液壓系統(tǒng)原理圖。 7 第三章 液壓系統(tǒng)的

4、計算和選擇液壓元件 9 第一節(jié) 液壓缸主要尺寸的確定 9 第二節(jié) 初步確定液壓缸參數(shù) 10 一 計算出橫移液壓缸的內(nèi)徑D和活塞桿d 11 二 橫移缸 11 三 頂伸缸 12 四 計算各工作階段液壓缸所需的流量 12 五 橫移缸工作時的流量 12 六 頂伸缸工作時的流量 13 七 馬達的計算 13 八 液壓馬達的流量： 13 第三節(jié) 確定液壓泵的規(guī)格和電動機功率及型號 13 一 確定液壓泵的壓力 14 二 泵的流量確定。 14 三 與液壓泵匹配的電動機的選定。 15 第四節(jié) 液壓閥的選擇 16 第五節(jié) 確定管道尺寸 17 第六節(jié) 液壓油箱容積的確定 17 第七

5、節(jié) 液壓系統(tǒng)的驗算 17 第四章壓力損失的驗算 17 第一節(jié) 頂伸缸工作時 17 第二節(jié) 系統(tǒng)溫升的驗算 19 第五章 控制系統(tǒng)的設計 20 第一節(jié) 繼電器控制方案 20 第六章 液壓系統(tǒng)液壓系統(tǒng)維護、維修 21 第一節(jié) 泵常見故障及排除方法 21 第二節(jié) 換向閥常見故障的產(chǎn)生原因與排除方法 22 第三節(jié) 油缸常見故障產(chǎn)生的原因與排除方法 25 致謝 26 參考文獻 27 第一章 設計任務書 第一節(jié) 設計題目：鋼卷運輸液壓系統(tǒng)設計 第二節(jié) 動作順序要求及工作參數(shù) 1 橫移缸前進，至卷取機卷筒下方，行程L1，負載力F1，速度V1。 2 頂伸缸

6、上升，將鋼卷托住，行程L2，負載力F2，速度V2。 3 橫移缸退回。 4 頂伸缸縮回，將鋼卷擱在小車上，行程L3，負載扭矩T，轉(zhuǎn)速N。 5 小車由液壓馬達驅(qū)動向前進。 6 卸完鋼卷，小車由液壓馬達驅(qū)動退回。 以上參數(shù)為最大值，應可調(diào)。所有動作由行程開關自動控制。頂伸缸下腔須設置背壓，以防下行產(chǎn)生沖擊。 第三節(jié) 設計內(nèi)容、要求 1）根據(jù)題目的要求對系統(tǒng)進行動力和運動分析，要求給出計算的過程； 2）確定執(zhí)行元件的參數(shù)，編制工況圖； 3）擬訂液壓系統(tǒng)圖，描述該液壓系統(tǒng)的工作原理； 4）選擇液壓元件。 2、控制系統(tǒng)設計要求： 1）所給出的方案要能夠滿足液壓系統(tǒng)的控制要求

7、，實現(xiàn)系統(tǒng)所要求的邏輯； 2）繼電器控制方案，元件選擇要合理、方案要求最簡，電路圖繪制規(guī)范，要求給出詳細的電路說明； 3、液壓系統(tǒng)維護、維修的要求： 1）擬訂該液壓系統(tǒng)的維護方案； 2）列出該液壓系統(tǒng)可能出現(xiàn)的故障，說出故障原因以及排除方法。 參數(shù)表 F1(N) F2(T) T(m.N) V1(mm/s) V2(mm/s) N (r/s) L1(m) L2(mm) L3(m) 3000 5 40 60 20 30 2.8 700 3 第二章擬定液壓系統(tǒng)原理圖 第一節(jié) 確定供油方式 該液壓系統(tǒng)工作時負載恒定，速度

8、較低。從節(jié)省能量、減少發(fā)熱考慮，成本，泵源系統(tǒng)宜選葉片泵。 第二節(jié) 調(diào)速方式的選擇 在該液壓系統(tǒng)中，執(zhí)行機構(gòu)需要單方向節(jié)流，另一個方向可自由流動，調(diào)速的穩(wěn)定性要求不高，頂伸缸下腔須設置背壓，以防下行產(chǎn)生沖擊，所以可以選擇單向節(jié)流閥調(diào)速。 第三節(jié) 方向控制方式的選擇 考慮到鋼卷運輸液壓系統(tǒng)的工作要求，流量不大，本系統(tǒng)用三位四通電磁換向閥方向控制方式，它的特點是結(jié)構(gòu)簡單、調(diào)節(jié)行程比較方便，閥的安裝也較容易，但速度換接的平穩(wěn)性較差。 第四節(jié) 確定執(zhí)行元件 按照設計任務要求所需的執(zhí)行元件有：兩個液壓缸，一個液壓馬達。 橫向移動設置為缸1，頂伸缸上升縮回設置為缸2，小

9、車的向前進退回由液壓馬達驅(qū)動。 第五節(jié) 完成順序和循環(huán)的方式 在執(zhí)行元件的控制使用行程開關，使用行程開關控制，有使系統(tǒng)簡單，電路控制穩(wěn)定，易于控制的特點。 第六節(jié) 系統(tǒng)的調(diào)壓，保壓方式 在回路中出口應該設置先導式溢流閥，使壓力降低，缸1、缸2應該使用單向閥進行保壓。 第七節(jié) 負載圖和速度圖和液壓系統(tǒng)原理圖。 一 負載圖和速度圖 二 液壓系統(tǒng)原理圖 第三章 液壓系統(tǒng)的計算和選擇液壓元件 第一節(jié) 液壓缸主要尺寸的確定 一、初選液壓缸工作壓力 液壓缸的推力F是由液壓缸的工作壓力p和活塞的有效工作面積

10、A來確定的，而活塞的運動速度v由輸入缸的流量Q和活塞的有效工作面積A確定的， 即 F=A p v=Q／A 式中 F —— 缸（或活塞）的推力（N）； p —— 進油腔的工作壓力（MPa）； A —— 活塞的有效工作面積（m2）； Q —— 輸入液壓缸的流量（L/min）； V —— 缸（或活塞）的運動速度（m/min）。 由上兩式可見，當缸的推力一定時，工作壓力p

11、取的越高，活塞的有效面積A就越小，缸的結(jié)構(gòu)就緊湊，但液壓元件的性能及密封要求要相應提高；工作壓力p取的越低，活塞的有效面積A就越大，缸的結(jié)構(gòu)尺寸就越大，要使工作機構(gòu)得到同樣的速度就要求有較大的流量，這樣使有關的泵、閥等液壓元件的規(guī)格相應增大，有可能導致液壓系統(tǒng)的龐大。因此，液壓缸的工作壓力常采用類比法或通過試驗確定。設計時，液壓缸的工作壓力可根據(jù)負載大小和設備的類型，選擇工作壓力： 表1 各類液壓設備常用的工作壓力 設備類型 機床 農(nóng)業(yè)機械或中型工程機械 液壓機、重型機械、起重運輸機 磨床 組合機床 龍門 刨床 拉床 工作壓力p/(Mpa) 0.8-2.0 3-5

12、2-8 8-10 10-16 20-32 表2 液壓缸推力與工作壓力之間的關系 液壓缸力F/KN ＜5 5~10 10~20 20~30 30~50 ＞50 工作壓力p/MPa 0.8~1 1.5~2 2.5~3 3~4 4~5 ≥5~7 由于本液壓系統(tǒng)設備屬于運輸機械，體積小，結(jié)構(gòu)緊湊，采用中低壓液壓系統(tǒng)時，液壓缸的尺寸小、體積小，而且成本較低。綜合考慮各種因素，再參考表1、表2本系統(tǒng)選用中低壓系統(tǒng)，選取工作壓力為P=8MPa。 第二節(jié) 初步確定液壓缸參數(shù)

13、表2.1液壓缸內(nèi)徑系列： 液壓缸內(nèi)徑系列（GB/T2348-1993） 8、10、12、16、20、25、32、40、50、63、80、（90）、100、（110） 125、（140）、160、（180）、200、（220）、250、（280）、320、（360）、400、（450）、500 表2.2活塞桿直徑系列： 活塞桿直徑系列（GB/T2348-1993） 4、5、6、8、10、12、16、18、20、22、25、28、32、36、40、54、50、56、63、70、80、90、100、110、125、140、160、180、200、220、250、280、320、3

14、60 表2.3液壓缸外徑系列（GB/T2348-1993）： 額定壓力 MPa 內(nèi)徑 40 50 63 80 100 125 140 160 180 200 220 250 280 外徑 16 50 60 76 95 121 146 168 194 219 245 20 50 60 76 95 121 146 168 194 219 245 25 50 60 83 102 121 152 168 194 219 245 32 54 63.5 83 102 127 152 1

15、68 194 219 245 一、 計算出橫移液壓缸的內(nèi)徑D和活塞桿d （一）工作壓力p的確定。 工作壓力p根據(jù)負載的大小和機器的類型來確定，運輸屬中型機械，工作負載最大為50000N。據(jù)此初定工作壓力為10MPa。 (二) 計算液壓缸內(nèi)徑D和活塞桿直徑d。 二、橫移缸 已知橫移缸動作時最大負載為3000N，背壓=0.5MPa，取0.9，根據(jù)工作壓力取d/D=0.8，缸進退時的速度相同，則 F——工作中最大的外負載 ——液壓缸的機械效率，一般=0.9~0.97 ——無桿腔液壓缸工作壓力，初算時可選取系統(tǒng)工作壓力 ——有桿腔回油腔背壓力，初算時無法準確計

16、算，可先估計 根據(jù)液壓缸內(nèi)徑的標準表，圓整為標準系列直徑為； 活塞桿直徑d為 d=D×λ=25×0.8=20 mm 按國標表2.2可圓整為標準直徑 d=20mm 根據(jù)液壓缸內(nèi)徑的標準表，圓整為標準系列直徑為；則活塞桿直徑為。 三、頂伸缸 已知缸動作時最大負載力為50000N，根據(jù)系統(tǒng)類型為回油路設置有背壓閥的系統(tǒng)，選取背壓值=1.5MPa，為0.9，根據(jù)工作壓力取d/D=0.8，則 F——工作中最大的外負載 ——液壓缸的機械效率，一般=0.9~0.97 ——無桿腔液壓缸工作壓力，初算時可選取系統(tǒng)工作壓力 ——有桿腔回油腔背壓力，初算時無法準確計算，可先估

17、計 根據(jù)液壓缸內(nèi)徑的標準表,圓整后取缸的直徑為: 活塞桿直徑d為 d=D×λ=90×0.8=72 mm 根據(jù)液壓缸內(nèi)徑的標準表,圓整后取缸的直徑為，活塞桿的直徑為。 四 計算各工作階段液壓缸所需的流量 由 A=πD2/4 和 得 五 橫移缸工作時的流量 六 頂伸缸工作時的流量 七 馬達的計算 馬達的排量為： 式中：T——液壓馬達的負載力矩（m*N）； ——液壓馬達的進出口壓差（Pa），設壓降90%； ——液壓馬達的機械效率，一般齒

18、輪和柱塞馬達取0.9~0.95。 八 液壓馬達的流量： 因此選用型號為：GM-F的齒輪馬達，其排量為11mL/r，額定壓力為14MPa，額定轉(zhuǎn)速為1900r/min，額定轉(zhuǎn)矩為70。 第三節(jié) 確定液壓泵的規(guī)格和電動機功率及型號 在選擇油泵時，應首先根據(jù)系統(tǒng)對動力源的要求，確定油泵的額定壓力和額定流量，然后根據(jù)系統(tǒng)的工作環(huán)境、工作條件、系統(tǒng)對油泵精度的要求以及油泵本身的工作性能來選取油泵的類型、型號、規(guī)格。 目前工業(yè)上常用的油泵類型，主要有齒輪泵、雙作用葉片泵、限壓式變量葉片泵和軸向柱塞泵。表3列出了上述幾種泵的主要性能及優(yōu)缺點。從表中可以看出：外嚙合齒輪泵主要適用于中

19、高壓及中低壓系統(tǒng)，特別是低壓系統(tǒng)。目前常把它用于精度要求不高的一般機床及工程機械上。中高壓齒輪泵常用于航空及造船等方面。鑄造設備中常把低壓齒輪泵作為輔助油泵使用。葉片泵由于工作平穩(wěn)，流量脈動小，因此特別適用于中壓、中速及精度要求較高的液壓系統(tǒng)中。鑄造設備、機床及一般工程機械中應用非常廣泛。柱塞泵具有許多優(yōu)點，雖然價格昂貴及維修較困難，但是性能比其他液壓泵要高。 表3 油泵性能及優(yōu)缺點對照表 性能及優(yōu)缺點 外嚙合齒輪泵 雙作用葉片泵 限壓式變量葉片泵 軸向柱塞泵 壓力范圍 7～20 6.3～21 2.5～6.3 6.3～40 流量范圍 0.75～550

20、 4～210 25～63 10～250 流量調(diào)節(jié) 不能 不能 能 能 容積效率 0.7～0.9 0.8～0.94 0.85～0.9 0.95～0.98 總效率 0.6～0.8 0.75～0.85 0.75～0.85 0.85～0.95 輸出流量脈沖 很大 很小 一般 1～5% 對油污染敏感度 小 中 中 大 噪聲 大 小 較大 大 功率重量比 中 中 小 大 結(jié)構(gòu) 簡單 稍復雜 較復雜 復雜 價格 便宜 較貴 較貴 昂貴 維護修理 容易 較難 較難 困難 油液 粘度 5～40℃ 17

21、～40 31～40 17～29 25～44 40～80℃　 63～88 37～54 25～44 40～98 本次設計液壓系統(tǒng)屬于中低壓系統(tǒng)，精度要求不高，維護修理容易等，綜合考慮上述幾種泵的優(yōu)缺點，選取外嚙合齒輪泵。 一、確定液壓泵的壓力 液壓泵的工作壓力應當考慮液壓缸的最高有效工作壓力和管路系統(tǒng)的壓力損失。 所以泵的工作壓力為： 上得為靜態(tài)奪力，考慮到壓力大于靜態(tài)壓力和須有壓力儲備，所以因此選被的額定壓力應滿足 二 泵的流量確定。 液壓泵的最大流量應為 式中 ——液壓泵的最大流量； ——同時動作的各執(zhí)行元件所需流量之和的最大

22、值，在本液壓系統(tǒng)中，各元件單獨執(zhí)行，伸頂缸的流量最大； ——系統(tǒng)泄露系數(shù)，一般取=1.1~1.3，本例取。 所以 ： 根據(jù)和查閱有關手冊，現(xiàn)選用型號為CB-F，該泵的基本參數(shù)為：每轉(zhuǎn)排量，泵的額定壓力， 三 與液壓泵匹配的電動機的選定。 一、分別計算不同工況時的功率，取較大值作為選擇電動機規(guī)格的依據(jù)。 （一）計算橫移缸所需的功率。負載為3000N，進油路的壓力損失定為0.3MPa，效率為0.6，由式可得： 橫移缸動作時所需電動機功率為： （二）計算頂伸缸所需的功率。負載為50000N，進油路壓力損失定為0.5MPa，效率定為0.85，同理可得：

23、 頂伸缸動作所需電動機功率為： （三）計算馬達所需功率。 綜上可知，液壓馬達所需功率最大，根據(jù)最大功率選擇Y90L-2型電動機，其額定功率為2.2kW，額定轉(zhuǎn)速2840/min。 （四）選擇液壓泵的規(guī)格。 根據(jù)和查閱有關手冊，現(xiàn)選用型號為CB-F，該泵的基本參數(shù)為：每轉(zhuǎn)排量，泵的額定壓力，電動機轉(zhuǎn)速，驅(qū)動功率為3kw。 第四節(jié) 液壓閥的選擇 一 根據(jù)具體工作需要查閱液壓元件手冊 選擇元件如表3-1所示。 表3-1 液壓元件明細表 序號 元件名稱 最大通過流量q(L/min) 規(guī)格 型號 額定流量qn/L/min 額定壓力Pn/MPa 額定壓降ΔPn

24、/MPa 2 單向閥 13.75 DF-B20H2 100 35 0.2 3 三位四通電磁換向閥 1.766 34DYO-B20H-TZ 75 21 － 4 三位四通電磁換向閥 11.44 34DYO-B20H-TZ 75 21 － 5 三位四通電磁換向閥 7.44 34DYO-B20H-TZ 75 21 － 6 單向節(jié)流閥 1.766 LDF-B20C 75 14 － 7 單向節(jié)流閥 1.766 LDF-B20C 75 14 － 8 單向節(jié)流閥 11.44 LDF-B20C 75 14 － 9

25、 單向節(jié)流順序閥 11.44 XD2F-B20E 50 1~3 － 10 單向節(jié)流閥 7.44 LDF-B20C 75 14 － 11 單向節(jié)流閥 7.44 LDF-B20C 75 14 － 13 冷卻器 － ZLQF1L － － ＜0.1 14 過濾器 － XU-100×8 － － － 15 壓力表開 關 － KF-L8/20E － － － 16 壓力表 Y-60 － 0~25 － 17 過濾器 － XU-100×8 － － － 18 先導式電磁溢流閥 － YFD-OB2

26、0H2 100 － － 第五節(jié) 確定管道尺寸 一、油管內(nèi)徑尺寸一般可參照選用的液壓元件接口尺寸而定，也可按管路允許流速進行計算。本例根據(jù)各油路流量和流速來確定油管直徑。 （一）橫移缸工作時流量q1進=1.766L/min，壓油管的允許流速取，則內(nèi)徑d為： （二）頂伸缸工作時流量q1升=5.722L/min,，則內(nèi)徑d為： （三）馬達工作時流量qm=74.4L/min,，則內(nèi)徑d為： 綜合計算結(jié)果，與元件實際尺寸的配合，取油管的內(nèi)徑d為20mm。 第六節(jié) 液壓油箱容積的確定 本例為中壓液系統(tǒng)，液壓油箱有效容量按泵的流量的5~7倍來確定，所以體積：，圓整后取為。

27、 第七節(jié) 液壓系統(tǒng)的驗算 已知該液壓系統(tǒng)中進，回油管的d內(nèi)徑均為20mm，取油路總長度l為2m計算。選用L-HL32液壓油，考慮到油的最低溫度為15℃，查得15℃時該液壓油的運動粘度，油的密度。 第四章壓力損失的驗算 第一節(jié) 頂伸缸工作時 （一）進油路壓力損失?；赜凸艿膁內(nèi)徑均為2cm，進給時的最大流量為11.44L/min，則液壓油在管內(nèi)流速為： 管道流動雷諾數(shù)為： <2300，可見油液在管道內(nèi)流態(tài)為層流，其沿程阻力系數(shù)為：。 進油管道BC的沿程壓力損失： 查得換向閥34DYO-B20H-TZ的壓力損失為，液控單向閥的壓力損失為，單向節(jié)流閥的壓力損失為，忽略油

28、液通過管接頭，油路板等處的局部壓力損失，則進油路總壓力損失 （二）回油路壓力損失。由于選用單活塞桿液壓缸，由液壓缸無桿腔和有桿腔的工作面積之比，可得 回油管道的沿程壓力損失： 換向閥34DYO-B20H-TZ的壓力損失為，單向順序閥的壓力損失為，忽略油液通過管接頭，油路板等處的局部壓力損失，則回油路總壓力損失： （三）變量泵出口處的壓力： 從上述驗算可以看出，兩個液壓缸所需的壓力都與設計時相符，變量泵出口壓力都在變量泵額定壓力范圍內(nèi)，故無需修改原設計。 第二節(jié) 系統(tǒng)溫升的驗算 在一個工作循環(huán)中，由于每個動作都是獨立的，因此需單獨驗算每個過程的發(fā)熱量

29、。 （一）橫移缸 橫移缸工作時的速度為60mm/s，壓力為3000N，而且有3.2中可知橫移缸的輸入功率為，而且輸出功率為： 此時的功率損失為： （二）頂伸缸工作時速度為30mm/s，壓力為50000N，而且有3.2中可知頂伸缸的輸入功率為，而且輸出功率為： 此時的功率損失為： （三）馬達工作時轉(zhuǎn)速為1900r/min，轉(zhuǎn)矩為T=40N*m，由式，有 由上可見，馬達損失功率最大，則馬達工作時發(fā)熱量也最大。假定系統(tǒng)的散熱情況良好，取，油箱的散熱面積為： 系統(tǒng)的溫升為： 驗算證明系統(tǒng)的溫升在許可范圍內(nèi)。 第五章 控制系統(tǒng)的設計 第一節(jié)

30、繼電器控制方案 電機主電路圖 控制電路圖 動作邏輯順序:SSB1(啟動)→1YA得電（橫移缸伸出）→碰到行程開關L1→1YA失電4YA得電（頂升缸伸出）→碰到行程開關L2→4YA失電2YA得電（橫移缸退回）→碰到行程開關L3→2YA失電3YA得電（頂升缸退回）→碰到行程開關L4→卸完鋼卷后按下SB8→3YA失電5YA得電（液壓馬達正傳）→碰到行程開關L5→5YA失電6YA得電(液壓馬達反轉(zhuǎn)) →碰到行程開關L6→停止） 第六章 液壓系統(tǒng)液壓系統(tǒng)維護、維修 第一節(jié) 泵常見故障及排除方法 現(xiàn)象 產(chǎn)生原因 排除方法 油 泵 吸 不 上 油 或 無 壓

31、 力 1，原動機與油泵旋向不一致 糾正原動機旋向 2，油泵傳動鍵脫落 重新安裝傳動鍵 3，進出油口接反 按說明書選用正確接法 4，油箱油面過低、吸油管露出液面 補充油液 5，原動機轉(zhuǎn)速太低吸力不足 提高轉(zhuǎn)速，達到油泵要求最低轉(zhuǎn)速以上 6，油粘度過高 選用推薦粘度工作油 7，油溫過低，使油粘度過高 加溫至推薦正常工作油溫 8，吸油管道或濾網(wǎng)堵塞造成吸油不暢 清洗管道或過濾裝置，除去堵塞物，更換或過濾油箱內(nèi)油液 9，吸油過濾器過濾精度過高造成吸油不暢 按說明書正確選用過濾器 10，吸入管道漏氣 檢查吸油管道，密封緊固 流 量 不 足 達 不 到

32、流 量 值 1，轉(zhuǎn)速不夠 提高轉(zhuǎn)速 2，系統(tǒng)中有泄漏 檢查系統(tǒng)，修補泄漏點 3，油泵長時間工作、震動使泵蓋螺釘松動 適當擰緊螺釘 4，吸油管道漏氣 檢查吸油管道，密封緊固 5，吸油不充分 1油箱內(nèi)油面過低 補充油液 2吸入管道堵塞或通徑小 清洗管道選用不小于油泵入口通徑的吸油管 3吸油口過濾器堵塞或通流量少 入口過濾器選用通流量為油泵流量2倍以上的過濾器 4油粘度過高 選用推薦粘度工作油 壓 力 升 不 上 去 1，油泵不上油或流量不足 按前述方法排除 2，溢流閥調(diào)整的的壓力太低或出現(xiàn)故障 從新調(diào)整溢流閥壓力或修復溢流閥

33、 3，系統(tǒng)中有泄漏 檢查系統(tǒng)或修復泄漏點 4油泵長時間工作泵蓋螺釘松動 適當擰緊螺釘 5吸入管道漏氣 檢查各連接處，并予以密封、緊固 吸油不充分 同前述排除方法 噪 聲 過 大 1吸入管道漏氣 檢查吸油管道，密封緊固 2吸油不充分 按前述方法排除 3泵軸與原動機不同心 重新安裝達到說明書要求精度 4油中有氣泡 補充油液或采取結(jié)構(gòu)措施把回油口浸油面以下入 5泵轉(zhuǎn)速過高 6泵壓力過高 是泵的壓力降至額定壓力以下 7軸密封處漏氣 更換油封 過 渡 發(fā) 熱 1油溫過高 改善油箱散熱條件或增設冷卻器使油溫控制在推薦正常工作油溫

34、范圍內(nèi) 2油粘度太低，內(nèi)瀉過大 選用推薦粘度工作油 3工作壓力過高 降壓至額定壓力以下 4回油口直接接到油泵入口 回油口接至油箱液面以下 振 動 過 大 1泵軸與電機軸不同心 重新安裝達到說明書要求精度 2安裝螺釘松動 擰緊螺釘 3轉(zhuǎn)速或壓力過高 調(diào)整至許可范圍以內(nèi) 4吸入管道漏氣 檢查管道各連接處，予以密封緊固 5吸油不充分 同前處排除方法 6油液中有氣泡 補充油液或采取結(jié)構(gòu)措施把回油口浸入油面以下 外 滲 漏 1密封老化或損傷 更換密封 2進出油口連接部位松動 緊固螺釘或管接頭 3密封面磕碰 修磨密封面 4外殼體砂眼 更

35、換外殼體 第二節(jié) 換向閥常見故障的產(chǎn)生原因與排除方法 外漏 密封膠圈損壞 膠圈壞應分析原因：如果是因為裝配時切膠圈，應把滑閥肩部快口清除涂油后再裝入 密封膠圈長期受壓變形及使用過程中受熱變形 膠圈受壓變形應更換膠圈，熱變形除應更換膠圈還應排除產(chǎn)生過熱的根源 上下蓋紙墊破裂或螺釘沒上緊 上下蓋紙墊損壞應檢查是否由于回油阻力過大造成的損壞應予排除后再換紙墊才能徹底解決漏油問題。注意：回油管路不能太細太長，不能有死彎，一般回油阻力不應超過0.6MPa以FP175分配器為例：其回油管路內(nèi)徑應是∮25mm左右，長度不應超過1米。同時應注意回油濾清器是否被堵塞。 排除螺釘松動造成的漏油，應

36、在緊固螺釘前檢查紙墊是否被沖壞，否則易造成返工 系統(tǒng)回油阻力過高造成漏油，甚至FP175分配器下蓋破裂 本體有砂眼 本體砂眼不多見，因沙眼造成的漏油多數(shù)在短時間內(nèi)不易發(fā)現(xiàn)，有可能在油溫升高長時間使用后才出現(xiàn)滲漏，應更換本體 漏裝膠圈 在組裝多路閥片前，應有槽內(nèi)抹上少許黃油，防止在組裝時膠圈掉出造成漏裝 膠圈槽內(nèi)有金屬屑等異物 膠圈槽內(nèi)有異物造成的滲漏，不用把所有膠圈都拆下來檢查，可用手指捋膠圈外表面，哪個膠圈有突高的感覺肯定是膠圈與膠圈槽之間有異物，可用劃針剔出 內(nèi)漏 滑閥與本體之間的間隙過大或本體孔被拉傷 間隙過大多是用油太臟造成的磨損，配合間隙超出應有的范圍。應重新

37、鉸孔后再配上合適的滑閥使其間隙在4－8um之間，在無油狀態(tài)下用手推拉滑閥，應感覺到本體與滑閥之間有一種均勻的摩擦力，即俗稱的“肉勁”.過松過緊都不好：松了可能造成配合間隙過大，產(chǎn)生內(nèi)漏，過緊有可能造成卡閥。有機會時應配合著空氣量儀多去體會，此種感覺經(jīng)驗很重要，尤其是在沒有儀器儀表的情況下很多場合都能用的上 本體孔拉傷多是由于油臟或滑閥肩部有毛刺造成的應用油清潔；服務修理現(xiàn)場應注意不能摔，砸，磕碰滑閥，防止變形及產(chǎn)生毛刺，在裝配前應用油石將滑閥各個肩部的毛刺徹底清除干凈以防止裝入時拉傷本體閥孔 液壓鎖閥芯與閥座之間不嚴 液壓鎖閥芯與閥座之間的異物一旦造成密封不嚴多數(shù)都會出現(xiàn)異物嵌入尼龍閥芯表

38、面，將異物剔除后尼龍閥芯上的傷痕過大需要更換尼龍閥芯 液壓鎖座膠圈損壞 液壓鎖座膠圈壞應更換，更換后重新裝入鎖座時應防止切膠圈，最好用合適的鉆頭將本體上裝鎖座孔的銳邊毛刺去掉。注意去毛刺時應避免產(chǎn)生新的毛刺，關鍵是鉆頭角度要合適，切削刃前角要磨成≥900不能磨成銳角，這樣用手擰鉆頭即省力去刺及尖角的效果又好。（沒設備則用手擰鉆頭）還可形成良好的導入角。 閥卡 油中贓物造成卡閥 油中有贓物造成的卡閥現(xiàn)象極普遍，有時異物體積較大，不能用力推拉更不能用手錘砸，否則卡的會更緊，應盡量在不傷害閥與體的情況下想辦法取出異物，小直徑異物造成的卡閥可用清洗的辦法解決 滑閥有毛刺或滑閥彎曲變

39、形 滑閥有毛刺：滑閥某一肩部有亮點或細小鐵屑，可用油石磨去，用手推拉滑閥在閥孔內(nèi)運動。有毛刺的部位會感到阻力突然變化，甚至推不進閥孔，須用心注意，切不可強拉應拽造成閥孔拉傷 滑閥變形是摔砸滑閥造成的，現(xiàn)場無法修復 FP75分配器平衡孔沒裝對方向 FP75分配器滑閥上的平衡孔應朝著本體進油孔方向，防止高壓油造成液壓卡出現(xiàn) 滑閥肖子松 肖子松動造成的閥卡修理時，不能只簡單的把肖子砸回去了事，應將肖子與所配合的支承一起換成新的重新砸好，以保證緊配合，否則肖子還會竄出來 DF40閥本體變形 DF40多路閥是由多片閥體組成的，由三條絲對的扭力卡閥現(xiàn)象磕消除 不調(diào)位或調(diào)位壓力不準

40、 跳位壓力過高，接近或超過安全閥壓力引起不跳位 應從油臟卡住升壓閥入手進行故障排除，先別調(diào)整調(diào)壓螺絲，可將安全閥壓力調(diào)高然后多次推動滑閥用壓力油撞擊沖洗升壓閥，可恢復跳位壓力正常。事后把安全閥壓力調(diào)到正常值。如無效再調(diào)調(diào)壓螺絲如還無效再拆檢滑閥跳壓機構(gòu)。 油中有贓物卡住升壓閥（小柱塞）造成不跳位 跳壓機構(gòu)密封不嚴造成跳位壓力低跳位壓力不準 密封不嚴可將滑閥拆開后檢查鋼珠及密封帶有無缺陷，如鋼珠有麻坑及銹蝕應更新，密封帶不嚴應重新砸密封帶，以保證跳位機構(gòu)的密封，同時仔細排除贓物造成跳壓低，跳壓不準的可能，體積較小，質(zhì)地較軟的異物可以通過清洗后砸密封帶的方法清除 分離套或滑閥有毛刺造成跳

41、位壓力不準 分離套或滑閥有毛刺造成跳位壓力不準應將滑閥拆解后用油石去刺后重新裝配，分離套和肖子裝好后應仔細檢查分離套能否自由運動，有無卡滯現(xiàn)象，把卡閥不跳位的可能控制在組裝和試車之前 安全閥壓力過高 用戶在沒有儀表時自調(diào)壓力造成的 用戶最好配一個壓力表，試壓前應把安全閥壓力先降下來，再推手柄，給壓力讀表，否則會把壓力表撞壞 在沒壓力表時應先把壓力降低到負載物不能升起來，然后逐漸調(diào)高壓力（此時應一直推著手柄在上升位置）到負載能升起來后再多調(diào)2-3MPa約為調(diào)壓螺絲的1/4圈左右，以保證多路閥全流量工作。因為安全閥有可能提前開啟 安全閥底座松造成的壓力過高 安全閥底座松造成的壓力過高是

42、由于安全閥底座受到壓力沖擊有少部分安全閥底座松開逐漸擠向安全閥調(diào)節(jié)螺釘，使調(diào)壓彈簧被壓縮造成壓力超高。由于彈簧是被逐漸壓縮的，在機車上齒輪泵逐漸被高壓油破壞，在此情況下齒輪泵不會裂（因為齒輪泵的效率已被嚴重破壞了，不可能裂殼）新泵換上一下就裂開了，新泵的容積效率一般都在90﹪以上，安全閥打不開壓力可能到極高直到泵殼裂開。這就是舊泵不裂殼新泵裂殼的原因 修復方法：先把安全閥底座緊到25-35N.m以保證其底座牢固可靠，然后用儀表或憑經(jīng)驗把壓力調(diào)好，方向同前 安全閥孔被贓物堵住 第三節(jié) 油缸常見故障產(chǎn)生的原因與排除方法 外漏 密封件損壞變形 密封件受壓變形造成的漏油則要換膠圈。高溫

43、造成的密封失效，應在更換膠圈的同時排除產(chǎn)生高溫的根源。零件配合間隙過大造成的膠圈損壞修理時不能只簡單的更換膠圈，應采用換件的方法改善零部件配合間隙，防止密封件反復損壞 YG110油缸上蓋裂造成的漏油 上蓋裂應改變舉升角度，改用我公司帶卸荷功能的油缸，否則只換油缸上蓋還會被撞裂 活塞桿與導套拉傷造成漏油 活塞桿與導套一旦拉傷，沒有修復價值只能報廢，應防磕碰活塞桿，隨時清除磕碰痕毛刺，更換失去密封功能的防塵圈，注意用油清潔 內(nèi)漏 活塞膠圈磨損,斷裂 產(chǎn)生磨損應檢查油液的清潔度,防止更換膠圈后仍出現(xiàn)磨損.膠圈斷裂應檢查壓力是否超高,應把壓力調(diào)到額定壓力以內(nèi).活塞與缸筒的配合過大造成內(nèi)漏

44、,無法修復應回廠解決 活塞與缸筒拉傷 活塞與缸筒拉傷造成的內(nèi)漏,在換缸的同時應檢查油液是否清潔,防止拉傷再度出現(xiàn) 膠圈老化失去密封功能 膠圈受壓變形,應更換 擋圈壞造成密封膠圈壞 活塞上的擋圈在裝配時易切壞,一旦切壞會影響膠圈的使用壽命,造成內(nèi)漏.建議采用專用工具防切 爬行 油中有氣造成油缸爬行 油缸上有放氣螺釘?shù)目蓴Q開放氣螺釘放氣.沒有放氣螺釘?shù)目蓪⒂透追磸蜕档筋^,氣體可排除,爬行現(xiàn)象即可消除 油箱中油少,油泵漏氣進油管漏氣造成的油中有氣而出現(xiàn)的油缸爬行,應針對不同原因采取不同的方法排除油缸爬行故障 致謝 為期二個月的畢業(yè)設計結(jié)束了，本次畢業(yè)設計是在高老師

45、的悉心關懷和精心指導下完成的，從課題的選定到方案的確立，從思想的產(chǎn)生到具體的實現(xiàn)無不傾注了他的心血和辛勞。高老師嚴謹?shù)慕虒W態(tài)度，細致的工作作風，誨人不倦的教學精神，讓我終生難忘，受益匪淺。他的強烈的事業(yè)心和高度的責任感將激勵我在今后的學習和工作中不斷努力進取 另外，感謝校方給予我這樣一次機會，能夠獨立地完成一個課題，并在這個過程當中，給予我們各種方便，使我們在即將離校的最后一段時間里，能夠更多學習一些實踐應用知識，增強了我們實踐操作和動手應用能力，提高了獨立思考的能力。 在此我謹向我的導師以及在畢業(yè)設計過程中給予我很大幫助的老師、同學們致以最誠摯的謝意！

46、 參考文獻 1、清華大學《英漢技術(shù)詞典》編寫組 主編 英漢技術(shù)詞典 國防工業(yè)出版社，1985 2、張利平 主編 液壓傳動系統(tǒng)及設計 化學工業(yè)出版社，2005 3、楊培元 主編 液壓系統(tǒng)設計簡明手冊 機械工業(yè)出版社，1999 4、機械設計手冊編委會 主編 機械設計手冊 機械工業(yè)出版社，2004 5、機械設計手冊編委會 主編 機械設計手冊（單行本）液壓傳動與控制 機械工業(yè)出版， 2004 6、陸全龍 主編 液壓與氣動 科學出版社 ，2005 7、黃志堅 主編 液壓設備故障診斷與檢測實用技術(shù) 機械工業(yè)出版社 ，2005 8、張利平 主編 液壓控制系統(tǒng)及設計 化學工業(yè)出版社 2005 學弟們莫謝了 27