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落料拉深成形工藝及模具設(shè)計(jì) 摘要 設(shè)計(jì)著重介紹了制件的成型工藝 及模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 通過(guò)對(duì)制件的工藝分 析 確定了工藝方案 并設(shè)計(jì)了一套倒裝復(fù)合模具 在設(shè)計(jì)同時(shí)利用參考資料 確定 了各工作零件的尺寸 并較多的考慮了模具結(jié)構(gòu)的調(diào)整性 易更換性及模具成本 同 時(shí)在模具設(shè)計(jì)內(nèi)容中融匯了沖壓模具的不同加工方法 加工工藝及裝配工藝 對(duì)初學(xué) 沖壓模具模設(shè)計(jì)者有一定的參考價(jià)值 本設(shè)計(jì)從模具設(shè)計(jì)到零部件的加工工藝以及裝 配工藝等進(jìn)行詳細(xì)的闡述 并應(yīng)用CAD進(jìn)行各重要零件的設(shè)計(jì) 制件是帶凸緣的筒形件 選擇合適的壓邊力是極為重要的 它具體應(yīng)在保證不起 皺的前提下取最小值 卸料板在落料前兼起壓料作用 本復(fù)合模具先由凸凹摸與落料 凹模進(jìn)行落料拉深工序 后進(jìn)行沖孔工序 此外 在排樣的工作中力求板材利用率達(dá) 到較高的水平 關(guān)鍵詞 落料拉深模 復(fù)合模 Blanking and deep drawing die design process Abstract The design focuses on the parts of the forming process and die structure design Parts of the process through the analysis of the process program And design a set of flip composite mold At the same time the use of reference materials in the design to determine the size of the working parts And more to consider the restructuring of the mold and easy to replace and the cost of mold At the same time the contents of the mold design stamping die in a combination of different processing methods processing technology and assembly process stamping die mold for novice designers have a certain reference value The design of the parts from the mold design process and the assembly process such as described in detail and the application of CAD for the design of the important parts Intending is bring the flange parts of the tube choose a suitable blank holder force is extremely important it should be specific to ensure that the premise of not wrinkling take the minimum Discharge before blanking plate in the binder and role play By the convexity of the composite mold touch with blanking blanking die for deep drawing process after the punching process In addition the work of layout sheet utilization seek to reach a higher level Key words blanking and drawing die compound die 1 中文 4900 字 沖壓變 形 沖壓變形工藝可完成多種工序 其基本工序可分為分離工序和變形工序兩 大類(lèi) 分 離 工 序 是 使 坯 料 的 一 部 分 與 另 一 部 分 相 互 分 離 的 工 藝 方 法 主 要 有 落 料 沖孔 切邊 剖切 修整等 其中有以沖孔 落料應(yīng)用最廣 變形工序是使坯 料的一部分相對(duì)另一部分產(chǎn)生位移而不破裂的工藝方法 主要有拉深 彎曲 局部成形 脹形 翻邊 縮徑 校形 旋壓等 從本質(zhì)上看 沖壓成形就是毛坯的變形區(qū)在外力的作用下產(chǎn)生相應(yīng)的塑 性 變形 所以變形區(qū)的應(yīng)力狀態(tài)和變形性質(zhì)是決定沖壓成形性質(zhì)的基本因素 因 此 根據(jù)變形區(qū)應(yīng)力狀態(tài)和變形特點(diǎn)進(jìn)行的沖壓成形分類(lèi) 可以把成形性 質(zhì)相 同的成形方法概括成同一個(gè)類(lèi)型并進(jìn)行系統(tǒng)化的研究 絕大多數(shù)沖壓成形時(shí)毛坯變形區(qū)均處于平面應(yīng)力狀態(tài) 通常認(rèn)為在板材表面上 不受外力的作用 即使有外力作用 其數(shù)值也是較小的 所以可以認(rèn)為垂直于 板面方向的應(yīng)力為零 使板材毛坯產(chǎn)生塑性變形的是作用于板面方向上相互垂 直的兩個(gè)主應(yīng)力 由于板厚較小 通常都近似地認(rèn)為這兩個(gè)主應(yīng)力在厚度方向 上是均勻分布的 基于這樣的分析 可以把各種形式?jīng)_壓成形中的毛坯變形區(qū) 的 受 力 狀 態(tài) 與 變 形 特 點(diǎn) 在 平 面 應(yīng) 力 的 應(yīng) 力 坐 標(biāo) 系 中 沖 壓 應(yīng) 力 圖 與 相 應(yīng) 的 兩 向 應(yīng) 變 坐 標(biāo) 系 中 沖 壓 應(yīng) 變 圖 以 應(yīng) 力 與 應(yīng) 變 坐 標(biāo) 決 定 的 位 置 來(lái) 表 示 也 就 是 說(shuō) 沖 壓 應(yīng) 力 圖 與 沖 壓 應(yīng) 變 圖 中 的 不 同 位 置 都 代 表 著 不 同 的 受 力 情 況 與 變 形 特 點(diǎn) 1 沖 壓 毛 坯 變 形 區(qū) 受 兩 向 拉 應(yīng) 力 作 用 時(shí) 可 以 分 為 兩 種 情 況 即 0 t 0 和 0 t 0 再這兩種情況下 絕對(duì)值最大的應(yīng)力都是拉應(yīng)力 以下 對(duì)這兩種情況進(jìn)行分析 1 當(dāng) 0 且 t 0 時(shí) 安全量理論可以寫(xiě)出如下應(yīng)力與應(yīng)變的關(guān)系式 1 1 m m t t m k 式中 t 分別是軸對(duì)稱(chēng)沖壓成形時(shí)的徑向主應(yīng)變 切向主應(yīng)變 和 厚度方向上的主應(yīng)變 t 分別是軸對(duì)稱(chēng)沖壓成形時(shí)的徑向主應(yīng)力 切向主應(yīng)力和厚度 方向上的主應(yīng)力 m 平均應(yīng)力 m t 3 k 常數(shù) 在平面應(yīng)力狀態(tài) 式 1 1 具有如下形式 2 3 2 3 2 t 3 t t k 1 2 因 為 0 所以必定有 2 0 與 0 這 個(gè) 結(jié) 果 表 明 在 兩 向 拉 應(yīng) 力 的 平 面 應(yīng) 力 狀 態(tài) 時(shí) 如 果 絕 對(duì) 值 最 大 拉 應(yīng) 力 是 則 在 這 個(gè) 方 向 上 的 主 應(yīng)變一定是正應(yīng)變 即是伸長(zhǎng)變形 又因?yàn)?0 所以必定有 t 0 與 t2 時(shí) 0 當(dāng) 0 的變化范圍是 0 在雙向等拉力狀態(tài)時(shí) 有 式 1 2 得 0 及 t 0 且 t 0 時(shí) 有式 1 2 可知 因?yàn)?0 所以 1 定有 2 0 與 0 這個(gè)結(jié)果表明 對(duì)于兩向拉應(yīng)力的平面應(yīng)力狀 態(tài) 當(dāng) 的絕對(duì)值最大時(shí) 則在這個(gè)方向上的應(yīng)變一定時(shí)正的 即一定是 伸長(zhǎng)變形 又因?yàn)?0 所以必定有 t 0 與 t 0 當(dāng) 0 的變化范圍是 0 當(dāng) 時(shí) 0 也 就 是 在雙 向等拉力狀態(tài)下 在兩個(gè)拉應(yīng)力方向上產(chǎn)生數(shù)值相同的伸長(zhǎng)變形 在受單 向 拉應(yīng)力狀態(tài)時(shí) 當(dāng) 0 時(shí) 2 也就是說(shuō) 在受單向拉應(yīng)力狀態(tài) 下 其變形性質(zhì)與一般的簡(jiǎn)單拉伸是完全一樣的 這種變形與受力情況 處于沖壓應(yīng)變圖中的 AOC 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 1 而 在沖壓應(yīng)力圖中則處于 AOH 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 2 上述兩種沖壓情況 僅在最大應(yīng)力的方向上不同 而兩個(gè)應(yīng)力的性質(zhì)以及 它們引起的變形都是一樣的 因此 對(duì)于各向同性的均質(zhì)材料 這兩種變形是 完全相同的 1 沖壓毛坯變形區(qū)受兩向壓應(yīng)力的作用 這種變形也分兩種情況分析 即 o t 0 和 0 t 0 1 當(dāng) 0 且 t 0 時(shí) 有 式 1 2 可 知 因 為 0 一定 3 有 2 0 與 0 這個(gè)結(jié)果表明 在兩向壓應(yīng)力的平面應(yīng)力狀態(tài)時(shí) 如果 4 絕對(duì)值最大拉應(yīng)力是 0 則 在 這 個(gè) 方 向 上 的 主 應(yīng) 變 一 定 是 負(fù) 應(yīng) 變 即 是 壓 縮變形 又因?yàn)?0 與 t 0 即在板料厚度 方 向上的應(yīng)變是正的 板料增厚 在 方向上的變形取決 于 與 的數(shù)值 當(dāng) 2 時(shí) 0 當(dāng) 2 時(shí) 0 當(dāng) 0 這時(shí) 的變化范圍是 與 0 之間 當(dāng) 時(shí) 是 雙 向 等 壓 力 狀 態(tài) 時(shí) 故有 0 當(dāng) 0 時(shí) 是受單向壓應(yīng)力狀態(tài) 所以 2 這種變形情況處于沖壓應(yīng)變圖中的 EOG 范 圍 內(nèi) 見(jiàn) 圖 1 1 而 在 沖 壓 應(yīng) 力 圖 中則處于 COD 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 2 2 當(dāng) 0 且 t 0 時(shí) 有 式 1 2 可 知 因 為 0 所 以 一定有 2 0 與 0 這個(gè)結(jié)果表明 對(duì)于兩向壓應(yīng)力的平面應(yīng) 力狀 態(tài) 如果絕對(duì)值最大是 則在這個(gè)方向上的應(yīng)變一定時(shí)負(fù)的 即一 定是壓 縮變形 又因?yàn)?0 與 t 0 即在板料厚度 方 向上的應(yīng)變是正的 即為壓縮變形 板厚增大 在 方向上的變形取決 于 與 的數(shù)值 當(dāng) 2 時(shí) 0 當(dāng) 2 0 當(dāng) 0 這時(shí) 的數(shù)值只能在 0 之間變化 當(dāng) 時(shí) 是雙 向 等壓力狀態(tài) 所以 0 這種變形與受力情況 處于沖壓應(yīng)變圖中的 GOL 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 1 而在沖壓應(yīng)力圖中則處于 DOE 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 2 1 沖 壓 毛 坯 變 形 區(qū) 受 兩 個(gè) 異 號(hào) 應(yīng) 力 的 作 用 而 且 拉 應(yīng) 力 的 絕 對(duì) 值 大 于 壓 應(yīng) 力的絕對(duì) 值 這種變形共有兩種情況 分別作如下分析 1 當(dāng) 0 時(shí) 由 式 1 2 可 知 因 為 0 所以一定有 2 0 及 0 這個(gè)結(jié)果表明 在異號(hào) 的 平面應(yīng)力狀態(tài)時(shí) 如果絕對(duì)值最大應(yīng)力是拉應(yīng)力 則在這個(gè)絕對(duì)值最大的 拉應(yīng) 力方向上應(yīng)變一定是正應(yīng)變 即是伸長(zhǎng)變形 又因?yàn)?0 所 以 必 定 有 0 0 0 時(shí) 由式 1 2 可知 用與 前 項(xiàng) 相 同 的 方 法 分 析 可 得 0 即 在 異 號(hào) 應(yīng) 力 作 用 的 平 面 應(yīng) 力 狀 態(tài) 下 如 果 絕 對(duì)值最大應(yīng)力是拉應(yīng)力 則 在 這 個(gè) 方 向 上 的 應(yīng) 變 是 正 的 是 伸 長(zhǎng) 變 形 而 在 壓應(yīng)力 方 向 上 的 應(yīng) 變 是 負(fù) 的 0 0 0 時(shí) 由式 1 2 可知 因?yàn)?0 所以一定有 2 0 及 0 0 必定有 2 0 即在拉應(yīng)力方向 上 的應(yīng)變是正的 是伸長(zhǎng)變形 這時(shí) 的變化范圍只能在 與 0 的范圍內(nèi) 當(dāng) 時(shí) 0 0 0 時(shí) 由式 1 2 可知 用 與前 項(xiàng)相同的方法分析可得 0 0 AON GOH 伸長(zhǎng)類(lèi)雙向受拉 o 0 0 o AOC AOH 伸長(zhǎng)類(lèi) o EOG COD 壓縮類(lèi)雙向受壓 o 0 0 o MON FOG 伸長(zhǎng)類(lèi)異號(hào)應(yīng)力 o 0 LOM EOF 壓縮類(lèi) COD AOB 伸長(zhǎng)類(lèi)異號(hào)應(yīng)力 o 0 DOE BOC 壓縮類(lèi) 表 1 2 伸長(zhǎng)類(lèi)成形與壓縮類(lèi)成形的對(duì)比 項(xiàng)目 伸長(zhǎng)類(lèi)成形 壓縮類(lèi)成形 9 變形區(qū)質(zhì)量問(wèn)題的表 現(xiàn)形式 變形程度過(guò)大引起變形區(qū) 產(chǎn)生破裂現(xiàn)象 壓力作用下失穩(wěn)起皺 成形極限 1 主要取決于板材的塑 性 與厚度無(wú)關(guān) 2 可用伸長(zhǎng)率及成形極 限 DLF 判斷 1 主要取決于傳力區(qū)的 承載能力 2 取決于抗失穩(wěn)能力 3 與板厚有關(guān) 變形區(qū)板厚的變化 減薄 增厚 提高成形極限的方法 1 改善板材塑性 2 使變形均勻化 降低局 部變形程度 3 工序間熱處理 1 采用多道工序成形 2 改變傳力區(qū)與變形區(qū) 的力學(xué)關(guān)系 3 采用防起皺措施 擴(kuò)口 圖 1 3 沖壓應(yīng)變圖 1 0 圖 1 3 體系化研究方法舉例 1 1 Categories of stamping forming Many deformation processes can be done by stamping the basic processes of the stamping can be divided into two kinds cutting and forming Cutting is a shearing process that one part of the blank is cut form the other It mainly includes blanking punching trimming parting and shaving where punching and blanking are the most widely used Forming is a process that one part of the blank has some displacement form the other It mainly includes deep drawing bending local forming bulging flanging necking sizing and spinning In substance stamping forming is such that the plastic deformation occurs in the deformation zone of the stamping blank caused by the external force The stress state and deformation characteristic of the deformation zone are the basic factors to decide the properties of the stamping forming Based on the stress state and deformation characteristics of the deformation zone the forming methods can be divided into several categories with the same forming properties and to be studied systematically The deformation zone in almost all types of stamping forming is in the plane stress state Usually there is no force or only small force applied on the blank surface When it is assumed that the stress perpendicular to the blank surface equal to zero two principal stresses perpendicular to each other and act on the blank surface produce the plastic deformation of the material Due to the small thickness of the blank it is assumed approximately that the two principal stresses distribute uniformly along the thickness direction Based on this analysis the stress state and 10 the deformation characteristics of the deformation zone in all kind of stamping forming can be denoted by the point in the coordinates of the plane princ ipal stress diagram of the stamping stress and the coordinates of the corresponding plane principal stains diagram of the stamping strain The different points in the figures of the stamping stress and strain possess different stress state and deformation characteristics 1 When the deformation zone of the stamping blank is subjected toplanetensile stresses it can be divided into two cases that is 0 t 0and 0 t 0 In both cases the stress with the maximum absolute value is always a tensile stress These two cases are analyzed respectively as follows 2 In the case that 0and t 0 according to the integral theory the relationships between stresses and strains are m m t t m k 1 1 where t are the principal strains of the radial tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming and tare the principal stresses of the radial tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming m is the average stress m t 3 k i s a constant In plane stress state Equation 1 1 3 2 3 2 t 3 t t k 1 2 Since 0 so 2 0 and 0 It indicates that in plane stress state with two axial tensile stresses if the tensile stress with the maximum absolute value is the principal strain in this direction must be positive that is the deformation belongs 11 to tensile forming In addition because 0 therefore t 0 and t2 0 and when 0 The range of is 0 In the equibiaxial tensile stress state according to Equation 1 2 0 and t 0 and t 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that for the plane stress state with two tensile stresses when the absoluste value of is the strain in this direction must be positive that is it must be in the state of tensile forming Also because 0 therefore t 0 and t 0 and when 0 12 The range of is 0 When 0 that is in equibiaxial tensile stress state the tensile deformation with the same values occurs in the two tensile stress directions when 0 2 that is in uniaxial tensile stress state the deformation characteristic in this case is the same as that of the ordinary uniaxial tensile This kind of deformation is in the region AON of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region GOH of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 Between above two cases of stamping deformation the properties of and and the deformation caused by them are the same only the direction of the maximum stress is different These two deformations are same for isotropic homogeneous material 1 When the deformation zone of stamping blank is subjected to two compressive stresses and t 0 it can also be divided into two cases which are 0 t 0 and 0 t 0 1 When 0 and t 0 according to Equation 1 2 2 0 與 0 This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses if the stress with the maximum absolute value is 0 the strain in this direction must be negative that is in the state of compressive forming Also because 0 and t 0 The strain in the thickness direction of the blank t is positive and the thickness increases The deformation condition in the tangential direction depends on the values 13 of and When 2 0 when 2 0 and when 0 The range of is 0 When it is in equibiaxial tensile stress state hence 0 when 0 it is in uniaxial tensile stress state hence 2 This kind of deformation condition is in the region EOG of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region COD of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 2 When 0and t 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses if the stress with the maximum absolute value is the strain in this direction must be negative that is in the state of compressive forming Also because 0 and t 0 The strain in the thickness direction of the blank t is positive and the thickness increases The deformation condition in the radial direction depends on the values of and When 2 0 when 2 0 and when 0 The range of is 0 When it is in equibiaxial tensile stress state hence 0 This kind of deformation is in the region GOL of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region DOE of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 3 The deformation zone of the stamping blank is subjected to two stresses with opposite signs and the absolute value of the tensile stress is larger than that of the compressive stress There exist two cases to be analyzed as follow 14 1 When 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that in the plane stress state with opposite signs if the stress with the maximum absolute value is tensile the strain in the maximum stress direction is positive that is in the state of tensile forming Also because 0 therefore When then 0 0 0 according to Equation 1 2 by means of the same analysis mentioned above 0 that is the deformation zone is in the plane stress state with opposite signs If the stress with the maximum absolute value is tensile stress the strain in this direction is positive that is in the state of tensile forming The strain in the radial direction is negative When then 0 0 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 and 0 therefore 2 0 The strain in the tensile stress direction is positive or in the state of tensile forming The range of is 0 When then 0 0 0 according to Equation 1 2 and by means of the same analysis mentioned above When then 0 0 AON GOH TensileBiaxial tensile stress state 0 0 AOC AOH Tensile EOG COD Compress ive Biaxial compressive stress state 0 0 MON FOG TensileStateof stress with opposite signs 0 LOM EOF Compress ive COD AOB TensileState of stress with opposite signs 0 DOE BOC Compress ive 20 Table 1 2 Comparison between tensile and compressive forming Item Tensile forming Compressive forming Representation of the quality problem in the deformation zone Fracture in the deformation zone due to excessive deformation Instability wrinkle caused by compressive stress Forming limit 3 Mainly depends on the plasticity of the material and is irrelevant to the thickness 4 Can be estimated by extensibility or the forming limit DLF 4 Mainly depends on the loading capability in the force transferring zone 5 Depends on the anti instability capability 6 Has certain relationship to the blank thickness Variation of the blank thickness in the deformation zone Thinning Thickening Methods to improve forming limit 4 Improve the plasticity of the material 5 Decrease local 4 Adopt multi pass forming process 5 Change t he mechanics 21 deformation and increase deformation uniformity 6 Adopt a n intermediate heat treatment process relationship between the force transferring and deformation zones 6 Adopt anti wrinkle measures Fig 1 1 Diagram of stamping strain 4 4 expanding Fig 1 2 Diagram of stamping stress 22 Fig 1 3 Examples for systematic research methods 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 畢業(yè)設(shè)計(jì)題目 帶凸緣筒形件落料正反拉深成形工藝及模 具設(shè)計(jì) 系 部 材 料 系 專(zhuān) 業(yè) 模具設(shè)計(jì)與制造 班 級(jí) 學(xué)生姓名 學(xué) 號(hào) 指導(dǎo)教師 河南機(jī)電高等專(zhuān)科學(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 插圖和附表清單 1 工件圖 6 2 排樣圖 9 3 模柄 20 4 墊板 22 5 拉深凸模固定板 22 6 凸凹模固定板 23 7 模具部件的選用 27 8 落料拉深模架規(guī)格的選用 28 9 落料凹模圖 24 10 凸凹模 26 11 模具總裝圖 30 零件號(hào) 零 件 名 稱(chēng) 機(jī) 械 加 工 工 藝 過(guò) 程 卡 08 上模座 設(shè) 備 夾 具 刀 具 量 具 工序號(hào) 工 序 名 稱(chēng) 名 稱(chēng) 型 號(hào) 名 稱(chēng) 規(guī) 格 名 稱(chēng) 規(guī) 格 名 稱(chēng) 規(guī) 格 工 時(shí) 單件 01 下料 鋸床 虎鉗 鋼尺 0 5 02 熱處理 熱處理爐 火鉗 夾尺 10 03 銑削 銑床 夾尺 5 04 磨平面 磨床 游標(biāo)卡 尺 5 05 鉗工 鉗工工具 虎鉗 夾尺 5 06 型孔粗加工 仿形銑 床 磁力夾 具 螺旋測(cè) 微儀 2 07 熱處理 熱處理爐 火鉗 夾尺 2 08 磨削平面 磨床 游標(biāo)卡尺 5 編制 楊珂珂 校對(duì) 審核 批準(zhǔn) 1 1 緒 論 目前 我國(guó)沖壓技術(shù)與工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家相比還相當(dāng)?shù)穆浜?主要原因是我國(guó)在沖壓 基礎(chǔ)理論及成形工藝 模具標(biāo)準(zhǔn)化 模具設(shè)計(jì) 模具制造工藝及設(shè)備等方面與工業(yè)發(fā) 達(dá)的國(guó)家尚有相當(dāng)大的差距 導(dǎo)致我國(guó)模具在壽命 效率 加工精度 生產(chǎn)周期等方 面與工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家的模具相比差距相當(dāng)大 1 1 國(guó)內(nèi)模具的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì) 1 1 1 國(guó)內(nèi)模具的現(xiàn)狀 我國(guó)模具近年來(lái)發(fā)展很快 據(jù)不完全統(tǒng)計(jì) 2003 年我國(guó)模具生產(chǎn)廠點(diǎn)約有 2 萬(wàn)多 家 從業(yè)人員約 50 多萬(wàn)人 2004 年模具行業(yè)的發(fā)展保持良好勢(shì)頭 模具企業(yè)總體上訂 單充足 任務(wù)飽滿(mǎn) 2004 年模具產(chǎn)值 530 億元 進(jìn)口模具 18 13 億 美元 出口模具 4 91 億美元 分別比 2003 年增長(zhǎng) 18 32 4 和 45 9 進(jìn)出口之比 2004 年為 3 69 1 進(jìn)出口相抵后的進(jìn)凈口達(dá) 13 2 億美元 為凈進(jìn)口量較大的國(guó)家 在 2 萬(wàn)多家生產(chǎn)廠點(diǎn)中 有一半以上是自產(chǎn)自用的 在模具企業(yè)中 產(chǎn)值過(guò)億元 的模具企業(yè)只有 20 多家 中型企業(yè)幾十家 其余都是小型企業(yè) 近年來(lái) 模具行業(yè) 結(jié)構(gòu)調(diào)整和體制改革步伐加快 主要表現(xiàn)為 大型 精密 復(fù)雜 長(zhǎng)壽命中高檔模具 及模具標(biāo)準(zhǔn)件發(fā)展速度快于一般模具產(chǎn)品 專(zhuān)業(yè)模具廠數(shù)量增加 能力提高較快 三 資 及私營(yíng)企業(yè)發(fā)展迅速 國(guó)企股份制改造步伐加快等 雖然說(shuō)我國(guó)模具業(yè)發(fā)展迅速 但遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能適應(yīng)國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展的需要 我國(guó)尚存在 以下幾方面的不足 第一 體制不順 基礎(chǔ)薄弱 三資 企業(yè)雖然已經(jīng)對(duì)中國(guó)模具工業(yè)的發(fā)展起了 積極的推動(dòng)作用 私營(yíng)企業(yè)近年來(lái)發(fā)展較快 國(guó)企改革也在進(jìn)行之中 但總體來(lái)看 體制和機(jī)制尚不適應(yīng)市場(chǎng)經(jīng)濟(jì) 再加上國(guó)內(nèi)模具工業(yè)基礎(chǔ)薄弱 因此 行業(yè)發(fā)展還不 盡如人意 特別是總體水平和高新技術(shù)方面 第二 開(kāi)發(fā)能力較差 經(jīng)濟(jì)效益欠佳 我國(guó)模具企業(yè)技術(shù)人員比例低 水平較低 且不重視產(chǎn)品開(kāi)發(fā) 在市場(chǎng)中經(jīng)常處于被動(dòng)地位 我國(guó)每個(gè)模具職工平均年創(chuàng)造產(chǎn)值 約合 1 萬(wàn)美元 國(guó)外模具工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家大多是 15 20 萬(wàn)美元 有的高達(dá) 25 30 萬(wàn)美 2 元 與之相對(duì)的是我國(guó)相當(dāng)一部分模具企業(yè)還沿用過(guò)去作坊式管理 真正實(shí)現(xiàn)現(xiàn)代化 企業(yè)管理的企業(yè)較少 第三 工藝裝備水平低 且配套性不好 利用率低 雖然國(guó)內(nèi)許多企業(yè)采用了先 進(jìn)的加工設(shè)備 但總的來(lái)看裝備水平仍比國(guó)外企業(yè)落后許多 特別是設(shè)備數(shù)控化率和 CAD CAM 應(yīng)用覆蓋率要比國(guó)外企業(yè)低得多 由于體制和資金等原因 引進(jìn)設(shè)備不配套 設(shè)備與附配件不配套現(xiàn)象十分普遍 設(shè)備利用率低的問(wèn)題長(zhǎng)期得不到較好解決 裝備 水平低 帶來(lái)中國(guó)模具企業(yè)鉗工比例過(guò)高等問(wèn)題 第四 專(zhuān)業(yè)化 標(biāo)準(zhǔn)化 商品化的程度低 協(xié)作差 由于長(zhǎng)期以來(lái)受 大而全 小而全 影響 許多模具企業(yè)觀念落后 模具企業(yè)專(zhuān)業(yè)化生產(chǎn)水平低 專(zhuān)業(yè)化分工 不細(xì) 商品化程度也低 目前國(guó)內(nèi)每年生產(chǎn)的模具 商品模具只占 45 左右 其馀為自 產(chǎn)自用 模具企業(yè)之間協(xié)作不好 難以完成較大規(guī)模的模具成套任務(wù) 與國(guó)際水平相 比要落后許多 模具標(biāo)準(zhǔn)化水平低 標(biāo)準(zhǔn)件使用覆蓋率低也對(duì)模具質(zhì)量 成本有較大 影響 對(duì)模具制造周期影響尤甚 第五 模具材料及模具相關(guān)技術(shù)落后 模具材料性能 質(zhì)量和品種往往會(huì)影響模 具質(zhì)量 壽命及成本 國(guó)產(chǎn)模具鋼與國(guó)外進(jìn)口鋼相比 無(wú)論是質(zhì)量還是品種規(guī)格 都 有較大差距 塑料 板材 設(shè)備等性能差 也直接影響模具水平的提高 1 1 2 國(guó)內(nèi)模具的發(fā)展趨勢(shì) 巨大的市場(chǎng)需求將推動(dòng)中國(guó)模具的工業(yè)調(diào)整發(fā)展 雖然我國(guó)的模具工業(yè)和技術(shù)在 過(guò)去的十多年得到了快速發(fā)展 但與國(guó)外工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家相比仍存在較大差距 尚不能 完全滿(mǎn)足國(guó)民經(jīng)濟(jì)高速發(fā)展的需求 未來(lái)的十年 中國(guó)模具工業(yè)和技術(shù)的主要發(fā)展方 向包括以下幾方面 1 模具日趨大型化 2 在模具設(shè)計(jì)制造中廣泛應(yīng)用 CAD CAE CAM 技術(shù) 3 模具掃描及數(shù)字化系統(tǒng) 4 在塑料模具中推廣應(yīng)用熱流道技術(shù) 氣輔注射成型和高壓注射成型技術(shù) 5 提高模具標(biāo)準(zhǔn)化水平和模具標(biāo)準(zhǔn)件的使用率 6 發(fā)展優(yōu)質(zhì)模具材料和先進(jìn)的表面處理技術(shù) 7 模具的精度將越來(lái)越高 3 8 模具研磨拋光將自動(dòng)化 智能化 9 研究和應(yīng)用模具的高速測(cè)量技術(shù)與逆向工程 10 開(kāi)發(fā)新的成形工藝和模具 1 2 國(guó)外模具的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì) 模具是工業(yè)生產(chǎn)關(guān)鍵的工藝裝備 在電子 建材 汽車(chē) 電機(jī) 電器 儀器儀表 家電和通訊器材等產(chǎn)品中 60 80 的零部件都要依靠模具成型 用模具生產(chǎn)制作 表現(xiàn)出的高效率 低成本 高精度 高一致性和清潔環(huán)保的特性 是其他加工制造方 法所無(wú)法替代的 模具生產(chǎn)技術(shù)水平的高低 已成為衡量一個(gè)國(guó)家制造業(yè)水平高低的 重要標(biāo)志 并在很大程度上決定著產(chǎn)品的質(zhì)量 效益和新產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)能力 近幾年 全球模具市場(chǎng)呈現(xiàn)供不應(yīng)求的局面 世界模具市場(chǎng)年交易總額為 600 650 億美元左右 美國(guó) 日本 法國(guó) 瑞士等國(guó)家年出口模具量約占本國(guó)模具年總產(chǎn)值的三分之一 國(guó)外模具總量中 大型 精密 復(fù)雜 長(zhǎng)壽命模具的比例占到 50 以上 國(guó)外模具 企業(yè)的組織形式是 大而專(zhuān) 大而精 2004 年中國(guó)模協(xié)在德國(guó)訪問(wèn)時(shí) 從德國(guó)工 模具行業(yè)組織 德國(guó)機(jī)械制造商聯(lián)合會(huì) VDMA 工模具協(xié)會(huì)了解到 德國(guó)有模具企業(yè) 約 5000 家 2003 年德國(guó)模具產(chǎn)值達(dá) 48 億歐元 其中 VDMA 會(huì)員模具企業(yè)有 90 家 這 90 家骨干模具企業(yè)的產(chǎn)值就占德國(guó)模具產(chǎn)值的 90 可見(jiàn)其規(guī)模效益 隨著時(shí)代的進(jìn)步和技術(shù)的發(fā)展 國(guó)外的一些掌握和能運(yùn)用新技術(shù)的人才如模具結(jié) 構(gòu)設(shè)計(jì) 模具工藝設(shè)計(jì) 高級(jí)鉗工及企業(yè)管理人才 他們的技術(shù)水平比較高 故人均 產(chǎn)值也較高 我國(guó)每個(gè)職工平均每年創(chuàng)造模具產(chǎn)值約合 1 萬(wàn)美元左右 而國(guó)外模具工 業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家大多 15 20 萬(wàn)美元 有的達(dá)到 25 30 萬(wàn)美元 國(guó)外先進(jìn)國(guó)家模具標(biāo)準(zhǔn)件使 以上 而我國(guó)才達(dá)到 45 用覆蓋率達(dá) 70 1 3 落料拉深模具設(shè)計(jì)與制造方面 1 3 1 落料拉深模具設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)思路 拉深是沖壓基本工序之一 它是利用拉深模在壓力機(jī)作用下 將平板坯料或空心 工序件制成開(kāi)口空心零件的加工方法 它不僅可以加工旋轉(zhuǎn)體零件 還可以加工盒形 零件及其他形狀復(fù)雜的薄壁零件 但是 加工出來(lái)的制件的精度都很底 一般情況下 4 拉深件的尺寸精度應(yīng)在 IT13 級(jí)以下 不宜高于 IT11 級(jí) 只有加強(qiáng)拉深變形基礎(chǔ)理論的研究 才能提供更加準(zhǔn)確 實(shí)用 方便的計(jì)算方法 才能正確地確定拉深工藝參數(shù)和模具工作部分的幾何形狀與尺寸 解決拉深變形中出 現(xiàn)的各種實(shí)際問(wèn)題 從而 進(jìn)一步提高制件質(zhì)量 筒形件是最典型的拉深件 其工作過(guò)程很簡(jiǎn)單就一個(gè)拉深 根據(jù)計(jì)算確定它能一 次拉深成功 因此 根據(jù)計(jì)算的結(jié)果 為了保證制件的順利加工和順利取件 模具必須 有足夠高度 而標(biāo)準(zhǔn)模架的最高和最低高度滿(mǎn)足要求 所以可以選用標(biāo)準(zhǔn)模架 1 3 2 模具設(shè)計(jì)的進(jìn)度 1 了解目前國(guó)內(nèi)外沖壓模具的發(fā)展現(xiàn)狀 所用時(shí)間 20 天 2 確定加工方案 所用時(shí)間 5 天 3 模具的設(shè)計(jì) 所用時(shí)間 30 天 5 2 落料拉深件的沖壓工藝性分析 2 1 沖壓工件的工藝性分析 零件名稱(chēng) 落料拉深件 生產(chǎn)批量 大批量 材料 15 鋼 料厚 2 5mm 零件簡(jiǎn)圖 見(jiàn)下圖 此工件為有凸緣的筒形件 拉深高度適中 拉深前后厚度不變 工件材料為 15 鋼 拉深性能比較好 且此工件的形狀滿(mǎn)足拉深工藝要求 可用拉深工序加工 工件滿(mǎn)足沖裁尺寸條件要求 的公差等級(jí)為 IT12 級(jí) 滿(mǎn)足拉深工序?qū)ぜ畹燃?jí)的要求 40 3517 0 的公差等級(jí)為 IT9 級(jí) 精度比較高 應(yīng)在拉深后增加整形工序 以提高其精度 17 02 又由于材料的各向異性的影響 拉深件的口部或凸緣外緣一般是不整齊的 出現(xiàn) 突 耳 現(xiàn)象 需要在最后增加切邊工序 3 工藝方案的確定 因?yàn)楣ぜ閹咕壍耐残瘟慵?零件形狀比較對(duì)稱(chēng) 所以該工件的生產(chǎn)包括落料 6 拉深 兩個(gè)基本工序 可以有以下三種工藝方案 方案一 先落料 其次拉深 采用單工序模生產(chǎn) 方案二 先拉深 再落料復(fù)合沖壓 采用復(fù)合模生產(chǎn) 方案三 先落料 再拉深 采用復(fù)合模具生產(chǎn) 方案一模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 但需要兩道工序四副模具 生產(chǎn)效率低 難以滿(mǎn)足該工件大 批量生產(chǎn)的要求 方案二只需一副模具 生產(chǎn)效率較高 能滿(mǎn)足大批量生產(chǎn)要求 但 是模具結(jié)構(gòu)落料部分比較復(fù)雜 模具的生產(chǎn) 裝配和維修困難 方案三雖然和方案二 看起來(lái)都是一副模具 但由于兩套模具進(jìn)行的兩個(gè)工序順序的不同 且零件的幾何形 狀簡(jiǎn)單對(duì)稱(chēng) 模具制造 裝配和維修并不困難 模具采用復(fù)合形式 簡(jiǎn)化了工序 生 產(chǎn)效率比方案一高 能滿(mǎn)足大批量生產(chǎn)的要求 所以經(jīng)綜合考慮 工件采用方案三進(jìn) 行生產(chǎn) 7 4 工藝計(jì)算 4 1 計(jì)算毛坯尺寸 由工件簡(jiǎn)圖可得 d 60 mm d 40 2 5 mm 37 5mm 由凸緣的相對(duì)直徑 d d 凸 t 60mm 37 5mm 1 6 查表 4 2 得修邊余量 1 6mm 因零件底部圓角半徑 r 與凸緣R 圓角半徑 R 相等 即 r R 時(shí) 有凸緣筒形件的毛坯直徑 D dhdt4 32 將 d 60 2 60 2 1 6 mm 63 2mm d 37 5mm H 14 2 5 t mm 11 5mm R 2mm 代入上式中 得毛胚的直徑為 D 77 3mm 25 374 51 374 62 4 2 判斷能否一次拉深成形 工件總的拉深系數(shù) m d D 37 5mm 77 3mm 0 485 工件總的拉深相對(duì)高總 度 H d 11 5mm 37 5mm 0 307 由 d d 63 5mm 37 5mm 1 69 t D 100 2 5mm 77 3mm 100 3 24 t 查表 4 9 得有凸緣筒形件第一次拉深的極限拉深系數(shù) m 0 45 1 由表 4 10 查得 有凸緣筒形件首次拉深的極限相對(duì)高度 h d 0 50 由于1 m 0 485 m 0 45 H d 11 5mm 37 5mm 0 307 2 0 m 0 45 0 6 由1 表 4 7 查得需要采用壓邊裝置 又因?yàn)楣ぜ芤淮卫畛尚?所以采用平面壓邊裝置 且不需要使用限位裝置 4 4 排樣設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)模具時(shí) 條料的排樣很重要 中軸碗具有左右對(duì)稱(chēng)的特點(diǎn) 單向排列時(shí) 如 圖所示 的排樣方案可以提高材料的利用率 減少?gòu)U料 8 4 5 條料寬度 導(dǎo)料板間距離和材料利用率的計(jì)算 查表取得搭邊值為 a 1 8mm a 2 2mm 1 條料寬度的計(jì)算 擬采用無(wú)側(cè)壓裝置的送料方式 由 條料寬度 B D 2a C 0 max0 B 條料寬度 mm D 條料寬度方向沖裁件的最大尺寸 a 側(cè)搭邊的最小值 條料寬度的單向 負(fù)向 偏差 C 導(dǎo)料板與最寬條料之間的單面最小間隙 把 D 77 3mm a 2 2mm 查表得 C 0 5 0 8mm 代入上式得 B max 82 2 mm 08 材料利用率的計(jì)算 由書(shū) 材料利用率通用計(jì)算公式 100 BAnS 式中 S 一個(gè)零件的實(shí)際面積 mm2 n 一個(gè)步距內(nèi)實(shí)際沖裁件數(shù)量 B 條料寬度 mm 9 A 送料步距 mm 把 S 3 14 38 65 4690 6mm n 1 B 82 2mm A D a 22 1 77 3mm 1 8mm 79 1mm 代入上式得 4960 6 mm 1 82 2mm 79 1mm 100 76 3 2 導(dǎo)料板間距離的計(jì)算 A B C D 2a 2Cmax 式中 B 條料寬度 mm D 條料寬度方向沖裁件的最大尺寸 a 側(cè)搭邊的最小值 C 導(dǎo)料板與最寬條料之間的單面最小間隙 把 B 82 2mm C 0 5 a 2 2mm D 77 3mm 代入上式得max A 77 3mm 2 2 2mm 2 0 5mm 82 7mm 10 5 工序沖壓力的計(jì)算 5 1 落料力 P 1 3 t落 D 式中 材料抗剪強(qiáng)度 D 毛胚直徑 t 材料厚度 查表得 15 鋼得抗剪強(qiáng)度 289MPa 把 D 77 3mm t 2 5mm 代入 上式得 P 1 3 3 14 77 3mm 289MPa 2 5mm 227976 638 落 227 977kN 5 2 卸料力 P K P卸 卸 落 K 卸料力系數(shù) 卸 P 落料力 落 查表得 K 0 06 P 227 977kN 所以代入上式得卸 落 P 0 06 227 977kN 13 6786kN 13 679kN 卸 5 3 拉深力 P K dt拉 b 式中 K 修正系數(shù) 查表 4 6 d 拉深后工序件中徑 t 材料厚度 材料的抗拉強(qiáng)度 b 查表得 K 1 0 375MPa 把 K 1 0 375MPa d b b 37 5mm t 2 5mm 代入上式得 P 1 3 14 37 5mm 2 5mm 375Mpa 110 39KN 拉 5 4 壓邊力 P P壓 4 212 凹rdD 式中 D 毛胚直徑 mm d 第一次拉深后工件的直徑 mm 1 r 拉深凹模圓角半徑 mm 凹 P 單位壓邊力 Mpa 11 查表得 P 2 5Mpa 取 r 6mm D 77 3mm d 37 5mm 代入上1凹 1 式得 P 2 5Mpa 壓 4 3 2 65 37 7mm 6917 89 6 92kN 5 5 沖孔力 P KLt沖 b 式中 K 修正系數(shù) L 沖孔的周長(zhǎng) t 材料厚度 材料抗剪強(qiáng)度 b 查表得 K 1 3 L 3 14 19mm 59 66mm t 2 5mm 1 3 b 289Mpa 把以上數(shù)據(jù)代入上式得 P 1 3 59 66mm 2 5mm 289Mpa 56035 655 沖 56 036kN 5 6 推件力 P nK P推 推 沖 式中 n 沖孔時(shí)卡在凹模內(nèi)的廢料數(shù) K 推件力系數(shù) 推 P 沖孔力 沖 查表得 K 0 05 取 n 3 把 K 0 05 n 3 P 56 036kN 代入推 推 沖 上式得 P 3 0 05 56 036 kN 7 9554 kN 推 5 7 頂件力 P K P 頂 頂 拉 式中 K 頂件力系數(shù) 頂 P 拉深力 拉 查表得 K 0 06 P 110 39KN 代入上式得頂 拉 P 0 06 110 39KN 6 6234kN 頂 所以綜上可得 落料拉深模得總沖裁力 P P P P P P 227 977kN 220 39 kN 13 679 1總 落 拉 卸 壓 頂 Kn 6 92 kN 6 623 kN 365 589 kN 12 P P P 56 036kN 7 9554 kN 63 9914kN 2總 沖 推 13 6 沖壓設(shè)備的選擇 為了使壓力機(jī)能安全工作 取 P 1 6 1 8 P壓 機(jī) 總 所以落料拉深的壓力機(jī) P 1 6 1 8 P 1 6 365 589 kN 584 9424 1壓 機(jī) 1總 kN 沖孔壓力機(jī) P 1 6 1 8 P 1 7 63 9914kN 2壓 機(jī) 2總 108 78538kN 故落料拉深模選用 630kN 的開(kāi)式壓力機(jī) 其主要技術(shù)參數(shù)如下 公稱(chēng)壓力 630kN 滑塊行程 130mm 最大封閉高度 360mm 最大封閉高度調(diào)節(jié)量 80mm 工作臺(tái)尺寸 480mm 710mm 工作臺(tái)墊板孔尺寸 250 模柄孔尺寸 50mm 80mm 工作臺(tái)墊板厚度 80mm 沖孔模選用 150kN 的開(kāi)式壓力機(jī) 14 7 模具零件主要工作部分的尺寸計(jì)算 7 1 落料凸 凹模尺寸得計(jì)算 由于落料是一個(gè)簡(jiǎn)單的圓形 因沖裁此類(lèi)工件的凸 凹模制造相對(duì)簡(jiǎn)單 精度容 易保證 所以擬采用分別加工 設(shè)計(jì)時(shí) 需在圖紙上分別標(biāo)注凸模和凹模刃口尺寸及 制造工差 查表 2 4 得間隙值 Z 0 360mm Z 0 500mm 查表 2 5 得凸 凹模制造公差 minmax 0 020mm 0 030mm 凸 凹 校核 Z Z 0 140mm 而 0 050mmmaxin 凸 凹 滿(mǎn)足 Z Z 的條件 axin 凸 凹 查表 2 6 得 IT11 級(jí)時(shí)磨損系數(shù) x 0 75 根據(jù)設(shè)計(jì)原則 落料時(shí)以凹模為設(shè)計(jì)基準(zhǔn) 由書(shū)式 2 3 和 2 4 得 D D x 凹 ma 凹 0 D D Z 凸 凹 in0凸 式中 D D 落料凹凸模尺寸 凸 凹 D 落料件的最大基本尺寸 max x 磨損系數(shù) 工件制造公差 Z 最小合理間min隙 15 凸 凹模的制造公差 凸 凹 把 D 77 3mm x 0 75 0 20 0 020mm max 凸 凹 0 030mm Z 0 360mm 代入上式得in D 77 3mm 0 75 0 20 77 15 mm凹 03 03 D 77 15mm 0 360mm 76 79 mm凸 02 02 7 2 沖孔凸 凹模尺寸的計(jì)算 查表 2 4 得間隙值 Z 0 360mm Z 0 500mm 查表 2 5 得凸 凹模minmax 制造公差 0 020mm 0 025mm 凸 凹 校核 Z Z 0 140mm 而 0 045mmmaxin 凸 凹 滿(mǎn)足 Z Z 的條件 axin 凸 凹 所以采用分別制造法加工 查表 4 6 得 IT11 級(jí) x 0 75 設(shè)計(jì)加工時(shí) 以凸模為設(shè)計(jì)基準(zhǔn) 由式 2 5 和 2 6 得 d d x 凸 min0凸 d d Z 凹 凸 min凹 0 式中 d d 沖孔凸凹模尺寸 凸 凹 沖孔件的最小基本尺寸 min x 磨損系數(shù) 工件制造公差 16 Z 最小合理間隙 min 凸 凹模的制造公差 凸 凹 把 19mm x 0 75 0 2 Z 0 360mm 0 020mm mind min 凸 凹 0 025mm 代入上式得 d 19mm 0 75 0 2 19 15 mm凸 02 02 d 19 15mm 0 360 19 51 mm凹 025 025 7 3 拉深凸 凹模尺寸的計(jì)算 由于外形尺寸精度較高 所以以凹模為基準(zhǔn)進(jìn)行設(shè)計(jì)加工 由式 4 35 和 4 36 得 D D 0 75 凹 凹 0 D D 0 75 Z 凸 0凸 式中 D D 凹 凸模的尺寸 凸 凹 D 零件外徑的最大極限尺寸 零件的公差 凹 凸模制造公差 凸 凹 Z 拉深模雙面間隙 查表得 0 2 0 016mm 因?yàn)楣ぜ木纫筝^高 為了拉凸 凹 深后的回彈小 表面光潔 所以采用負(fù)間隙拉深模 其單面間隙值為 0 9 0 95 t 0 94 2 5 2 35mm2Z 17 所以取 Z 4 7mm 代入上式得 D D 0 75 40 175 0 75 0 2 40 025凹 凹 0 016 016 D D 0 75 Z 40 175 0 75 0 2 4 7 凸 0凸 35 325016 016 凸 凹模的圓角半徑得計(jì)算 考慮到實(shí)際采用的拉深系數(shù)均接近其極限值 故拉深凹模圓角半徑 應(yīng)dr 大些 可按公式 計(jì)算拉深凸模和凹模的圓角半徑0 8dtr D r 0 8 2 828mm5 2 34 所以取 r 3mm 18 8 模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 8 1 模具工作部分的計(jì)算 8 1 1 拉深模的間隙 深間隙對(duì)拉深過(guò)程有較大的影響 它不僅影響拉深件的質(zhì)量與尺寸精度 而且影響拉深模的壽命以及拉深是否能夠順利進(jìn)行 因此 應(yīng)該綜合考慮各種影響因 素 選取適當(dāng)?shù)睦铋g隙值 既可保證工件的要求 又能使拉深順利進(jìn)行 由前面計(jì)算的 Z 2 2 35mm 8 1 2 拉深模的圓角半徑 凸模 凹模的選用在制件拉深過(guò)程中有著很大的作用 凸模圓角半徑的選用可 以大些 這樣會(huì)減低板料繞凸模的彎曲拉應(yīng)力 工件不易被拉裂 極限拉深因數(shù)會(huì)變 小些 凹模的圓角半徑也可以選大些 這樣沿凹模圓角部分的流動(dòng)阻力就會(huì)小些 拉 深力也會(huì)減小 極限拉深因數(shù)也會(huì)相應(yīng)減小 但是凸 凹模的圓角半徑也不易過(guò)大 過(guò)大的圓角半徑 就會(huì)減少板料與凸模和凹模端面的接觸面積及壓邊圈的壓料面積 板料懸空面積增大 容易產(chǎn)生失穩(wěn)起皺 拉深凸凹模的圓角半徑已有前面計(jì)算得出結(jié) 果 r 3mm 8 1 3 凸凹模工作部分的尺寸和公差 拉深以凹模為基準(zhǔn) 模具的制造公差按 IT6 級(jí)選取 由前面計(jì)算得 凹模的尺寸和公差為 D D 0 75 40 175 0 75 0 2 凹 凹 0 016 40 025 016 凸模的尺寸和公差為 D D 0 75 Z 40 175 0 75 0 2 凸 0凸 4 7 35 325016 016 8 2 模具各部件的設(shè)計(jì) 8 2 1 模柄 因?yàn)槟＞叱叽绮皇翘?綜合考慮選用垂直度和同軸度較好的壓入式模柄 根據(jù) 19 JB T 7646 1 選取基本尺寸標(biāo)準(zhǔn)為 40mm 的模柄 具體如下圖所示 20 xx 8 2 2 墊板 因?yàn)橥拱寄：吐淞习寄６紴閳A形 所以采用圓形墊板 由 JB T 7653 1994 的規(guī)定 選取規(guī)格為 160mm 8mm 的墊板如下 21 xxx 8 2 3 拉深凸模固定板 凸模固定板主要用來(lái)固定拉深凸模 使其在工作過(guò)程中保持穩(wěn)定和精度 所以根 據(jù) JB T 7653 1994 選取規(guī)格標(biāo)準(zhǔn)為 160mm 18mm 的凸凹模固定板 為了使其均 勻固定 需要在其上加工三個(gè)螺紋孔和三個(gè)銷(xiāo)釘孔 又因?yàn)槔罴庸ば枰獕哼吶?所 以還需要在凸模固定板上加工三個(gè)頂桿孔 使壓邊圈起到壓邊作用 另外還要加工固 定凸模的階梯孔 如下圖所示 22 xx x 8 2 4 凸凹模固定板 凸凹模固定板是用來(lái)固定凸凹模 使其在工作過(guò)程中能穩(wěn)定的工作 保持 模具的精度 它通過(guò)螺釘與上模座進(jìn)行緊固連接 同時(shí)通過(guò)銷(xiāo)釘進(jìn)行定位 以保證安 裝位置的精度 另外卸料螺釘通過(guò)安裝在固定板的彈簧達(dá)到彈性卸料的目的 所以需 要在凸凹模固定板上加工三個(gè)螺釘孔和兩個(gè)銷(xiāo)釘孔 另外還要加工一個(gè)固定凸凹模的 階梯孔和三個(gè)卸料螺釘孔 各部分工作尺寸如下圖所示 23 xx x 8 2 5 落料凹模 落料凹模是模具的主要工作零件 需要較高的強(qiáng)度和精度 所以凹模材料選用 Cr12 淬火硬度為 58 62HRC 凹模刃口尺寸為 77 15 mm 可通過(guò)鏜 銑削 03 磨削等加工方法進(jìn)行加工制造 安裝時(shí)通過(guò)螺釘與銷(xiāo)釘和下模座進(jìn)行連接和定位 所 以凹模上要加工螺釘孔和銷(xiāo)釘孔 刃口部分采用階梯孔形式 以方便安裝壓邊圈 如 下圖所示 8 2 6 拉深凸模 24 拉深凸模是模具的主要工作零部件 用于工件的拉深成形 需要很高的精度 以保證工件的精度 同時(shí)對(duì)強(qiáng)度要求也較高 綜合考慮拉深凸模材料采用 Cr12 凸模 刃口尺寸為 35 325 mm 圓角半徑為 3mm 其外形可通過(guò)車(chē)削 磨削等進(jìn)行加工 016 與凸模固定板采用過(guò)盈配合 以進(jìn)行緊固安裝 8 2 7 卸料板 卸料板是模具的主要卸料零件 它與卸料螺釘 彈簧組成彈性卸料裝置 以 卸除卡在凸凹模上的條料 使工作快速進(jìn)行 與凸凹模之間采用間隙配合 卸料板需 加工卸料螺釘孔與卸料螺釘進(jìn)行連接 x 8 2 8 壓邊圈 在拉深工序中 為保證拉深件的表面質(zhì)量 防止拉深過(guò)程中材料的起皺 常采用壓邊圈用合適的壓邊力使毛坯的變形區(qū)部分被壓在凹模平面上 并使毛坯從壓 邊圈與凹模平面之間的縫隙中通過(guò) 從而制止毛坯的起皺現(xiàn)象 壓邊圈的內(nèi)形與拉深凸模間隙配合 一般與頂料桿 三根以上 橡皮等構(gòu)成彈性 卸料系統(tǒng) 8 2 9 凸凹模 25 凸凹模即是落料的凸模又是拉深的凹模 做為模具的主要成形零部件 凸凹模的 精度和強(qiáng)度都有較高的要求 其凸模和凹模部分的刃口尺寸分別為 76 79 mm 和02 35 325 mm 其外部形狀可以通過(guò)車(chē)削 鏜削 磨削等加工方法進(jìn)行加工制造 材016 料可選用 Cr12 淬火硬度為 58 62HRC 8 2 10 模具其它部件的選用 26 模具其它部件的選用見(jiàn)表 2 1 表 2 1 模具其它部件的選用 序號(hào) 名稱(chēng) 數(shù)量 材料 規(guī)格 mm 標(biāo)準(zhǔn) 熱處理 1 銷(xiāo)釘 2 40Cr 10 60 2 打桿 1 40 11 150 40 45HRC 3 螺釘 3 45 M12 60 4 打料塊 1 40 40 40 40 45HRC 5 卸料螺釘 3 40Cr M12 85 30 35HRC 6 螺釘 3 45 M12 95 7 頂桿 3 T8A M10 90 40 45HRC 8 銷(xiāo)釘 3 40Cr 10 90 9 彈簧 3 20 90 670 10 橡皮 1 27 9 選用模架 確定閉合高度及總體尺寸 由于拉深凹模外形尺寸不大 且工件精度要求較高 為了工作過(guò)程穩(wěn)定和 保證工件精度 選用中間導(dǎo)柱模架 再按其標(biāo)準(zhǔn)選擇具體結(jié)構(gòu)尺寸見(jiàn)表 5 1 表 3 1 拉深落料模 架 規(guī) 格 選 用 名稱(chēng) 尺寸 材料 熱處理 上模座 160 160 40 HT200 下模座 160 160 45 HT200 導(dǎo)柱 28 170 32 170 20 滲碳 58 62HRC 導(dǎo)套 28 100 38 32 100 38 20 滲碳 58 62HRC 最小閉合高度 H 180mm 最大閉合高度 H 220mm min max 模具的閉合高度 H 上模座厚 墊板厚 凸凹模厚 凸模厚 下模座厚 墊板厚 料厚 工件高度 40mm 8mm 64mm 50mm 45mm 10mm 2 5mm 14mm 200 5mm 因?yàn)槟＞叩姆忾]高度 H 應(yīng)該介于壓力機(jī)的最大封閉高度 Hmax 和最小封閉高度 Hmin 之間 一般取 Hmax 5mm H Hmin 10mm 28 由此可知 要使工件能順利的加工和從模具上取出 必須要模具有足夠的封閉高 度 Hmax H 5mm 200 5mm 5mm 205 5mm Hmin H 10mm 200 5mm 10mm 190 5mm 因 H 220mm 205 5mm H 180mm 190 5mm 所以可以選用標(biāo)準(zhǔn)模架 max min 29 10 模具總裝圖 由以上設(shè)計(jì) 可得模具的總裝配圖 見(jiàn)下圖 30 1 下模座 2 墊板 3 凸模固定板 4 落料凹模 5 螺釘 6 導(dǎo)柱 7 導(dǎo)套 8 上模座 9 彈簧 10 卸料螺釘 11 模柄 12 打桿 13 圓柱銷(xiāo) 14 螺釘 15 墊板 16 凸 凹模固定板 17 推件塊 18 卸料板 19 凸凹模 20 壓邊圈 21 圓柱銷(xiāo) 22 拉深 凸模 23 橡皮 24 托板 25 螺柱 26 螺母 27 頂桿 28 擋料銷(xiāo) 模具工作過(guò)程 條形板材由前后通過(guò)凹模上的擋料銷(xiāo)送進(jìn)定位 上模下行 落料拉 深凸凹模 19 與落料凹模 4 首先完成落料工序 上模繼續(xù)下行 拉深凸模 22 開(kāi)始接觸 壓邊圈 20 壓住是落料毛胚并將其壓入落料拉深凸凹模 19 孔內(nèi) 完成拉深工序 上模 回程時(shí) 彈性卸料板 18 從拉深落料凸凹模上卸下廢料 壓邊圈在彈頂裝置的作用下將 工件從拉深凸模上推掉 若工件卡在落料拉深凸凹?？變?nèi) 可通過(guò)推件塊 17 在上?；?程到一定距離后 將工件推出 31 11 結(jié)束語(yǔ) 落料拉深件屬于較復(fù)雜的拉深件 分析其工藝性 并確定工藝方案 根據(jù)計(jì)算確 定本制件可以一次拉深成形 所以工件的生產(chǎn)可通過(guò)落料和拉深兩道工序完成 然后 相應(yīng)選取各工序的壓力機(jī) 本設(shè)計(jì)主要是第一次落料拉深模具的設(shè)計(jì) 需要計(jì)算拉深 時(shí)的間隙 工作零件的圓角半徑 尺寸和公差 并且還需要確定模具的總體尺寸和模 具零件的結(jié)構(gòu) 然后根據(jù)上面的設(shè)計(jì)繪出模具的總裝圖 由于在零件制造前進(jìn)行了預(yù)測(cè) 分析了制件在生產(chǎn)過(guò)程中可能出現(xiàn)的缺陷 采取 了相應(yīng)的工藝措施 因此 模具在生產(chǎn)零件的時(shí)候才可以減少?gòu)U品的產(chǎn)生 落料拉深件的形狀結(jié)構(gòu)較為簡(jiǎn)單 拉深高度適中 所以在保證零件的順利加工和 取件的前提下 可以選用標(biāo)準(zhǔn)模架 模具工作零件的結(jié)構(gòu)也較為簡(jiǎn)單 它可以相應(yīng)的 簡(jiǎn)化了模具結(jié)構(gòu) 便以以后的操作 調(diào)整和維護(hù) 落料拉深模具的設(shè)計(jì) 是理論知識(shí)與實(shí)踐有機(jī)的結(jié)合 更加系統(tǒng)地對(duì)理論知識(shí)做 了更深切貼實(shí)的闡述 也使我認(rèn)識(shí)到 要想做為一名合理的模具設(shè)計(jì)人員 必須要有 扎實(shí)的專(zhuān)業(yè)基礎(chǔ) 并不斷學(xué)習(xí)新知識(shí)新技術(shù) 樹(shù)立終身學(xué)習(xí)的觀念 把理論知識(shí)應(yīng)用 到實(shí)踐中去 并堅(jiān)持科學(xué) 嚴(yán)謹(jǐn) 求實(shí)的精神 大膽創(chuàng)新 突破新技術(shù) 為國(guó)民經(jīng)濟(jì) 的騰飛做出應(yīng)有的貢獻(xiàn) 32 33 參考文獻(xiàn) 1 趙志偉等 模具發(fā)展現(xiàn)狀 J 模具制造 2007 6 2 4 2 劉建超 張寶忠主編 沖壓模具設(shè)計(jì)與制造 M 高等教育出版社 2004 6 1 3 馮炳堯 韓泰榮 蔣文森 編 丁戰(zhàn)生 審 沖壓設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè) 上海科學(xué)技術(shù) 出版社 M 4 高軍 李熹平 修大鵬等編著 沖壓模具標(biāo)準(zhǔn)件選用與設(shè)計(jì)指南 M 化學(xué)工業(yè)出版 社 2007 7 1 5 中國(guó)機(jī)械工程學(xué)會(huì) 中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典編委會(huì)等主編 中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典 江西科學(xué) 技術(shù)出版社 M 2003 6 郝濱海編 沖壓模具簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè) 化學(xué)工業(yè)出版社 2005