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寧波大紅鷹學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計 論文 外文翻譯 所在學(xué)院 機械與電氣工程學(xué)院 班 級 10 機自 4 班 姓 名 陳晨 學(xué) 號 1021080405 指導(dǎo)教師 賈建軍 合作導(dǎo)師 2013 年 11 月 15 日 原文 INCREASING THE FATIGUE STRENGTHG RODS USED IN AUTOMOBILE ENGINES 譯文 提高汽車發(fā)動機中連接桿的疲勞強度 在開發(fā)高速內(nèi)燃機汽車的設(shè)計師會遇到發(fā)動機連接桿大小端頭容易產(chǎn)生疲 勞裂紋的問題 圖 1 這些裂縫的產(chǎn)生 開始是靠近連桿小端頭 然后向油孔延生 直到整個連 桿發(fā)生斷裂 在另一大端頭連接板處 裂縫產(chǎn)生于組裝過程中 由于安裝螺栓 的難度大 形成的凹痕 裂縫就是從這里開始的 根據(jù)現(xiàn)在所掌握的研究來看 能夠建立可能造成連桿裂紋原因的數(shù)據(jù)庫 通過相關(guān)數(shù)據(jù)采取措施提高連桿的疲勞強度 并能夠消除早期的缺陷 油孔處裂紋 可以通過進行連桿葉片在壓力條件下的各項實驗和數(shù)據(jù)分析 研究 確定連桿裂縫形成的原因 應(yīng)力測量試驗 它是使用一種特殊的夾具 在連接桿靜態(tài)時通過應(yīng)力測量 進行的測定 值得注意的是在測試過程中 當連桿進行平行于振蕩面連接板壓 縮拉伸應(yīng)力時 垂直葉片的軸的應(yīng)力為最大值 圖 2 此時軸與加載表面的距 離為 10 20 毫米之間 當距離為 50 60 時 應(yīng)力迅速下降到幾乎為零 當加載 面接拉伸應(yīng)力接近減小到零時 改變其符號 計做壓縮應(yīng)力 對應(yīng)變計進行了測試 制定了工字梁凸緣 通過小頭端的閉合輪廓和壁厚 圖 1 中尺寸 H 來確定是否對連桿葉片應(yīng)力有影響 這些試驗是在具有不同 壁厚 切斷較小一端 切斷凸緣 并在平面標準連桿上進行的 該試驗表明 小頭端的壁厚和作用在其內(nèi)部的載荷以及性質(zhì) 對連接桿葉 片的拉伸應(yīng)力 圖 2 和圖 3 有顯著影響 凸緣的葉片部分和小頭端的封閉輪 廓對于拉伸應(yīng)力幾乎沒有影響 并且可以在分析過程中忽略不計 這使得分析 模型簡單了很多 為了進行針對性的分析 工字鋼被假定沿邊緣連接到一個半無限大的鋼板 上 帶自由縱向邊緣 這個系統(tǒng)經(jīng)受的張力 彎曲力 在較小的一端下部 和 負載是通過縱向軸線對稱來施加的 這是假設(shè)的鋼筋橫截面的主軸 是在一個平面上所進行的 它被焊接到沿 其軸線的連桿上 由于涉及自由縱向邊緣問題 要解決就要在一個更簡單的模 型方程的無限系統(tǒng)形式下進行了分析 圖 4 這個模型基于平面彈性理論有以 下的邊界條件 1 滾針軸承插入到連桿小端 圖 1 發(fā)動機連桿的初始設(shè)計 一 和現(xiàn)代化的設(shè)計 二 1 加勁肋 2 裂縫 3 較低的圓角 凹陷區(qū) 其中 x y xy u v 是壓力的偏轉(zhuǎn)參數(shù) E v 是彈性模量和泊松 系數(shù)單位是胡克 I F 和 b2 是一定區(qū)域面積的瞬間慣性 B 的是所附連桿橫截 面的厚度 如果 q x q x 則作為應(yīng)力的函數(shù) 邊界值問題 1 就可以很容易 地解決了 推出 2 代入 2 彈性理論常用公式中 3 并采取 A B C 0 我們得出 4 圖 2 表示直徑為 56 毫米的針 黑點 和直徑為 3 毫米的滾子 三角形 裝在連桿葉片時的局部應(yīng)力 1 標準的連接桿 2 連桿的小頭端切斷面 3 沒有刃部的凸緣連接桿 4 平面連桿 連續(xù)線是基于實驗數(shù)據(jù) 點線是根據(jù)分 析數(shù)據(jù) 如果假定在板的邊緣分布平穩(wěn)增強的垂直法向力這 并且在間隔為 a x 就可以用傅里葉級數(shù)定義 5 其中 Q 為總的力的相應(yīng)的值 從邊界條件 1 我們得到 6 推出 得出 方程 4 和 6 確定的邊界值問題 1 它們是由沿鋼筋 連桿的小頭 端 外部負載的不均勻分布造成的 對應(yīng)于均衡的附加應(yīng)力和變形負載 Q x 的公式中的組成部分 方程 5 Q 2b2l 是傅里葉級數(shù) 得出均勻分布的壓應(yīng)力 O Q S 和 UO vQx ES V0 Q LY ES 在連桿上 在這些方程中 S 為連 接連桿的截面積 L 是它的長度 當分析一個集中荷載情況下施加在點 x y 0 的時的情況 是要考慮值 因此 在方程 6 中有必要采取得 2a 1L 圖 3 為最大拉伸應(yīng)力和小頭端壁厚度 h 的關(guān)系 圖 4 分析模型來確定設(shè)立在壓縮過程中的連桿葉片的應(yīng)力 當解決邊界值問題 1 可以看出 正常的應(yīng)力的 x 0 是沿鋼筋板的縱 向邊緣存在 x l 如果假定這些應(yīng)力沒有任何變化 通過小尺寸 2 升 狹窄 材料傳送并且進一步假設(shè)下列條件是有效的連桿刀片 7 其中的 x y xy 由方程確定的 式子 4 和 6 能夠近似解決 邊界值問題 應(yīng)力的理論分布 x y xy 在圖中的曲線體中現(xiàn)出來 圖片 5 這 些曲線推導(dǎo)解析為當集中負荷 q 被施加到坐標原點的情況下 與實驗數(shù)據(jù)會完 全一致 正如所預(yù)期的 在這種情況下的最大應(yīng)力是沿直線 x 0 時 上述程序是在明斯克 22M 電子數(shù)字計算機和專業(yè)計算機上進行的 該結(jié) 果是通過最小二進制 以建立實際方程 見表 1 和圖 6 用于計算最大局部應(yīng) 力附近的小頭端的連桿葉片的應(yīng)力狀態(tài) 并且分析在特定的值 xmax x 0 0 和 y 0 0 從表 1 與應(yīng)變計數(shù)據(jù)的方程組的分析值 的對比表明 在方程中的誤差不超過 10 分析和實驗研究表明 沿油孔處裂紋的形成是由于連接桿中氣體在氣缸中 壓縮形成拉伸應(yīng)力 這時油孔要作為一個集中器去應(yīng)對這樣大的壓力 因此 裂紋總是從鉆孔開始 從而拉伸應(yīng)力最大的區(qū)域裂縫的地方也是從這里開始的 相對于疲勞強度 n 對于此區(qū)域的因素很大程度上取決于尺寸 H 當 h 4 6 毫 米 n 1 05 當 h 7 毫米 n 1 51 由于尺寸 h 沒有在生產(chǎn)過程中適當?shù)目?制 它在范圍內(nèi)變化 從 4 6 到 7 參見圖 3 時 并導(dǎo)致了隨機缺陷 為了 減少拉伸應(yīng)力引起的疲勞裂紋 可以增加工字鋼截面的連接板的厚度 并在其 下部控制小頭端的壁厚 保持尺寸 h 不小于 6 毫米 這些步驟使擋板的安全系 數(shù)與疲勞強度的 n 1 6 對這些步驟的有效性進行比較驗證 得出了連桿測試抗壓載荷作用下 這 種類型的加載導(dǎo)致連桿拉伸應(yīng)力故障和使用壽命減小 注 v 是奧爾森系數(shù) I F 是慣性和鋼筋截面面積矩 連接桿的小端 T F 是無量綱的值 這些參數(shù)中 S 表示連接桿的橫截面面積 p k 參照圖 6 是負載分配系數(shù) 如果存在集中載荷 p k 1 圖 5 表示在點 x y 0 的一個集中力 Q 加載的鋼筋板理論分布 V 0 3 I 0 2 F 3 6 a 約束的側(cè)緣片 二 與板橫向自由邊緣 為了保證壓縮負載的機械傳動 小頭端是由直徑為 56 毫米針的裝置加載 循環(huán)參數(shù) 幅度 17 5 萬噸 重負載 27 5 噸 一般都是以這參數(shù)為標準 原連桿連接的失敗 在不到 10 周期內(nèi)的故障期間 測試和實際服務(wù)的性質(zhì)是相 同的 圖 6 為的系數(shù)分布 p k 見表 1 為 測試是用三種常用的連桿和三個原型連桿來進行的 第一組在 0 24 106 0 43 10 6 和 0 6 106 的周期中都失敗了 而第二組在 5 106 周期循環(huán)沒有發(fā)生 故障 停止試驗 在上述測試中連桿在接受系列生產(chǎn)和早期的缺陷修復(fù)的基礎(chǔ)上 所有缺陷 完全消除了 對于連桿大頭處連接板裂縫 在開發(fā)發(fā)動機缸體時 為了降低和穩(wěn)定油耗 要將連桿振蕩設(shè)置在所述氣缸體的插槽中 這就需在連桿大頭設(shè)計時 厚度和 材料 不是原來的尺寸 都要保持相同的軸承剛度 參見圖 1b 兩種設(shè)計的連桿通過比較來測試震動 應(yīng)用循環(huán)荷載的參考值和性質(zhì)的基 礎(chǔ)上決定進行大的兩端應(yīng)應(yīng)變片測量 應(yīng)變儀測量結(jié)果表明 在壓縮過程中張力的實際體現(xiàn)是在連桿的縱向力變 化上 體現(xiàn)在 1120 公斤 每平方厘米的初步設(shè)計連桿的應(yīng)力振幅 在中央 參 見圖 1a 和 1250 千克 每平方厘米的現(xiàn)代化設(shè)計中 參見圖 1b 這些振幅 參數(shù)相對于安全值 相對于疲勞強度 的 4 3 和 3 85 的應(yīng)力分別偏低 當然在 連桿上有比較大的端部的條件下 應(yīng)力會產(chǎn)生很小的差別這是可能的 只有通 過在相當高的負載水平進行測試 以確定其壽命的 如果有的話 差異 相比 真正的循環(huán) 因此 壽命試驗要在以下的負荷值中進行 a 用于拉伸試驗 基數(shù)為 10 萬次 的載荷分別為 Qtmax 7 6 噸 Qtmin 1 時噸 b 用于壓 縮試驗 基座 5 萬次 的負載是 Qtmax 70 噸 Qcmin 4 噸 這些值相當于就 連接桿的 500 過載 成為最大負荷 初步分析來估計這種重載的連桿和大端其他的各種因素產(chǎn)生的可能影響 在連接桿葉片的凸緣壓縮過程中應(yīng)變計測量在下端的焊縫處表現(xiàn)出增加了 25 30 的壓力 圖 1 中位置 3 因此 大的壓縮載荷都可能導(dǎo)致疲勞裂紋 然而 在實際的服務(wù)中這樣的裂紋不會發(fā)展為應(yīng)力 它的數(shù)值在此區(qū)域不超過 950 千 克 每平方厘米 在所選擇的兩個相同基準值的連桿設(shè)計壽命試驗中表明 有在端井沒有缺 陷 因此 現(xiàn)代化的設(shè)計是為發(fā)動機的樣機所提供的 試驗后的在檢查其中一 臺發(fā)動機時 發(fā)現(xiàn)在其大端連接板上存在疲勞裂紋 分析證明 這些裂縫是從 裝配比較困難的連桿螺栓期間 鉗工對連接板雜散錘凹痕處開始的 這一缺陷使得有必要開發(fā)一種設(shè)計 使它不會對表面損傷產(chǎn)生敏感性 一 個合理的解決方案是 在凹陷區(qū)提供連桿葉片的表面氮化 從而消除裂紋的形 成 避免降低連桿的整體額疲勞強度 為了進一步驗證這種可能性方案 又在兩個不同的連接桿上進行了壽命試 驗 第一階段測試了在沒有氮化和有氮化的連接桿中 看在這過程中是否能夠 避免在連接桿葉片下產(chǎn)生裂紋 在拉伸和壓縮 四個樣品負載類型相同 循環(huán) 測試中表明 氮化設(shè)計是令人滿意的 試驗的第二階段是確定滲氮對凹痕敏感性有無影響 試驗進行了氮化連桿 和無氮化連桿在連接凹痕處打擊 將連桿的拉力增大 這樣就會導(dǎo)致的凹陷區(qū) 的拉伸應(yīng)力增大 在這兩種方式都會使連桿在凹陷區(qū)形成裂紋 然而 氮化的 連桿會在 1 5 106 內(nèi)循環(huán) 而沒有氮化的連桿失敗后 它的周期是 2 106 8 106 基于以上測試 證明被氮化過的連桿 裂縫不會在凹陷區(qū)出現(xiàn) 能夠進行 批量生產(chǎn)和長期使用 產(chǎn)品型號 零件圖號 A3寧波大紅鷹學(xué)院 機械加工工藝過程卡片 產(chǎn)品名稱 柴油機 連桿 零件名稱 連桿 共 2 頁 第 1 頁 材料牌號 45 毛坯種類 鍛件 毛坯外形尺寸 299 115 48 每毛坯件 數(shù) 1 每臺件數(shù) 1 備注 工時工 序 號 工序名 稱 工序內(nèi)容 車間 工段 設(shè)備 工藝裝備 準終 單件 1 鍛造 鍛造成型 鍛造 鍛造機 鍛造機 2 銑 粗銑第一端面 金工 立式銑床 電磁加緊 3 銑 粗銑第二端面 金工 立式銑床 電磁夾緊 4 鉗 磁力探傷及去磁 金工 熒光磁粉探 傷機 10 10 5 鉗 粗 半精鏜大 小頭孔 金工 立式鉆床 專用夾具 6 磨 粗磨搭子面工藝凸臺 金工 單軸立式磨 床 專用夾具 7 锪 锪螺釘座面 倒角 金工 立式鉆床 專用夾具 8 鉗 槍鉆 擴 鉸螺釘光孔并攻絲 金工 立式鉆床 專用夾具 9 鉗 去毛刺 清洗 金工 高壓噴淋清 洗機 10 鉗 激光開槽 作標記 金工 激光器 專用夾具 11 脹斷 脹斷 金工 壓力機 專用夾具 描 圖 12 銑結(jié)合 面 銑結(jié)合面 金工 立式銑床 專用夾具 描 校 13 銑 銑卡瓦槽 金工 鍵槽銑床 專用夾具 底圖號 14 鉗 連桿體 蓋裝配 金工 螺栓擰緊機 裝訂號 15 鉗 壓襯套 金工 液壓機 設(shè)計 日期 審核 日期 標準化 日期 會簽 日期 標 記 處數(shù) 更改文件號 簽字 日期 標記 處數(shù) 更改文件號 簽字 日期 產(chǎn)品型號 零件圖號 A3寧波大紅鷹學(xué)院 機械加工工藝過程卡片 產(chǎn)品名稱 柴油機連桿 零件名稱 連桿 共 2 頁 第 2 頁 材料牌 號 45 毛坯種類 鍛件 毛坯外形尺寸 299 115 48 每毛坯件 數(shù) 1 每臺件數(shù) 1 備 注 工時工序 號 工序名稱 工序內(nèi)容 車間 工 段 設(shè)備 工藝裝備 準終 單 件 16 鉆 鉆油孔 金工 立式鉆 床 專用夾具 17 磨 精磨第一端面 金工 單軸立式 磨床 電磁加緊 18 磨 精磨第二端面 金工 單軸立式 磨床 電磁夾緊 19 鏜 精鏜大 小頭孔 金工 臥式鏜 床 專用夾具 20 珩 珩磨大頭孔 金工 立式珩磨機床 專用夾具 描 圖 21 銑 小頭銑落差 金工 雙面銑 床 專用夾具 22 鉗 大 小頭倒角 去毛刺 立式鉆床 立式鉆床 滾動毛刷 描 校 23 鉗 稱重 去重 24 鉗 清洗 高壓噴淋 清洗機 高壓噴淋清洗機 底圖號 25 檢 終檢 裝訂號 設(shè)計 日期 審核 日期 標準化 日期 會簽 日期 標記 處數(shù) 更改文件號 簽字 日期 標記 處數(shù) 更改文件號 簽字 日期 I 分 類 號 密 級 寧 寧波大紅鷹學(xué)院 畢 業(yè) 設(shè) 計 論 文 柴油機連桿機械加工工藝及工裝設(shè)計 所 在 學(xué) 院 專 業(yè) 班 級 姓 名 學(xué) 號 指 導(dǎo) 老 師 年 月 日 II 誠 信 承 諾 我謹在此承諾 本人所寫的畢業(yè)設(shè)計 論文 柴油機連桿機械加工 工藝及工裝設(shè)計 均系本人獨立完成 沒有抄襲行為 凡涉及其他作者的 觀點和材料 均作了注釋 若有不實 后果由本人承擔 承諾人 簽名 年 月 日 III 摘 要 本文是對柴油機連桿零件加工應(yīng)用及加工的工藝性分析 主要包括對零件圖的分 析 毛坯的選擇 零件的裝夾 工藝路線的制訂 刀具的選擇 切削用量的確定 加 工工藝文件的填寫 選擇正確的加工方法 設(shè)計合理的加工工藝過程 此外還對填料 箱蓋零件的兩道工序的加工設(shè)計了專用夾具 機床夾具的種類很多 其中 使用范圍最廣的通用夾具 規(guī)格尺寸多已標準化 并且有專業(yè)的工廠進行生產(chǎn) 而廣泛用于批量生產(chǎn) 專為某工件加工工序服務(wù)的專用 夾具 則需要各制造廠根據(jù)工件加工工藝自行設(shè)計制造 本論文夾具設(shè)計的主要內(nèi)容 是設(shè)計磨中心孔夾具 關(guān)鍵詞 柴油機連桿 加工工藝 加工方法 工藝文件 夾具 IV Abstract This paper is on the bracket parts processing application and processing technology and analysis including the parts of the plan the choice of blank the clamping the craft route making tool selection the determination of cutting conditions processing documents Choose the correct processing methods design the reasonable process In addition to the stuffing box cover part two process designing special fixture Machine tool fixture of many kinds among them the most widely used common fixture size specifications have been standardized and a professional production plant While widely used in batch production specially for a workpiece processing services for the fixture it needs each factory according to workpiece machining technology to design and manufacture In this paper fixture design are the main contents of design of fixture for grinding center Key Words scaffold processing technology processing method process documentation fixture V 目 錄 摘 要 III Abstract IV 目 錄 V 第 1 章 緒論 1 1 1 機械加工工藝概述 1 1 2 機械加工工藝流程 1 1 3 夾具概述 2 1 4 機床夾具的功能 2 1 5 機床夾具的發(fā)展趨勢 2 1 5 1 機床夾具的現(xiàn)狀 3 1 5 2 現(xiàn)代機床夾具的發(fā)展方向 3 第 2 章 柴油機連桿分析 5 2 1 柴油機連桿零件的作用 5 2 2 零件的工藝分析 5 第 3 章 機械加工工藝規(guī)程設(shè)計 7 3 1 生產(chǎn)綱領(lǐng)的確定 7 3 2 柴油機連桿的材料選擇與毛坯的制造方法 8 3 2 1 柴油機連桿的材料選擇 8 3 2 2 45 鋼的成分和力學(xué)性能 9 3 2 3 毛坯的制造方法 9 3 3 機械加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸確定 10 3 4 指定工序定位基準的選擇 11 3 5 加工工藝階段的劃分和加工順序的安排 12 3 6 柴油機連桿加工工藝過程的擬定 12 3 7 連桿加工工藝設(shè)計應(yīng)考慮的問題 13 3 7 1 工序安排 13 3 7 2 定位基準 13 VI 3 7 3 夾具使用 13 3 8 切削用量的選擇原則 13 3 8 1 粗加工時切削用量的選擇原則 14 3 8 2 精加工時切削用量的選擇原則 15 3 9 計算工藝尺寸鏈 16 3 9 1 連桿蓋的卡瓦槽的計算 16 3 9 2 連桿體的卡瓦槽的計算 17 3 10 工時定額的計算 18 3 10 1 銑連桿大小頭平面 18 3 10 2 粗磨大小頭平面 18 3 10 3 加工小頭孔 18 3 10 4 銑大頭兩側(cè)面 19 3 10 5 擴大頭孔 20 3 10 6 銑開連桿體和蓋 20 3 10 7 加工連桿體 20 3 10 8 銑 磨連桿蓋結(jié)合面 22 3 10 9 銑 鉆 鏜 連桿總成體 23 3 10 10 粗鏜大頭孔 24 3 10 11 大頭孔兩端倒角 25 3 10 12 精磨大小頭兩平面 先標記朝上 25 1 10 13 半精鏜大頭孔及精鏜小頭孔 25 3 10 14 精鏜大頭孔 25 3 10 16 小頭孔兩端倒角 26 3 10 17 鏜小頭孔襯套 26 3 10 18 珩磨大頭孔 26 第 4 章 銑結(jié)合面夾具設(shè)計 27 4 1 研究原始質(zhì)料 27 4 2 定位基準的選擇 27 4 3 切削力及夾緊分析計算 27 4 4 誤差分析與計算 28 VII 4 5 零 部件的設(shè)計與選用 29 4 5 1 定位銷選用 29 4 5 2 夾緊裝置的選用 29 4 5 3 定向鍵與對刀裝置設(shè)計 29 4 6 夾具設(shè)計及操作的簡要說明 31 第 5 章 鏜孔夾具設(shè)計 32 5 1 研究原始質(zhì)料 32 5 2 定位 夾緊方案的選擇 32 5 3 切削力及夾緊力的計算 32 5 4 誤差分析與計算 33 5 5 夾具體的設(shè)計 34 5 6 夾具設(shè)計及操作的簡要說明 36 總 結(jié) 37 參考文獻 38 致謝 39 1 第 1 章 緒論 1 1 機械加工工藝概述 機械加工工藝就是在流程的基礎(chǔ)上 改變生產(chǎn)對象的形狀 尺寸 相對位置和性 質(zhì)等 使其成為成品 或半成品 是每個步驟 每個流程的詳細說明 比如 上面說的 粗加工可能包括毛坯制造 打磨等等 精加工可能分為車 鉗工 銑床 等等 每個 步驟就要有詳 細的數(shù)據(jù)了 比如粗糙度要達到多少 公差要達到多少 技術(shù)人員根據(jù)產(chǎn)品數(shù)量 設(shè)備條件和工人素質(zhì)等情況 確定采用的工藝過程 并 將有關(guān)內(nèi)容寫成工藝文件 這種文件就稱工藝規(guī)程 這個就比較有針對性了 每個廠 都可能不太一樣 因為實際情況都不一樣 總的來說 工藝流程是綱領(lǐng) 加工工藝是每個步驟的詳細參數(shù) 工藝規(guī)程是某個 廠根據(jù)實際情況編寫的特定的加工工藝 1 2 機械加工工藝流程 制訂工藝規(guī)程的步驟 1 計算年生產(chǎn)綱領(lǐng) 確定生產(chǎn)類型 2 分析零件圖及產(chǎn)品裝配圖 對零件進行工藝分析 3 選擇毛坯 4 擬訂工藝路線 5 確定各工序的加工余量 計算工序尺寸及公差 6 確定各工序所用的設(shè)備及刀具 夾具 量具和輔助工具 7 確定切削用量及工時定額 8 確定各主要工序的技術(shù)要求及檢驗方法 9 填寫工藝文件 在制訂工藝規(guī)程的過程中 往往要對前面已初步確定的內(nèi)容進行調(diào)整 以提高經(jīng) 濟效益 在執(zhí)行工藝規(guī)程過程中 可能會出現(xiàn)前所未料的情況 如生產(chǎn)條件的變化 新技術(shù) 新工藝的引進 新材料 先進設(shè)備的應(yīng)用等 都要求及時對工藝規(guī)程進行修 訂和完善 2 1 3 夾具概述 夾具是一種裝夾工件的工藝裝備 它廣泛地應(yīng)用于機械制造過程的切削加工 熱 處理 裝配 焊接和檢測等工藝過程中 工具是人類文明進步的標志 自 20 世紀末期以來 現(xiàn)代制造技術(shù)與機械制造工藝 自動化都有了長足的發(fā)展 但工具 含夾具 刀具 量具與輔具等 在不斷的革新中 其功能仍然十分顯著 機床夾具對零件加工的質(zhì)量 生產(chǎn)率和產(chǎn)品成本都有著直接的 影響 因此 無論在傳統(tǒng)制造還是現(xiàn)代制造系統(tǒng)中 夾具都是重要的工藝裝備 1 4 機床夾具的功能 在機床上用夾具裝夾工件時 其主要功能是使工件定位和夾緊 1 機床夾具的主要功能 機床夾具的主要功能是裝工件 使工件在夾具中定位和夾緊 1 定位 確定工件在夾具中占有正確位置的過程 定位是通過工件定位基準面 與夾具定位元件面接觸或配合實現(xiàn)的 正確的定位可以保證工件加工的尺寸和位置精 度要求 2 夾緊 工件定位后將其固定 使其在加工過程中保持定位位置不變的操作 由于工件在加工時 受到各種力的作用 若不將工件固定 則工件會松動 脫落 因 此 夾緊為工件提供了安全 可靠的加工條件 2 機床夾具的特殊功能 機床夾具的特殊功能主要是對刀和導(dǎo)向 1 對刀 調(diào)整刀具切削刃相對工件或夾具的正確位置 如銑床夾具中的對刀塊 它能迅速地確定銑刀相對于夾具的正確位置 2 導(dǎo)向 如鉆床夾具中的鉆模板的鉆套 能迅速地確定鉆頭的位置 并引導(dǎo)其 進行鉆削 導(dǎo)向元件制成模板形式 故鉆床夾具常稱為鉆模 鏜床夾具 鏜模 也具 有導(dǎo)向功能 1 5 機床夾具的發(fā)展趨勢 隨著科學(xué)技術(shù)的巨大進步及社會生產(chǎn)力的迅速提高 夾具已從一種輔助工具發(fā)展 成為門類齊全的工藝裝備 3 1 5 1 機床夾具的現(xiàn)狀 國際生產(chǎn)研究協(xié)會的統(tǒng)計表明 目前中 小批多品種生產(chǎn)的工作品種已占工件種 類總數(shù)的 85 左右 現(xiàn)代生產(chǎn)要求企業(yè)所制造的產(chǎn)品品種經(jīng)常更新?lián)Q代 以適應(yīng)市場激 烈的競爭 然而 一般企業(yè)仍習(xí)慣于大量采用傳統(tǒng)的專用夾具 另一方面 在多品種 生產(chǎn)的企業(yè)中 約 4 年就要更新 80 左右的專用夾具 而夾具的實際磨損量僅為 15 左 右 特別是近年來 數(shù)控機床 NC 加工中心 MC 成組技術(shù) GT 柔性制造 系統(tǒng) FMS 等新技術(shù)的應(yīng)用 對機床夾具提出了如下新的要求 1 能迅速而方便地裝備新產(chǎn)品的投產(chǎn) 以縮短生產(chǎn)準備周期 降低生產(chǎn)成本 2 能裝夾一組具有相似性特征的工件 3 適用于精密加工的高精度機床夾具 4 適用于各種現(xiàn)代化制造技術(shù)的新型機床夾具 5 采用液壓或氣壓夾緊的高效夾緊裝置 以進一步提高勞動生產(chǎn)率 6 提高機床夾具的標準化程度 1 5 2 現(xiàn)代機床夾具的發(fā)展方向 現(xiàn)代機床夾具的發(fā)展方向主要表現(xiàn)為精密化 高效化 柔性化 標準化四個方面 精密化 隨著機械產(chǎn)品精度的日益提高 勢必相應(yīng)提高了對夾具的精度要求 精密化夾具 的結(jié)構(gòu)類型很多 例如用于精密分度的多齒盤 其分度精度可達 0 1 用于精密車削 的高精度三爪卡盤 其定心精度為 5 m 精密心軸的同軸度公差可控制在 1 m 內(nèi) 又 如用于軸承套圈磨削的電磁無心夾具 工件的圓度公差可達 0 2 0 5 m 高效化 高效化夾具主要用來減少工件加工的基本時間和輔助時間 以提高勞動生產(chǎn)率 減輕工人的勞動強度 常見的高效化夾具有 自動化夾具 高速化夾具 具有夾緊動 力裝置的夾具等 例如 在銑床上使用電動虎鉗裝夾工件 效率可提高 5 倍左右 在 車床上使用的高速三爪自定心卡盤 可保證卡爪在 試驗 轉(zhuǎn)速為 2600r min 的條件 下仍能牢固地夾緊工件 從而使切削速度大幅度提高 柔性化 4 機床夾具的柔性化與機床的柔性化相似 它是指機床夾具通過調(diào)整 拼裝 組合 等方式 以適應(yīng)可變因素的能力 可變因素主要有 工序特征 生產(chǎn)批量 工件的形 狀和尺寸等 具有柔性化特征的新型夾具種類主要有 組合夾具 通用可調(diào)夾具 成 組夾具 拼裝夾具 數(shù)控機床夾具等 在較長時間內(nèi) 夾具的柔性化將是夾具發(fā)展的 主要方向 標準化 機床夾具的標準化與通用化是相互聯(lián)系的兩個方面 在制訂典型夾具結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ) 上 首先進行夾具元件和部件的通用化 建立類型尺寸系列或變型 以減少功能用途 相近的夾具元件和部件的型式 屏除一些功能低劣的結(jié)構(gòu) 通用化方法包括夾具 部 件 元件 毛壞和材料的通用化 夾具的標準化階段是通用化的深入 主要是確立夾 具零件或部件的尺寸系列 為夾具工作圖的審查創(chuàng)造良好的條件 目前我國已有夾具 零件及部件的國家標準 GB T2148 T2259 91 以及各類通用夾具 組合夾具標準等 機床夾具的標準化 有利于夾具的商品化生產(chǎn) 有利于縮短生產(chǎn)準備周期 降低生產(chǎn) 總成本 采用二維 CAD 軟件進行設(shè)計 它使我們甩掉了圖板 解決 r 使用繪圖板帶來的諸 多弊端 現(xiàn)在 大量三維實體造型軟件崛起 如 PR0 E UG 3D SoIidedge 等 推 動了設(shè)計領(lǐng)域的新革命 由于這些三維軟件 不僅僅可創(chuàng)建三維實體模型 還可利用 設(shè)計出三維模型進行模擬裝配和靜態(tài)干涉檢查 機構(gòu)分析 動態(tài)干涉檢查 動力學(xué)分 析 強度分析等 并且與其它軟件配合可進行零件的數(shù)控加工演示和數(shù)控代碼的生成 這些功能是以往的二維 CAD 無法比擬的 結(jié)合夾具設(shè)計的復(fù)雜性 高精度性等特 點 采用了易學(xué)易懂的 3D 三維實體造型軟件來實現(xiàn)設(shè)計過程 5 第 2 章 柴油機連桿分析 2 1 柴油機連桿零件的作用 柴油機連桿由柴油機連桿大頭 桿身和柴油機連桿小頭三部分組成 柴油機連桿 大頭是分開的 一半與桿身為一體 一半為柴油機連桿蓋 柴油機連桿蓋用螺栓和螺 母與曲軸主軸頸裝配在一起 柴油機連桿是較細長的變截面非圓形桿件 其桿身截面從大頭到小頭逐步變小 以適應(yīng)在工作中承受的急劇變化的動載荷 其形狀也比較復(fù)雜 很多表面并不容易加工 不管是在其工作過程之中還是在加 工過程中也很容易產(chǎn)生變形 柴油機連桿是將活塞上下的直線運動轉(zhuǎn)化為曲軸的旋轉(zhuǎn)運動的重要部件 所以要求 要求有較高的強度 韌性和疲勞性能之外 對發(fā)動機柴油機連桿還有較高的位置精度 和尺寸形狀精度要求以及表面質(zhì)量要求 基本要求如 柴油機連桿桿身不垂直度 0 5 小頭 大頭兩端面對稱面與桿身相 應(yīng)對稱面之間的偏移 0 6 桿身橫向?qū)ΨQ面對大小頭孔中心偏移 1 首先必須保證大頭中心孔中心線和小頭孔中心線之間的平行度 這樣才能保證柴油 機連桿在工作過程中平穩(wěn)不刮曲軸和軸瓦 第二個就是保證兩個端面的平行度 以及 兩端面中心線與兩孔中心線之間的垂直度 用于保證工作中不會刮傷曲軸平衡塊 可 以減少噪聲 保持平穩(wěn) 第三個要保證的是柴油機連桿體和蓋的分和面之間的配合和 吻合 以保證大頭孔的圓柱度 以免刮傷軸瓦 第四要確保大小頭孔中心線之間的距 離 如果其得不到保證 將保證不了發(fā)動機在工作時的氣體壓縮比等 2 2 零件的工藝分析 由零件圖可知 可將其分為三組加工表面 它們相互間有一定的位置要求 現(xiàn)分析如下 首先柴油機連桿的加工表面如下 1 以端面互為基準加工的兩端面 尺寸為 以其中一加工端面為基準的小頭孔 大頭孔 2 以小頭孔為中心的加工有 鉆兩個 4 的油孔 銑柴油機連桿體卡挖槽 加工側(cè) 面工藝凸臺 6 3 以大頭孔為中心的加工表面有 加工柴油機連桿蓋卡挖槽 加工 M12 螺栓孔 和 12 5 的柴油機連桿蓋上螺釘光孔 柴油機連桿精度的參數(shù)主要有五個 1 柴油機連桿大端中心面和小端中心面相對于柴 油機連桿身中心面的對稱 2 柴油機連桿大小頭空中心距尺寸精度 3 柴油機連桿大 小頭孔平行度 4 柴油機連桿大小頭孔的 尺寸精度 形狀精度 5 柴油機連桿大頭螺 栓孔與接合面的垂直度 其余技術(shù)參數(shù)如下表 表 2 1 技術(shù)要求項目 具體要求或數(shù)值 滿足的主要性能 大 小頭孔的橢 圓度 錐度 橢圓度 0 012 錐度 0 014 保證與襯套 軸瓦 的良好配合 兩孔中心距 0 03 0 05 氣缸氣體的壓縮比 兩孔軸線在同一 個平面內(nèi) 在柴油機連桿軸線平面內(nèi) 0 03 在垂直柴油機連桿軸線平面內(nèi) 0 06 減少氣缸壁和曲軸 頸磨損 大孔兩端面對軸 線的垂直度 0 015 減少曲軸頸邊緣磨 損 兩螺孔中心線 定位孔 的位 置精度 在兩個在 45 方向上的平行度 0 02 0 04 對結(jié)合面的垂直度 0 015 保證正常承載和軸 頸與軸瓦的良好配 合 同一組內(nèi)的重量 差 30g 保證運轉(zhuǎn)平穩(wěn) 7 第 3 章 機械加工工藝規(guī)程設(shè)計 3 1 生產(chǎn)綱領(lǐng)的確定 生產(chǎn)綱領(lǐng)的大小對生產(chǎn)組織和零件加工工藝過程起著重要的作用 它決定了各工 序所需專業(yè)化和自動化的程度 以及所選用的工藝方法和工藝裝備 零件生產(chǎn)綱領(lǐng)計算 N Qn 1 1 式中 N 零件的年生產(chǎn)綱領(lǐng) 件 年 Q 產(chǎn)品的年產(chǎn)量 臺 年 n 每臺產(chǎn)品中 該零件的數(shù)量 件 臺 備品率 廢品率 根據(jù)教材中生產(chǎn)綱領(lǐng)與生產(chǎn)類型及產(chǎn)品大小和復(fù)雜程度的關(guān)系 確定其生產(chǎn)類型 圖 3 1 為某產(chǎn)品上的一個柴油機連桿零件 該柴油機連桿用于 6105 柴油機 年產(chǎn)量為 5000 臺 設(shè)其備品率為 10 機械加工廢品率選擇為 0 5 每臺產(chǎn)品中該零件的數(shù)量 為 1 件 N Qn 1 1 5000 1 1 10 1 0 5 5527 件 年 柴油機連桿零件的年產(chǎn)量為 5000 件 現(xiàn)已知該產(chǎn)品屬于中型機械 根據(jù)生產(chǎn)類型與生 產(chǎn)綱領(lǐng)的關(guān)系查閱參考文獻 確定其生產(chǎn)類型為大量生產(chǎn) 大量生產(chǎn)的工藝特征 1 零件的互換性 具有廣泛的互換性 少數(shù)裝配精度較高處 采用分組裝配法和 調(diào)整法 2 毛坯的制造方法和加工余 廣泛采用金屬模機器造型 一般采用模鍛 毛坯精 度高 加工余量小 3 機床設(shè)備及其布置形式 廣泛采用專用機床及自動機床 按流水線和自動排列 設(shè)備 4 工藝裝備 廣泛采用高效夾具 復(fù)合刀具 專用量具或自動檢驗裝置 靠調(diào)整 法達到精度要求 8 5 對工人的技術(shù)要求 對調(diào)整工的技術(shù)水平要求高 對操作工的技術(shù)水平要求較 低 6 工藝文件 有工藝過程卡或工序卡 關(guān)鍵工序要調(diào)整卡和檢驗卡 7 成本 較低 8 生產(chǎn)率 高 9 工人勞動條件 較好 3 2 柴油機連桿的材料選擇與毛坯的制造方法 3 2 1 柴油機連桿的材料選擇 考慮到在該工藝方案中采用銑結(jié)合面工藝 那么選擇材料也是很重要的 在過去其 發(fā)動機柴油機連桿多采用中碳鋼或者中碳合金鋼 經(jīng)過淬火和高溫回火處理 處理后 一般硬度在 HBS288 HBS269 之間 后來為了減低成本研發(fā)了非調(diào)質(zhì)鋼并用與生產(chǎn) 在 鍛造后空冷 通過析出強化得到與淬火高溫回火一樣的力學(xué)性能 省去了淬火和高溫 回火 從而降低了成本 后來為了減少機加工 更進一步降低成本 于是開發(fā)了用粉 末冶金的方法來制造柴油機連桿 大大減少了機加工 而且粉末冶金柴油機連桿的質(zhì) 量公差小 更適合用于發(fā)動機柴油機連桿是的制造 美國就廣泛的運用粉末冶金的方 法來生產(chǎn)柴油機連桿 實際上它是一種含 0 7 左右的高碳鋼 柴油機連桿的主要材料為粉末燒結(jié)材料 高碳微合金非調(diào)質(zhì)鋼 球墨鑄鐵以及可鍛 鑄鐵 其中45和粉末燒結(jié)材料應(yīng)用最廣 與粉末冶金柴油機連桿相比 45鋼在成本和使用性能上都具有一定優(yōu)越性 首先 鍛造后空冷不需要熱處理 裝配后柴油機連桿體與柴油機連桿蓋的裂解面能緊密地接 觸并相互鎖定 使其不產(chǎn)生錯位和移動 提高了與曲軸零件的配合 同時也提高了曲 軸的剛度 大大地改善了發(fā)動機的性能 減輕柴油機連桿的重量一直都是柴油機連桿制造上討論的一個主題 如果采用粉 末冶金技術(shù) 在不改變柴油機連桿形狀結(jié)構(gòu)的前提之下會導(dǎo)致柴油機連桿的重量增加 15 30 這樣使得柴油機連桿得重量有了很大的增加 那么發(fā)動機的重量也會在一 定程度的增加 會影響其使用性能 如果用粉末冶金制造柴油機連桿 就必須重新設(shè) 計柴油機連桿的形狀結(jié)構(gòu) 以減輕柴油機連桿的重量 9 綜上所述 考慮了各種因素 并經(jīng)過組內(nèi)成員的共同討論 最后決定采用45鋼作 為本次設(shè)計中柴油機連桿的材料 3 2 2 45 鋼的成分和力學(xué)性能 45 材料中主要各化學(xué)成分質(zhì)量百分比分別為 C為0 72 Mn為0 5 S為0 06 P為0 009 V為0 04 其金相組織為珠光體加斷續(xù)的鐵素體 抗拉強 度為 900MPa 1 050 MPa 屈服極限為520 MPa 最大延伸率為10 其中Mn作為強 化項而存在 用以提高材料的強度 銑結(jié)合面工藝要求柴油機連桿切斷后的塑性變形最小 又要保證材料有良好的可 切削加工性能 45為高碳鋼 含C量提高后 便增加了鋼材的淬透性能 假如保持含Mn 量不變 柴油機連桿鍛造空冷后硬度會提高 而且金相組織中可能會出現(xiàn)貝氏體 惡 化可切削加工性能 須通過適當途徑降低含Mn量 為了改善可切削加工性 提高了含S量 鋼中的Mn和S的親和力大于Fe和S的親和力 優(yōu)先形成MnS 從而降低鋼的塑性 防止金相組織中可能會出現(xiàn)的貝氏體 另外FeS會 引起鋼的 熱脆 促進了銑削時的斷裂 Mn和S結(jié)合時含Mn量又不能過低 至少要高 于S三 倍的含量 45材料的力學(xué)性能 表3 1 極限抗拉強度 MPa 屈服強度 MPa 伸長率 壓縮屈服強度 MPa 剪切強度 MPa 990 580 14 610 655 3 2 3 毛坯的制造方法 由于柴油機連桿在發(fā)動機工作中要承受交變載荷以及沖擊性載荷 一次應(yīng)選用鍛造 以使金屬纖維盡量不被切斷 保證柴油機連桿可靠地工作 而且該零件的年產(chǎn)量是 5000 已經(jīng)達到了大量生產(chǎn)的水平 要求其生產(chǎn)率比較高 零件尺寸不是很大 再者 為了保證它的尺寸精度 加工精度 故選擇模鍛 脹斷工藝要求柴油機連桿鍛件在脹斷過程之中不能有過大的塑性變形 因此模鍛柴 油機連桿性能的合格就是保證柴油機連桿達到理想的脆性斷裂的因素 用于脹斷工藝的45系列高碳非調(diào)質(zhì)鋼 它的成分特點是低硅 低錳及添加了微量合 金元素釩和易切削的S元素 范圍窄 純度高 10 脹斷柴油機連桿工藝現(xiàn)有的模鍛工藝主要有以下三種 1 輥鍛 楔橫軋 制坯 熱模鍛生產(chǎn)線 工藝 下料 加熱 輥鍛 成型 預(yù)鍛 終鍛 切邊沖孔 熱校正 BY處理 噴丸處理 探傷處理 精壓處理 設(shè)備配置 下料機 帶鋸機 中頻感應(yīng)加熱爐 300KW 輥鍛機 460型 熱模鍛壓力機 25000KN 閉式單點壓力機 BY控冷設(shè)備 噴丸機 探傷機 精壓 機 該生產(chǎn)線比較先進 以載貨車柴油機連桿為主導(dǎo)產(chǎn)品 其采用了中頻感應(yīng)加熱 輥鍛或楔模軋制坯 在國內(nèi)被廣泛采用 這種生產(chǎn)線便于實現(xiàn)自動化生產(chǎn) 具有噪聲 小 勞動環(huán)境好等優(yōu)點 可生產(chǎn)各種類型的發(fā)動機柴油機連桿 2 輥鍛 楔橫軋 制坯 錘上模鍛生產(chǎn)線 工藝 下料 加熱 輥鍛 成型 預(yù)鍛 終鍛 切邊沖孔 熱校正 BY處理 噴丸處理 探傷處理 精壓處理 設(shè)備配置 下料機 帶鋸機或棒料剪切機床 中頻感應(yīng)加熱爐 300KW 輥鍛 機 370型 液壓精鍛錘 25 50KJ 開式壓力機 1000KN BY控冷設(shè)備 拋 丸機 600 1200kg h 熒光探傷機600WE型 電動螺旋壓力機 400KW 該生產(chǎn)線主要柴油機柴油機連桿為主 鍛件厚度公差基本在 0 2mm以內(nèi) 錯差在 0 4mm以內(nèi) 切邊模具沒有氮氣缸 可使模鍛件定位后再切邊 切邊變性很小 精壓尺 寸精度可以控制在 0 1mm以內(nèi) 3 輥鍛制坯 摩擦壓力機模鍛 高能螺旋壓力機 生產(chǎn)線 工藝 下料 加熱 輥鍛 預(yù)鍛 終鍛 切邊沖壓 熱校正 BY處理 拋丸處理 探傷處理 精壓處理 設(shè)備配置 下料機 帶鋸機 中頻感應(yīng)加熱爐 250W 輥鍛機 460型 摩 擦壓力機 630t 摩擦壓力機 1000t 閉式單點壓力機 250t 摩擦壓力機 該生產(chǎn)線以柴油機柴油機連桿為主 在摩擦壓力機上進行預(yù)鍛 終鍛 熱校正 其工藝過程較為穩(wěn)定 生產(chǎn)效率也比較高 適合中小型企業(yè) 3 3 機械加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸確定 根據(jù)模鍛的基本要求 在零件的基本尺寸上加上加工余量 2 4mm 所以在加工多數(shù)表 面在基本尺寸的基礎(chǔ)上單面加 2mm 一些特殊表面如螺釘座面上加 2mm 側(cè)面工藝凸臺 11 加工精度不是很高 在其表面加 1mm 如圖 3 2 詳細尺寸請查閱柴油機柴油機連桿 毛坯圖圖紙 3 4 指定工序定位基準的選擇 定位基準有粗基準和精基準之分 在加工起始工序中 只能用毛坯尚未曾加工過的 表面作為定位基準 則該表面稱為粗基準 利用已加工表面作為定位基準 則稱為精 基準 其基準的選擇也是工藝規(guī)程設(shè)計之中的重要問題之一 定位基準的選擇合理與 否 將直接影響所制訂的零件加工工藝規(guī)程的質(zhì)量 基準選擇不當 往往會增加工序 或使工藝路線不合理 或使夾具設(shè)計困難 甚至達不到零件的加工精度 特別是位置 精度 要求 造成零件報廢等情況 選擇粗基準時主要考慮兩個問題 一是保證加工表面與非加工表面之間的相互位置 精度要求 二是合理分配各加工面的加工余量 粗 精基準具體選擇時參考下列原則 1 對于同時具有加工表面和不加工表面的零件 為了保證不加工表面與加工表 面之間的位置精度 應(yīng)選擇非加工表面作為粗基準 2 對于具有較多加工表面的工件 選擇粗基準時 應(yīng)考慮合理分配各加工表面 的加工余量 3 粗基準應(yīng)避免重復(fù)使用 在同一尺寸方向上 粗基準通常只能使用一次 以 免產(chǎn)生較大的定位誤差 精基準的選擇應(yīng)從保證零件加工精度出發(fā) 同時考慮裝夾方便 夾具結(jié)構(gòu)簡單 選 擇精基準一般應(yīng)考慮如下原則 1 基準重合 原則 為了較容易地獲得加工表面對其設(shè)計基準的相對位置精度 要求 應(yīng)選擇加工表面的設(shè)計基準為其定位基準 這一原則稱為基準重合原則 如果加工表面的設(shè)計基準與定位基準不重合 則會增大定位誤差 2 基準統(tǒng)一 原則 當工件以某一組精基準定位可以比較方便地加工其它表面時 應(yīng)盡可能在多數(shù)工序中采用此組精基準定位 這就是 基準統(tǒng)一 原則 采用 基準統(tǒng)一 原則可減少工裝設(shè)計制造的費用 提高生產(chǎn)率 并可避免因基準轉(zhuǎn) 換所造成的誤差 12 3 自為基準 原則 當工件精加工或光整加工工序要求余量盡可能小而均勻時 應(yīng)選擇加工表面本身作為定位基準 這就是 自為基準 原則 例如磨削床身導(dǎo)軌面時 就以床身導(dǎo)軌面作為定位基準 4 互為基準 原則 為了獲得均勻的加工余量或較高的位置精度 可采用互為 基準反復(fù)加工的原則 5 精基準選擇應(yīng)保證工件定位準確 夾緊可靠 操作方便 3 5 加工工藝階段的劃分和加工順序的安排 粗加工階段 粗磨柴油機連桿兩端面 粗 半精鏜大小頭孔 磨搭子面工藝凸臺 槍鉆螺紋底孔 鉸螺釘光孔 攻絲 锪螺釘座面 倒角 激光開槽 作標記 脹斷 銑卡瓦槽 壓襯套 鉆油孔 首先要加工其他表面就必須先加工出精基準 端面的加 工必須安排所以必須安排在第一 接著再在以端面為基準的基礎(chǔ)之上加工其他面或者 其他精基準 那么接下來要安排的就是粗鏜大小頭孔 粗磨搭子面 這樣精基準就基 本出來了 那么在精加工之前必須把所有的粗加工都做完 緊接著的粗加工工序都在 這樣的一些基準上進行加工了 精加工階段 精磨兩端面 精鏜大小頭孔 珩磨大頭孔 小頭銑落差 在柴油機連桿的加工過程之中 其輔助工藝 去毛刺 倒角 清洗等 必須貫穿整 個工藝過程 所以說必須在其中安排輔助工序 在柴油機連桿脹斷之前安排一道磁力 探傷 在锪螺釘座面 倒角之后安排了去毛刺 清洗 脹斷之后要立即用螺釘套住柴 油機連桿體與蓋 以免錯位 柴油機連桿總裝時時必須要求清理柴油機連桿結(jié)合面之 間的塵屑 最后還要來一道清洗 3 6 柴油機連桿加工工藝過程的擬定 經(jīng)組內(nèi)成員共同探討和評比 其他方案略 最后得出最優(yōu)方案如下 粗磨第一端面 粗磨第二端面 磁力探傷及去磁 粗 半精鏜大 小頭孔 粗磨搭 子面工藝凸臺 槍鉆螺紋底孔 鉸螺釘光孔 攻絲 锪螺釘座面 倒角 去毛刺 清 洗 激光開槽 作標記 脹斷 銑卡瓦槽 柴油機連桿體 蓋裝配 壓襯套 鉆油孔 精磨第一端面 精磨第二端面 精鏜大 小頭孔 珩磨大頭孔 小頭銑落差 倒角 去毛刺 稱重 去重 清洗 終檢 13 一共 23 道工序 從柴油機連桿使用性能的基本要求來看 該工藝方案能基本達到 要求 3 7 連桿加工工藝設(shè)計應(yīng)考慮的問題 3 7 1 工序安排 連桿加工工序安排應(yīng)注意兩個影響精度的因素 1 連桿的剛度比較低 在外力 作用下容易變形 2 連桿是模鍛件 孔的加工余量大 切削時會產(chǎn)生較大的殘余內(nèi) 應(yīng)力 因此在連桿加工工藝中 各主要表面的粗精加工工序一定要分開 3 7 2 定位基準 精基準 以桿身對稱面定位 便于保證對稱度的要求 而且采用雙面銑 可使部分 切削力抵消 統(tǒng)一精基準 以大小頭端面 小頭孔 大頭孔一側(cè)面定位 因為端面的面積大 定 位穩(wěn)定可靠 用小頭孔定位可直接控制大小頭孔的中心距 3 7 3 夾具使用 應(yīng)具備適應(yīng) 一面一孔一凸臺 的統(tǒng)一精基準 而大小頭定位銷是一次裝夾中鏜出 故須考慮 自為基準 情況 這時小頭定位銷應(yīng)做成活動的 當連桿定位裝夾后 再 抽出定位銷進行加工 保證螺栓孔與螺栓端面的垂直度 為此 精銑端面時 夾具可考慮重復(fù)定位情況 如采用夾具限制 7 個自由度 其是長圓柱銷限制 4 個 長菱形銷限制 2 個 長銷定 位目的就在于保證垂直度 但由于重復(fù)定位裝御有困難 因此要求夾具制造精度較高 且采取一定措施 一方面長圓柱銷削去一邊 另一方面設(shè)計頂出工件的裝置 3 8 切削用量的選擇原則 正確地選擇切削用量 對提高切削效率 保證必要的刀具耐用度和經(jīng)濟性 保證加 工質(zhì)量 具有重要的作用 14 3 8 1 粗加工時切削用量的選擇原則 粗加工時加工精度與表面粗糙度要求不高 毛坯余量較大 因此 選擇粗加工的切 削用量時 要盡可能保證較高的單位時間金屬切削量 金屬切除率 和必要的刀具耐 用度 以提高生產(chǎn)效率和降低加工成本 金屬切除率可以用下式計算 Zw V f ap 1000 式中 Zw 單位時間內(nèi)的金屬切除量 mm3 s V 切削速度 m s f 進給量 mm r ap 切削深度 mm 提高切削速度 增大進給量和切削深度 都能提高金屬切除率 但是 在這三個 因素中 影響刀具耐用度最大的是切削速度 其次是進給量 影響最小的是切削深度 所以粗加工切削用量的選擇原則是 首先考慮選擇一個盡可能大的吃刀深度 ap 其次選 擇一個較大的進給量度 f 最后確定一個合適的切削速度 V 選用較大的 ap 和 f 以后 刀具耐用度 t 顯然也會下降 但要比 V 對 t 的影響小得 多 只要稍微降低一下 V 便可以使 t 回升到規(guī)定的合理數(shù)值 因此 能使 V f ap 的 乘積較大 從而保證較高的金屬切除率 此外 增大 ap 可使走刀次數(shù)減少 增大 f 又 有利于斷屑 因此 根據(jù)以上原則選擇粗加工切削用量對提高生產(chǎn)效率 減少刀具消 耗 降低加工成本是比較有利的 1 切削深度的選擇 粗加工時切削深度應(yīng)根據(jù)工件的加工余量和由機床 夾具 刀具和工件組成的工藝 系統(tǒng)的剛性來確定 在保留半精加工 精加工必要余量的前提下 應(yīng)當盡量將粗加工 余量一次切除 只有當總加工余量太大 一次切不完時 才考慮分幾次走刀 2 進給量的選擇 粗加工時限制進給量提高的因素主要是切削力 因此 進給量應(yīng)根據(jù)工藝系統(tǒng)的剛 性和強度來確定 選擇進給量時應(yīng)考慮到機床進給機構(gòu)的強度 刀桿尺寸 刀片厚度 工件的直徑和長度等 在工藝系統(tǒng)的剛性和強度好的情況下 可選用大一些的進給量 在剛性和強度較差的情況下 應(yīng)適當減小進給量 3 切削速度的選擇 15 粗加工時 切削速度主要受刀具耐用度和機床功率的限制 切削深度 進給量和切 削速度三者決定了切削功率 在確定切削速度時必須考慮到機床的許用功率 如超過 了機床的許用功率 則應(yīng)適當降低切削速度 3 8 2 精加工時切削用量的選擇原則 精加工時加工精度和表面質(zhì)量要求較高 加工余量要小且均勻 因此 選擇精加工 的切削用量時應(yīng)先考慮如何保證加工質(zhì)量 并在此基礎(chǔ)上盡量提高生產(chǎn)效率 1 切削深度的選擇 精加工時的切削深度應(yīng)根據(jù)粗加工留下的余量確定 通常希望精加工余量不要留得 太大 否則 當吃刀深度較大時 切削力增加較顯著 影響加工質(zhì)量 2 進給量的選擇 精加工時限制進給量提高的主要因素是表面粗糙度 進給量增大時 雖有利于斷屑 但殘留面積高度增大 切削力上升 表面質(zhì)量下降 3 切削速度的選擇 切削速度提高時 切削變形減小 切削力有所下降 而且不會產(chǎn)生積屑瘤和鱗刺 一般選用切削性能高的刀具材料和合理的幾何參數(shù) 盡可能提高切削速度 只有當切 削速度受到工藝條件限制而不能提高時 才選用低速 以避開積屑瘤產(chǎn)生的范圍 由此可見 精加工時選用較小的吃刀深度 ap 和進給量 f 并在保證合理刀具耐用 度的前提下 選取盡可能高的切削速度 V 以保證加工精度和表面質(zhì)量 同時 1 8 確 定各工序的加工余量 計算工序尺寸及公差 1 8 1 確定加工余量 用查表法確定機械加工余量 根據(jù) 機械加工工藝手冊 第一卷 表 3 2 25 表 3 2 26 表 3 2 27 1 平面加工的工序余量 mm 單面加工方法 單面余量 經(jīng)濟精度 工序尺寸 表面粗糙度 毛坯 4 12 5 粗銑 1 5 IT12 320 40 320 12 5 精銑 0 6 IT10 1 38 8 1 3 2 粗磨 0 3 IT8 05 38 2 05 1 6 精磨 0 1 IT7 2 40 17 23 0 8 則連桿兩端面總的加工余量為 16 A 總 21 ni A 粗銑 A 精銑 A 粗磨 A 精磨 2 1 5 0 6 0 3 0 1 2 mm05 2 連桿鑄造出來的總的厚度為 H 38 mm05 05 43 1 8 2 確定工序尺寸及其公差 根據(jù) 機械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計指導(dǎo)教程 表 2 29 表 2 34 1 大頭孔各工序尺寸及其公差 鑄造出來的大頭孔為 55 mm 工序名稱 工序基本余量 工序經(jīng)濟精度 工序尺寸 最小極限尺寸 表面粗糙度 珩磨 0 08 6019 H65 5 65 5 6019 H0 4 精鏜 0 4 84 65 4 65 4 84 0 8 半精鏜 1 19 0 65 65 19 0 1 6 二次粗鏜 2 3 64 64 23 6 3 一次粗鏜 2 0 62 62 0 12 5 擴孔 5 60 59 1 2 小頭孔各工序尺寸及其公差 根據(jù) 機械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計指導(dǎo)教程 表 2 29 表 2 30 工序 名稱 工序基本 余量 工序經(jīng)濟 精度 工序 尺寸 最小極限尺寸 表面 粗糙度 精鏜 0 2 803 H49 2 03 1 6 鉸 0 2 952 25 6 4 擴 9 1084 1 084 12 5 鉆 鉆至 2 3 0H20 3 0212 5 3 9 計算工藝尺寸鏈 3 9 1 連桿蓋的卡瓦槽的計算 增環(huán)為 減環(huán)為 封閉環(huán)為 2A 3A0A 1 極限尺寸為 0 1min1axmaxii 30 20 4 95 17 25 25 mm 1max1inmin0iiAA 29 8 5 1 24 7 mm 2 的上 下偏差為 0 110nmiimi AEISEA 0 20 0 05 0 25 mm 110nmiii SII 0 20 0 10 0 30 mm 3 的公差為 0A00EIAST 0 25 0 30 0 55 mm 4 的基本尺寸為 0 032 30 5 25 mm 5 的最終工序尺寸為 0A mm0A 25 03 3 9 2 連桿體的卡瓦槽的計算 增環(huán)為 減環(huán)為 封閉環(huán)為 1 20 1 極限尺寸為 0A 1min1axmaxii 13 30 4 95 8 35 mm 1max1inmin0iiAA 12 9 5 1 7 8 mm 2 的上 下偏差為 0 110nmiimi AEISEA 18 0 30 0 05 0 35 mm 0 10 0 10 110nmiii AESIEIA 0 20 mm 3 的公差為 0A00IT 0 35 0 20 0 55 mm 4 的基本尺寸為 0 0A21 13 5 8 mm 5 的最終工序尺寸為 0A m0 35 20 3 10 工時定額的計算 3 10 1 銑連桿大小頭平面 選用 X52K 機床 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 81 選取數(shù)據(jù) 銑刀直徑 D 100 mm 切削速度 Vf 2 47 m s 切削寬度 a e 60 mm 銑刀齒數(shù) Z 6 切削深度 ap 3 mm 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 475 r min 根據(jù)表 3 1 31 按機床選取 n 500 min 則實際切削速度 V Dn 1000 60 2 67 m s 銑削工時為 按表 2 5 10 L 3 mm L1 1 5 50 mm L2 3 mm eead 基本時間 tj L fm z 3 50 3 500 0 18 6 0 11 min 按表 2 5 46 輔助時間 ta 0 4 0 45 0 18 min 3 10 2 粗磨大小頭平面 選用 M7350 磨床 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 170 選取數(shù)據(jù) 砂輪直徑 D 40 mm 磨削速度 V 0 33 m s 切削深度 ap 0 3 mm fr0 0 033 mm r Z 8 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 158 8 r min 根據(jù)表 3 1 48 按機床選取 n 100 r min 則實際磨削速度 V Dn 1000 60 0 20 m s 磨削工時為 按表 2 5 11 基本時間 tj zbk nfr0z 0 3 1 100 0 033 8 0 01 min 按表 3 1 40 輔助時間 ta 0 21 min 19 3 10 3 加工小頭孔 1 鉆小頭孔 選用鉆床 Z3080 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 38 41 選取數(shù)據(jù) 鉆頭直徑 D 20 mm 切削速度 V 0 99 mm 切削深度 ap 10 mm 進給量 f 0 12 mm r 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 945 r min 根據(jù)表 3 1 30 按機床選取 n 1000 r min 則實際鉆削速度 V Dn 1000 60 1 04 m s 鉆削工時為 按表 2 5 7 L 10 mm L1 1 5 mm L2 2 5mm 基本時間 tj L fn 10 1 5 2 5 0 12 1000 0 12 min 按表 2 5 41 輔助時間 ta 0 5 min 按表 2 5 42 其他時間 tq 0 2 min 2 擴小頭孔 選用鉆床 Z3080 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 53 選取數(shù)據(jù) 擴刀直徑 D 30 mm 切削速度 V 0 32 m s 切削深度 ap 1 5 mm 進給量 f 0 8 mm r 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 203 r min 根據(jù)表 3 1 30 按機床選取 n 250 r min 則實際切削速度 V Dn 1000 60 0 39 m s 擴削工時為 按表 2 5 7 L 10 mm L1 3 mm 基本時間 tj L fn 10 3 0 8 250 0 07 min 按表 2 5 41 輔助時間 ta 0 25 min 3 鉸小頭孔 選用鉆床 Z3080 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 81 選取數(shù)據(jù) 鉸刀直徑 D 30 mm 切削速度 V 0 22 m s 切削深度 ap 0 10 mm 進給量 f 0 8 mm r 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 140 r min 根據(jù)表 3 1 31 按機床選取 n 200 r min 則實際切削速度 V Dn 1000 60 0 32 m s 鉸削工時為 按表 2 5 7 L 10 mm L1 0 L2 3 mm 基本時間 tj L fn 10 3 0 8 200 0 09 min 按表 2 5 41 輔助時間 ta 0 25 min 3 10 4 銑大頭兩側(cè)面 選用銑床 X62W 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 77 88 選取數(shù)據(jù) 銑刀直徑 D 20 mm 切削速度 V 0 64 m s 銑刀齒數(shù) Z 3 切削深度 ap 4 mm af 0 10 mm r 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 611 r min 根據(jù)表 3 1 74 按機床選取 n 750 r min 則實際切削速度 V Dn 1000 60 0 78 m s 銑削工時為 按表 2 5 10 20 L 40 mm L1 1 5 8 5 mm L2 2 5 mm eead 基本時間 tj L fmz 40 8 5 2 5 750 0 10 3 0 23 min 按表 2 5 46 輔助時間 ta 0 4 0 45 0 18 min 3 10 5 擴大頭孔 選用鉆床床 Z3080 刀具 擴孔鉆 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 54 選取數(shù)據(jù) 擴孔鉆直徑 D 60 mm 切削速度 V 1 29 m s 進給量 f 0 50 mm r 切削深度 ap 3 0 mm 走刀次數(shù) I 1 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 410 r min 根據(jù)表 3 1 41 按機床選取 n 400 r min 則實際切削速度 V Dn 1000 60 1 256 m s 擴削工時為 按表 2 5 7 L 40 mm L1 3 mm L2 3 mm 基本時間 4 2 min3 0150 4 lctgktrdDfnlj 3 10 6 銑開連桿體和蓋 選用銑床 X62W 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 79 90 選取數(shù)據(jù) 銑刀直徑 D 63 mm 切削速度 V 0 34 m s 切削寬度 ae 3 mm 銑刀齒數(shù) Z 24 切削深度 ap 2 mm af 0 015 mm r d 40 mm 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 103 r min 根據(jù)表 3 1 74 按機床選取 n 750 r min 則實際切削速度 V Dn 1000 60 2 47 m s 銑削工時為 按表 2 5 10 L 17 mm 22 pad L1 2 6 mm D 2pad L2 2 mm 基本時間 tj Li FM 17 6 2 148 0 17 min 按表 2 5 46 輔助時間 ta 0 4 0 45 0 18 min 3 10 7 加工連桿體 1 粗銑連桿體結(jié)合面 選用銑床 X62W 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 74 84 選取數(shù)據(jù) 銑刀直徑 D 75 mm 切削速度 V 0 35 m s 切削寬度 ae 0 5 mm 銑刀齒數(shù) Z 8 切削深度 ap 2 mm af 0 12 mm r 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 89 r min 根據(jù)表 3 1 74 按機床選取 n 750 r min 則實際切削速度 V Dn 1000 60 2 94 m s 21 銑削工時為 按表 2 5 10 L 38 mm L1 1 5 7 5 mm L2 2 5 mm eead 基本時間 tj L fnz 38 7 5 2 5 2 96 60 8 0 03 min 按表 2 5 46 輔助時間 ta 0 4 0 45 0 18 min 2 精銑連桿體結(jié)合面 選用銑床 X62W 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 84 選取數(shù)據(jù) 銑刀直徑 D 75 mm 切削速度 V 0 42 m s 銑刀齒數(shù) Z 8 切削深度 ap 2 mm af 0 7 mm r 切削寬度 ae 0 5 mm 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 107 r min 根據(jù)表 3 1 74 按機床選取 n 750 r min 則實際切削速度 V Dn 1000 60 2 94 m s 銑削工時為 按表 2 5 10 L 38 mm L1 1 5 7 5 mm L2 2 5 mmae d 基本時間 tj L fmz 38 7 5 2 5 2 96 60 8 0 03 min 按表 2 5 46 輔助時間 ta 0 4 0 45 0 18 min 3 粗锪連桿兩螺栓底面 選用鉆床 Z3025 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 67 選取數(shù)據(jù) 锪刀直徑 D 28 mm 切削速度 V 0 2 m s 锪刀齒數(shù) Z 6 切削深度 ap 3 mm 進給量 f 0 10 mm r 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 50 9 r min 根據(jù)表 3 1 30 按機床選取 n 750 r min 則實際切削速度 V Dn 1000 60 2 94 m s 锪削工時為 按表 2 5 7 L 28 mm L1 1 5 mm 基本時間 tj L fn 28 1 5 0 10 750 8 0 04 min 4 銑軸瓦鎖口槽 選用銑床 X62W 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 90 選取數(shù)據(jù) 銑刀直徑 D 63 mm 切削速度 V 0 31 m s 銑刀齒數(shù) Z 24 切削深度 ap 2 mm 切削寬度 ae 0 5 mm af 0 02 mm r 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 94 r min 根據(jù)表 3 1 74 按機床選取 n 100 r min 則實際切削速度 V Dn 1000 60 0 33 m s 銑削工時為 按表 2 5 10 L 5 mm L1 0 5 63 1 5 33 mm L2 1 5 mm 基本時間 tj L fmz 5 33 1 5 100 24 0 02 min 按表 2 5 46 輔助時間 ta 0 4 0 45 0 18 min 5 精銑螺栓座面 選用銑床 X62W 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 90 選取數(shù)據(jù) 銑刀直徑 D 63 mm 切削速度 V 0 47 m s 銑刀齒數(shù) Z 24 切削深度 ap 2 mm 切削寬度 ae 5 mm af 0 015 mm r 22 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 142 r min 根據(jù)表 3 1 31 按機床選取 n 150 r min 則實際切削速度 V Dn 1000 60 0 49 m s 銑削工時為 按表 2 5 10 L 28 mm L1 1 5 19 mm L2 3 mm eead 基本時間 tj L fmz 28 19 3 150 24 0 02 min 按表 2 5 46 輔助時間 ta 0 4 0 45 0 18 min 7 精磨結(jié)合面 選用磨床 M7130 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 170 選取數(shù)據(jù) 砂輪直徑 D 40 mm 切削速度 V 0 330 m s 切削深度 ap 0 1 mm 進給量 fr0 0 006 mm r 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 157 r min 根據(jù)表 3 1 48 按機床選取 n 100 r min 則實際切削速度 V Dn 1000 60 0 20 m s 磨削工時為 按表 2 5 11 基本時間 tj 0 02 min 0 1 k 1 z 8 zfrkb0 bz 3 10 8 銑 磨連桿蓋結(jié)合面 1 粗銑連桿上蓋結(jié)合面 選用銑床 X62W 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 74 84 選取數(shù)據(jù) 銑刀直徑 D 75 mm 切削速度 V 0 35 m s 切削寬度 ae 3 mm 銑刀齒數(shù) Z 8 af 0 12 mm r 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 89 r min 根據(jù)表 3 1 74 按機床選取 n 100 r min 則實際切削速度 V Dn 1000 60 0 39 m s 銑削工時為 按表 2 5 10 L 38 mm L1 1 5 16 mm L2 2 5 mmae d 基本時間 tj L fmz 38 16 2 5 100 8 0 07 min 按表 2 5 46 輔助時間 ta 0 4 0 45 0 18 min 2 精銑連桿上蓋結(jié)合面 選用銑床 X62W 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 84 選取數(shù)據(jù) 銑刀直徑 D 75 mm 切削速度 V 0 42 m s 切削寬度 ae 0 5 mm 銑刀齒數(shù) Z 8 進給量 f 0 7 mm r 則主軸轉(zhuǎn)速 n 1000v D 107 r min 根據(jù)表 3 1 74 按機床選取 n 110 r min 則實際切削速度 V Dn 1000 60 0 43 m s 銑削工時為 按表 2 5 10 L 38 mm L1 1 5 7 5 mm L2 2 5 mmae d 基本時間 tj L fmz 38 7 5 2 5 110 8 0 6 min 按表 2 5 46 輔助時間 ta 0 4 0 45 0 18 min 3 粗銑螺母座面 選用銑床 X62W 根據(jù) 機械制造工藝設(shè)計手冊 表 2 4 88 選取數(shù)據(jù) 銑刀直徑 D 63 mm 切削速度 V 0 34 m s 23 銑刀齒數(shù) Z 24 切削寬度 ae 5 mm af 0 15 mm r