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I 工藝工裝設(shè)計 課 程 設(shè) 計 說 明 書 設(shè)計題目 設(shè)計 軸承支撐座 零件的機械加工工藝規(guī)程 及工藝裝備 假設(shè)年產(chǎn)量為 5000 件 學(xué) 院 專 業(yè) 班 級 設(shè) 計 指導(dǎo)教師 年 月 日 工藝工裝設(shè)計課程設(shè)計任務(wù)書 題目 設(shè)計 軸承支撐座 零件的機械加工工藝規(guī)程 及工藝裝備 假設(shè)年產(chǎn)量為 5000 件 內(nèi)容 1 零件圖 1 張 2 毛坯圖 1 張 3 機械加工工藝過程綜合卡片 1 張 4 夾具裝配圖 1 張 5 夾具零件圖 1 張 6 課程設(shè)計說明書 1 份 專 業(yè) 班 級 學(xué) 生 指導(dǎo)教師 年 月 日 1 目 錄 1 緒 論 1 2 軸承支撐座的分析 2 2 1 軸承支撐座的工藝分析 2 2 2 軸承支撐座的工藝要求 2 3 工藝規(guī)程設(shè)計 5 3 1 加工工藝過程 5 3 2 確定各表面加工方案 5 3 2 1 影響加工方法的因素 5 3 2 2 加工方案的選擇 5 3 3 確定定位基準 6 3 2 1 粗基準的選擇 6 3 2 1 精基準選擇的原則 6 3 4 工藝路線的擬訂 7 3 4 1 工序的合理組合 7 3 4 2 工序的集中與分散 8 3 4 3 加工階段的劃分 9 3 4 4 加工工藝路線方案的比較 9 3 5 軸承支撐座的偏差 加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸的確定 11 3 5 1 毛坯的結(jié)構(gòu)工藝要求 11 3 5 2 軸承支撐座的偏差計算 12 3 6 確定切削用量及基本工時 機動時間 12 3 7 時間定額計算及生產(chǎn)安排 18 4 鉆孔夾具設(shè)計 21 4 1 研究原始質(zhì)料 21 4 2 定位基準的選擇 21 4 3 切削力及夾緊力的計算 21 4 4 誤差分析與計算 22 4 5 零 部件的設(shè)計與選用 23 4 5 1 定位銷選用 23 4 5 2 夾緊裝置的選用 24 2 4 5 3 鉆套 襯套 鉆模板設(shè)計與選用 24 4 6 夾具設(shè)計及操作的簡要說明 25 參考文獻 27 1 1 緒 論 工藝工裝設(shè)計課程設(shè)計的目的是讓學(xué)生在學(xué)習(xí)了機械制造技術(shù)基礎(chǔ)和進行了 校內(nèi)外的生產(chǎn)實習(xí)之后讓學(xué)生獲得綜合運用過去所學(xué)過的全部課程進行工藝及結(jié) 構(gòu)設(shè)計的基本能力 同時 課程設(shè)計也是為了畢業(yè)設(shè)計進行一次綜合訓(xùn)練和準備 機械制造技術(shù)基礎(chǔ)的課程設(shè)計可以使學(xué)生在下述三方面得到鑄煉 1 能把機械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程中的基本理論和在校內(nèi)外生產(chǎn)實習(xí)中學(xué)到的 實踐知識有機的相結(jié)合 從而解決零件在加工中的定位 夾緊以及工藝路線安排 工藝尺寸確定等問題 從而確保零件的加工質(zhì)量 2 提高學(xué)生的機械結(jié)構(gòu)設(shè)計能力 通過針對某一典型零件的夾具 或量具 的設(shè)計 從而使學(xué)生能夠通過所給出的被加工零件的加工要求 設(shè)計出高效率 低成本 裝夾簡單 省力 省時而能保證加工質(zhì)量的夾具的能力 3 鑄煉學(xué)生使用手冊及圖表資料的能力 能夠熟練地依據(jù)給定的任務(wù)而 查找相關(guān)的資料 手冊及圖表并掌握其中的設(shè)計信息用于設(shè)計參數(shù)的確定 而機床夾具是為了保證產(chǎn)品的質(zhì)量的同時提高生產(chǎn)的效率 改善工人的勞動強度 降低生產(chǎn)成本而在機床上用以裝夾工件的一種裝置 其作用是使工件相對于機床 或刀具有個正確的位置 并在加工過程中保持這個位置不變 它們的研究對機械 工業(yè)有著很重要的意義 因此在大批量生產(chǎn)中 常采用專用夾具 而本次對于軸承支撐座加工工藝及夾具設(shè)計的主要任務(wù)是 完成軸承支撐座零件加工工藝規(guī)程的制定 完成某一道工序的鉆孔專用夾具的設(shè)計 通過對軸承支撐座零件的初步分析 了解其零件的主要特點 加工難易程度 主要加工面和加工粗 精基準 從而制定出軸承支撐座加工工藝規(guī)程 對于專用 夾具的設(shè)計 首先分析零件的加工工藝 選取定位基準 然后再根據(jù)切銷力的大 小 批量生產(chǎn)情況來選取夾緊方式 從而設(shè)計專用夾具 2 2 軸承支撐座的分析 2 1 軸承支撐座的工藝分析 軸承支撐座是一個很重要的零件 因為其零件尺寸比較小 結(jié)構(gòu)形狀較復(fù)雜 但其加工孔和底面的精度要求較高 此外還有小頭孔端要求加工 對精度要求也 很高 軸承支撐座的底面 大頭孔上平面和小頭孔粗糙度要求都是 所以2 3Ra 都要求精加工 其小頭孔與底平面有垂直度的公差要求 軸承支撐座底面與大頭 孔上平面有平行度公差要求 因為其尺寸精度 幾何形狀精度和相互位置精度 以及各表面的表面質(zhì)量均影響機器或部件的裝配質(zhì)量 進而影響其性能與工作壽 命 因此它們的加工是非常關(guān)鍵和重要的 2 2 軸承支撐座的工藝要求 一個好的結(jié)構(gòu)不但要應(yīng)該達到設(shè)計要求 而且要有好的機械加工工藝性 也 就是要有加工的可能性 要便于加工 要能夠保證加工質(zhì)量 同時使加工的勞動 量最小 而設(shè)計和工藝是密切相關(guān)的 又是相輔相成的 設(shè)計者要考慮加工工藝 問題 工藝師要考慮如何從工藝上保證設(shè)計的要求 3 圖 2 1 軸承支撐座零件圖 該加工有加工表面 平面加工包括軸承支撐座底面 大頭孔上平面 孔系加 工包括大 小頭孔 各小孔螺紋孔 小頭孔端面加工以及大頭孔的端面加工 以平面為主有 軸承支撐座底面的粗 精銑加工 其粗糙度要求是 2 3 Ra 大頭孔端面的粗 精銑加工 其粗糙度要求是 2 3 Ra 孔系加工有 42 32 的大頭孔粗 精鏜加工 其表面粗糙度為 1 6Ra 的小頭孔鉆 擴和鉸加工 其表面粗糙度要求209H 1 6Ra 小孔鉆加工 小孔表面粗糙度要求 5 12 Ra 軸承支撐座毛坯的選擇鑄造 因為生產(chǎn)率很高 所以可以免去每次造型 單 邊余量一般在 結(jié)構(gòu)細密 能承受較大的壓力 占用生產(chǎn)的面積較小 因 3m 其年產(chǎn)量是 5000 件 由 3 表 2 1 3 可知是中批量生產(chǎn) 上面主要是對軸承支撐座零件的結(jié)構(gòu) 加工精度和主要加工表面進行了分析 選擇了其毛坯的的制造方法為鑄造和中批的批量生產(chǎn)方式 從而為工藝規(guī)程設(shè)計 提供了必要的準備 4 5 3 工藝規(guī)程設(shè)計 3 1 加工工藝過程 由以上分析可知 該軸承支撐座零件的主要加工表面是平面 孔系 一般 來說 保證平面的加工精度要比保證孔系的加工精度容易 因此 對于軸承支 撐座來說 加工過程中的主要問題是保證孔的尺寸精度及位置精度 處理好孔 和平面之間的相互關(guān)系以及槽的各尺寸精度 由上面的一些技術(shù)條件分析得知 軸承支撐座的尺寸精度 形狀精度以及 位置關(guān)系精度要求都不是很高 這樣對加工要求也就不是很高 3 2 確定各表面加工方案 一個好的結(jié)構(gòu)不但應(yīng)該達到設(shè)計要求 而且要有好的機械加工工藝性 也 就是要有加工的可能性 要便于加工 要能保證加工的質(zhì)量 同時使加工的勞 動量最小 設(shè)計和工藝是密切相關(guān)的 又是相輔相成的 對于我們設(shè)計軸承支 撐座的加工工藝來說 應(yīng)選擇能夠滿足平面孔系和槽加工精度要求的加工方法 及設(shè)備 除了從加工精度和加工效率兩方面考慮以外 也要適當考慮經(jīng)濟因素 在滿足精度要求及生產(chǎn)率的條件下 應(yīng)選擇價格較底的機床 3 2 1 影響加工方法的因素 要考慮加工表面的精度和表面質(zhì)量要求 根據(jù)各加工表面的技術(shù)要求 選擇加工方法及分幾次加工 根據(jù)生產(chǎn)類型選擇 在大批量生產(chǎn)中可專用的高效率的設(shè)備 在單件小 批量生產(chǎn)中則常用通用設(shè)備和一般的加工方法 如 柴油機連桿小頭孔的加工 在小批量生產(chǎn)時 采用鉆 擴 鉸加工方法 而在大批量生產(chǎn)時采用拉削加工 要考慮被加工材料的性質(zhì) 例如 淬火鋼必須采用磨削或電加工 而有 色金屬由于磨削時容易堵塞砂輪 一般都采用精細車削 高速精銑等 要考慮工廠或車間的實際情況 同時也應(yīng)考慮不斷改進現(xiàn)有加工方法和 設(shè)備 推廣新技術(shù) 提高工藝水平 此外 還要考慮一些其它因素 如加工表面物理機械性能的特殊要求 工件形狀和重量等 選擇加工方法一般先按這個零件主要表面的技術(shù)要求來選定最終加工方法 3 2 2 加工方案的選擇 由參考文獻 3 表 2 1 12 可以確定 平面的加工方案為 粗銑 精 銑 粗糙度為 6 3 0 8 一般不淬硬的平面 精銑的粗糙度可79IT aR 6 以較小 由參考文獻 3 表 2 1 11 確定 大頭 42 32 孔的表面粗糙度要求 為 6 3 則選擇孔的加方案序為 粗鏜 精鏜 小頭孔 加工方法 209H 加零件毛坯不能直接鑄出孔 只能鑄出一個小坑 以便在以后加工時找正 其中心 但其表面粗糙度的要求為 所以選擇加工的方法是鉆 擴6 1 Ra 鉸 小孔加工方法 因為孔的表面粗糙度的要求都不高 是 所以我們采用一次鉆孔2 5 的加工方法 3 3 確定定位基準 3 2 1 粗基準的選擇 選擇粗基準時 考慮的重點是如何保證各加工表面有足夠的余量 使不加 工表面與加工表面間的尺寸 位子符合圖紙要求 粗基準選擇應(yīng)當滿足以下要求 粗基準的選擇應(yīng)以加工表面為粗基準 目的是為了保證加工面與不加工 面的相互位置關(guān)系精度 如果工件上表面上有好幾個不需加工的表面 則應(yīng)選 擇其中與加工表面的相互位置精度要求較高的表面作為粗基準 以求壁厚均勻 外形對稱 少裝夾等 選擇加工余量要求均勻的重要表面作為粗基準 例如 機床床身導(dǎo)軌面 是其余量要求均勻的重要表面 因而在加工時選擇導(dǎo)軌面作為粗基準 加工床 身的底面 再以底面作為精基準加工導(dǎo)軌面 這樣就能保證均勻地去掉較少的 余量 使表層保留而細致的組織 以增加耐磨性 應(yīng)選擇加工余量最小的表面作為粗基準 這樣可以保證該面有足夠的加 工余量 應(yīng)盡可能選擇平整 光潔 面積足夠大的表面作為粗基準 以保證定位 準確夾緊可靠 有澆口 冒口 飛邊 毛刺的表面不宜選作粗基準 必要時需 經(jīng)初加工 要從保證孔與孔 孔與平面 平面與平面之間的位置 能保證軸承支撐座 在整個加工過程中基本上都能用統(tǒng)一的基準定位 從軸承支撐座零件圖分析可 知 主要是選擇加工軸承支撐座底面的裝夾定位面為其加工粗基準 3 2 1 精基準選擇的原則 基準重合原則 即盡可能選擇設(shè)計基準作為定位基準 這樣可以避免定 位基準與設(shè)計基準不重合而引起的基準不重合誤差 7 基準統(tǒng)一原則 應(yīng)盡可能選用統(tǒng)一的定位基準 基準的統(tǒng)一有利于保證 各表面間的位置精度 避免基準轉(zhuǎn)換所帶來的誤差 并且各工序所采用的夾具 比較統(tǒng)一 從而可減少夾具設(shè)計和制造工作 例如 軸類零件常用頂針孔作為 定位基準 車削 磨削都以頂針孔定位 這樣不但在一次裝夾中能加工大多書 表面 而且保證了各外圓表面的同軸度及端面與軸心線的垂直度 互為基準的原則 選擇精基準時 有時兩個被加工面 可以互為基準反 復(fù)加工 例如 對淬火后的齒輪磨齒 是以齒面為基準磨內(nèi)孔 再以孔為基準 磨齒面 這樣能保證齒面余量均勻 自為基準原則 有些精加工或光整加工工序要求余量小而均勻 可以選擇 加工表面本身為基準 例如 磨削機床導(dǎo)軌面時 是以導(dǎo)軌面找正定位的 此 外 像拉孔在無心磨床上磨外圓等 都是自為基準的例子 此外 還應(yīng)選擇工件上精度高 尺寸較大的表面為精基準 以保證定位穩(wěn) 固可靠 并考慮工件裝夾和加工方便 夾具設(shè)計簡單等 要從保證孔與孔 孔與平面 平面與平面之間的位置 能保證軸承支撐座 在整個加工過程中基本上都能用統(tǒng)一的基準定位 從軸承支撐座零件圖分析可 知 它的底平面與 小頭孔 適于作精基準使用 但用一個平面和一個孔209H 定位限制工件自由度不夠 如果使用典型的一面兩孔定位方法 則可以滿足整 個加工過程中基本上都采用統(tǒng)一的基準定位的要求 至于兩側(cè)面 因為是非加 工表面 所以也可以用 的孔為加工基準 4 選擇精基準的原則時 考慮的重點是有利于保證工件的加工精度并使裝夾 準 3 4 工藝路線的擬訂 對于中批量生產(chǎn)的零件 一般總是首先加工出統(tǒng)一的基準 軸承支撐座的 加工的第一個工序也就是加工統(tǒng)一的基準 具體安排是先以孔和面定位粗 精 加工軸承支撐座底面大頭孔上平面 后續(xù)工序安排應(yīng)當遵循粗精分開和先面后孔的原則 3 4 1 工序的合理組合 確定加工方法以后 就按生產(chǎn)類型 零件的結(jié)構(gòu)特點 技術(shù)要求和機床設(shè) 備等具體生產(chǎn)條件確定工藝過程的工序數(shù) 確定工序數(shù)的基本原則 工序分散原則 工序內(nèi)容簡單 有利選擇最合理的切削用量 便于采用通用設(shè)備 簡單的 機床工藝裝備 生產(chǎn)準備工作量少 產(chǎn)品更換容易 對工人的技術(shù)要求水平不 高 但需要設(shè)備和工人數(shù)量多 生產(chǎn)面積大 工藝路線長 生產(chǎn)管理復(fù)雜 8 工序集中原則 工序數(shù)目少 工件裝 夾次數(shù)少 縮短了工藝路線 相應(yīng)減少了操作工人 數(shù)和生產(chǎn)面積 也簡化了生產(chǎn)管理 在一次裝夾中同時加工數(shù)個表面易于保證 這些表面間的相互位置精度 使用設(shè)備少 大量生產(chǎn)可采用高效率的專用機床 以提高生產(chǎn)率 但采用復(fù)雜的專用設(shè)備和工藝裝備 使成本增高 調(diào)整維修費 事 生產(chǎn)準備工作量大 一般情況下 單件小批生產(chǎn)中 為簡化生產(chǎn)管理 多將工序適當集中 但 由于不采用專用設(shè)備 工序集中程序受到限制 結(jié)構(gòu)簡單的專用機床和工夾具 組織流水線生產(chǎn) 加工工序完成以后 將工件清洗干凈 清洗是在 的含 0 4 1 1 809c 蘇打及 0 25 0 5 亞硝酸鈉溶液中進行的 清洗后用壓縮空氣吹干凈 保證 零件內(nèi)部雜質(zhì) 鐵屑 毛刺 砂粒等的殘留量不大于 mg2 3 4 2 工序的集中與分散 制訂工藝路線時 應(yīng)考慮工序的數(shù)目 采用工序集中或工序分散是其兩個 不同的原則 所謂工序集中 就是以較少的工序完成零件的加工 反之為工序 分散 工序集中的特點 工序數(shù)目少 工件裝夾次數(shù)少 縮短了工藝路線 相應(yīng)減少了操作工人數(shù) 和生產(chǎn)面積 也簡化了生產(chǎn)管理 在一次裝夾中同時加工數(shù)個表面易于保證這 些表面間的相互位置精度 使用設(shè)備少 大量生產(chǎn)可采用高效率的專用機床 以提高生產(chǎn)率 但采用復(fù)雜的專用設(shè)備和工藝裝備 使成本增高 調(diào)整維修費 事 生產(chǎn)準備工作量大 工序分散的特點 工序內(nèi)容簡單 有利選擇最合理的切削用量 便于采用通用設(shè)備 簡單的 機床工藝裝備 生產(chǎn)準備工作量少 產(chǎn)品更換容易 對工人的技術(shù)水平要求不 高 但需要設(shè)備和工人數(shù)量多 生產(chǎn)面積大 工藝路線長 生產(chǎn)管理復(fù)雜 工序集中與工序分散各有特點 必須根據(jù)生產(chǎn)類型 加工要求和工廠的具 體情況進行綜合分析決定采用那一種原則 一般情況下 單件小批生產(chǎn)中 為簡化生產(chǎn)管理 多將工序適當集中 但 由于不采用專用設(shè)備 工序集中程序受到限制 結(jié)構(gòu)簡單的專用機床和工夾具 組織流水線生產(chǎn) 由于近代計算機控制機床及加工中心的出現(xiàn) 使得工序集中的優(yōu)點更為突 出 即使在單件小批生產(chǎn)中仍可將工序集中而不致花費過多的生產(chǎn)準備工作量 從而可取的良好的經(jīng)濟效果 9 3 4 3 加工階段的劃分 零件的加工質(zhì)量要求較高時 常把整個加工過程劃分為幾個階段 粗加工階段 粗加工的目的是切去絕大部分多雨的金屬 為以后的精加工創(chuàng)造較好的條 件 并為半精加工 精加工提供定位基準 粗加工時能及早發(fā)現(xiàn)毛坯的缺陷 予以報廢或修補 以免浪費工時 粗加工可采用功率大 剛性好 精度低的機床 選用大的切前用量 以提 高生產(chǎn)率 粗加工時 切削力大 切削熱量多 所需夾緊力大 使得工件產(chǎn)生 的內(nèi)應(yīng)力和變形大 所以加工精度低 粗糙度值大 一般粗加工的公差等級為 IT11 IT12 粗糙度為 Ra80 100 m 半精加工階段 半精加工階段是完成一些次要面的加工并為主要表面的精加工做好準備 保證合適的加工余量 半精加工的公差等級為 IT9 IT10 表面粗糙度為 Ra10 1 25 m 精加工階段 精加工階段切除剩余的少量加工余量 主要目的是保證零件的形狀位置幾精 度 尺寸精度及表面粗糙度 使各主要表面達到圖紙要求 另外精加工工序安排在 最后 可防止或減少工件精加工表面損傷 精加工應(yīng)采用高精度的機床小的切前用量 工序變形小 有利于提高加工 精度 精加工的加工精度一般為 IT6 IT7 表面粗糙度為 Ra10 1 25 m 此外 加工階段劃分后 還便于合理的安排熱處理工序 由于熱處理性質(zhì) 的不同 有的需安排于粗加工之前 有的需插入粗精加工之間 但須指出加工階段的劃分并不是絕對的 在實際生活中 對于剛性好 精 度要求不高或批量小的工件 以及運輸裝夾費事的重型零件往往不嚴格劃分階 段 在滿足加工質(zhì)量要求的前提下 通常只分為粗 精加工兩個階段 甚至不 把粗精加工分開 必須明確劃分階段是指整個加工過程而言的 不能以某一表 面的加工或某一工序的性質(zhì)區(qū)分 例如工序的定位精基準面 在粗加工階段就 要加工的很準確 而在精加工階段可以安排鉆小空之類的粗加工 3 4 4 加工工藝路線方案的比較 在保證零件尺寸公差 形位公差及表面粗糙度等技術(shù)條件下 成批量生產(chǎn) 可以考慮采用專用機床 以便提高生產(chǎn)率 但同時考慮到經(jīng)濟效果 降低生產(chǎn) 成本 擬訂兩個加工工藝路線方案 見下表 表 3 1 加工工藝路線方案比較表 工序號 方案 方案 10 工序內(nèi)容 定位基準 工序內(nèi)容 定位基準 010 粗銑平面 E F 平面和 20 孔 粗 精銑 E 平 面 平面和 20 孔 020 精銑平面 E F 平面和 20 孔 粗 精銑 F 平 面 平面和 20 孔 030 鉆 擴 鉸 20 孔 底面和側(cè)面 鉆 擴 鉸 20 孔 底面和側(cè)面 040 粗鏜 42 32 孔 底面和 孔20 粗 精鏜 32 孔孔 底面和 孔20 050 精鏜 42 孔 底面 孔 和孔 粗 精鏜 底面 孔 060 鉆各小孔攻絲 各螺紋孔 檢驗 加工工藝路線方案的論證 從前兩步工序可以看出 方案 把粗 精加工都安排在一個工序中 以便裝夾 安裝工件 再看后面的鏜孔 工序 方案 把粗 精加工分在兩個不同的工序中 而方案 都在一個工序中 這樣不但有利于工件的安裝 且在設(shè)計專用夾具時 也可以減少工件的安裝次數(shù) 方案 2 中其工序較為集中 如粗 精加工都安排在一個工序中 以便裝夾 安裝工件 由以上分析 方案 為合理 經(jīng)濟的加工工藝路線方案 具體的工藝過程 如下表 表 3 2 加工工藝過程表 工序號 工 種 工作內(nèi)容 說 明 010 鑄造 鑄造 鑄件毛坯尺寸 020 熱處理 退火 030 銑 粗 精銑 E 平面 工件用專用夾具裝夾 雙 立軸圓工作臺銑床 52 KX 11 040 銑 粗 精銑 F 平面 工件用專用夾具裝夾 雙 立軸圓工作臺銑床 52 KX 050 鉆 擴 鉸 將孔 20 鉆到直徑 再將 擴孔到17dm 最后進行鉸加工到要求尺9 寸 20H工件采有專用夾具裝夾 機床選用搖臂鉆床 3025Z 060 粗 精 鏜 粗 精鏜孔 42 32 孔 工件用專用夾具裝夾 立式銑鏜床 68T 070 鉆 鉆小孔到要求尺寸 攻絲各螺紋 孔 工件用專用夾具裝夾 搖臂鉆床 3025 Z 080 檢驗 090 入庫 清洗 涂防銹油 3 5 軸承支撐座的偏差 加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸的確 定 軸承支撐座的鑄造采用的是 HT200 鑄造制造 其材料是 HT200 生產(chǎn)類型 為中批量生產(chǎn) 采用鑄造毛坯 3 5 1 毛坯的結(jié)構(gòu)工藝要求 軸承支撐座為鑄造件 對毛坯的結(jié)構(gòu)工藝性有一定要求 由于鑄造件尺寸精度較高和表面粗糙度值低 因此零件上只有與其它機 件配合的表面才需要進行機械加工 其表面均應(yīng)設(shè)計為非加工表面 為了使金屬容易充滿模膛和減少工序 鑄造件外形應(yīng)力求簡單 平直的 對稱 盡量避免鑄造件截面間差別過大 或具有薄壁 高筋 高臺等結(jié)構(gòu) 鑄造件的結(jié)構(gòu)中應(yīng)避免深孔或多孔結(jié)構(gòu) 鑄造件的整體結(jié)構(gòu)應(yīng)力求簡單 工藝基準以設(shè)計基準相一致 便于裝夾 加工和檢查 結(jié)構(gòu)要素統(tǒng)一 盡量使用普通設(shè)備和標準刀具進行加工 在確定毛坯時 要考慮經(jīng)濟性 雖然毛坯的形狀尺寸與零件接近 可以減 少加工余量 提高材料的利用率 降低加工成本 但這樣可能導(dǎo)致毛坯制造困 難 需要采用昂貴的毛坯制造設(shè)備 增加毛坯的制造成本 因此 毛坯的種類 形狀及尺寸的確定一定要考慮零件成本的問題但要保證零件的使用性能 在毛 12 坯的種類 形狀及尺寸確定后 必要時可據(jù)此繪出毛坯圖 3 5 2 軸承支撐座的偏差計算 軸承支撐座底平面和大頭孔上平面的偏差及加工余量計算 底平面加工余量的計算 根據(jù)工序要求 其加工分粗 精銑加工 各工步 余量如下 粗銑 由參考文獻 4 表 11 19 其余量值規(guī)定為 現(xiàn)取2 0 5m 2mm 查 3 可知其粗銑時精度等級為 IT12 粗銑平面時厚度偏差取 21 精銑 由參考文獻 3 表 2 3 59 其余量值規(guī)定為 1 鑄造毛坯的基本尺寸為 42 2 4 36 又由參考文獻 4 表 11 19 可得鑄件 尺寸公差為 1 406 大小頭孔的偏差及加工余量計算 參照參考文獻 3 表 2 2 2 2 2 25 2 3 13 和參考文獻 15 表 1 8 可以查得 孔 20 鉆孔的精度等級 表面粗糙度 尺寸偏差是 1 IT12 5Raum m2 0 擴孔的精度等級 表面粗糙度 尺寸偏差是 03 84 鉸孔的精度等級 表面粗糙度 尺寸偏差是 8IT 1 6Rau 0 3 根據(jù)工序要求 小頭孔加工分為鉆 擴 鉸三個工序 而大頭孔加工分為 粗鏜 精鏜二個工序完成 各工序余量如下 鉆 20 孔 參照參考文獻 3 表 2 3 47 表 2 3 48 確定工序尺寸及加工余量為 加工該孔的工藝是 鉆 擴 鉸 鉆孔 17 擴孔 Z 為單邊余量 9 2 7Zm 鉸孔 Z 為單邊余量 2003 3 6 確定切削用量及基本工時 機動時間 工序 1 粗 精銑 E 平面 機床 臥式銑床 X52K 刀具 硬質(zhì)合金可轉(zhuǎn)位端銑刀 面銑刀 材料 齒15YT0Dm 數(shù) 此為粗齒銑刀 5Z 13 因其單邊余量 Z 2 2mm 所以銑削深度 pa 精銑該平面的單邊余量 Z 1 0mm 銑削深度 p1 0m 每齒進給量 根據(jù)參考文獻 3 表 2 4 73 取 根據(jù)參fa 0 15 famZ 考文獻 3 表 2 4 81 取銑削速度 2 8 Vs 每齒進給量 根據(jù)參考文獻 3 表 2 4 73 取 根據(jù)參考f f 8 文獻 3 表 2 4 81 取銑削速度 47 機床主軸轉(zhuǎn)速 n102 601 9 min31Vrd 按照參考文獻 3 表 3 1 74 取 475 實際銑削速度 v 402 9 106ns 進給量 fV 1857 0 1 ffaZm 工作臺每分進給量 m 2475infVs 根據(jù)參考文獻 3 表 2 4 81 取 aa6 切削工時 被切削層長度 由毛坯尺寸可知 l 14lm 8l 刀具切入長度 1 20 5 3lDa 2 061 2 刀具切出長度 取2lm 走刀次數(shù)為 1 機動時間 jt12420 36min7 5jmlf 機動時間 1jt 1268 19i jlf 所以該工序總機動時間 105injjtt 14 工序 2 粗 精銑 F 面 機床 臥式銑床 X52K 刀具 硬質(zhì)合金可轉(zhuǎn)位端銑刀 面銑刀 材料 齒15YT0Dm 數(shù) 8 此為細齒銑刀 因其單邊余量 Z 2mm 所以銑削深度 pam2 精銑該平面的單邊余量 Z 1 0mm 銑削深度 p1 0 每齒進給量 根據(jù)參考文獻 3 表 2 4 73 取 根據(jù)參考fa Zmaf 18 0 文獻 3 表 2 4 81 取銑削速度 2 47 Vs 每齒進給量 根據(jù)參考文獻 3 表 2 4 73 取 根據(jù)參f 5 f 考文獻 3 表 2 4 81 取銑削速度 8 m 機床主軸轉(zhuǎn)速 n102 6053 in314Vrd 按照參考文獻 3 表 3 1 31 取 實際銑削速度 v 10 14 06dnms 進給量 fV 58 2 ffaZ 工作臺每分進給量 m170infVs 被切削層長度 由毛坯尺寸可知 l 4lm 68l 刀具切入長度 精銑時110lD 刀具切出長度 取2l 走刀次數(shù)為 1 機動時間 2jt12402 34min7jmlf 機動時間 2jt 1268 ijlf 所以該工序總機動時間 20 5injjtt 工序 3 鉆 擴 鉸 孔 09H 機床 立式鉆床 Z525 15 刀具 根據(jù)參照參考文獻 3 表 4 3 9 選高速鋼錐柄麻花鉆頭 鉆孔 20 鉆孔 20 時先采取的是鉆 孔 再擴到 所以 17 1 7 17Dm 切削深度 pa8 5m 進給量 根據(jù)參考文獻 3 表 2 4 38 取 f rf 3 0 切削速度 參照參考文獻 3 表 2 4 41 取 V48Vs 機床主軸轉(zhuǎn)速 n 100 486539 min317vrd 按照參考文獻 3 表 3 1 31 取 0 所以實際切削速度 v 176 5 dns 切削工時 被切削層長度 l42m 刀具切入長度 1 117 05 96rDlctgkctgm 刀具切出長度 取2l4 l32 走刀次數(shù)為 1 機動時間 jt60 5in 3jLfn 擴孔 20 刀具 根據(jù)參照參考文獻 3 表 4 3 31 選擇硬質(zhì)合金錐柄麻花擴孔鉆頭 片型號 E403 因鉆孔 20 時先采取的是先鉆到 孔再擴到 所以 17 19 7 19 7Dm 17d 切削深度 pa 35m 進給量 根據(jù)參考文獻 3 表 2 4 52 取 f 0 6 fr 切削速度 參照參考文獻 3 表 2 4 53 取 V4Vs 機床主軸轉(zhuǎn)速 n100 462 78 in319vrD 按照參考文獻 3 表 3 1 31 取 5mn 16 所以實際切削速度 v3 149 750 2 06dnms 切削工時 被切削層長度 l42m 刀具切入長度 有 11 19 7 20 8632rDdlctgkctgm 刀具切出長度 取lm42l32 走刀次數(shù)為 1 機動時間 2jt30 16in 5jLfn 鉸孔 20 刀具 根據(jù)參照參考文獻 3 表 4 3 54 選擇硬質(zhì)合金錐柄機用鉸刀 切削深度 且 pa0 15m 20D 進給量 根據(jù)參考文獻 3 表 2 4 58 取f rmf 0 2 1 rmf 0 2 切削速度 參照參考文獻 3 表 2 4 60 取 V sV 3 機床主軸轉(zhuǎn)速 n10 32605 7 in14rD 按照參考文獻 3 表 3 1 31 取 1mn 實際切削速度 v 63 00s 切削工時 被切削層長度 l42 刀具切入長度 10019 7 20 9rDdlctgkctgm 刀具切出長度 取2lm4 l32 走刀次數(shù)為 1 機動時間 3jt 09 7in315jLnf 17 該工序的加工機動時間的總和是 jt0 2516 07 48minj 工序 4 粗 精鏜孔 機床 臥式金剛鏜床 740TK 刀具 硬質(zhì)合金鏜刀 鏜刀材料 5YT 粗鏜 42 32 孔 單邊余量 Z 1 1mm 一次鏜去全部余量 1 pam 進給量 根據(jù)參考文獻 3 表 2 4 66 刀桿伸出長度取 切削深f m20 度為 因此確定進給量 1 m0 2 fr 切削速度 參照參考文獻 3 表 2 4 45 取 V 1 inVs 機床主軸轉(zhuǎn)速 n 0191 in3 4 2rd 按照參考文獻 3 表 3 1 41 取 0m 實際切削速度 v 43 2 4 106ns 工作臺每分鐘進給量 mf0 10 inf 被切削層長度 l5 刀具切入長度 1 2 3 3 70pramtgktg 刀具切出長度 取2lm5 l42 行程次數(shù) i1 機動時間 jt213 710 injmlf 精鏜 42 32 孔 粗加工后單邊余量 Z 0 4mm 一次鏜去全部余量 進給量 4pam f 根據(jù)參考文獻 3 表 2 4 66 刀桿伸出長度取 切削深度為 因200 此確定進給量 0 15 fr 切削速度 參照參考文獻 3 表 2 4 45 取V 1 26 inVs 機床主軸轉(zhuǎn)速 n min 94821 36rd 按照參考文獻 3 表 3 14 41 取 10 18 實際切削速度 v3 1402 64 0dnms 工作臺每分鐘進給量 mf 51 inf 被切削層長度 l15 刀具切入長度 mtgtgkarp 3208 3 2 刀具切出長度 取2l5l42 行程次數(shù) i1 機動時間 2jt213 0 1in7jmlf 所以該工序總機動工時 0 5 26mijt 工序 6 鉆各小孔 以 4 M6 的底孔 5 為例 機床 臺式鉆床 46ZA 刀具 根據(jù)參照參考文獻 3 表 4 3 9 選硬質(zhì)合金錐柄麻花鉆頭 切削深度 pam15 根據(jù)參考文獻 3 表 查得 進給量 切削速度3 2 0 2 fmr smV 36 0 機床主軸轉(zhuǎn)速 n in 14754 36010rdV 按照參考文獻 3 表 3 1 31 取 n 實際切削速度 v smD 0 60 1 切削工時 被切削層長度 l3m 刀具切入長度 1 2 10242rctgkctg 刀具切出長度 取 2l4ml3 加工基本時間 jt124 in0 16jLlfn 3 7 時間定額計算及生產(chǎn)安排 根據(jù)設(shè)計任務(wù)要求 該軸承支撐座的年產(chǎn)量為 5000 件 一年以 240 個工作 日計算 每天的產(chǎn)量應(yīng)不低于 21 件 設(shè)每天的產(chǎn)量為 21 件 再以每天 8 小時 工作時間計算 則每個工件的生產(chǎn)時間應(yīng)不大于 22 8min 19 參照參考文獻 3 表 2 5 2 機械加工單件 生產(chǎn)類型 中批以上 時間 定額的計算公式為 大量生產(chǎn)時 Ntktt zfjd 1 0 Ntz 因此在大批量生產(chǎn)時單件時間定額計算公式為 ttfjd 其中 單件時間定額 基本時間 機動時間 jt 輔助時間 用于某工序加工每個工件時都要進行的各種輔助動ft 作所消耗的時間 包括裝卸工件時間和有關(guān)工步輔助時間 布置工作地 休息和生理需要時間占操作時間的百分比值k 粗 精銑 E F 面 粗加工機動時間 jt0 5minj 粗 精加工機動時間 8精 輔助時間 參照參考文獻 3 表 2 5 45 取工步輔助時間為 ft min41 0 由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間很短 所以取裝卸工件時間為 i 則 in41 0 ft 根據(jù)參考文獻 3 表 2 5 48 k 13 k 單間時間定額 有 dt 0 54 2 1min 8ifdjtk 粗 粗 18135fjt 精 精 因此應(yīng)布置二臺粗 精機床即可以完成此二道工序的加工 達到生產(chǎn)要求 鉆 擴 鉸 20 孔 機動時間 jt0 25 160 7 48minj 輔助時間 參照參考文獻 3 表 2 5 41 取工步輔助時間為 f min75 1 由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間很短 所以取裝卸工件時間為 i 則 in75 1 ft 根據(jù)參考文獻 3 表 2 5 43 k 14 2 k 單間時間定額 dt 1 0 4875 2 04min 8idjftk 因此應(yīng)布置一臺機床即可完成本工序的加工 達到生產(chǎn)要求 20 粗 精鏜 42 32 孔 粗鏜 41 7 孔 機動時間 jt0 1minj 粗 輔助時間 參照參考文獻 3 表 2 5 37 取工步輔助時間為 ft min81 0 由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間很短 所以取裝卸工件時間為 i3 則 in8 31 0 ft 根據(jù)參考文獻 3 表 2 5 39 k 83 14 k 單間時間定額 有 dt 1 0 50min2 8idfjtk 粗 因此應(yīng)布置一臺機床即可以完成本工序的加工 達到生產(chǎn)要求 精鏜孔到要求尺 機動時間 jt 104ij 精 輔助時間 參照參考文獻 3 表 2 5 37 取工步輔助時間為 ft in81 0 由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間很短 所以取裝卸工件時間為 i3 則 min81 3 0 ft 根據(jù)參考文獻 3 表 2 5 39 k 83 4 k 單間時間定額 1 0 1 4 9min2 8idfjttk 精 因此應(yīng)布置一臺機床即可以完成本工序的加工 達到生產(chǎn)要求 鉆 4 M6 底孔 5 孔 機動時間 jt0 1minj 輔助時間 參照參考文獻 3 表 2 5 41 取工步輔助時間為 f in75 1 由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間很短 所以取裝卸工件時間為 mi 則 i75 ft 根據(jù)參考文獻 3 表 2 5 43 k 14 2 k 單間時間定額 由式 1 11 有 dt 1 0 75 2 1in 8ijfk 因此應(yīng)布置一臺機床即可完成本工序的加工 達到生產(chǎn)要求 21 4 鉆孔夾具設(shè)計 4 1 研究原始質(zhì)料 利用本夾具主要用來鉆小頭端圓周面上 2 M4 的螺紋底孔 2 3 4 加工時 要滿足粗糙度要求 為了保證技術(shù)要求 最關(guān)鍵是找到定位基準 同時 應(yīng)考 慮如何提高勞動生產(chǎn)率和降低勞動強度 4 2 定位基準的選擇 由零件圖可知 在對槽進行加工前 底平面進行了粗 精銑加工 孔 20 進行了鉆 擴 鉸加工 42 進行了粗 精鏜加工 因此 定位 夾緊方案有 方案 選底平面 20 工藝孔和大頭孔定位 即一面 心軸和棱形銷定 位 夾緊方式選用螺母在心軸上夾緊 該心軸需要在上面鉆孔 以便刀具能加 工工件上的小孔 方案 選一面兩銷定位方式 20 工藝孔用短圓柱銷 42 用棱形銷定 位 夾緊方式用操作簡單 通用性較強的移動壓板來夾緊 分析比較上面二種方案 方案 中的心軸夾緊 定位是不正確的 20 孔 端是不加工的 且定位與夾緊應(yīng)分開 因夾緊會破壞定位 心軸上的開孔也不 利于排銷 通過比較分析只有方案 滿足要求 孔 44 其加工與孔 20 的軸線間有 尺寸公差 選擇小頭孔和大頭孔來定位 從而保證其尺寸公差要求 圖中對孔的的加工沒有位置公差要求 所以我們選擇底平面和兩孔為定位 基準來設(shè)計鉆模 從而滿足孔的加工要求 工件定位用底面和兩孔定位限制 5 個自由度 4 3 切削力及夾緊力的計算 鉆該孔時選用 搖臂鉆床 Z3025 刀具用高速鋼刀具 由參考文獻 5 查表 可得 721 切削力公式 06f PFDfK 式中 D 3 4mm mr 查表 得 821 0 75 36bp 其中 0 b 48K 即 95 fFN 22 實際所需夾緊力 由參考文獻 5 表 得 12 12KFW 有 120 7 6 安全系數(shù) K 可按下式計算有 6543210K 式中 為各種因素的安全系數(shù) 見參考文獻 5 表 可得 60 12 10 56 所以 950816492 KfWFN 由計算可知所需實際夾緊力不是很大 為了使其夾具結(jié)構(gòu)簡單 操作方便 決定選用手動螺旋夾緊機構(gòu) 取 1 561 7 2 查參考文獻 5 1 2 26 可知移動形式壓板螺旋夾緊時產(chǎn)生的夾緊力按以 下公式計算 210 tgtQLWz 式中參數(shù)由參考文獻 5 可查得 6 2 76zr 901 052 9 其中 3 Lm 8N 螺旋夾緊力 04 W 由上述計算易得 K 因此采用該夾緊機構(gòu)工作是可靠的 4 4 誤差分析與計算 該夾具以底面 兩孔為定位基準 要求保證被加工和孔粗糙度為 12 5 該 孔次性加工即可滿足要求 由參考文獻 5 可得 兩定位銷的定位誤差 11minDWd 1 21min2i DdJWarctgL 其中 10 52D20D 23 10 dm 20 3dm in in4 且 L 135mm 得 0 63DW 2Jm 夾緊誤差 cos inmaxyj 其中接觸變形位移值 1 9 62nHBZyRaZkNl 查 5 表 1 2 15 有 10 4 0 42 0 7zKC cos8jym 磨損造成的加工誤差 通常不超過Mj 5 夾具相對刀具位置誤差 取AD01 誤差總和 0 85jwm 4 5 零 部件的設(shè)計與選用 4 5 1 定位銷選用 本夾具選用一可換定位銷和固定棱形銷來定位 其參數(shù)如表 6 1 和 6 2 表 6 1 可換定位銷 D d H 公稱尺寸 允差 1h1b1dC1 14 18 16 15 0 011 22 5 1 4 M12 4 表 6 2 固定棱形銷 d d H 公稱尺寸 允差 Lh1b1C1 40 20 22 0 034 65 5 3 8 1 6 1 5 24 50 0 02 3 4 5 2 夾緊裝置的選用 該夾緊裝置選用移動壓板 其參數(shù)如表 6 3 表 6 3 移動壓板 公稱直徑 L BHlb1dK 3 4 45 20 8 19 6 6 7 M6 5 4 5 3 鉆套 襯套 鉆模板設(shè)計與選用 工藝孔的加工只需鉆切削就能滿足加工要求 故選用可換鉆套 其結(jié)構(gòu)如 下圖所示 以減少更換鉆套的輔助時間 圖 6 1 可換鉆套 鉸工藝孔鉆套結(jié)構(gòu)參數(shù)如下表 6 4 表 6 4 鉆套 D d H 公稱尺寸 允差 12Dh1mCr 25 3 4 12 12 0 018 0 007 22 18 10 4 9 0 5 18 0 5 襯套選用固定襯套其結(jié)構(gòu)如圖所示 圖 6 2 固定襯套 其結(jié)構(gòu)參數(shù)如下表 6 5 表 6 5 固定襯套 d D 公稱尺寸 允差 H 公稱尺寸 允差 C 1 3 4 0 034 0 016 12 18 0 023 0 012 0 5 2 鉆模板選用固定式鉆模板 用 4 個沉頭螺釘和 2 個錐銷定位于夾具體上 4 6 夾具設(shè)計及操作的簡要說明 本夾具用于在鉆床上加工孔 工件以底平面 兩孔為定位基準 在定位環(huán) 上實現(xiàn)完全定位 采用手動螺旋壓板機構(gòu)夾緊工件 該夾緊機構(gòu)操作簡單 夾 緊可靠 26 鉆孔夾具裝配圖 27 參考文獻 1 楊叔子 機械加工工藝師手冊 M 北京 機械工業(yè)出版社 2004 2 上海金屬切削技術(shù)協(xié)會 金屬切削手冊 M 上海 上海科學(xué)技術(shù)出版社 2004 3 李洪 機械加工工藝手冊 M 北京 機械工業(yè)出版社 1990 4 方昆凡 公差與配合手冊 M 北京 機械工業(yè)出版社 1999 5 王光斗 王春福 機床夾具設(shè)計手冊 M 上?？茖W(xué)技術(shù)出版社 2000 6 東北重型機械學(xué)院等 機床夾具設(shè)計手冊 M 上海 上?？茖W(xué)技術(shù)出版社 1979 7 吳宗澤 機械設(shè)計實用手冊 M 北京 化學(xué)工業(yè)出版社 2000 8 劉文劍 曹天河 趙維 夾具工程師手冊 M 哈爾濱 黑龍江科學(xué)技術(shù)出版社 1987 9 上海金屬切削技術(shù)協(xié)會 金屬切削手冊 M 上海 上海科學(xué)技術(shù)出版社 1984 10 周永強 高等學(xué)校畢業(yè)設(shè)計指導(dǎo) M 北京 中國建材工業(yè)出版社 2002 11 黃如林 切削加工簡明實用手冊 M 北京 化學(xué)工業(yè)出版社 2004 12 余光國 馬俊 張興發(fā) 機床夾具設(shè)計 M 重慶 重慶大學(xué)出版社 1995 13 東北重型機械學(xué)院 洛陽農(nóng)業(yè)機械學(xué)院 長春汽車廠工人大學(xué) 機床夾具設(shè)計手 冊 M 上海 上?？茖W(xué)技術(shù)出版社 1980 14 李慶壽 機械制造工藝裝備設(shè)計適用手冊 M 銀州 寧夏人民出版社 1991 15 廖念釗 莫雨松 李碩根 互換性與技術(shù)測量 M 中國計量出版社 2000 9 19 16 樂兌謙 金屬切削刀具 機械工業(yè)出版社 2005 4 17 17 王先逵 機械機械制造工藝學(xué) 機械工業(yè)出版社 2006 18 Machine Tools N chernor 1984 19 Machine Tool Metalworking John L Feirer 1973 20 Handbook of Machine Tools Manfred weck 1984 28