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Harbin Institute of Technology 課程設(shè)計說明書（論文） 課程名稱：機(jī)械原理 設(shè)計題目：棒料輸送線布料裝置(方案1) 院 系：機(jī)電工程學(xué)院 班 級： 設(shè) 計 者: 學(xué) 號：1 指導(dǎo)教師：王洪祥 設(shè)計時間：2014.6.23--2014.6.29 哈爾濱工業(yè)大學(xué) 目錄 1、題目要求 2 2．題目解答 3 （1）工藝動作分析 3 （2）運(yùn)動功能分析及運(yùn)動功能系統(tǒng)圖 3 （3）系統(tǒng)運(yùn)動方案擬定 7 （4）系統(tǒng)運(yùn)動方案設(shè)計 11 1）帶傳動設(shè)計 11 2）滑移齒輪傳動設(shè)計 12 3）齒輪傳動設(shè)計 14 4）槽輪機(jī)構(gòu)設(shè)計 15 5）不完全齒輪機(jī)構(gòu)設(shè)計 16 6）執(zhí)行機(jī)構(gòu)2,3的設(shè)計 18 （5）運(yùn)動方案執(zhí)行構(gòu)件運(yùn)動時序分析 18 （6）參考文獻(xiàn) 19 棒料輸送線布料裝置（方案1） 1、題目要求 如圖下圖1所示棒料輸送線布料裝置的功能簡圖。料斗中分別裝有直徑35mm，長度150mm的鋼料和銅料。在輸送線上按照圖2所示的規(guī)律布置棒料。原動機(jī)轉(zhuǎn)速為1430r/min，每分鐘布置棒料50,80,110塊分3檔可以調(diào)節(jié)。 圖1 圖2 2．題目解答 （1）工藝動作分析 由設(shè)計題目和圖1可以看出，推動輸送帶運(yùn)動的是執(zhí)行構(gòu)件1，使鋼料下落的是執(zhí)行構(gòu)件2，使銅料下落的是執(zhí)行構(gòu)件3，這三個構(gòu)件的運(yùn)動關(guān)系如圖3所示。 T1 T1 T1 T1 執(zhí)行構(gòu)件 運(yùn)動情況 執(zhí)行構(gòu)件1 運(yùn)動 停止 運(yùn)動 停止 運(yùn)動 停止 運(yùn)動 停止 執(zhí)行構(gòu)件2 停止 放料 停止 放料 停止 停止 停止 放料 執(zhí)行構(gòu)件3 停止 停止 停止 放料 停止 停止 停止 停止 T2 、T3 圖3 棒料輸送線布料裝置運(yùn)動循環(huán)圖 圖3中T1是執(zhí)行構(gòu)件1的工作周期，T2是執(zhí)行構(gòu)件2的工作周期，T3是執(zhí)行構(gòu)件3的工作周期。由圖3可以看出，執(zhí)行構(gòu)件1是作間歇轉(zhuǎn)動，執(zhí)行構(gòu)件2作間歇轉(zhuǎn)動，執(zhí)行構(gòu)件3也作間歇轉(zhuǎn)動，執(zhí)行構(gòu)件2和3的工作周期相等，且為執(zhí)行構(gòu)件1的3倍。 （2）運(yùn)動功能分析及運(yùn)動功能系統(tǒng)圖 根據(jù)前面的分析可知，驅(qū)動執(zhí)行構(gòu)件1工作的執(zhí)行機(jī)構(gòu)應(yīng)該具有的運(yùn)動功能如圖4所示。該運(yùn)動功能單元把一個連續(xù)的單向轉(zhuǎn)動轉(zhuǎn)換為間歇轉(zhuǎn)動，主動件每轉(zhuǎn)動1周，從動件（執(zhí)行構(gòu)件1）作一次間歇轉(zhuǎn)動。由題意可知，主動件的轉(zhuǎn)速分別為50r/min,80r/min,110r/min。 50、80、110rpm 圖4 執(zhí)行機(jī)構(gòu)1的運(yùn)動功能 由于電動機(jī)的轉(zhuǎn)速為1430r/min，為了分別得到50,80,110r/min的轉(zhuǎn)速，則由電動機(jī)到執(zhí)行機(jī)構(gòu)1之間的總傳動比iz有3種，分別為 總傳動比由定傳動比和變傳動比兩部分構(gòu)成，即 3種總傳動比中最大，最小。由于定傳動比是常數(shù)，因此，3種變傳動比中最大，最小。若采用滑移齒輪變速，其最大傳動比最好不大于4，即 于是定傳動比為 變傳動比的其他值為 于是，傳動系統(tǒng)的有極變速功能單元如圖5所示 i=4,2.5,1.82 圖5 有極變速運(yùn)動功能單元 為保證系統(tǒng)過載時不至于損壞，在電動機(jī)和傳動系統(tǒng)之間加一個過載保護(hù)環(huán)節(jié)。過載保護(hù)運(yùn)動功能單元可采用帶傳動實(shí)現(xiàn)，這樣，該運(yùn)動功能單元不僅具有過載保護(hù)能力，還具有減速功能，如圖3所示。 i=2.5 圖6 過載保護(hù)運(yùn)動功能單元 整個傳動系統(tǒng)僅靠過載保護(hù)運(yùn)動功能單元不能實(shí)現(xiàn)其全部定傳動比，因此，在傳動系統(tǒng)中還要另加減速運(yùn)動功能單元，其減速比為 減速運(yùn)動功能單元如圖7所示。 i=2.86 圖7 減速運(yùn)動功能單元 由于減速輸出的運(yùn)動回轉(zhuǎn)軸線與執(zhí)行構(gòu)件1的回轉(zhuǎn)軸線垂直，因此增加如圖8的運(yùn)動功能單元。該單元可用圓錐齒輪傳動。由于不需要變速，故圓錐齒輪的傳動比為1。 i=1 圖8 相交運(yùn)動功能單元 根據(jù)上述運(yùn)動功能分析，可以得到實(shí)現(xiàn)執(zhí)行構(gòu)件1運(yùn)動的運(yùn)動功能系統(tǒng)圖，如圖9所示。 1430rpm i=2.5 i=4,2.5,1.82 i=2.86 圖9 實(shí)現(xiàn)執(zhí)行機(jī)構(gòu)1運(yùn)動的運(yùn)動功能系統(tǒng)圖 為了使用同一原動機(jī)驅(qū)動執(zhí)行機(jī)構(gòu)2和3，應(yīng)該在圖9所示的運(yùn)動功能系統(tǒng)圖中增加運(yùn)動分支功能單元，因?yàn)闄C(jī)構(gòu)2和3具有相同的運(yùn)動性質(zhì)，所以此處只增加一個運(yùn)動分支，該運(yùn)動分支功能單元如圖10所示。 圖10 運(yùn)動分支功能單元 由于減速輸出的運(yùn)動回轉(zhuǎn)軸線與執(zhí)行構(gòu)件2、3的回轉(zhuǎn)軸線垂直，因此增加如圖11的運(yùn)動功能單元。該單元可用圓錐齒輪傳動。由于分支部分不需要變速，故圓錐齒輪的傳動比為1。 i=1 圖11 相交運(yùn)動功能單元 由于執(zhí)行機(jī)構(gòu)2和3的工作周期T2、T3是執(zhí)行構(gòu)件1的周期T1的3倍，所以運(yùn)動分支在驅(qū)動執(zhí)行構(gòu)件2和3之前應(yīng)該減速，使其轉(zhuǎn)速等于執(zhí)行構(gòu)件1的主動件轉(zhuǎn)速的三分之一。減速運(yùn)動單元如圖12所示。 i=3 圖12 減速運(yùn)動功能單元 由于執(zhí)行機(jī)構(gòu)2和3的驅(qū)動機(jī)構(gòu)是間歇轉(zhuǎn)動，且將間歇轉(zhuǎn)動轉(zhuǎn)換為間歇往復(fù)直線移動，所以應(yīng)該添加如圖13、圖14所示的運(yùn)動功能單元。 圖13 間歇運(yùn)動功能單元 圖14 往復(fù)間歇直線運(yùn)動功能單元 由于執(zhí)行構(gòu)件1是間歇運(yùn)動，且由圖3可以看出執(zhí)行構(gòu)件1的間歇時間是其工作周期的二分之一，也就是其運(yùn)動時間是其工作周期的二分之一。因此間歇運(yùn)動功能單元的運(yùn)動系數(shù)為 τ=0.5。間歇運(yùn)動功能單元如圖15所示。 τ=0.5 圖15 間歇運(yùn)動功能單元 根據(jù)上述分析，可以畫出整個系統(tǒng)的運(yùn)動功能系統(tǒng)圖，如圖16所示。 圖16 棒料輸送線布料裝置（方案1）的運(yùn)動功能系統(tǒng)圖 （3）系統(tǒng)運(yùn)動方案擬定 根據(jù)圖16所示的運(yùn)動功能系統(tǒng)圖，選擇適當(dāng)?shù)臋C(jī)構(gòu)替代運(yùn)動功能系統(tǒng)圖中的各個運(yùn)動功能單元，便可擬定出機(jī)械系統(tǒng)運(yùn)動方案。 圖16中的運(yùn)動功能單元1是原動機(jī)。根據(jù)棒料輸送線布料裝置的工作要求，可以選擇電動機(jī)作為原動機(jī)，如圖17所示 圖17 電動機(jī)替代運(yùn)動功能單元1 圖16中的運(yùn)動功能單元2是過載保護(hù)功能單元兼具減速功能，可以選擇帶傳動替代，如圖18所示。 圖18 帶傳動替代運(yùn)動功能單元2 圖16中的運(yùn)動功能單元3是有級變速功能單元，可以選擇滑移齒輪變速傳動替代，如圖19所示。 圖19 滑移齒輪變速替代運(yùn)動單元3 圖16中的運(yùn)動功能單元4是減速功能，可以選擇定齒輪傳動替代，如圖20所示。 圖20 定齒輪傳動替代運(yùn)動功能單元4 圖16中的運(yùn)動功能單元5是運(yùn)動分支功能單元，可以用圓錐齒輪傳動和傳送帶替代，如圖21所示。 圖21 皮帶輪代替運(yùn)動功能單元5 圖16中的運(yùn)動功能單元6、7的運(yùn)動輸入軸與運(yùn)動輸出軸相互垂直，可以用圓錐齒輪傳動替代，如圖22所示。 圖22 圓錐齒輪替代運(yùn)動功能單元6、7 圖16中的運(yùn)動單元8是把連續(xù)轉(zhuǎn)動轉(zhuǎn)換為間歇轉(zhuǎn)動的運(yùn)動功能單元，可以用槽輪機(jī)構(gòu)代替。如圖23所示。 圖23 槽輪機(jī)構(gòu)替代運(yùn)動功能單元8 圖16中的運(yùn)動單元9是減速運(yùn)動功能單元，可以用同步帶傳動代替，如圖24所示。 圖24 同步帶機(jī)構(gòu)代替運(yùn)動功能單元9 圖16中的運(yùn)動單元10是把連續(xù)轉(zhuǎn)動轉(zhuǎn)換為間歇轉(zhuǎn)動的運(yùn)動功能單元，可以用不完全齒輪代替，如圖25所示。 圖25 不完全齒輪代替運(yùn)動功能單元10 圖16中的運(yùn)功單元11是把間歇轉(zhuǎn)動轉(zhuǎn)換為間歇往復(fù)直線運(yùn)動的運(yùn)動功能單元，可以用曲柄滑塊機(jī)構(gòu)代替，如圖26所示。 圖26 曲柄滑塊機(jī)構(gòu)代替運(yùn)功動能單元11 執(zhí)行構(gòu)件2、3具有控制棒料釋放的作用。設(shè)計的棒料釋放機(jī)構(gòu)如圖27所示。不完全齒輪22、23等速同向轉(zhuǎn)動，帶動全齒輪33、36間歇轉(zhuǎn)動，從而使曲柄滑塊機(jī)構(gòu)間歇工作，把料推到傳送帶上。22、23轉(zhuǎn)動一周的時間內(nèi)，鋼料釋放兩個，銅料釋放一個。 圖27 棒料釋放機(jī)構(gòu) 根據(jù)上述分析，按照圖16中各個運(yùn)動功能單元連接的順序把各個運(yùn)動功能單元的替代機(jī)構(gòu)依次連接便形成了棒料輸送線布料裝置（方案1）的運(yùn)動方案簡圖，如圖28所示。 (a) (b) (c) 1.電動機(jī) 2,4,16,18,19,21,25,28,30,32.皮帶輪 3,17,20,26,31.皮帶 5,6,7,8,9,10,11,12.圓柱齒輪 13,14,15,24.圓錐齒輪 27.撥盤 29.槽輪 圖28 棒料輸送線布料裝置（方案1）的運(yùn)動方案簡圖 （4）系統(tǒng)運(yùn)動方案設(shè)計 1）帶傳動設(shè)計 帶傳動分為摩擦型和嚙合型兩大類。摩擦型帶傳動過載時可以出現(xiàn)打滑，從而對機(jī)械系統(tǒng)起到過載保護(hù)的作用。但是，其傳動比不準(zhǔn)確。嚙合型帶傳動可以實(shí)現(xiàn)主動輪與從動輪同步傳動，實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)確的傳動比。根據(jù)兩種帶傳動的特性，選擇2,3,4構(gòu)成的帶傳動為摩擦型帶傳動，其余帶傳動為嚙合型帶傳動。 ①帶傳動2,3,4的設(shè)計 原動機(jī)類型為電動機(jī)，額定轉(zhuǎn)速為1430rpm，即帶傳動的高速軸（小帶輪）的轉(zhuǎn)速為 n1=1430rpm 其傳動比為 i=2.5 采用V帶傳動進(jìn)行設(shè)計，則設(shè)小帶輪直徑為d2，大帶輪直徑為d4，取 d2=150mm d4=d2i =1502.5=375mm ②帶傳動16,17,18的設(shè)計 帶輪16為主動輪，18為從動輪。此帶傳動機(jī)構(gòu)要實(shí)現(xiàn)i=3的傳動比，為了實(shí)現(xiàn)精確的傳動比，采用同步帶傳動設(shè)計。設(shè)帶輪16直徑為d16，帶輪18直徑為d18，取 d16=100mm d18=d16i =1003=300mm ③帶傳動19,20,21的設(shè)計 此帶傳動起連接齒輪22、23，使之同步轉(zhuǎn)動的作用，故傳動比i=1, 為了實(shí)現(xiàn)精確的傳動比，采用同步帶傳動設(shè)計。設(shè)帶輪19直徑為d19，帶輪21直徑為d21，取 d19=d21=100mm ④帶傳動30,31,32的設(shè)計 帶輪30為主動輪，32為從動輪,傳動比為i=1。皮帶31起傳送帶的作用。如題目所述，傳送帶每半周期移動200mm，之后停歇半個周期, 為了實(shí)現(xiàn)精確的傳動比，采用同步帶傳動設(shè)計。故設(shè)帶輪30直徑為d30，帶輪32直徑為d32。取 ⑤帶傳動25,26,28的設(shè)計 此帶傳動起連接作用，故傳動比i=1, 為了實(shí)現(xiàn)精確的傳動比，采用同步帶傳動設(shè)計。設(shè)帶輪25直徑為d25，帶輪28直徑為d28，取 d25=d28=100mm 2）滑移齒輪傳動設(shè)計 由前文的計算，得到滑移齒輪的傳動比如下： 取z9=17，則 z10=iv1z9=68 為了改善傳動性能應(yīng)使相互嚙合的傳動齒輪齒數(shù)互為質(zhì)數(shù)，于是可以取z10=69。其齒數(shù)和為z9+z10=17+69=86，另外兩對嚙合齒輪的齒數(shù)和應(yīng)大致相同，即 z7+z8≈86，z5+z6≈86 由于 iv2=86-z7z7= 2.5，為了更接近所要求的傳動比，可取z7=25，z8=61同理可取z5=30，z6=55。 由于z7+z8= z9+z10=85，因此齒輪7、8，9、10可采用標(biāo)準(zhǔn)齒輪傳動，其中心距相同。而z5+z6=85< 86，所以齒輪5,6應(yīng)采用正傳動。 設(shè)它們的模數(shù)為2，齒頂高系數(shù),頂隙系數(shù)，分度圓壓力角，實(shí)際中心距a=86mm。各齒輪參數(shù)設(shè)計如表1、2、3所示： 表1 齒輪5、6的幾何尺寸 序號 項(xiàng)目 代號 計算公式及計算結(jié)果 1 齒數(shù) 齒輪5 Z5 30 齒輪6 Z6 55 2 模數(shù) m 2 3 壓力角 α 20 4 齒頂高系數(shù) ha* 1 5 頂隙系數(shù) c* 0.25 6 標(biāo)準(zhǔn)中心距 a m(z5+z6)/2=85 7 實(shí)際中心距 a’ 86 8 嚙合角 α’ arccos(acosα/a)=21.76 9 變位系數(shù) 齒輪5 x5 0.4 齒輪6 x6 (tan(α’)- α’-tan(α)+ α)(z5+z6)/(2tan(α))-x5=0.12 10 齒頂高 齒輪5 ha5 ha5=m( ha*+x5-?y)=2.76 齒輪6 ha6 ha6=m( ha*+x6-?y)=2.26 11 齒根高 齒輪5 hf5 hf5=m(ha*+c*-x5)=1.7 齒輪6 hf6 hf6=m(ha*+c*-x6)=2.26 12 分度圓直徑 齒輪5 d5 d5=mz5=60 齒輪6 d6 d6=mz6=110 13 齒頂圓直徑 齒輪5 da5 da5=d5+2ha5=65.5 齒輪6 da6 da6=d6+2ha6=114.4 14 齒根圓直徑 齒輪5 df5 df5=d5-2hf5=56.6 齒輪6 df6 df6=d6-2hf6=105.5 15 齒頂圓壓力角 齒輪5 αa5 αa5=arccos(d5cosα/da5)=30.62 齒輪6 αa6 αa6=arccos(d6cosα/da6)=25.37 16 重合度 ε [z5(tanαa5-tanα’)+z6(tanαa6- tanα’)]/2π=1.578 表2 齒輪7、8的幾何尺寸 序號 項(xiàng)目 代號 計算公式及計算結(jié)果 1 齒數(shù) 齒輪7 Z7 25 齒輪8 Z8 61 2 模數(shù) m 2 3 壓力角 α 20 4 齒頂高系數(shù) ha* 1 5 頂隙系數(shù) c* 0.25 6 標(biāo)準(zhǔn)中心距 a m(z7+z8)/2=86 7 實(shí)際中心距 a’ 86 8 嚙合角 α’ arccos(acosα/a)=20 9 變位系數(shù) 齒輪7 x7 0 齒輪8 x8 0 10 齒頂高 齒輪7 ha7 ha7=m( ha*+x7-?y)=2 齒輪8 ha8 ha8=m( ha*+x8-?y)=2 11 齒根高 齒輪7 hf7 hf7=m(ha*+c*-x7)=2.5 齒輪8 hf8 hf8=m(ha*+c*-x8)=2.5 12 分度圓直徑 齒輪7 d7 d7=mz7=50 齒輪8 d8 d8=mz8=122 13 齒頂圓直徑 齒輪7 da7 da7=d7+2ha7=54 齒輪8 da8 da8=d8+2ha8=126 14 齒根圓直徑 齒輪7 df7 df7=d7-2hf7=45 齒輪8 df8 df8=d8-2hf8=117 15 齒頂圓壓力角 齒輪7 αa7 αa7=arccos(d7cosα/da7)=29.53 齒輪8 αa8 αa8=arccos(d8cosα/da8)=24.51 16 重合度 ε [z7(tanαa7-tanα’)+z8(tanαa8- tanα’)]/2π=1.699 表3 齒輪9、10的幾何尺寸 序號 項(xiàng)目 代號 計算公式及計算結(jié)果 1 齒數(shù) 齒輪9 Z9 17 齒輪10 Z10 69 2 模數(shù) m 2 3 壓力角 α 20 4 齒頂高系數(shù) ha* 1 5 頂隙系數(shù) c* 0.25 6 標(biāo)準(zhǔn)中心距 a m(z9+z10)/2=86 7 實(shí)際中心距 a’ 86 8 嚙合角 α’ arccos(acosα/a)=20 9 變位系數(shù) 齒輪9 x9 0 齒輪10 x10 0 10 齒頂高 齒輪9 ha9 ha9=m( ha*+x9-?y)=2 齒輪10 ha10 ha10=m( ha*+x10-?y)=2 11 齒根高 齒輪9 hf9 hf9=m(ha*+c*-x9)=2.5 齒輪10 hf10 hf10=m(ha*+c*-x10)=2.5 12 分度圓直徑 齒輪9 d9 d9=mz9=34 齒輪10 d10 d10=mz10=142 13 齒頂圓直徑 齒輪9 da9 da9=d9+2ha9=38 齒輪10 da10 da10=d10+2ha10=142 14 齒根圓直徑 齒輪9 df9 df9=d9-2hf9=29 齒輪10 df10 df10=d10-2hf10=133 15 齒頂圓壓力角 齒輪9 αa9 αa9=arccos(d9cosα/da9)=32.78 齒輪10 αa10 αa10=arccos(d10cosα/da10)=24.05 16 重合度 ε [z9(tanαa9-tanα’)+z10(tanαa10- tanα’)]/2π=1.66 3）齒輪傳動設(shè)計 ①圓柱齒輪傳動設(shè)計 由圖28(a)可知，齒輪11、12實(shí)現(xiàn)圖16中的運(yùn)動功能4的減速運(yùn)動功能，它所實(shí)現(xiàn)的傳動比為2.86。齒輪11可按最小不根切齒數(shù)確定，即 z11=17 于是 z12=2.86z11=48.62 取z11=17，z12=49，它們的模數(shù)為2，齒頂高系數(shù)，頂隙系數(shù)，分度圓壓力角，中心距a=66mm，按標(biāo)準(zhǔn)齒輪計算。 ②圓錐齒輪傳動設(shè)計 由圖28可知圓錐齒輪13,15實(shí)現(xiàn)的是圖16中的運(yùn)動功能單元7的變化速度方向的作用，它的傳動比為1，兩圓錐齒輪的軸交角為 φ = 90 圓錐齒輪13、15的分度圓錐角為 δ15 = arctanz15/z13 = 45 δ13 =90-45=45 又最小不根切當(dāng)量齒數(shù)為 zvmin = 17 則最小不根切齒數(shù)為 zmin = zvmin cos 45=12.02≈12 即圓錐齒輪齒數(shù)可取 z13 = 12 z15= 12 圓錐齒輪的13,15的幾何尺寸按模數(shù)m = 2mm 的標(biāo)準(zhǔn)直齒圓錐齒輪計算。 由圖28可知圓錐齒輪14,24實(shí)現(xiàn)的是圖16中的運(yùn)動功能單元6的變化速度方向的作用，它的傳動比為1，兩圓錐齒輪的軸交角為 φ = 90 圓錐齒輪14、24的分度圓錐角為 δ14 = arctanz14/z24 = 45 δ24=90-45=45 又最小不根切當(dāng)量齒數(shù)為 zvmin = 17 則最小不根切齒數(shù)為 zmin = zvmin cos 45=12.02≈12 即圓錐齒輪齒數(shù)可取 z14 = 12 z24= 12 圓錐齒輪的14,24的幾何尺寸按模數(shù)m = 2mm 的標(biāo)準(zhǔn)直齒圓錐齒輪計算。 4）槽輪機(jī)構(gòu)設(shè)計 由前所述可知槽輪槽數(shù)z=4 和撥盤的圓銷數(shù)為k=2 ，該槽輪的各幾何尺寸關(guān)系如圖29所示 圖29 槽輪機(jī)構(gòu)幾何尺寸關(guān)系 由圖29可知槽輪的槽尖角為 2β=360/z=360/4=90 槽輪每次轉(zhuǎn)位時撥盤的轉(zhuǎn)角 2α=180?2β=90 令槽輪機(jī)構(gòu)的中心距 a=150mm 撥盤圓銷的回轉(zhuǎn)半徑 λ=r/a=sinβ=sin45=0.7071 r=λa=0.7071150=106.065mm 槽輪半徑 R=ξa=0.7071150=106.065mm 鎖止弧張角 γ=360?2α=360?90=270 圓銷半徑 rA=r/6=106.065/6=17.6675mm rA =18mm 槽輪槽深 h>(λ+ξ?1)a+rA=(0.7071+0.07071?1)150+18=80.13mm 鎖止弧半徑 rs

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