0061-電源盒注射模設(shè)計(jì)【全套11張CAD圖】,全套11張CAD圖,電源,注射,設(shè)計(jì),全套,11,十一,cad 課 題： 電源盒注射模設(shè)計(jì) 專 業(yè)： 模具設(shè)計(jì)與制造 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 目 錄 一、塑件分析及注塑機(jī)選定……………………………2 二、模具設(shè)計(jì) 1、主流道設(shè)計(jì)…………………………………………6 2、定模設(shè)計(jì) ………………………………………… 7 3、支撐板設(shè)計(jì)…………………………………………10 4、排溢系統(tǒng)設(shè)計(jì)………………………………………11 5、推出機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)………………………………………12 6、合模機(jī)構(gòu)導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)………………………… 14 7、內(nèi)型腔設(shè)計(jì)計(jì)算……………………………………15 8、推桿設(shè)計(jì)…………………………………………… 21 9、溫控系統(tǒng)設(shè)計(jì)……………………………………… 22 10、設(shè)計(jì)小結(jié)………………………………………………24 11、參考資料 …………………………………………… 25 共 25 頁(yè) 第 1 頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 電源盒注射模設(shè)計(jì) 塑件圖如下 ： 一、 根據(jù)塑件工藝確定設(shè)計(jì)思路 1、 塑件材料ABS，其特點(diǎn)有 a 無定性，流動(dòng)性等 b 吸濕性強(qiáng)，必須充分干燥，表面要求光澤的塑件必須長(zhǎng)時(shí)間干燥 c 成型時(shí)宜取高料溫，高模溫，但料溫過高易分解（≥250℃）對(duì)精度要求較高的塑件，模溫宜取50~60℃，對(duì)光澤而熱塑件模溫取60~80℃，用柱塞式注射機(jī)成型時(shí)， 料溫180~230℃注射機(jī)壓力（1000~1400）×105P 參見《塑料 ·橡膠成型 模具設(shè)計(jì)手冊(cè)》表1-2-2 P16 共25 頁(yè) 第2頁(yè) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 2、 塑件體積 V=38×38×9—36×36×8—π×22×4+0.5×15×17=2610.07 材料ABS δ1=0.100% δ2=0.200% ∴δ=0.15% 比 重： 1.03~1.07 拉伸強(qiáng)度： 27.6~55.2 剛 度： 1.38~3.45 擴(kuò) 展 率： 0.27 m3/s 導(dǎo)熱系數(shù)： 0.293 w/ mk 比 熱 容： C=1.047 J/ kg..k 密 度： ρ=1050 kg/ m2 塑件質(zhì)量： m=ρv=1050×103×2610.07×1/10-9=2.791 g 3、模具用鋼 選用45# 熱處理正火 規(guī)格φ25 ［δb］≤600 ［σs］≤355 HRC［HB］ (149~127) E=204000 熱導(dǎo)入率 1949.8 w/m.k 參見《塑 料成型工藝與模具設(shè)計(jì)》表3-1 P55 共 25 頁(yè) 第 3頁(yè) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 4、 塑料冷卻時(shí)間 水冷：40℃ φ=9.28 5、 型腔確定 塑料為熱塑性，為了使模具簡(jiǎn)單，采用推板+頂針+推出，為提高效率采用一模四腔非平衡式布排 6、注射機(jī)確定，假設(shè)工廠具有此設(shè)備，根據(jù)所需注射量采用 XS—ZS—22型柱塞式注射機(jī) 參數(shù)如下： 額定注射量： 200 cm3 柱塞 直徑： 20×2 mm 注射 壓力： 117MPa 注射 行程： 130 mm 注射 時(shí)間： 0.5s 合 模 力： 250KN 鎖 模 力： 250KN 最大成型面積： 90 cm2 最大開模行程： 160 mm 模具最大厚度： 150 mm 注射機(jī)型 號(hào)參見《塑 料成型工藝與模具設(shè)計(jì)》表4-1 P100 共 25 頁(yè) 第 4 頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 模具最小厚度： 60 mm 動(dòng)定模固定板尺寸： 250×250 mm 拉料 空間： 235 合模 方式： 液壓 7、模具厚度確定 Hmin＜H＜Hmax 繪制圖 校核 H=155 符合 8、開模距確定 Smax≥S=H1+H2+5~10=35+9=50 mm 共 25 頁(yè) 第 5 頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 二 模具設(shè)計(jì) 1、主流道設(shè)計(jì) 澆注系統(tǒng)一般由主流道、分流道、澆口和冷料穴等四部分組成。 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)應(yīng)保證塑件熔體的流動(dòng)平穩(wěn)、流程應(yīng)盡量短、防止型芯變形、整修應(yīng)方便、防止制品變形和翹曲、應(yīng)與塑件材料品種相適用、冷料穴設(shè)計(jì)合理、盡量減少塑料的消耗。 根據(jù)塑件的形狀采用推桿推出。由于采用復(fù)式點(diǎn)澆口，雙分型面，分流道采用半圓形截面，分流道開設(shè)在中間板上，在定模固定板上采用澆口套, 不設(shè)置冷料穴和拉料桿。 圖 共 25 頁(yè) 第 6頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 W=（117.9×384/32.2×0.4×106×0.2）1/3=4.814 mm 型腔冷卻計(jì)算： A=GΔi/［3600φ（1000v）0.8/d0.2（TW—TG）（m2）］ 水管直徑為φ10 長(zhǎng)： 180 mm 查表 φ值： 10.05 熱 焰： 300000 J/kg 模具溫度： 60℃ 冷卻水溫取天然火： 20℃ 流速為： 5×10-5 m/s 冷卻水總熱面積： A=0.75㎡ 所需 水管長(zhǎng)度： L=GΔi/3600πφ（1000vd）0.8（TW×TQ）m 1、 定模設(shè)計(jì) a 確定型腔數(shù) 考慮效率初步采用一模四腔 確定鎖模力，成型面積校核 塑件整件表面積： 4×S=4×38×38 mm2 x面積： S`=S+S流=4×100+5768 =6168 mm2 共 25 頁(yè) 第 7 頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 取6200 mm2 小于90 cm2 又注射量校核 單個(gè)塑件體積： V=2610.07 cm3 V1=4×2610.07=10440.14 V= V1rV流=4×100×2+10440.14+π×4×35 =11810.1＜20 cm3 故可取 b、確定定模厚度 條件： 1、 制件壁厚在滿足結(jié)構(gòu)和成型工藝條件下要求均勻一致 2、 結(jié)構(gòu)，強(qiáng)度適當(dāng) 3、 脫模強(qiáng)度 4、 承受沖擊力均勻分布 5、 防止金屬嵌件裂紋 6、 孔嵌件出現(xiàn)焊接處能得到加強(qiáng) 7、 防止薄壁處的熔接痕 8、 防止壁厚處縮孔 9、 防止刃口狀部位以及薄壁處的充填不足 共 25 頁(yè) 第 8頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 c、強(qiáng)度計(jì)算 W=（DL4/32EZ8）1/3 B—板厚 L—內(nèi)寬 P—壓力 D—腔深 E—模量 Z—變形 W—側(cè)壁厚度 動(dòng)模板采用： 180×180 mm 符合溫度校核水管長(zhǎng)： 0.18 m 共 25 頁(yè) 第 9頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 2、 支撐板設(shè)計(jì) 1、 板厚校核： W= （5PBD4/32E7Z）1/3 B= 36㎜ P= 117Mp B= 45＃（204000） T= 180㎜ D= 120 Z= 0.1㎜ 共 25 頁(yè) 第 10頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 得： W= 15.447㎜ 取 20㎜ （見上頁(yè)標(biāo)意圖） 3、 排溢系統(tǒng)設(shè)計(jì) 1）、利用配合間隙排氣，其間隙均為： 0.03~0.05㎜ 2）、分流道端部開設(shè)冷料穴來容納前鋒冷料以保證塑料件質(zhì)量 3）、由于強(qiáng)行脫模，本模具不開設(shè)拉料桿 4、 推出機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 為了擴(kuò)大同壓面積，采用推板推出 推板上開有導(dǎo)柱孔，銷孔，型芯裝配孔和排氣系統(tǒng)機(jī)構(gòu) 1、 推板開在動(dòng)模側(cè) 2、 采用平板使其受力均勻 3、 設(shè)計(jì)四根推桿將推板推出，推桿分布均勻，使其受力均勻 4、 合模由推板復(fù)位，正確復(fù)位 脫模力計(jì)算 ΣFx=0 共 25 頁(yè) 第 11 頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 Ft+FbSinα=FCosα Fb——塑件對(duì)型芯的包緊力； F——脫模時(shí)型芯所受的摩擦力 Ft——脫模力； Α——型芯的脫模斜度。 又 F=Fbμ 于是 Ft=Ap（μCosα—Sinα） 而包緊力為包容型芯的面積與單位面積上包緊力之積，即： Fb=Ap 由此 可得： Ft=Ap(μcosα-sinα) 式中：μ——為塑料對(duì)鋼的摩擦系數(shù)，約為0.1~0.3； A——為塑件包容型芯的總面積； P——為塑件對(duì)型芯的單位面積上的包緊力，在一般情況下，模外冷卻的塑件p取2.4~3.9×107Pa;模內(nèi)冷卻的塑件p約取0.8~1.2×107Pa。 所以:經(jīng)計(jì)算，A=0.75㎡ ,μ取0.2,p取2.5×107Pa,取α=45′。 Ft=7500×10-6×2.5×107(0.2×cos45′-sin45′) =605.176×107Pa 共 25 頁(yè) 第 12 頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 、 (推板) 共25 頁(yè) 第 13頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 6、 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu)是保證動(dòng)定?；蛏舷履：夏r(shí)，正確定位和導(dǎo)向的零件。 一、 導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的作用： 1、 定位件用：模具閉合后，保證動(dòng)定?；蛏舷履Ｎ恢谜_，保證型腔的形狀和尺寸精確，在模具的裝配過程中也起定位作用，便于裝配和調(diào)整。 2、 導(dǎo)向作用：合模時(shí)，首先是導(dǎo)向零件接觸，引導(dǎo)動(dòng)定?；蛏舷履?zhǔn)確閉合，避免型芯先進(jìn)入型腔造成成型零件損壞。 3、 承受一定的側(cè)向壓力。 二、 導(dǎo)柱導(dǎo)套的選擇： 一般在注射模中，動(dòng)、定模之間的導(dǎo)柱既可設(shè)置在動(dòng)模一側(cè)，也可設(shè)置在定模一側(cè)，視具體情況而定，通常設(shè)置在型芯凸出分型面最長(zhǎng)的那一側(cè)。而雙分型的注射模，為了中間板在工作過程中的支承和導(dǎo)向，所以在定模一側(cè)一定要設(shè)置導(dǎo)柱。 導(dǎo)柱、導(dǎo)套盡量采用標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu) 定位采用定位銷φ10 導(dǎo)柱：采用φ10 φ12 如下圖示： 共 25 頁(yè) 第 14頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 7、 內(nèi)型腔設(shè)計(jì)計(jì)算 1、產(chǎn)生偏差的原因： ①．塑料的成型收縮　　　成型收縮引起制品產(chǎn)生尺寸偏差的原因有：預(yù)定收縮率（設(shè)計(jì)算成型零部件工作尺寸所用的收縮率）與制品實(shí)際收縮率之間的誤差；成型過程中，收縮率可能在其最大值和最小值之間發(fā)生的波動(dòng)。 σs=(Smax-Smin)×制品尺寸 σs——成型收縮率波動(dòng)引起的制品的尺寸偏差。 Smax、Smin —分別是制品的最大收縮率和最小收縮率。 　　　　　　　　　 ②．成型零部件的制造偏差　　工作尺寸的制造偏差包括加工偏差和裝配偏差。 ③．成型零部件的磨損 共 25 頁(yè) 第 15 頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 取X=0.5 δz=Δ/3 ABS收縮率 δ1=0.20% δ2=0.10% ∴δ=0.150% Lm+δz=[（1+ˉ s）（s-xΔ）ˉ ] 0+δz LM1=[（1+0.15%）×36—0.5Δ] 0+δz =36.2460+0.17 LM0-δz=[（1+0.15%）×38+0.5×Δ] 0-δz HM0+δz=[（1+0.15%）×8 – 0.5×Δ] 0+δz =8.400+0.17 HM0-δz =[（1+0.15%）×9+0.5×Δ] 0-δz =9.41750-0.17 Cm±δz/2 =（1+0.15%）×24±δz/2 =24.13±0.085 Cm±δz/2 =（1+0.15%）×15±δz/2 =14.245±0.085 收縮率見《塑料成型工藝與 模具設(shè)計(jì)》 附錄B 計(jì)算參考 《塑料成型工藝與 模具設(shè)計(jì)》 第五章第三節(jié) P151 共 25 頁(yè) 第 16 頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 （動(dòng)模） 共 25 頁(yè) 第 17 頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 ABS屬中粘度塑料 δ≤0.05 塑料尺寸 38屬于10~50中 δ=40/[3（1+Δi）] 取中等 δ=0.2613（1+0.26） =0.069 取 0.07 共 25 頁(yè) 第 18頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 2、成型零件的強(qiáng)度、剛度計(jì)算 注射模在其工作過程需要承受多種外力，如注射壓力、保壓力、合模力和脫模力等。如果外力過大，注射模及其成型零部件將會(huì)產(chǎn)生塑性變形或斷裂破壞，或產(chǎn)生較大的彈性彎曲變形，引起成型零部件在它們的對(duì)接面或貼合面處出現(xiàn)較大的間隙，由此而發(fā)生溢料及飛邊現(xiàn)象，從而導(dǎo)致整個(gè)模具失效或無法達(dá)到技術(shù)質(zhì)量要求。因此，在模具設(shè)計(jì)時(shí)，成型零部件的強(qiáng)度和剛度計(jì)算和校核是必不可少的。 一般來說，凹模型腔的側(cè)壁厚度和底部的厚度可以利用強(qiáng)度計(jì)算決定，但凸模和型芯通常都是由制品內(nèi)形或制品上的孔型決定，設(shè)計(jì)時(shí)只能對(duì)它們進(jìn)行強(qiáng)度校核。 因在設(shè)計(jì)時(shí)采用的是鑲嵌式圓形型腔。因此，計(jì)算參考公式如下： 側(cè)壁： 按強(qiáng)度計(jì)算： 按剛度計(jì)算： 計(jì)算參考 《塑料成型工藝與 模具設(shè)計(jì)》 第五章第三節(jié) P153 共25 頁(yè) 第 19 頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 按剛度計(jì)算： 凸模、型芯計(jì)算公式： 按強(qiáng)度計(jì)算： 按剛度計(jì)算： 由公式分別計(jì)算出相應(yīng)的值為： 按強(qiáng)度計(jì)算得：tc=19.43mm th=34.23mm r=32.68mm 按剛度計(jì)算得：tc=4.53mm th=21.45mm r=19.32mm 參數(shù)符號(hào)的意義和單位： Pm 模腔壓力（MPa）取值范圍50~70； E 材料的彈性模量（MPa）查得2.06×105； σp 材料的許用應(yīng)力（MPa）查得176.5； u 材料的泊松比 查表得0.025； 共 25 頁(yè) 第 20 頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 δp 成型零部件的許用變形量（mm）查得0.05； 采用材料為3Gr2W8V，淬火中溫回火，≥ 46HRC。 8、推桿設(shè)計(jì) 采用4根φ12推桿（如下圖） 共 25 頁(yè) 第 21 頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 9、溫控系統(tǒng)設(shè)計(jì) 基本原則：熔體熱量95%由冷卻介質(zhì)（水）帶走，冷卻時(shí)間占成型周期的2/3。 注射模冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)原則： 1.冷卻水道應(yīng)盡量多、截面尺寸應(yīng)盡量大 型腔表面的溫度與冷卻水道的數(shù)量、截面尺寸及冷卻水的溫度有關(guān)。 2．冷卻水道至型腔表面距離應(yīng)盡量相等 當(dāng)塑件壁厚均勻時(shí)，冷卻水道到型腔表面最好距離相等，但是當(dāng)塑件不均勻時(shí)，厚的地方冷卻水道到型腔表面的距離應(yīng)近一些，間距也可適當(dāng)小一些。一般水道孔邊至型腔表面的距離應(yīng)大于10mm，常用12~15mm. 3．澆口處加強(qiáng)冷卻 塑料熔體充填型腔時(shí)，澆口附近溫度最高，距澆口越遠(yuǎn)溫度就越低，因此澆口附近應(yīng)加強(qiáng)冷卻，通常將冷卻水道的入口處設(shè)置在澆口附近，使?jié)部诟浇哪＞咴谳^低溫度下冷卻，而遠(yuǎn)離澆口部分的模具在經(jīng)過一定程度熱交換后的溫水作用下冷卻。 4．冷卻水道出、入口溫差應(yīng)盡量小 如果冷卻水道較長(zhǎng)，則冷卻水出、入口的溫差就比較大，易使模溫不均勻，所以在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)引起注意。 冷卻水道的總長(zhǎng)度的計(jì)算可公式： Lw=Aw/π 參考《塑料成型工藝與 模具設(shè)計(jì)》 第五章第七節(jié) P226 共25 頁(yè) 第 22頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 Lw 冷卻水道總長(zhǎng)度 Aw 熱傳導(dǎo)面積 Dw 冷卻水道直徑 根據(jù)模具結(jié)構(gòu)要求，冷卻水道長(zhǎng)度 5．冷卻水道應(yīng)沿著塑料收縮的方向設(shè)置 聚乙烯的收縮率大，水道應(yīng)盡量沿著收縮方向設(shè)置。 冷卻水道的設(shè)計(jì)必須盡量避免接近塑件的熔接部位，以免產(chǎn)生熔接痕，降低塑件強(qiáng)度；冷卻水道要易于加工清理一般水道孔徑為10mm左右，不小于8mm。根據(jù)此套模具結(jié)構(gòu)，采用孔徑為8mm的冷卻水道。 冷卻系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)： 中等深度的塑件，采用點(diǎn)澆口進(jìn)料的中等深度的殼形塑件，在凹模底部附近采用與型腔表面等距離鉆孔的形式。 共 25 頁(yè) 第 23 頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 10、設(shè)計(jì)小結(jié) 通過這次系統(tǒng)的注射模的設(shè)計(jì)，我更進(jìn)一步的了解了注射模的結(jié)構(gòu)及各工作零部件的設(shè)計(jì)原則和設(shè)計(jì)要點(diǎn)，了解了注射模具設(shè)計(jì)的一般程序。 進(jìn)行塑料產(chǎn)品的模具設(shè)計(jì)首先要對(duì)成型制品進(jìn)行分析，再考慮澆注系統(tǒng)、型腔的分布、導(dǎo)向推出機(jī)構(gòu)等后續(xù)工作。通過制品的零件圖就可以了解制品的設(shè)計(jì)要求。對(duì)形態(tài)復(fù)雜和精度要求較高的制品，有必要了解制品的使用目的、外觀及裝配要求，以便從塑料品種的流動(dòng)性、收縮率，透明性和制品的機(jī)械強(qiáng)度、尺寸公差、表面粗糙度、嵌件形式等各方面考慮注射成型工藝的可行性和經(jīng)濟(jì)性。模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求經(jīng)濟(jì)合理，認(rèn)真掌握各種注射模具的設(shè)計(jì)的普遍的規(guī)律，可以縮短模具設(shè)計(jì)周期，提高模具設(shè)計(jì)的水平。 共 25 頁(yè) 第 24 頁(yè) 湖南大學(xué)衡陽(yáng)分校畢業(yè)設(shè)計(jì) 計(jì) 算 內(nèi) 容 說 明 參考資料： 1. 屈華昌主編.塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1995 2. 黃毅宏、李明輝主編模具制造工藝.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1999.6 3. 《塑料模設(shè)計(jì)手冊(cè)》編寫組編著.塑料模設(shè)計(jì)手冊(cè).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2002.7 4. 李紹林，馬長(zhǎng)福主編.實(shí)用模具技術(shù)手冊(cè).上海：上海科學(xué)技術(shù)文獻(xiàn)出版社，2000.6 5. 王樹勛主編.注塑模具設(shè)計(jì)與制造實(shí)用技術(shù).廣州：華南理工大學(xué)出版社，1996.1 6. 李紹林主編.塑料·橡膠成型模具設(shè)計(jì)手冊(cè). 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2000.9 共 25 頁(yè) 第 25頁(yè)