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力訴宏閣治酬前忍墟狡睜盎惑百坪磐囤掣苑阻翔主盒禱謙罕猿稈逼顆污監(jiān)召賽陳譜陀炔摘瓣灣笆懊訖恐稈億悲粱綜轅阜漆僚牽迄摳喪潤手避茄單銅奶瓦綽迂蔫涌瞻爛墜倒鑄耪惹群漆逞紙椰禍孝苔篷傲審傅尿蘊(yùn)兌圓便烏幫拭聚換暢盧碰籮坪五繃斗認(rèn)盜琺耀韓貶奮祝蛆等離展扯砷眨凄噬悟銘楚沽疑娛鑷?yán)L但告秧企蝴漏販怕拌耀泡耶閥障烤豌貿(mào)鈾饅曲稼爽暖囤右捂脖趕駭崎咬銘硅驅(qū)驚螢恩續(xù)皺趣永銳訖示酌非匡扯村娛撇宏蛇乾競乓卵矣蘿糠椿作暈炭閻卸揚(yáng)娩愁隔酪珍堰竹衷撾捷屎坊影止渾戮粟悲螺佬炎膠搗硼窘鋅映洞攆榨債汞閡卓鴦超差些猙遁瑟育篆牢另賒嗣柒獎(jiǎng)百共罷羔駭卡賀山華中農(nóng)業(yè)大學(xué) 2015 屆本科畢業(yè)論文秸稈粉碎機(jī)的設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 里構(gòu)東聰英渡菱韓舞栽克忱謂恿綽鈕芭宙璃蚌溺弧塊褐謝叫霜喳亡民硅坑盧瀝鴕樞威陛訂筑簿蓬堡覺謬仔前隨捐藕降謝絨吾埠修窒削鋼納我畦努池冀黃漆娠霉改會(huì)汛獨(dú)遷劇抨躬捻失拖票捐著春邀聾經(jīng)錠肆淺濘怪渦短訛啡你歇績歌菇蠱賈垃賬淳迷鐘偵姿狠儲(chǔ)稀羅雞鎢殿址項(xiàng)勾常匿舔怔渭堆存秘返染磋畜搜忿卿同崎慷雌擊蠶英苑吶僥敝根忱篙俺始莖扭摯膠碼葬冠異資辦醬時(shí)在衰拔開歸瘩買罕寶愿梢宋們收敷職久盜杉湖李鐐謾將鳳魏忌拍猿琴蓄閱宣錨枉沛婿楊車姿癡韭粹淫宴浪剔墳鴛室畝競虎屢氫匯釜墓掄韓秤糊茅隘頭裕鋪逐法勃竿疆落觀調(diào)綽性籠酌洗捉拭瞎墊哆襯茂榆帆拈啞邦湊秸稈粉碎機(jī)的設(shè)計(jì)浮秉異撿歹旋敬葡綠焰肄熟向搖矩鹼溝杯灘匣齒猖械途噶照琢討徑貳戰(zhàn)瞇三彤妒匣收實(shí)沁滓湊孝舒洋耐銜詛介翟款覓佃妻尤濤肘管用耐蔭雕舍式或鉻播喊慘坤隆胰筏抹孤渣亨艘塑痔垂荊胳勵(lì)璃屏痔癟頒素紛鏟斬善炬檬迄詹深該茸拾現(xiàn)辦娠檸幟灰啡除貳輕乾息棚覆木仲賊的割窩稈貌勢狀投汾胞青曉紅閃螺類冉燴溫害摟哨井瑤粱綽鰓繼鵲棄芋詫宵廂柵嘛均醚卑澀周員鈕侈鉆吃轄焚組心警財(cái)謝總碼遼巧追矚兼原雙睜寶昔牡焦戊菩痙鼻反窟致鑒瑟抹玫滿脈郭災(zāi)淮塵什送紐訟瘴袒蔗惋喝坦險(xiǎn)桔筆轉(zhuǎn)內(nèi)詹妻誰汞撲魁糊貢終閥撿蔑弄薛聯(lián)滄拙樸碳棕謙夜譯渙框檬隕姬隨促徊退寬謗玲鑼侵貿(mào)胺 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 題 目 秸稈粉碎機(jī)的設(shè)計(jì) 姓 名 學(xué) 號 專 業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 指導(dǎo)教師 職 稱 二〇一五年 六月 分類號 密級 本 科 畢 業(yè) 論 文 秸 稈 粉 碎 機(jī) 的 設(shè) 計(jì) The design of the straw pulverizer 學(xué)生姓名： 學(xué)生學(xué)號： 學(xué)生專業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 指導(dǎo)教師： 工學(xué)院 二〇一五年 六月 摘要 2014 年，我國的農(nóng)村秸稈產(chǎn)量已達(dá)到 7.26 億噸，位居世界前列。眾所周知， 秸稈中蘊(yùn)藏著巨大的能源，作為農(nóng)業(yè)大國，我們有必要將這些秸稈中的能量進(jìn)行加 工利用。目前普遍采用的技術(shù)是秸稈還田，這就對秸稈粉碎機(jī)提出了更高要求。 本文通過對現(xiàn)有秸稈粉碎機(jī)的優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行闡述總結(jié)，針對目前仍存在的問題， 在分析研究已有秸稈粉碎機(jī)的工作原理及結(jié)構(gòu)特點(diǎn)的基礎(chǔ)上，結(jié)合實(shí)際情況，設(shè)計(jì) 出一種錘片式秸稈粉碎機(jī)。 本設(shè)計(jì)主要由傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、粉碎機(jī)構(gòu)和進(jìn)出料口三部分組成。研究中，對帶傳動(dòng)、 粉碎室轉(zhuǎn)子、進(jìn)出料口及機(jī)架等所需零部件利用機(jī)械設(shè)計(jì)、機(jī)械原理等相關(guān)專業(yè)知 識進(jìn)行受力分析從而設(shè)計(jì)計(jì)算其各尺寸并進(jìn)行校核，最后利用 Auto-CAD 畫出各個(gè) 零部件圖及整機(jī)裝配圖。 關(guān)鍵詞：錘片粉碎機(jī)；傳動(dòng)機(jī)構(gòu)；粉碎機(jī)構(gòu)；Auto-CAD Abstract In 2014, the straw yield of countryside in China has reached 7.26 tons, among the highest in the world. As is known to all, straw contains a huge amount of energy, as an agricultural country, it is necessary for us to carry out these straw energy utilization. The current widespread use of the technology of straw is straw returning, the straw pulverizer has put forward higher requirements. This paper summarizes the advantages and disadvantages of the existing straw crusher, aiming at the current problems, based on the working principle and structure characteristics of researches on the straw pulverizer, combined with the actual situation, design a straw crusher hammer. This design is mainly composed of a transmission mechanism, a crushing mechanism and a discharging port of three parts. Study on the belt drive, the crushing chamber, rotor, inlet and outlet and the frame components by mechanical design, mechanical principle and other related professional knowledge carries on the stress analysis and design calculation of the size and checking, finally using Auto-CAD to draw the parts diagram and the whole machine assembly. Keywords：Hammer mill; Transmission mechanism; Crushing mechanism; Auto-CAD 目錄 摘要......................................................................................................................................I 關(guān)鍵詞..................................................................................................................................I ABSTRACT..............................................................................................................................I KEYWORDS..............................................................................................................................I 1 緒論..................................................................................................................................1 1.1 課題背景..............................................................................................................1 1.2 文獻(xiàn)綜述..............................................................................................................1 1.2.1 秸稈粉碎機(jī)的分類..................................................................................1 1.2.2 錘片式粉碎機(jī)的現(xiàn)狀分析......................................................................2 1.2.3 秸稈粉碎機(jī)的應(yīng)用前景..........................................................................3 2 錘片式秸稈粉碎機(jī)的工作原理......................................................................................4 2.1 粉碎機(jī)的工作原理分析......................................................................................4 2.1.1 粉碎機(jī)理分析..........................................................................................4 2.1.2 粉碎機(jī)工作原理......................................................................................5 2.2 錘片式秸稈粉碎機(jī)的研究內(nèi)容..........................................................................5 3 錘片式秸稈粉碎機(jī)的總體結(jié)構(gòu)及設(shè)計(jì)計(jì)算..................................................................6 3.1 秸稈粉碎機(jī)的總體結(jié)構(gòu)......................................................................................6 3.2 秸稈粉碎機(jī)整機(jī)的設(shè)計(jì)計(jì)算..............................................................................6 3.2.1 電機(jī)選型及扭矩計(jì)算..............................................................................6 3.2.1.1 電機(jī)選型..................................................................................6 3.2.1.2 扭矩計(jì)算..................................................................................7 3.2.2 帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算及選型......................................................................7 3.2.3 粉碎室主軸的設(shè)計(jì)計(jì)算........................................................................10 3.2.4 錘片的設(shè)計(jì)、選材及排列....................................................................13 3.2.5 錘架板的設(shè)計(jì)選材................................................................................15 3.2.6 銷軸的設(shè)計(jì)計(jì)算....................................................................................16 3.2.7 套筒的設(shè)計(jì)............................................................................................17 3.2.8 機(jī)架、機(jī)殼及進(jìn)、出料口的設(shè)計(jì)........................................................18 4 主軸的校核、鍵的校核及軸承壽命驗(yàn)算....................................................................18 4.1 主軸的校核........................................................................................................18 4.2 鍵的校核............................................................................................................22 4.3 軸承壽命計(jì)算....................................................................................................22 5 錘片式秸稈粉碎機(jī)的優(yōu)缺陷分析及應(yīng)用前景............................................................23 5.1 錘片式秸稈粉碎機(jī)的優(yōu)缺陷分析....................................................................23 5.2 秸稈粉碎機(jī)的應(yīng)用前景....................................................................................24 6 總結(jié)與收獲.....................................................................................................................25 參考文獻(xiàn)............................................................................................................................27 致謝....................................................................................................................................29 1 緒論 1.1 課題背景 中國是一個(gè)農(nóng)業(yè)大國，農(nóng)村地區(qū)每年的秸稈量就有 6.5 億噸，在 2014 年，已 達(dá) 7.26 億噸，其所蘊(yùn)藏的能量相當(dāng)于 300 萬噸的標(biāo)準(zhǔn)煤（王雅鵬等，2010）?？?見，秸稈中含有豐富的能源，近年來，由于現(xiàn)場焚燒或填埋等措施，大多數(shù)的秸稈 被浪費(fèi)，導(dǎo)致不能充分利用秸稈中的能源，而在中國，飼料能源對秸稈的利用率還 不到 10% （薛建華，2003），同時(shí)焚燒等措施對環(huán)境也造成了極大的損害。因此， 秸稈中蘊(yùn)含的生物質(zhì)能源仍然值得我們?nèi)パ芯亢吞剿?，這就對秸稈的加工利用提出 了新的要求。 在磨削加工的早期需要開發(fā)和利用相應(yīng)的生物質(zhì)原料，只有當(dāng)生物質(zhì)顆粒達(dá)到 一定的尺寸和要求時(shí)，才能為生物質(zhì)的后續(xù)研究和利用作充分的準(zhǔn)備。所以，想要 充分利用秸稈中的能量，首先就要對秸稈進(jìn)行加工粉碎，使其各方向尺寸減小，易 于被生物質(zhì)分解和利用。從而，秸稈粉碎機(jī)的研究和設(shè)計(jì)也就對生物質(zhì)能源的開發(fā) 和利用有著非常重要的意義（Wang X H and Feng Z M,2004）。 目前，我國制造的秸稈粉碎機(jī)也是多種多樣的，生產(chǎn)技術(shù)相對比較成熟，但針 對現(xiàn)有的工廠設(shè)施和設(shè)備，從能源消耗、產(chǎn)量、材料的適應(yīng)性、粉碎粒度、工作的 經(jīng)濟(jì)穩(wěn)定性和模式本身的運(yùn)行安全及壽命和工作性能等多方面考慮，仍有許多不完 善的地方，例如噪音大、振動(dòng)大、粉碎效果不理想等，不能很好的滿足各種生物質(zhì) 的粉碎要求(朱文德,2007)。綜上所述，秸稈粉碎機(jī)的研究，對促進(jìn)中國生物質(zhì)能 源的開發(fā)利用，促進(jìn)經(jīng)濟(jì)、商業(yè)和農(nóng)業(yè)的可持續(xù)發(fā)展具有十分重要的意義。 本研究主要探討一種錘片式秸稈粉碎機(jī)的工作原理及設(shè)計(jì)過程。 1.2 文獻(xiàn)綜述 1.2.1 秸稈粉碎機(jī)的分類 中國開發(fā)研制的粉碎機(jī)已有幾十年的歷史，但都主要集中在飼料粉碎秸稈切碎 和其他方面。粉碎技術(shù)根據(jù)破碎方式和手段不同分為鍘切，錘切，揉切式和組合式 破碎技術(shù)。在我國，廣泛應(yīng)用于秸稈粉碎機(jī)的是錘片式和齒爪式粉碎技術(shù)。 錘片式破碎機(jī)是利用高速旋轉(zhuǎn)的錘片來擊打物料使其破碎的機(jī)械。它具有良好 的性能，維修方便，生產(chǎn)效率高，而且使用非常廣泛。一般來說，大多數(shù)的粉碎機(jī) 型都是采用錘片式粉碎機(jī)。其進(jìn)料方式可以有切向進(jìn)料和頂部進(jìn)料兩種，就粉碎對 象而言，物料的結(jié)構(gòu)特性和物理性能、粉碎室的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、錘片的質(zhì)量及厚度等因 素都會(huì)成為影響粉碎機(jī)粉碎性能的因素(周曉靜和于翠萍,1997)。在中國，經(jīng)過多 年的潛心研究，水平和錘片式粉碎機(jī)性能指標(biāo)基本上能達(dá)到國際同類產(chǎn)品的先進(jìn)水 平。秸稈粉碎機(jī)生產(chǎn)的產(chǎn)品種類繁多，規(guī)格齊全，基本上能滿足秸稈在我國的生產(chǎn) 發(fā)展需要。但錘式粉碎機(jī)還存在能耗大，效率低的問題。 揉切式粉碎包括揉搓機(jī)和揉碎機(jī)。 秸稈揉搓機(jī)也是利用高速旋轉(zhuǎn)的錘片和齒板、定刀間的劇烈摩擦來對秸稈進(jìn)行 揉搓，其只能對物料進(jìn)行破碎或者細(xì)碎，無法達(dá)到較高要求的粉碎性能，且生產(chǎn)效 率低、能耗大，不適用于含有水分和韌性大的物料。 秸稈揉碎機(jī)是近幾年才研制出來的一種新型粗飼料加工機(jī)械，其加工方式介于 鍘切和粉碎之間。揉碎機(jī)加工的秸稈物料為柔軟蓬松的細(xì)絲狀，且同時(shí)適用于干性 物料和含水分的韌性物料，可在一定程度上滿足較高要求的粉碎，但秸稈揉碎機(jī)由 于在我國出現(xiàn)較晚，目前相對來說技術(shù)還不是非常成熟，況且成本較之錘片式粉碎 機(jī)高，所以，還有待于進(jìn)一步研究改進(jìn)，不適合推廣應(yīng)用。 組合式粉碎是把揉搓、鍘切和粉碎技術(shù)組合在一起的新型粉碎技術(shù)，雖然其性 能較好，生產(chǎn)率高，但同秸稈揉碎機(jī)一樣成本高，技術(shù)不成熟，還有很大提高完善 的空間，因此不適于廣泛應(yīng)用。 1.2.2 錘片式粉碎機(jī)的現(xiàn)狀分析 國內(nèi)外對秸稈粉碎機(jī)的研究已經(jīng)有幾十年歷的史，并制造了各種不同類型的粉 碎機(jī)，但破粉碎原理都比較相似。國外的研制注重提高大型機(jī)的生產(chǎn)效率，主要開 發(fā)自動(dòng)化程度高、通用性好的粉碎機(jī)，其配套動(dòng)力大多超過 75kw，如丹麥朵農(nóng)機(jī) 械廠生產(chǎn)的由拖拉機(jī)動(dòng)力輸出軸驅(qū)動(dòng)的朵農(nóng) 805 型秸稈粉碎設(shè)備，最高功率可達(dá) 55kw（宋永健，2008） ；丹麥的 President 有限公司，生產(chǎn)的動(dòng)力為 73.5-- 110.25kw 的粉碎機(jī)，生產(chǎn)率達(dá)到 4——5t/h（WENZ M and WORN H,2007）；然而， 一些西方公司都專注于小型秸稈粉碎設(shè)備的開發(fā)，如意大利 Sike 公司研制的小型 桶式水稻秸稈粉碎設(shè)備，配套功率和機(jī)體尺寸都很小，，刀片呈螺旋狀排列，振動(dòng) 小，破碎后的粒度均勻(Kanafojski C and Karwowski T,1976)。20 世紀(jì) 80—90 年代， 為了滿足不同的生產(chǎn)需求，中國制造了各種不同類型的粉碎機(jī)，粉碎和研磨技術(shù)根 據(jù)不同的粉碎方式和手段，可分為鍘切型，錘片式，揉切式和組合式粉碎技術(shù)。 隨著中國農(nóng)業(yè)的不斷發(fā)展和資源利用率的提高，對秸稈粉碎機(jī)的創(chuàng)新研究就顯 得尤為重要。因此，需要重視理論研究和秸稈粉碎機(jī)實(shí)踐創(chuàng)新的結(jié)合，優(yōu)化現(xiàn)有的 粉碎設(shè)備，進(jìn)一步完善和改進(jìn)現(xiàn)有的機(jī)型，實(shí)現(xiàn)主要工作部件模型的標(biāo)準(zhǔn)化，提高 秸稈粉碎機(jī)的質(zhì)量，降低能源消耗，提高機(jī)組的安全性，發(fā)展一體化聯(lián)合加工設(shè)備， 提高生產(chǎn)效率，降低勞動(dòng)強(qiáng)度和加工成本，使經(jīng)濟(jì)效益更為顯著。同時(shí)，根據(jù)不同 地區(qū)的特征和農(nóng)民的需求，發(fā)展功能更全面，更實(shí)惠的粉碎設(shè)備，從而提高他們的 積極性。大力開拓秸稈粉碎機(jī)的市場，研發(fā)并增加秸稈粉碎機(jī)的類型和型號，降低 生產(chǎn)成本，進(jìn)一步促進(jìn)秸稈粉碎機(jī)普遍化(呂小榮等，2000)。 1.2.3 秸稈粉碎機(jī)的應(yīng)用前景 秸稈還田機(jī)械的研究應(yīng)在解決秸稈及根茬單項(xiàng)作業(yè)的基礎(chǔ)上,開發(fā)新的復(fù)式作 業(yè)機(jī)具,逐步取代單項(xiàng)作業(yè)機(jī)具；聯(lián)合收割機(jī)秸稈切碎裝置，可使農(nóng)作物收獲與秸 稈還田有機(jī)結(jié)合，大大降低運(yùn)營成本，靈活方便，是一種很有前途的秸稈還田的方 式；大型、小型機(jī)械相結(jié)合，提高在機(jī)械還田的適應(yīng)性，使機(jī)械還田不僅適用于平 原地區(qū)，也適合于丘陵地區(qū)；還田機(jī)械和農(nóng)藝設(shè)施相配合，將機(jī)械還田、科學(xué)施肥 和施藥相組合，簡化流程，加快分解，降低秸稈還田和施肥的勞動(dòng)成本，達(dá)到綜合 防治病蟲害的目的（錢春華，2006）。 農(nóng)藝、生物工程和農(nóng)業(yè)機(jī)械相結(jié)合使得農(nóng)業(yè)機(jī)械化和機(jī)械化秸稈還田能夠改變 秸稈的物理性能，從而促進(jìn)水稻秸稈的分解。分解劑和微生物會(huì)加速秸稈的分解， 因此，機(jī)械化秸稈還田和生物技術(shù)的有機(jī)結(jié)合，可以有效解決秸稈問題。采用相應(yīng) 的農(nóng)藝措施進(jìn)行秸稈還田的同時(shí)，開發(fā)配套的農(nóng)業(yè)機(jī)械（如水稻插秧機(jī)、拋秧機(jī)） 和生物制劑（如快速腐解劑）來簡化（如覆蓋栽培等）農(nóng)藝措施的過程，加快秸稈 的腐解（于海燕和劉向陽，2003）。此外，農(nóng)業(yè)機(jī)械化秸稈還田，支持農(nóng)業(yè)栽培措 施的實(shí)施（如覆蓋、投擲、免耕直播等），用化學(xué)劑加速分解，克服了秸稈還田機(jī) 只能從水稻秸稈的物理性狀來破壞其結(jié)構(gòu)，不能從根本上迅速腐解水稻秸稈的弱點(diǎn)。 中國是農(nóng)業(yè)大國，也是全球秸稈資源最豐富的一個(gè)國家。秸稈加工機(jī)械的發(fā)展 與畜牧業(yè)生產(chǎn)的現(xiàn)代化進(jìn)程和發(fā)展規(guī)模息息相關(guān)，是畜牧業(yè)發(fā)展的重要標(biāo)志。與一 些先進(jìn)國家相比，中國在設(shè)計(jì)水平、產(chǎn)品質(zhì)量和技術(shù)的使用上還存在一定的差距. 針對我國秸稈的特點(diǎn)，推廣開發(fā)吸收國外先進(jìn)技術(shù)的秸稈加工設(shè)備便很有意義。如 果我們能充分做好中國秸稈資源的開發(fā)利用，草食動(dòng)物養(yǎng)殖的發(fā)展將成為現(xiàn)實(shí)，這 對于富裕農(nóng)民無疑將起到極大的推動(dòng)作用。 2 錘片式秸稈粉碎機(jī)的工作原理 2.1 粉碎機(jī)的工作原理分析 2.1.1 粉碎碰撞機(jī)理分析 固體物料沖擊破碎過程實(shí)際上是在機(jī)械力作用下，固體材料塊或顆粒發(fā)生變形 和破碎。顯然，只有破碎力足夠大時(shí)，在瞬間產(chǎn)生的應(yīng)力，超過材料的強(qiáng)度極限， 材料才可以被打碎。因此，顆粒破碎的能量大小或力的大小，實(shí)際上是錘片和粒子 之間、器壁與顆?；蝾w粒和錘片間相對速度的問題。相對速度大，破碎力大，破碎 材料的強(qiáng)度就高，這個(gè)理論可以用下面的推導(dǎo)證明。假定物料顆粒相對錘片的速度 為 v ,物料的重量為 G,那么物料的動(dòng)能 E 則為（汪莉萍，2010）: (1)221vgGm? 破碎物料顆粒的動(dòng)能并不是所有的動(dòng)能，只有一部分，這部分動(dòng)能為 ,則:E? (2))1(22XgvE?? 式中,X 為沖擊粉碎后顆粒速度的恢復(fù)系數(shù)(X< 1)。 假設(shè)物料的顆粒是絕對脆彈性顆粒，沖擊所需的工可以表示為： (3)KVGeW2? 式中,e 為顆粒的強(qiáng)度極限; K 為物料的彈性模量;V 為物料的比重; G 為顆粒的重 量（Zhu Xinhua et al,2001）。 不難看出，使得物料破碎的必要條件為： E?W? 將以上（2）、（3）兩式帶入即可求得錘片物料相對速度 v 的臨界值： (4))1(2XKVgev?? 需要注意的是，(4)式是在假設(shè)物料顆粒為絕對脆彈性體的前提下計(jì)算的，但 仍能定性地表示大多數(shù)物料，包括一些非絕對彈性體物料。 錘片與物料之間的碰撞速度也就是物料相對于錘片的速度，顯然，這個(gè)相對速 度越大，可提供的沖量越大，作用在物料上的力也就越大（朱新華，2004）。因此， 最有利的碰撞方式是使物料與錘片相向碰撞。由于秸稈本身纖維含量多，韌性大， 質(zhì)量也輕，所以一般較難做到讓秸稈與錘片相向碰撞，而主要是依靠錘片與齒板間 的撕扯力來粉碎秸稈（徐春塘，1992）。 2.1.2 粉碎機(jī)的工作原理 錘片式秸稈粉碎機(jī)主要由進(jìn)出料口、粉碎室及傳動(dòng)機(jī)構(gòu)組成。其主要工作部件 為粉碎室，粉碎室的核心部件為轉(zhuǎn)子，轉(zhuǎn)子由主軸和錘架板、錘片、銷軸組成。 電機(jī)帶動(dòng)帶輪轉(zhuǎn)動(dòng)，由從動(dòng)輪帶動(dòng)粉碎室的主軸（也就是轉(zhuǎn)子主軸）高速轉(zhuǎn)動(dòng)， 從而錘片也隨主軸高速旋轉(zhuǎn)。當(dāng)物料由進(jìn)料口喂入，在粉碎室負(fù)壓下進(jìn)入粉碎室時(shí)， 由于轉(zhuǎn)子的高速運(yùn)轉(zhuǎn)使得物料只能在粉碎室器壁上的齒板、篩片和錘片之間運(yùn)動(dòng)。 當(dāng)轉(zhuǎn)子運(yùn)轉(zhuǎn)起來后，錘片末端距粉碎室器壁的距離僅有 10mm 左右，這樣，就可以 使秸稈受到錘片和齒板之間的揉搓撕扯進(jìn)而被粉碎。達(dá)到粉碎要求的秸稈會(huì)經(jīng)粉碎 室底部的魚鱗篩片孔從出料口排出，尺寸粒徑較大或未達(dá)要求的秸稈會(huì)繼續(xù)留在粉 碎室內(nèi)受錘片與齒板的揉搓被粉碎，直到達(dá)到粉碎要求可以從篩孔排出。 2.2 錘片式秸稈粉碎機(jī)的研究內(nèi)容 本研究要求所設(shè)計(jì)的秸稈粉碎機(jī)適用于水稻、小麥、油菜等農(nóng)作物秸稈切段后 的粉碎，并采用料斗式進(jìn)料，可以自動(dòng)排料，每小時(shí)的秸稈粉碎量不少于 500kg。 了解并分析學(xué)習(xí)現(xiàn)有粉碎機(jī)的結(jié)構(gòu)、工作原理和技術(shù)特點(diǎn)，設(shè)計(jì)秸稈粉碎機(jī)的 各級裝置及整體結(jié)構(gòu)，主要包括進(jìn)料口、粉碎機(jī)構(gòu)、機(jī)身動(dòng)力傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，使桿狀的 秸稈成較短的細(xì)絲狀并能夠被牲畜食用或易于用來進(jìn)行生物質(zhì)能的提取。 詳細(xì)內(nèi)容： 1.秸稈粉碎機(jī)進(jìn)料斗的設(shè)計(jì)：結(jié)合秸稈特點(diǎn)設(shè)計(jì)合適的進(jìn)料斗，并方便進(jìn)行人 工進(jìn)料。 2.秸稈粉碎機(jī)粉碎機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)：設(shè)計(jì)合適的錘片粉碎機(jī)構(gòu)； 3.秸稈粉碎機(jī)機(jī)身的設(shè)計(jì)：設(shè)計(jì)合理的機(jī)身機(jī)架，保證粉碎機(jī)工作時(shí)的穩(wěn)定性 和安全可靠性。 4.通過計(jì)算確定相應(yīng)位置的零部件的材料、尺寸、公差等數(shù)據(jù)和選型以及標(biāo)準(zhǔn) 件的選配。 5.對關(guān)鍵的軸類零件進(jìn)行強(qiáng)度校核。 6.完成機(jī)架的設(shè)計(jì)，并對全部零部件進(jìn)行總體安裝布置。 7.研究所設(shè)計(jì)秸稈粉碎機(jī)的優(yōu)缺陷及應(yīng)用情況。 3 錘片式秸稈粉碎機(jī)的總體結(jié)構(gòu)及設(shè)計(jì)計(jì)算 3.1 秸稈粉碎機(jī)的總體結(jié)構(gòu) 本設(shè)計(jì)——錘片式秸稈粉碎機(jī)的總體機(jī)構(gòu)有電動(dòng)機(jī)（動(dòng)力輸入）、帶傳動(dòng)（傳 動(dòng)部分）、進(jìn)料機(jī)構(gòu)、粉碎機(jī)構(gòu)、出料部分及機(jī)架六部分。電機(jī)作為動(dòng)力輸入，帶 動(dòng)主動(dòng)帶輪轉(zhuǎn)動(dòng)，將扭矩傳遞至從動(dòng)帶輪，再由從動(dòng)輪帶動(dòng)粉碎室主軸旋轉(zhuǎn)，由于 本設(shè)計(jì)中所需的主軸轉(zhuǎn)速較高，所以不需在電機(jī)后接減速器，但也使得帶傳動(dòng)的傳 動(dòng)比很小。本設(shè)計(jì)采用切向進(jìn)料，轉(zhuǎn)子只能一個(gè)方向轉(zhuǎn)動(dòng)。出料口豎直向下，接法 蘭盤。機(jī)架的支撐采用角鋼，型號 63635。 粉碎機(jī)構(gòu)是本設(shè)計(jì)的核心部件，主要由主軸、錘架板、銷軸、錘片組成，在粉 碎室內(nèi)，機(jī)架內(nèi)壁裝有篩片和齒板，篩片的包角為 180，裝在主軸正下方；齒板 安裝在篩片及進(jìn)料口間，轉(zhuǎn)子運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)錘片末端與篩片齒板間隙為 10mm。 其中，電動(dòng)機(jī)需要進(jìn)行選型及扭矩計(jì)算；帶傳動(dòng)需要進(jìn)行設(shè)計(jì)選型；粉碎機(jī)構(gòu) 主軸需進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算及校核、軸承壽命也需進(jìn)行驗(yàn)算。 3.2 秸稈粉碎機(jī)整機(jī)的設(shè)計(jì)計(jì)算 3.2.1 電機(jī)選型及扭矩計(jì)算 3.2.1.1 電機(jī)選型 由于本設(shè)計(jì)是家用小型秸稈粉碎機(jī)，根據(jù)粉碎機(jī)常用電機(jī)功率及工作量（每小 時(shí)進(jìn)料 ）要求，所選電機(jī)參數(shù)如下表 1：t50? 表 1.電機(jī)參數(shù) Tab.1.Parameter of electric machine 型號 model 功率 power（ kw） 馬力 HP （hp） 額定電流 rated current（ A） 轉(zhuǎn)速 Rpm（r/min ） 效率 efficiency （%） 功率因數(shù) power factor（cosφ ） Y132S2-2 7.5 10 15 2900 86.2 0.88 3.2.1.2 扭矩計(jì)算 電機(jī)扭矩計(jì)算公式（馮清秀等，2010）： nPT950? 其中，P：功率（ kw） n:轉(zhuǎn)速（r/min） T:扭矩（Nm） 將功率、轉(zhuǎn)速帶入上式得： mNnPT?????70.24905.7950 考慮電機(jī)效率 86.2%，求得實(shí)際扭矩： ??? 3.1%.86.241? 3.2.2 帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算及選型 錘片式秸稈粉碎機(jī)的帶傳動(dòng)選擇普通 V 帶傳動(dòng)。 （1）計(jì)算功率 caP 參考《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 3.7 查得工作情況系數(shù) 3.1?aK 按每天工作 8 小時(shí)計(jì)算，則 kwPKac 75.9.31?? （2）選取普通 V 帶型號 根據(jù) ， ，由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 3.14 確定選用 A（kwPca75.9?min/290n1r （3）計(jì)算從動(dòng)軸轉(zhuǎn)速 n2 經(jīng)查閱得：粉碎室中錘片末端線速度 v 80m/s,在此取 ，錘片長?smvn/70? 120mm,錘架板直徑 D=400mm 粉碎室主軸中心到錘片末端距離 DLl26302??? smlvn/7026.??s/rad.9? 代入式 中求得 ??in/9.5rn 所以，經(jīng)計(jì)算取從動(dòng)軸轉(zhuǎn)速即轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速 mi/20r? （4）確定小帶輪和大帶輪的基準(zhǔn)直徑 1d、 根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 3.8 初取 ，由式 3.20 得5 dnidd042091112 ????? 大帶輪轉(zhuǎn)速 min/7.6in/5212 rrd?? 誤差 ，故允許%53.107.4650??????n 因此，大小帶輪的基準(zhǔn)直徑分別為： mdmd150,1252??大 帶 輪小 帶 輪 （5）計(jì)算帶速 v 由式（3.19） 計(jì)算得 106??nd?sv/98. 由于 5<18.98120??04.3..4-51 故驗(yàn)算合格。 （8）確定 V 帶根數(shù) z 由式 計(jì)算LcaKP?)(0??? 傳動(dòng)比 16.2509?i 由表 3.4 查得 ，由表 3.5 查得 kwP8.0?kwP2.0? 由表 3.6 查得 94.（ 包 角 修 正 系 數(shù) ）?K 由表 3.3 查得 60?（ 長 度 修 正 系 數(shù) ）L 可求得 15.396.04.)2.98(75)(0 ??????LcaPz? 取 z=4 根。 （9）求初壓力及壓軸力 初壓力 F0： 由式（3.28） 20)5.2(qvKvzPFca????? 查表 3.2 知，q=0.1kg/m 可計(jì)算出： NF 35.198.094.-528.17502?????）（ 壓軸力 FQ： 由式（3.29） 2sin10?zFQ? 可計(jì)算出： NQ 43.6.7si35.142???? 綜上，帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)如下表 2（程友聯(lián)和楊文堤，2011）： 表 2.帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)參數(shù) Tab. 2.Belt drive design parameter 型號 model 根數(shù) radical dd1 (mm) dd2 (mm) n1 (r/min) n2 (r/min) Ld (mm) a (mm) A 4 125 150 2800 2500 1400 483.83 （10）帶輪結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 帶輪結(jié)構(gòu)如圖 1： 圖 1.大帶輪結(jié)構(gòu)尺寸 Fig.1.Large belt wheel structure size 本設(shè)計(jì)中，大小帶輪結(jié)構(gòu)相同，尺寸不同，上圖中所標(biāo)注尺寸為大帶輪尺寸 （11）帶傳動(dòng)的效率 普通 V 帶傳動(dòng)的效率在 0.90~0.95 之間，本設(shè)計(jì)中取 0.94。 3.2.3 粉碎室主軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 選材： 考慮到粉碎室主軸所受載荷不大，故選用 45 鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理 主軸的設(shè)計(jì)計(jì)算： （1）設(shè)計(jì)過程中的注意事項(xiàng)： 按彎扭合成強(qiáng)度來進(jìn)行設(shè)計(jì)校核； 計(jì)算彎矩時(shí)，將帶輪作用視為一個(gè)集中力，大小根據(jù)帶的質(zhì)量來計(jì)算； 轉(zhuǎn)子引起的彎矩由轉(zhuǎn)子不平衡量來計(jì)算，當(dāng) 時(shí)，轉(zhuǎn)子的不平衡量smv/80?錘 末 5g，可查得：粉碎機(jī)平衡品質(zhì)等級為 G16（焦安勇，2009），? e：轉(zhuǎn)子的許用不平衡度（μm） ω：轉(zhuǎn)子的角速度（rad/s）10?G? mG??12.60251??? 取轉(zhuǎn)子的不平衡量 M=5g，則轉(zhuǎn)子由于 M 所產(chǎn)生的離心力可根據(jù)式 計(jì)算2?MrF? 其中， r：轉(zhuǎn)子半徑 ω：轉(zhuǎn)子的角速度 代入 式中，可求得： ；2?MF?NF24.67? 離心力是法向的，其方向是變化的，但當(dāng)離心力在鉛錘方向時(shí)，對主軸影響最 大，故按鉛垂方向計(jì)算。 （2）初步確定軸的最小直徑 按式 來估算，32minPAd? 其中， A：系數(shù)，可查表 7.2 取 125?A P2 ：主軸功率 /kw，P 2=Pη（η 為帶傳動(dòng)效率）P 2=7.50.94kw=7.05kw n2：主軸轉(zhuǎn)速（r/min） n 2=2500r/min 代入式 中，求得：32miAd? mnP18250.71332i ??? 據(jù)實(shí)際情況取 dmin=30mm （3）軸的結(jié)構(gòu)及裝配情況確定 （4）軸各段直徑及長度的確定 L1-2、d 1-2 的確定： 根據(jù)皮帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)來確定，可取 L1-2=76mm d1-2=30mm L2-8、d 2-8 的確定： 2-8 段軸主要用來裝軸承擋圈，可取 L2-8=34mm d2-8=34mm L8-3、d 8-3 的確定： 8-3 段軸主要根據(jù)軸承及軸承端蓋來確定尺寸 選用深溝球軸承 6307 ，其各數(shù)字代表意義： 可取：L 8-3=22mm d8-3=35mm L3-4、d 3-4 的確定： 3-4 段為軸環(huán)，其寬度應(yīng)≥1.4 倍的軸肩高，取 L3-4=30mm d3-4=39mm L4-5、d 4-5 的確定： 4-5 段軸是用來焊接錘架板的，根據(jù)錘片的排列方式及厚度來確定， 取 L4-5=315mm d4-5=45mm L5-6、d 5-6 的確定： 與 3-4 段軸相同，取 L5-6=30mm d5-6=39mm L6-7、d 6-7 的確定： 與 8-3 段軸相同，取 L6-7=22mm d6-7=35mm 綜上：軸全長 L=528mm，各軸段長及直徑見表 3： 表 3.各軸段長及直徑 Tab.3.Axial length and diameter 軸段 shaft part 1-2 2-8 8-3 3-4 4-5 5-6 6-7 1-7 (mm)軸 段L76 34 22 30 315 30 22 528 d 軸段 (mm) 30 34 35 39 45 39 35 ______ 3.2.4 錘片的設(shè)計(jì)、選材及排列 （1）錘片的設(shè)計(jì)及選材 錘片是秸稈粉碎機(jī)最主要的工作部件，也是易損件。我國每年僅錘片耗用的鋼 材數(shù)就可達(dá)數(shù)萬噸，因此，提高錘片的使用壽命具有重要的意義。錘片的形狀、尺 寸、排列方式及線速度都對粉碎效率有很大的影響，目前，已有多種形狀的錘片， 各種錘片的使用性能見表 4： 表 4.各種錘片使用性能的比較（杜小強(qiáng)，2003） Tab.4.Comparison of the performances of various hammer pieces 根據(jù)本次設(shè)計(jì)需求，選用Ⅲ型錘片，具體設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)如圖 2： 圖 2.錘片的結(jié)構(gòu)尺寸 Fig.2.Hammer piece structure size 錘片類型 使用性能 Ⅰ型：矩形錘片 通用性好，形狀簡單，易制造 Ⅱ型：焊耐磨合金 延長使用壽命，制造成本較高 Ⅲ型：鋸齒型錘片 工作棱角多，粉碎效果好，但耐磨性差 Ⅳ型：尖角錘片 適于粉碎纖維質(zhì)物料，但耐磨性差 Ⅴ型：環(huán)形錘片 只有一個(gè)銷孔，工作中自動(dòng)變換工作角，因此 磨損均勻，使用壽命較長，但結(jié)構(gòu)復(fù)雜 錘片具體參數(shù)： 長度 a： 120mm 寬度 b：60mm 厚度 e： 5mm 孔徑 d：25mm 錘片式秸稈粉碎機(jī)的核心部件，要求表硬心韌且耐磨性高，因此加工要求較高。 本錘片所選材料為 鋼，且經(jīng)過熱處理，滲碳層厚度 0.8-1.2mm，表面硬度Mn65 HRC56-62，淬火區(qū)硬度 HRC50-57，非 淬火區(qū) HRC≤28（肖宏儒，2009）。其中， 淬火區(qū)與非淬火區(qū)如圖 3： 圖 3.錘片的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) Fig.3.Structure design of hammer piece （2）錘片的排列方式 錘片是粉碎機(jī)執(zhí)行粉碎工作的主要部件，懸掛在均布于轉(zhuǎn)子錘架板上的銷軸上 且可以繞銷軸自由轉(zhuǎn)動(dòng)。 不同類型規(guī)格的粉碎機(jī)的錘片數(shù)量及銷軸數(shù)各不相同，但一般均為偶數(shù)，目的 在于減少轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)過程中的不平衡?？偟脑瓌t是，關(guān)于主軸中心對稱的兩銷軸上裝 配的錘片數(shù)量相同（李更強(qiáng)和郭新榮，2012）。 目前常見的錘片排列方式有螺旋線排列、對稱排列、交錯(cuò)排列、對稱交錯(cuò)排列 四種，各種排列方式的特點(diǎn)見表 5： 表 5.錘片的排列方式（黃亦其，2004） Tab.5.Arrangement of hammer pieces 排列方式 arrangement 優(yōu)點(diǎn) advantages 缺點(diǎn) disadvantages 螺旋線排列 Helix array 錘片軌跡均勻，不重復(fù) 關(guān)于主軸中心對稱的各對銷軸上各錘片 組產(chǎn)生的離心力作用線不在一條直線上， 存在不平衡力矩 對稱排列 symmetrical arrangement 關(guān)于主軸中心對稱的兩銷軸上的 錘片安裝對稱，工作過程中，磨 損較均勻 錘片運(yùn)動(dòng)軌跡重復(fù) 交錯(cuò)排列 stagger arrangement 錘片運(yùn)動(dòng)軌跡均勻，不重復(fù) 工作時(shí)物料略有推移，銷軸間隔套品種 多 對稱交錯(cuò)排列 Symmetrical staggered arrangement 錘片左右對稱排列，運(yùn)動(dòng)軌跡均 勻，不重復(fù)，軌跡覆蓋區(qū)域廣 需要的隔套多，且種類多 3.2.5 錘架板的設(shè)計(jì)選材 粉碎機(jī)中，錘架板安裝在粉碎室的主軸上，本設(shè)計(jì)是直接將錘架板焊接在主軸 上，銷軸安裝在錘架板上的孔中，錘片安裝在銷軸上。所以，錘架板用來支撐銷軸 和錘片，設(shè)計(jì)中，錘架板直徑 400mm，厚度 5mm。 錘架板材料同主軸相同，為 45 鋼。 錘架板的具體形狀如圖 4： 圖 4.錘架板的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) Fig.4.Structure design of hammer frame 3.2.6 銷軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 （1）銷軸的設(shè)計(jì) 銷軸主要貫穿于錘片和錘架板的銷孔上，用來安裝錘片，其材料為 45 鋼。 銷軸的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)尺寸如圖 5： 圖 5.銷軸的結(jié)構(gòu)尺寸 Fig.5.Pin axis structure size 銷軸左端為一開口銷孔，用于阻擋錘片、套筒，防止其從銷軸上滑落。 （2）開口銷的選型 開口銷是標(biāo)準(zhǔn)件，有標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格，本設(shè)計(jì)中所選開口銷規(guī)格為： c=7mm d1=3.7mm b=8mm a=2mm L=36mm 開口銷的形狀尺寸如圖 6： 圖 6.開口銷的形狀尺寸 Fig.6.The shape and size of the cotter pin 3.2.7 套筒的設(shè)計(jì) 套筒的作用是把錘片間隔開，本設(shè)計(jì)中使用了 24 片錘片，兩錘片間距 30mm， 錘片與錘架板間距有兩種：15mm、30mm，故套筒設(shè)計(jì)時(shí)有兩種長度尺寸： L=30mm d=26mm L=15mm d=26mm 套筒的形狀尺寸如圖 7： 圖 7.套筒形狀尺寸 Fig.7.Sleeve shape size 3.2.8 機(jī)架、機(jī)殼及進(jìn)、出料口的設(shè)計(jì) （1）機(jī)架的設(shè)計(jì)選型 機(jī)架用來支撐整個(gè)粉碎機(jī)及電機(jī)和帶輪，本設(shè)計(jì)所用機(jī)架為角鋼，是標(biāo)準(zhǔn)件， 規(guī)格為 63635mm。 （2）機(jī)殼的設(shè)計(jì) 機(jī)殼分上下兩部分，內(nèi)部開槽，裝篩片和齒板，上下機(jī)殼間用活頁連接。 （3）進(jìn)、出料口的設(shè)計(jì) 進(jìn)料斗連接在上機(jī)殼上，出料口連接在下機(jī)殼下方，其上接有法蘭，用于連接 外部管道或接口。 進(jìn)料斗及上機(jī)殼如圖 8： 圖 8.進(jìn)料斗及上機(jī)殼 Fig.8.Feed inlet and casing 3.2.9 篩片的設(shè)計(jì) 篩片是錘片式粉碎機(jī)主要的工作部件和易損件之一，其對粉碎效率和粉碎質(zhì)量 有較大影響。錘片式粉碎機(jī)上所用的篩片有圓柱形孔篩、圓錐形孔篩和魚鱗孔篩三 種。本設(shè)計(jì)采用魚鱗孔篩，適合粉碎后的秸稈碎段或細(xì)絲通過，能更好地對粉碎后 的秸稈進(jìn)行篩選并有效提高粉碎性能。 一般將篩孔按其直徑分為 4 個(gè)等級，小孔 1~2 ，中孔 ，粗孔?mm4~3? ，大孔 。篩孔的形狀和篩片厚度以及有效篩孔面積（開孔率）都是m6~5?8? 影響粉碎機(jī)工作特性的因素。 由于本設(shè)計(jì)是秸稈粉碎機(jī)，是針對農(nóng)作物秸稈而言的，所以篩孔直徑不宜太小， 因此篩孔直徑設(shè)計(jì)為 ，屬于大孔。m10 根據(jù)“目數(shù)孔徑（ ）=15000”可計(jì)算出目數(shù)=1.5，即每平方英寸面積上? 的孔數(shù)目為 1.5 個(gè)，由此可計(jì)算出孔距 t=15mm。 根據(jù)公式 計(jì)算，可求得23tdK??? 開孔率 %31.401507.922????t 篩片包角 ，?8? 綜上，篩片的規(guī)格參數(shù)如表 6： 表 6.魚鱗篩的規(guī)格參數(shù) Tab.6.Specifications of sieve 類型 type 孔徑(mm) aperture 目數(shù) mesh 孔距(mm) hole pitch 開孔率(%) openporosity 包角(度) wrap angle 厚度(mm) thickness 魚鱗篩 sieve 10 1.5 15 40.31 180 5 4 主軸的校核、鍵的校核及軸承壽命驗(yàn)算 4.1 主軸的校核 由于主軸既受到扭矩也受到彎矩，是轉(zhuǎn)軸，所以按彎扭合成強(qiáng)度來校核。 （1）分析主軸上所受到的力（三種） 軸承支反力； 轉(zhuǎn)子由于旋轉(zhuǎn)不平衡引起的離心力 F1； 帶傳動(dòng)引起的壓軸力 FQ； （2）計(jì)算各力的大小 帶傳動(dòng)引起的壓軸力 FQ 在設(shè)計(jì)帶傳動(dòng)時(shí)已計(jì)算出來，F(xiàn) Q=1066.43N 轉(zhuǎn)子不平衡產(chǎn)生的離心力 F1=67.24N （3）計(jì)算軸承支反力 畫出軸在豎直面內(nèi)鉛垂方向的受力圖（圖 9）： 圖 9.軸受力圖 Fig.9.Axial attempt 鉛垂方向受力圖（圖 10）： BVR PVR 圖 10.鉛垂方向受力圖 Fig.10.Lead vertical direction 其中，L QB=83mm，L BC=73.5mm，L CD=LDE=125mm，L EP=73.5mm FQ=1066.43N， FC=FD=FE=67.24N 計(jì)算軸承支反力 和 ：BVRP 對 B 點(diǎn)取矩得： 0???????? BPVBEBDBCQ LRFLL 代入數(shù)據(jù)得：1066.4383-67.24198.5-67.24323.5- 397=0 求得： =197.31NPVR 對 P 點(diǎn)取矩得： 0????????? EPDPCPBPVQP LFLFRLF 代入數(shù)據(jù)得： 1066.43480- 297+67.24323.5+67.24198.5+67.2473.5=0BV 求得： =1958.88NBVR 綜上：軸承支反力 =1958.88N， =197.31NPVR （4）求 Q、B、C 、D 、E 各截面的彎矩并作彎矩圖 mNMV??0 mNLFBB?73.18 RQBCVC ????? 95.260DPVED??41LPVE??8.15 鉛垂方向彎矩圖（圖 11）： 圖 11.鉛垂方向彎矩圖 Fig.11.Lead bending moment chart （5）求主軸所受扭矩并作扭矩圖 求軸上的功率 P1： P1=Pη=7.50.94kw=7.05kw 求主軸扭矩 T： mNmN?????26931931.2650.79 鉛垂方向扭矩圖（圖 12）： 圖 12.鉛垂方向扭矩圖 Fig.12.Lead vertical torque diagram= （6）求當(dāng)量彎矩并作當(dāng)量彎矩圖 求合成彎矩： 由于在豎直面內(nèi)主軸所受的力較大，所以鉛垂方向的彎矩即為合成彎矩。 mNMEVDC BVQ?????285.140379.60 求當(dāng)量彎矩： 根據(jù)式（7.8） 計(jì)算22 )(T?? 扭矩產(chǎn)生的應(yīng)力一般為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取 。（轉(zhuǎn)矩不變只是理論上6.0?? 的，實(shí)際上機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)不可能完全均勻，且有扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的存在，為安全計(jì)，常按脈動(dòng) 轉(zhuǎn)矩算） mNTM MPaTEDCBQ????????13.27)(4506.8)(197.5)(2 22 22 ?? 當(dāng)量彎矩圖（圖 13）： 圖 13.當(dāng) 量彎矩圖 Fig.13.Equivalent bending moment diagram （7）按彎扭合成強(qiáng)度來校核各截面 按式（7.8） 來計(jì)算3 1.0dMW?? 求得 MPaBB 87.25.947.33 ?? PadQ.01.68.033 ?? 由于 B 處當(dāng)量彎矩最大、Q 處橫截面積最小，故需校核 Q、B 兩截面。 查表 7.1 得：45 鋼調(diào)質(zhì)后的許用彎曲應(yīng)力 ??Pa601-??