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一、推土機(jī)的傳動方案設(shè)計
1.1推土機(jī)傳動方案
整機(jī)的動力裝置和驅(qū)動輪之間的所有傳動部件總稱為傳動系統(tǒng)。傳動系統(tǒng)的基本功用是將動力裝置的動力按需要傳給驅(qū)動輪和其他機(jī)構(gòu)。
機(jī)械傳動系統(tǒng)刻有內(nèi)燃機(jī)驅(qū)動，也可以有電機(jī)驅(qū)動。對于內(nèi)燃機(jī)驅(qū)動的車輛要求其傳動系統(tǒng)具有以下功能：
（1）將低轉(zhuǎn)速，增大轉(zhuǎn)矩。
（2）實現(xiàn)變速。
（3）由于內(nèi)燃機(jī)不能實現(xiàn)反轉(zhuǎn)，通過傳動系統(tǒng)中的變速箱實現(xiàn)反向行駛（倒退）。
（4）必要時切斷動力。
（5）實現(xiàn)左右驅(qū)動車輪之間的差速。
為了實現(xiàn)以上功能，內(nèi)燃機(jī)驅(qū)動的機(jī)械傳動系統(tǒng)有離合器、變速箱、萬向傳動裝置、驅(qū)動橋等機(jī)件構(gòu)成。
機(jī)械傳動具有結(jié)構(gòu)簡單、工作可靠、價格低廉、質(zhì)量輕、傳動效率高，以及可以利用發(fā)動機(jī)運動零件的慣性進(jìn)行作業(yè)等優(yōu)點，因此在中小功率的車輛上得到廣泛應(yīng)該用。
但機(jī)械傳動也存在以下主要缺點：在工作阻力急劇變化的工況下，內(nèi)燃機(jī)容易熄火；采用人力換擋時，換擋動力中斷時間長;傳動系統(tǒng)零件受到的沖擊載荷大，同時由于外載荷的急劇變化，又通過傳動系統(tǒng)影響動力裝置，因而降低了動力裝置和傳動系統(tǒng)的各零件的使用壽命。
圖 1-1-1 所示為履帶式推土機(jī)的機(jī)械傳動動系統(tǒng)布置簡圖。
1.2變速箱的設(shè)計方案
變速箱的傳動方案設(shè)計，就是根據(jù)所確定的檔位數(shù)與各檔傳動比，按照重量輕、體積小、傳動效率高、噪音小、操作簡便的設(shè)計原則，草擬傳動方案，工程車輛的機(jī)械式變速箱大范圍采用的是平面三軸式和空間三軸式兩類方案。
本次設(shè)計的TY180推土機(jī)的變速箱有五個前進(jìn)檔和四個倒退檔，它采用空間三軸式滑動齒輪換擋。圖 1-2-1 所示為履帶式推土機(jī)變速箱的傳動簡圖
圖 1-2-1 TY180推土機(jī)變速箱的傳動簡圖
1— 輸入軸；2—輸出軸；3—中間軸；4—惰輪軸；
當(dāng)動力由輸入軸經(jīng)惰輪軸傳到中間軸上時為前進(jìn)檔，當(dāng)動力直接由輸入軸傳到中間軸上時為倒退檔。
中間軸3上裝有換向滑動齒輪，以及、、、檔由后向前順序排列的換擋滑動齒輪。當(dāng)以不同的換擋齒輪與輸出軸上相應(yīng)的齒輪嚙合時，即可獲得4個前進(jìn)檔或4個倒退檔。V檔滑動齒輪裝在輸入軸2的后部，當(dāng)她與輸出軸上的齒輪嚙合時，即為V檔。為了減小變速箱的軸向尺寸，在輸出軸上V檔齒輪布置在、 檔齒輪留出的空間內(nèi)?？梢姡谇斑M(jìn)五檔中，—IV 檔是通過三對齒輪嚙合傳出的,V檔則是通過一對齒輪嚙合傳出。
變速箱各級傳動比確定
1.3 傳動系統(tǒng)總傳動比
·································（1-2-1）
式中：—履帶板節(jié)距，m;
—圍繞驅(qū)動鏈輪一周的履帶板數(shù)目，取10~14
將,及各檔行駛速度代入公式，得
=
==77.09
==54.45
==37.90
==28.17
==90.13
==59.78
==41.85
==29.15
1.4.各部件傳動比的確定
································（1-2-2）
式中：—變速箱的傳動比;
—主傳動器（中央傳動器）的傳動比；
—最終傳動（輪邊傳動）的傳動比；
參考現(xiàn)有同類推土機(jī)，結(jié)合具體情況，取。 代入公式（1-2-2），得
=2.75 ，=1.81 ，=1.28 ，=0.89 ，=0.66 ，=2.12 ，=1.40 ，
=0.98 ，=0.68
二、變速箱主要參數(shù)的確定
2.1中心距的確定
中心距對變速箱的尺寸及重量有直接的影響，所選中心距應(yīng)能保證齒輪的強(qiáng)度。對履帶推土機(jī)，可按下面經(jīng)驗公式初選變速箱中心距：
··································（2-1-1）
式中：—變速箱頭檔被動齒輪所傳扭矩（，為發(fā)動機(jī)額定扭矩，為從發(fā)動機(jī)至變速箱頭擋被動齒輪軸的速比）
為中心距系數(shù)，參照表2-1-1 選取
表 2-1-1 履帶推土機(jī)變速箱中心距參數(shù)
推土機(jī)型號
上?！?20
宣化—120
移山—180
T—180
T—320
發(fā)動機(jī)額定扭矩（公斤*米）
57.3
48
71.6
71.6
131
(公斤*米)
163
104
169
160
406
A（mm）
157.5
155.29
187.4
186.7
243.53
28.8
33.2
34
32.4
32.9
已知：發(fā)動機(jī)額定扭矩80公斤米，=3.00，則==802.75=220公斤米，取k=34.2
將上述數(shù)據(jù)帶入公式 （2-1-1） ，得
mm
2.2齒輪模數(shù)
對履帶推土機(jī)，可按下面的經(jīng)驗公式來初選模數(shù)，所選取的模數(shù)大小應(yīng)符合GB111—60規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)值。
m= ·································（2-2-1）
式中：—頭檔被動齒輪所傳扭矩
—模數(shù)系數(shù),參照表 2-2-1 選取.。
表 2-2-1 履帶推土機(jī)變速箱的齒輪模數(shù)統(tǒng)計數(shù)據(jù)
推土機(jī)型號
上?！?20
宣化—120
移山—180
T—180
T—320
發(fā)動機(jī)額定扭矩（公斤*米）
57.3
48
71.6
71.6
131
（公斤*米）
163
104
169
160
406
M(mm)
7
5
5
5
6
2.43
1.07
0.905
0.92
0.81
由上述計算知=206公斤*米，取=0.92，代入公式 （2-2-1），得
取標(biāo)準(zhǔn)值m=5
2.3齒寬b
齒寬b的大小直接影響齒輪的強(qiáng)度。在一定范圍內(nèi)b大強(qiáng)度就搞，但變速箱的軸向尺寸和質(zhì)量亦增大。試驗證明，齒寬過分增大，由于沿齒寬方向載荷分布不均勻性增大，反而使齒寬承載能力隨之降低。
通常根據(jù)m的大小來選取齒寬。
對于直齒 b = (4.4~7) m ;
對于斜齒 b = (6~9.5) m;
中心距和模數(shù)一定時，齒寬b可用來調(diào)節(jié)齒所受的應(yīng)力，根據(jù)各對齒輪上受力不同選取不同齒寬，對負(fù)荷較大的齒輪常增加其齒寬以提高其承載能力，對負(fù)荷較小的齒輪可減少齒寬，以減小變速箱的軸向尺寸和重量。
根據(jù)以上分析，得各齒輪的齒寬如表 2-3-1 所示
表 2-3-1 變速箱的齒寬
齒輪
齒寬（mm）
30
30
35
40
35
35
35
齒輪
齒寬（mm）
35
35
40
35
35
35
35
2.4選配齒數(shù)
選配齒數(shù)的任務(wù)是，在變速箱傳動簡圖方案和變速箱主要參數(shù)已經(jīng)知道的情況下，根據(jù)所需的各檔傳動比來確定各對齒輪的齒數(shù)。下面結(jié)合本設(shè)計來說明分配各檔齒數(shù)的方法。
由上述計算確定所需各檔傳動比為：
前進(jìn) ： ; ; ; ;
后退 : ; ; ;
分配傳動比并確定各對齒輪的傳動比
五檔經(jīng)一對齒輪傳動。其傳動比
四個后退檔和其余四個前進(jìn)擋
前進(jìn) ： ; ; ;
后退 ： ; ; ;
配齒要從以下各對齒輪的傳動比：
; ; ; ;
;
由組成式變速箱傳動簡明方案的特點所決定，具有下列關(guān)系：
而 ： ; ; ;
只要確定 ，其他各對齒輪的傳動比都可以由所需傳動比通過計算來確定。
確定 :
我們把變速箱的傳動比分為定傳動比和變傳動比，，，和為變
傳動比，變傳動比是由兩軸間若干對齒輪來實現(xiàn)的。
變速箱設(shè)計中取變速部分最大傳動比（減速）為最小傳動比（增速）的倒數(shù)，即：
則：
這樣，主動軸上最小齒數(shù)（）和最大齒數(shù)（）分別與被動軸上最小齒數(shù)（）和最大齒數(shù)（）相等。
由：
得：
將 ，代入后計算得：
通過計算得：
=1.72 ， =1.16 , =0.80 , =0.57 , =1.20
確定總齒數(shù)
當(dāng)中心距、模數(shù)已確定，則總齒數(shù)和即可求得為：
對直齒：
由各對嚙合齒輪的傳動比及其齒數(shù)和來定各齒輪齒數(shù)，即解下列方程式：
·································(2-4-1)
式中：和—主動齒輪和被動齒輪的齒數(shù)；
I —此嚙合對齒輪的傳動比。
通過上述方法計算變速箱各對齒輪的齒數(shù)
（1）一檔齒輪的齒數(shù)，
一檔變傳動比=1.75
為了確定，的齒數(shù)，先求出齒數(shù)和：
································（2.4.1）
其中A=206mm , m=5 , 故
將上述數(shù)據(jù)代入式(2-4-1)中（2.4.1），得：
52 ，30
（2）二檔齒輪的齒數(shù)，
二檔變傳動比
齒數(shù)和=82
將上述數(shù)據(jù)帶入式 (2-4-1) 中，得：
44，
（3）三檔齒輪齒數(shù)，
三檔變傳動比2
齒數(shù)和將上述數(shù)據(jù)代入式(2-4-1) 中，得：
37，45
（4）四檔齒輪齒數(shù)，
四檔變傳動比
齒數(shù)和=62
將上述數(shù)據(jù)代入式(2-4-1) 中，得：
，
（5）五檔齒輪齒數(shù)，
為了確定和的齒數(shù)，選求其齒數(shù)和：
M=6, 取，故=72
將上述數(shù)據(jù)代入式(2-4-1)中，得：
=43 ，
（6）確定齒數(shù)，
傳動比
為了確定，的齒數(shù)，先求其齒數(shù)和：
其中：m=5 ; 取，故有
將上述數(shù)據(jù)代入式(2-4-1)中，得：
，
(7) 確定齒數(shù)
由， 及，得：
現(xiàn)將各檔齒輪幾何參數(shù)計算結(jié)果列于下表 2-4-1 中
表 2-4-1 各檔齒輪幾何參數(shù)
齒
輪
數(shù)
據(jù)
參
數(shù)
齒數(shù)
28
36
43
52
29
44
37
30
39
30
38
45
52
44
模數(shù)
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
刀具角
齒頂高系數(shù)
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
分度圓直徑
140
180
215
260
145
220
185
150
195
150
190
225
260
220
齒頂高
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
齒全高
6.25
6.25
6.25
6.25
6.25
6.25
6.25
6.25
6.25
6.25
6.25
6.25
6.25
6.25
齒跟高
11.5
11.5
11.5
11.5
11.5
11.5
11.5
11.5
11.5
11.5
11.5
11.5
11.5
11.5
齒寬
30
30
30
40
35
35
35
35
35
40
35
35
35
35
齒頂圓直徑
150
190
225
270
155
210
195
160
205
160
200
235
270
230
齒根圓直徑
127
167
202
247
132
207
172
137
182
137
177
212
247
207
三、齒輪設(shè)計
3.1齒輪強(qiáng)度計算
變速箱齒輪主要破壞形式是疲勞接觸破壞和疲勞彎曲破壞，因此一般變速箱齒輪進(jìn)行疲勞彎曲強(qiáng)度計算和疲勞接觸強(qiáng)度計算。
3.1.1彎曲疲勞強(qiáng)度計算
驗算齒根危險斷面處的彎曲應(yīng)力：
…………………………………（3-1-1-1）
式中：
— 計算扭矩（主動齒輪所傳遞的扭矩）（公斤·米）
— 主動齒輪節(jié)圓半徑（厘米）
— 模數(shù)（毫米）
— 齒輪齒寬（厘米）
— 齒形系數(shù)
— 螺旋角系數(shù)(對直尺?。篕β=1，對斜齒?。篕β=)
— 工作狀況系數(shù)
— 許用彎曲應(yīng)力（當(dāng)齒輪材料為20CrMnTi，20CrMnMo時，取許用彎曲應(yīng)力
=2500～3200公斤/厘米2）
① 驗算齒輪Z1的彎曲應(yīng)力
其中:M=80公斤·米 ；㎜=7㎝ ； b=3㎝ ；πy=0.438 ；
Kb=1 ； Kb=1.65
將上述數(shù)據(jù)帶入公式（3-1-1-1）中，得
（公斤/厘米2）≤
故齒輪Z1滿足彎曲疲勞強(qiáng)度要求
② 驗算齒輪Z2的彎曲疲勞強(qiáng)度
其中：其中:M=80公斤·米 ；=9㎜=9㎝ ； b=3㎝ ；πy=0.463 ；
Kb=1 ； Kb=1.65
將上述數(shù)據(jù)帶入公式（3-1-1-1）中，得
（公斤/厘米2）≤
故齒輪Z2滿足彎曲疲勞強(qiáng)度要求
③ 驗算齒輪Z3的彎曲疲勞強(qiáng)度
其中：其中:M=80公斤·米 ；=10.75㎝ ； b=3㎝ ；πy=0.477 ；
Kb=1 ； Kb=1.65
將上述數(shù)據(jù)帶入公式（3-1-1-1）中，得
（公斤/厘米2）≤
故齒輪Z3滿足彎曲疲勞強(qiáng)度要求
依據(jù)上述計算方法可以得出其他齒輪的彎曲應(yīng)力，其計算結(jié)果如下表 3-1-1-1 所示：
表 3-1-1-1 各齒輪彎曲應(yīng)力數(shù)據(jù)
前進(jìn)一級
前進(jìn)二級
倒檔傳動
Ⅰ
Ⅱ
Ⅲ
區(qū)分
主
從
主
從
主
從
主
從
主
從
主
從
齒輪
80
80
80
125.71
125.75
125.71
7
9
9
7.5
9.5
11.25
3
3
3
4.
3.5
3
0.408
0.438
0.438
0.465
0.438
0.465
0.414
0.470
0.438
0.457
0.457
0.438
1
1
1
1
1
1
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1896.11
1766.24
1766.21
1663.66
1387.76
1307.18
2147.74
1891.6
2334.22
2334.27
1842.42
1922.38
Ⅳ
Ⅴ
Ⅰ
Ⅱ
Ⅲ
Ⅳ
區(qū)分
主
從
主
從
主
從
主
從
主
從
主
從
齒輪
125.71
80
125.71
125.71
125.71
125.71
7.5
10.75
7.5
9.5
11.25
735
3
3
4.2
3
3
3
0.470
0.414
0.444
0.395
0.414
0.470
0.438
0.457
0.457
0.438
0.470
0.414
1
1
1
1
1
1
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1561.78
1773.04
1277.74
1436.24
1686.99
1485.98
1833.73
1757.5
1447.35
1510.13
1226.89
1392.85
對照上表可知，所涉及變速器齒輪均滿足彎曲疲勞強(qiáng)度要求。
3.1.2接觸疲勞強(qiáng)度計算
驗算節(jié)點接觸應(yīng)力；
··························（3-1-2-1）
式中： K — 系數(shù)（對直尺取1070，對斜齒取925，這是由于斜齒輪輪齒傾斜，接觸線長增加，重合度增加，因此承載能力有所提高）
A — 中心距（厘米）
— 傳動比，=≥1
B — 齒輪的有效齒寬（厘米）
M — 小齒輪上扭矩（公斤·米）
— 工作狀況系數(shù)
— 角變位修正對接觸強(qiáng)度影響系數(shù)， (為修正后的嚙合角)
—許用接觸應(yīng)力（當(dāng)齒輪材料為，時，取許用接觸應(yīng)力為10000～14000公斤/厘米2）
① 驗算齒輪Z1的接觸疲勞強(qiáng)度
其中：K=1070，A=20㎝，1.39,b=3，M=5570公斤·厘米，=1.65
=1
將上述數(shù)據(jù)帶入公式 3-1-2-1） 中，得
=11313.1公斤/厘米2
故Z1 滿足接觸疲勞強(qiáng)度要求
② 驗算齒輪Z2的接觸疲勞強(qiáng)度
其中：K=1070，A=20㎝，i=1.22,b=3，M=5570公斤·厘米，=1.65，=1
將上述數(shù)據(jù)帶入公式（3-1-2-1）中，得
=11313.1公斤/厘米2
故Z2 滿足接觸疲勞強(qiáng)度要求
③ 驗算齒輪Z2的接觸疲勞強(qiáng)度
其中：K=1070，A=20㎝，i=1.483 , b=3，M=4270公斤·厘米，=1.65，=1
將上述數(shù)據(jù)帶入公式（3-1-2-1）中，得
=9987.7公斤/厘米2
故Z3滿足接觸疲勞強(qiáng)度要求
依照上述計算方法，可得出其他齒輪的接觸應(yīng)力，其計算結(jié)果如下表 3-1-2-1 所示
表 3-1-2-1 各齒輪接觸應(yīng)力數(shù)據(jù)
前進(jìn)一級
前進(jìn)二級
倒檔傳動
Ⅰ
Ⅱ
Ⅲ
區(qū)分
主
從
主
從
主
從
主
從
主
從
主
從
齒輪
18
20
20
20.6
20.6
20.6
i
1.273
1.321
1.321
1.70
1.214
1.214
b
3
3
3
4
3.5
3.5
M
5570
7089
5570
9369
9369
7716
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1
1
1
1
1
1
11992
10541
9296
1187
12347
11205
Ⅳ
Ⅴ
Ⅰ
Ⅱ
Ⅲ
Ⅳ
區(qū)分
主
從
主
從
主
從
主
從
主
從
主
從
齒輪
20.6
18
20.6
20.6
20.6
20.6
i
1.696
1.304
1.70
1.214
1.214
1.696
b
3.5
3.5
4
3.5
3.5
3.5
M
5525
4270
7360
7360
6061
4341
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1
1
1
1
1
1
10779
9988
10526
10943
9931
9555
對照上表可知，所設(shè)計變速器齒輪均滿足接觸疲勞強(qiáng)度要求
3.2齒輪材料、加工精度和結(jié)構(gòu)形狀
齒輪材料一般采用，等滲碳淬火后表面硬度HRC58～64，心部HRC31～48，淬硬層精度一般為8-7-7，結(jié)構(gòu)形式如圖
圖 3-2-1 齒輪結(jié)構(gòu)形式
輪緣厚度 b=（2～3）m L＞D
腹板厚度 c=（3～4）m d=8～10毫米
輪轂厚度 a（0.1～0.15）D e=5～8毫米
d1 = 1.2D f=8～12毫米
g=8～10毫米
四. 變速器軸設(shè)計與計算
變速箱的軸主要進(jìn)行強(qiáng)度和剛度計算。在變速箱處于不同排擋時，軸所受的扭矩和彎矩也不同。當(dāng)軸受到的扭矩最大時，所受彎矩不一定也最大，因此，在軸的計算中，應(yīng)當(dāng)從各個排擋的彎矩與扭矩組合中選擇最危險工況進(jìn)行計算。
由上述傳動系的轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)矩分析，首先，軸的強(qiáng)度和剛度校核應(yīng)該是中間軸的 低速Ⅰ檔時。
4.1.軸的強(qiáng)度校核
軸的轉(zhuǎn)速
轉(zhuǎn)矩
齒輪分度圓直徑
齒輪圓周力
徑向力
軸向力
4.1.1軸的材料選擇
由于結(jié)構(gòu)復(fù)雜，空心軸，保持尺寸穩(wěn)定和減少熱處理變形，
選取：調(diào)質(zhì)
取
所以軸的輸入直徑：
考慮軸斷由鍵槽，軸徑應(yīng)力中加4﹪--5﹪,
取
4.1.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計
取軸頸處，與標(biāo)準(zhǔn)軸承的孔徑相同，其余各處均放大5mm。
4.1.3鍵聯(lián)接的強(qiáng)度校核
選用A型平鍵與齒輪聯(lián)接處鍵的尺寸：，
與相連的花鍵為：，
由于兩鍵傳遞的扭矩相同，但與齒輪相聯(lián)處的鍵的軸徑較小，故只需校驗此鍵相聯(lián)強(qiáng)度，
鍵聯(lián)接傳遞的扭矩：
鍵工作面比壓為：
故鍵聯(lián)接強(qiáng)度通過。
4.1.4計算支承反力彎矩及轉(zhuǎn)矩
簡化得：
而 ，則：
將各力在水平面和垂直面分別計算
水平彎矩：
垂直彎矩：
合成彎矩：，
4.1.5按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度
軸的危險截面在C處，對于直徑，
抗彎截面模量
彎曲應(yīng)力
扭轉(zhuǎn)應(yīng)力
所以由于扭矩應(yīng)力為動脈循環(huán)應(yīng)力，取0.6
軸的計算應(yīng)力：
所以
4.1.6精確校核軸的疲勞強(qiáng)度
碳鋼特點系數(shù) ，中碳鋼
由圓角
圓角處的所有應(yīng)力集中函數(shù)
鍵槽應(yīng)力集中函數(shù)
絕對尺寸影響函數(shù)
表面光潔度系數(shù)
圓角
鍵槽
配合
圓角
鍵槽
配合
安全系數(shù)
由表計算說明許用安全系數(shù)
故軸承的疲勞強(qiáng)度足夠
4.1.7．軸的靜強(qiáng)度校核：
軸的危險截面為G處
校核危險截面的安全系數(shù)
由表8-346查得
許用安全系數(shù) 故
故軸的靜強(qiáng)度足夠
4.2.軸的剛度校核計算
為了保證齒輪的正確齒合，對變速箱軸的剛度提出了比較嚴(yán)格的要求，規(guī)定位于齒合齒輪處的軸的合成撓度不超過0.15-0.20mm。
齒合齒輪處的軸的合成撓度，不僅應(yīng)考慮齒輪上所收阻力的影響，還應(yīng)考慮到該齒輪上其它齒合齒輪的力產(chǎn)生的影響、為了便于計算，通常分解計算水平面和垂直面產(chǎn)生的撓度，然后將同相撓度疊加，最后再將水平和垂直內(nèi)的撓度以矢量合成，求出合成撓度。
將齒輪對軸的作用力在水平和垂直面分解時，應(yīng)注意分析齒輪齒和情況，變速箱為一空間多軸式變速箱，其中中間軸的受力情況較復(fù)雜，所以對此軸進(jìn)行剛度校核。
4.2.1軸的彎曲剛度校核計算：
計算軸的當(dāng)量直徑：
————————————①
式中：————階地軸每段的長度mm
————階地軸每段的直徑mm
Z ————階梯軸所分得段數(shù)
對中間軸齒輪Z4 Z5工作時有：
階梯軸的計算長度 L=384mm
所以，當(dāng)量直徑
在作用下?lián)隙葹椋?
其中
所以
轉(zhuǎn)角
同理在作用時，，
所以總撓度:
由于安裝齒輪，則
軸上安裝圓錐滾子軸承
安裝齒輪處要求
則
4.3軸的扭轉(zhuǎn)剛度校核計算
階梯軸扭轉(zhuǎn)角
式中：——軸所受的扭矩，
——軸的材料的剪切彈性模量，。對于鋼材
——軸的截面的極慣性矩，對于圓軸
——階梯軸受扭矩作用的長度，分別代表階梯軸第段上所受的扭矩、長度和極慣性矩，
——階梯軸受到扭矩作用的軸段數(shù)
其中：
所以
對以一般傳動軸
所以軸的剛度足夠。
4.4花鍵的設(shè)計計算
1. 幾何尺寸計算
分度圓直徑
公稱結(jié)合直徑D=m(z+1)
內(nèi)花鍵齒頂圓直徑：
基圓直徑：
內(nèi)花鍵齒根圓直徑：
理論工作齒高
將各軸花鍵幾何尺寸列于表 4-3-1 中
表 4-3-1 各軸花鍵幾何尺寸
參 數(shù)
第一軸
Z
df
D
d0
第一軸
（輸入軸）
輸出端
2.75
16
44
46.75
38.105
中間軸
3
16
48
51
41.569
第二軸（輸出軸）
4.25
16
68
72.25
58.890
第三軸（中間軸）
4.25
16
68
72.25
58.890
2. 花鍵強(qiáng)度計算
（1） 計算公式：
擠壓應(yīng)力：
式中：—傳遞扭矩（）
—平均半徑 = cm
F—鍵側(cè)投影面積 F=0.8mL()
Z—齒數(shù)
L—工作長度
m—模數(shù)
k—負(fù)荷不均勻系數(shù) k=0.7~0.8 , 取k=0.75
(2) 計算示例：第一周前進(jìn)一級傳動主動齒輪處：
已知：m=3 , z=16, , D=51 , L=7.2cm ,
F=0.8mL=
K=0.75
對于齒面淬硬，工作條件有沖擊的靜聯(lián)結(jié)花鍵，故安全。
第三軸、檔主動齒輪處：
已知：m=4.25，z=16，，L=9.6cm，
k=0.75, ,
故安全。
按同樣的方法，分別計算出各檔位齒輪處花鍵強(qiáng)度?，F(xiàn)將計算結(jié)果列于表 4-3-2 中
表 4-3-2花鍵強(qiáng)度計算結(jié)果
參數(shù)
第一軸
（mm）
L(mm)
(kg.cm)
（）
前進(jìn)一級傳動主動齒輪處
3 16
48
72
5570
111.92
倒檔傳動主動齒輪處
3 16
48
69
5570
116.79
檔從動齒輪處
4.25 16
68
72
15886.7
159.06
檔從動齒輪處
4.25 16
68
54
11376.8
151.88
檔從動齒輪處
4.25 16
68
72
7715.7
77.25
、檔主動齒輪處
4.25 16
68
96
9369.1
70.35
檔主動齒輪處
4.25 16
68
81
9369.1
83.38
前進(jìn)二檔從動齒輪處
4.25 16
68
58
9369.1
132.43
五、軸承的設(shè)計與壽命計算
根據(jù)變速箱結(jié)構(gòu)，軸的支承形式及所受載荷性質(zhì)，初步確定所采用的軸承形式后，應(yīng)驗算軸承的壽命是否符合要求。在計算之前，首先應(yīng)確定軸承上所受外力，亦即算出軸的支承反力。
由于軸承在變載荷，變轉(zhuǎn)速的情況下工作，為此需知道各檔使用率和各檔工況下的負(fù)荷和轉(zhuǎn)速分布情況，然后換算成當(dāng)量載荷計算。
變速箱軸承計算壽命應(yīng)達(dá)到6000小時，至少不小于2000小時。查手冊知30209軸承基本額定負(fù)荷。由上章計算可知
5.1，求兩端軸承受到的徑向載荷和和
轉(zhuǎn)速，軸承的預(yù)計算壽命
分度圓直徑
將軸承部件受到的空間力系分解為鉛垂面和水平面兩個平面力系，其中的為通過另加轉(zhuǎn)矩而平移到指向軸線，也通過另加彎矩而移到作用軸上。
由力的分析知：
5.2，求兩軸承的計算軸向力和
對于圓錐滾子軸承，軸承派生軸向力
其中Y=1.5
所以
因為
所以被壓緊的軸承1所受的軸向力
軸承2所受的軸向力
查表得
因為
查表得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)：
對于軸承1：
對于軸承2：
因軸承運轉(zhuǎn)過程中沖擊載荷
則
速度因數(shù)
沖擊載荷系數(shù)
溫度因數(shù)
所以
查表的軸承1的使用壽命為13000小時，軸承1的使用壽命為100000小時.
5.3．對于使用滾針組分析
選用代號為：
其中
徑向當(dāng)量動載荷
徑向當(dāng)量靜載荷
而
分度圓直徑為
齒輪上受到圓周力
則
滾子軸承所受當(dāng)量動載荷為
由軸承壽命公式
對于滾子軸承取，
——軸承的轉(zhuǎn)速，
——軸承的基本額定動載荷，
——軸承的載荷，
所以，所以，軸承滿足使用壽命
六、變速器操縱元件設(shè)計
變速器的操作結(jié)構(gòu)，應(yīng)滿足如下主要要求
1) 換檔時只能掛入一個檔；防止誤掛倒檔；
換檔后應(yīng)使齒輪在全齒長嚙合，并防止自動脫檔。直接操縱依靠手力換檔的變速器成為手動變速器稱為手動變速器。是最簡單的換檔方案，已得到廣泛的應(yīng)用。其優(yōu)點是減少了變速叉軸，各檔同一組用一組自鎖裝置，因而使操作機(jī)構(gòu)簡化依靠手力換檔的變速器成為手動變速器稱為手動變速器。是最簡單的換檔方案，已得到廣泛的應(yīng)用。其優(yōu)點是減少了變速叉軸，各檔同一組用一組自鎖裝置，因而使操作機(jī)構(gòu)簡化。
2）遠(yuǎn)距離操縱
受總布置限制，有些車輛變速器距駕駛員坐椅較遠(yuǎn)，此外，換檔時力需通過轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)才能完成換檔功能，這種手動換檔稱為遠(yuǎn)距離操縱變速器。這種結(jié)構(gòu)復(fù)雜，且在撞車時直接駕駛員的安全，故新車設(shè)計中這種結(jié)構(gòu)已不多見。
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[15]其它網(wǎng)絡(luò)檢索到的相關(guān)資料
致謝
經(jīng)過緊張的畢業(yè)設(shè)計，我如愿地較圓滿地完成了設(shè)計任務(wù)。從中得到了以前許多注意的問題。
本次設(shè)計培養(yǎng)了我們對設(shè)計工程的設(shè)計能力，學(xué)習(xí)和掌握課件的基本制作方法和步驟，并給我們以后的工作打下堅實的基礎(chǔ)，通過本次設(shè)計，我們把以前在課本中學(xué)習(xí)到的理論知識在此次設(shè)計中加以綜合運用設(shè)計資料，并懂得，這樣才不至于在設(shè)計過程中出現(xiàn)太多錯誤。
經(jīng)過一個月的緊張有序的工作，完成了課程設(shè)計，其中我們在設(shè)計的過程中遇到很多難題，但是經(jīng)過各位老師的認(rèn)真講解，使我對其加深了認(rèn)識。
最后，真誠的感謝輔導(dǎo)老師對我們的指導(dǎo)和幫助。由于我們對所學(xué)知識不夠徹底，而且時間較短，又缺乏經(jīng)驗，設(shè)計書中難免會存在疏漏和欠缺之處，懇請老師批評指正，以便在以后的工作和學(xué)習(xí)中不犯類似的錯誤。
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