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摘 要 盤(pán)式攪拌機(jī)在現(xiàn)代工程中應(yīng)用廣泛，盤(pán)式攪拌機(jī)的設(shè)計(jì)關(guān)鍵在于齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)，齒輪傳動(dòng)是現(xiàn)代機(jī)械中應(yīng)用最廣的一種傳動(dòng)形式。它由齒輪、軸、軸承及箱體組成的齒輪減速器,用于原動(dòng)機(jī)和工作機(jī)或執(zhí)行機(jī)構(gòu)之間,起匹配轉(zhuǎn)速和傳遞轉(zhuǎn)矩的作用。齒輪減速器的特點(diǎn)是效率高、壽命長(zhǎng)、維護(hù)簡(jiǎn)便，因而應(yīng)用極為廣泛。 本設(shè)計(jì)講述了盤(pán)式攪拌機(jī)的傳動(dòng)裝置二級(jí)圓錐-斜齒圓柱齒輪減速器的設(shè)計(jì)過(guò)程。選擇齒輪減速器作為傳動(dòng)裝置，然后進(jìn)行減速器的設(shè)計(jì)計(jì)算（包括選擇電動(dòng)機(jī)、設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、選擇并驗(yàn)算滾動(dòng)軸承、校核平鍵聯(lián)接、校核軸承壽命、校核軸的強(qiáng)度，選擇齒輪傳動(dòng)和軸承的潤(rùn)滑方式九部分內(nèi)容）。cad繪工程圖紙，完成齒輪減速器的二維平面零件圖和裝配圖的繪制。 關(guān)鍵字：減速器；齒輪；軸；軸承；鍵 - 4 - Abstract The?disc?mixer?is?widely?used?in?modern?engineering.?The?design?of?the?disc?mixer?is?the?design?of?the?gear?drive,?and?the?gear?drive?is?the?most?widely?used?in?modern?machinery..?It?consists?of?gears,?shafts,?bearings?and?box?gear?reducer,?for?the?original?motivation?and?working?machine?or?actuator,?the?match?between?the?speed?and?torque?transfer?function.?The?gear?reducer?is?characterized?by?high?efficiency,?long?life?and?easy?maintenance,?so?it is?widely?used.. This?design?describes?the?design?process?of?the?disc?mixer?transmission?device?two?stage?conical?-?helical?gear?reducer.?Select?the?gear?speed?reducer?is?used?as?a?transmission?device,and?deceleration?device?design?calculation?(including?the?choiceof?motor,?design?of?gear?and?shaft?structure?design,?selectionand?calculation?of?rolling?bearing,?check?coupling?flat?key,?check?the?bearing?life,?check?the?shaft?strength?and?select?the?gear?transmission?and?bearing?lubrication?parts?of?nine.CAD?drawing?engineering?drawings,?the?completion?of?the?two-dimensional?plane?parts?of?the?gear?reducer?drawing?and?assembly?drawings. Keywords:?reducer;?gear;?shaft;?bearing;?key i 目 錄 第一章 前言 - 1 - 第二章 傳動(dòng)系統(tǒng)總體方案設(shè)計(jì) - 4 - 2.1電動(dòng)機(jī)的選擇 - 4 - 2.2 傳動(dòng)比的分配 - 4 - 第三章 減速器齒輪的設(shè)計(jì)與校核 - 4 - 3.1 減速器第一級(jí)齒輪的設(shè)計(jì) - 4 - 3.2 減速器第二級(jí)齒輪的設(shè)計(jì) - 8 - 3.3齒輪上作用力的計(jì)算 - 12 - 3.3.1高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的作用力 - 12 - 3.3.2低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的作用力 - 12 - 第四章減速器軸的設(shè)計(jì)與校核 - 14 - 4.1高速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 - 14 - 4.1.1已知條件 - 14 - 4.1.2選擇軸的材料 - 14 - 4.1.3初算軸徑 - 14 - 4.1.4結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) - 15 - 4.1.5鍵連接 - 18 - 4.1.6軸的受力分析 - 18 - 4.1.7校核軸的強(qiáng)度 - 20 - 4.1.8校核鍵連接強(qiáng)度 - 21 - 4.1.9校核軸承壽命 - 21 - 4.2低速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 - 22 - 4.2.1已知條件 - 22 - 4.2.2選擇軸的材料 - 23 - 4.2.3初算軸徑 - 23 - 4.2.4結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) - 23 - 4.2.6軸的受力分析 - 26 - 4.2.7校核軸的強(qiáng)度 - 28 - 4.2.8校核鍵連接強(qiáng)度 - 29 - 4.2.9校核軸承壽命 - 29 - 4.3中間軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 - 30 - 4.3.1已知條件 - 30 - 4.3.2選擇軸的材料 - 30 - 4.3.3初算軸徑 - 30 - 4.3.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) - 31 - 4.3.5鍵連接 - 33 - 4.3.6軸的受力分析 - 33 - 4.3.7校核軸的強(qiáng)度 - 34 - 4.3.8校核鍵連接強(qiáng)度 - 35 - 4.3.9校核軸承壽命 - 35 - 第五章 齒輪、軸承的潤(rùn)滑以及潤(rùn)滑油的選擇 - 36 - 5.1齒輪的潤(rùn)滑 - 36 - 5.2軸承的潤(rùn)滑 - 36 - 5.3潤(rùn)滑油的選擇 - 37 - 總結(jié) - 37 - 參考文獻(xiàn) - 40 - iii 第一章 前言 攪拌機(jī)已經(jīng)有很長(zhǎng)的歷史，最早的攪拌機(jī)呈如今20世紀(jì)初，那時(shí)分是運(yùn)用蒸汽作為原動(dòng)力來(lái)教唆攪拌機(jī)的工作與出產(chǎn)。1950年往后，林林總總的混凝土攪拌機(jī)相繼被開(kāi)發(fā)出來(lái)，逆向轉(zhuǎn)變式和非臥式還有其它類(lèi)型的攪拌機(jī)成為這一時(shí)代的代表性產(chǎn)物，之后的混凝土攪拌機(jī)分為自落式和強(qiáng)拌式。 自落式混凝土攪拌機(jī)的攪拌動(dòng)力來(lái)自葉片，它們被安排在滾筒內(nèi)壁上面。在進(jìn)行使命出產(chǎn)的時(shí)分，滾筒以水平軸線為基準(zhǔn)作定向轉(zhuǎn)變，在轉(zhuǎn)變的進(jìn)程傍邊工我們逐漸網(wǎng)里面參與混合物，這些混合物被葉片帶到高空然后又被拋下，然后進(jìn)行重復(fù)操作，在數(shù)次重復(fù)后，混合物就可以比較均勻的攪拌在一起了。自落式混凝土攪拌機(jī)發(fā)作的目的就是為了使塑性的混凝土融合的更加出色，從而使工程樹(shù)立的質(zhì)量得到前進(jìn)。強(qiáng)拌式攪拌機(jī)是1950年后自主研制的產(chǎn)物的產(chǎn)物，比自落式出現(xiàn)的要晚，可是展開(kāi)的要比自落式快，最早的強(qiáng)拌式混凝土攪拌機(jī)被稱(chēng)為豎軸圓底式。19世紀(jì)70時(shí)代后，跟著細(xì)沙礫跟其它物質(zhì)在修建工作的推廣與運(yùn)用，然后為了滿足出產(chǎn)的需求又出現(xiàn)了圓槽臥軸式逼迫攪拌機(jī)，這種機(jī)器有單軸與多軸，單軸能代替自落式攪拌機(jī)，多軸可以代替強(qiáng)拌式攪拌機(jī)，這種機(jī)器的出現(xiàn)滿足了，自落式與強(qiáng)拌式不能還出現(xiàn)的狀況。這種機(jī)器的葉片運(yùn)動(dòng)速度比較慢，可是更加安穩(wěn)，運(yùn)用的時(shí)間也更久和還還很節(jié)省電力，這種機(jī)器在如今的修建工作內(nèi)也是有著很好的運(yùn)用。在制作混凝土的原材料逐漸改動(dòng)和修建工地越來(lái)越來(lái)環(huán)保的時(shí)分，混凝土攪拌機(jī)又出現(xiàn)了許多更加前進(jìn)的成員，例如依托磁力供應(yīng)龐大的原動(dòng)力的超臨界轉(zhuǎn)速攪拌機(jī)還有操控聲波來(lái)進(jìn)行攪拌的聲波攪拌機(jī)，不需求葉片而是依托搖晃來(lái)進(jìn)行混合的晃動(dòng)攪拌機(jī)。 國(guó)內(nèi)外混凝土攪拌機(jī)發(fā)展越來(lái)越快，適應(yīng)著修建工作千千萬(wàn)萬(wàn)的使命央求，在這一方面，各國(guó)各企業(yè)也是做到了與時(shí)代并行展開(kāi)，先后研制了多種混凝土攪拌機(jī)，為其它工作帶來(lái)了新的動(dòng)力與技術(shù)支持。 從攪拌技術(shù)觀點(diǎn)看，流體攪拌可分為五種基本攪拌應(yīng)用，而每一種攪拌應(yīng)用又可根據(jù)物理過(guò)程和化學(xué)過(guò)程分為兩種類(lèi)型。因此，總共有十種基本的攪拌應(yīng)用。每一種基本攪拌應(yīng)用都有各自的攪拌特點(diǎn)，過(guò)程要求和放大設(shè)計(jì)準(zhǔn)則。實(shí)際應(yīng)用時(shí)，每種攪拌應(yīng)用往往會(huì)有幾種基本攪拌應(yīng)用組成，如絮凝攪拌過(guò)程由液液混合和固體懸浮兩個(gè)基本攪拌應(yīng)用組成。 循環(huán)作業(yè)式的供料、攪拌、卸料三道工序是按一定的時(shí)間間隔周期進(jìn)行的，即按份拌制，由于拌制的各種物料都經(jīng)過(guò)準(zhǔn)確的稱(chēng)量，故攪拌質(zhì)量好。目前大多采用此種類(lèi)型的作業(yè)方式，連續(xù)作業(yè)式的上述三道工序是在一個(gè)較長(zhǎng)的筒體內(nèi)連續(xù)進(jìn)行的。雖然其生產(chǎn)率較循環(huán)作業(yè)式高，但由于各料的配合比、攪拌時(shí)間難以控制，故攪拌質(zhì)量差。目前使用較少。 自落式攪拌機(jī)就是把混合料放在一個(gè)旋轉(zhuǎn)的攪拌鼓內(nèi)，隨著攪拌鼓的旋轉(zhuǎn)，鼓內(nèi)的葉片把混合料提升到一定的高度，然后靠自重自由撒落下來(lái)。這樣周而復(fù)始地進(jìn)行，直至拌勻?yàn)橹?。這種攪拌機(jī)一般拌制塑性和半塑性混凝土。 　　強(qiáng)制式攪拌機(jī)是攪拌鼓不動(dòng)，而由鼓內(nèi)旋轉(zhuǎn)軸上均置的葉片強(qiáng)制攪拌。這種攪拌機(jī)拌制質(zhì)量好，生產(chǎn)效率高；但動(dòng)力消耗大，且葉片磨損快。一般適用于拌制干硬性混凝土。屬于灰砂磚生產(chǎn)中的混合料攪拌設(shè)備，其主要解決雙軸攪拌機(jī)加水量不易控制，攪拌力小，使物料易結(jié)團(tuán)結(jié)倉(cāng)的問(wèn)題，該機(jī)包括行星攪拌機(jī)構(gòu)，渦流攪拌機(jī)構(gòu)，攪拌鼓，排料機(jī)構(gòu)，攪拌機(jī)架及底架等部分，攪拌鼓的中心位置設(shè)置有渦流攪拌機(jī)，在渦流攪拌機(jī)兩側(cè)機(jī)架上，對(duì)稱(chēng)布置有兩行星攪拌機(jī)，兩行星攪拌機(jī)作相對(duì)旋轉(zhuǎn)，渦流攪拌機(jī)與攪拌鼓呈反向旋轉(zhuǎn)，該機(jī)攪拌力大，解決了結(jié)團(tuán)結(jié)倉(cāng)等問(wèn)題。固定式攪拌機(jī)是安裝在預(yù)先準(zhǔn)備好的基礎(chǔ)上，整機(jī)不能移動(dòng)。它的體積大，生產(chǎn)效率高。多用于攪拌樓或攪拌站，移動(dòng)式攪拌機(jī)本身有行駛車(chē)輪，且體積小，重量輕，故機(jī)動(dòng)性能好。應(yīng)用于中小型臨時(shí)工程。 攪拌機(jī)主要有電機(jī)、減速裝置、攪拌軸和槳葉等組成。攪拌槳葉的形式多種多樣，但無(wú)論何種槳葉形式，攪拌機(jī)在操作時(shí)，其軸功率消耗都產(chǎn)生兩部分作用，一部分是槳葉產(chǎn)生的排液量，另一部分是槳葉產(chǎn)生的壓頭。槳葉產(chǎn)生的壓頭又可分成兩部分，即靜壓頭和剪切力；攪拌機(jī)槳葉在操作時(shí)，必須克服靜壓頭，而剪切力使得物料分散、混合。因此，根據(jù)槳葉產(chǎn)生排液量，克服靜壓頭和產(chǎn)生剪切力能力的大小，可將所有槳葉分成三種基本類(lèi)型，即流動(dòng)型、壓頭型和剪切型。每一種槳葉在提供某種基本作用的同時(shí)（如流動(dòng)型槳葉的基本作用是產(chǎn)生排液量），也提供另外兩種作用（產(chǎn)生剪切和克服靜壓頭）。根據(jù)不同的攪拌工程對(duì)攪拌要求的不同，選擇一種合理的槳葉形式，使得攪拌槳葉提供的排液量，靜壓頭和剪切之匹配能最大限度地滿足攪拌過(guò)程的攪拌要求。如固體懸浮及互容液體的混合，要求槳葉能提供大排液量、低剪切。而氣一液分散，要求槳葉能同時(shí)提供剪切、排液量和靜壓。攪拌槳葉的分類(lèi)，也可以按照槳葉對(duì)流體作用所產(chǎn)生的流動(dòng)型態(tài)來(lái)分，可將槳葉分成兩種類(lèi)型-軸流式槳葉及徑流式槳葉。所謂軸流式槳葉，是指槳葉的主要排液方向與攪拌軸平行，螺旋推進(jìn)式槳葉即是一種典型的軸流式槳葉；所謂徑流式槳葉，是指槳葉的主要排液方向與攪拌軸垂攪拌機(jī)是由多個(gè)參數(shù)決定的，用任何一個(gè)單一參數(shù)來(lái)描述一臺(tái)攪拌機(jī)是不可能的。軸功率（P）、槳葉排液量（Q）、壓頭（H）、槳葉直徑（D）及攪拌轉(zhuǎn)速（N）是描述一臺(tái)攪拌機(jī)的五個(gè)基本參數(shù)。槳葉的排量與槳葉本身的流量準(zhǔn)數(shù)，槳葉轉(zhuǎn)速的一次方及槳葉直徑的三次方成正比。而攪拌消耗的軸功率則與流體比重，槳葉本身的功率準(zhǔn)數(shù)，轉(zhuǎn)速的三次方及槳葉直徑的五次方成正比。 在一定功率及槳葉形式情況下，槳葉排液量（Q）以及壓頭（H）可以通過(guò)改變槳葉的直徑（D）和轉(zhuǎn)速（N）的匹配來(lái)調(diào)節(jié)，即大直徑槳葉配以低轉(zhuǎn)速（保證軸功率不變）的攪拌機(jī)產(chǎn)生較高的流動(dòng)作用和較低的壓頭，而小直徑槳葉配以高轉(zhuǎn)速則產(chǎn)生較高的壓頭和較低的流動(dòng)作用。 在攪拌槽中，要使微團(tuán)相互碰撞，唯一的辦法是提供足夠的剪切速率。從攪拌機(jī)理看，正是由于流體速度差的存在，才使流體各層之間相互混合，因此，凡攪拌過(guò)程總是涉及到流體剪切速率。剪切應(yīng)力是一種力，是攪拌應(yīng)用中氣泡分散和液滴破碎等的真正原因。必須指出的是，整個(gè)攪拌槽中流體各點(diǎn)剪切速率的大小并不是一致的。通過(guò)對(duì)剪切速率分布的研究表明，在一個(gè)攪拌槽中至少存在四種剪切速率數(shù)值，它們是：實(shí)驗(yàn)研究表明，就槳葉區(qū)而言，無(wú)論何種漿型，當(dāng)槳葉直徑一定時(shí)，最大剪切速率和平均剪切速率都隨轉(zhuǎn)速的提高而增加。但當(dāng)轉(zhuǎn)速一定時(shí)，最大剪切速率和平均剪切速率與槳葉直徑的關(guān)系與漿型有關(guān)。當(dāng)轉(zhuǎn)速一定時(shí)，徑向型槳葉最大剪切速率隨槳葉直徑的增加而增加，而平均剪切速率與槳葉直徑大小無(wú)關(guān)。這些有關(guān)槳葉區(qū)剪切速率的概念，在攪拌機(jī)縮小及放大設(shè)計(jì)中需要特別當(dāng)心。因小槽與大槽相比，小槽攪拌機(jī)往往具有高轉(zhuǎn)速（N）、小槳葉直徑（D）及低葉尖速度（ND）等特性，而大槽攪拌機(jī)往往具有低轉(zhuǎn)速（N）大槳葉直徑（D）及高葉尖速度（ND）等特性。 盤(pán)式攪拌機(jī)由電機(jī)、減速箱、缸體、攪拌裝置等組成，電機(jī)為攪拌提供原動(dòng)力，減速箱降低傳動(dòng)速度，提高攪拌動(dòng)力，攪拌裝置由攪拌軸、攪拌臂、攪拌刀與缸體內(nèi)襯構(gòu)成。然而攪拌機(jī)的主要部分是減速箱，所以在攪拌機(jī)設(shè)計(jì)當(dāng)中減速箱的設(shè)計(jì)尤為重要，它由軸、齒輪、箱體、鍵等組成，本文詳細(xì)的介紹了減速箱的設(shè)計(jì)過(guò)程，包括軸、齒輪等的設(shè)計(jì)。 攪拌機(jī)應(yīng)用廣泛，隨著科技的發(fā)展，社會(huì)的進(jìn)步，在當(dāng)今社會(huì)無(wú)處不在，工程建設(shè)應(yīng)用較多，它主要用來(lái)實(shí)現(xiàn)混泥土的攪拌，在建筑、鐵路、公路、水電等工程施工中占有很大比重，是一種十分重要的施工設(shè)備，它節(jié)省人們的勞動(dòng)力，給人們帶來(lái)便利，同時(shí)也提高了建造效率，攪拌均勻的混泥土使得建造的房子、橋梁等更結(jié)實(shí)，保證了安全。 - 2 - 第二章 傳動(dòng)系統(tǒng)總體方案設(shè)計(jì) 2.1電動(dòng)機(jī)的選擇 2.1.1電動(dòng)機(jī)功率的選擇 攪拌機(jī)的攪拌功率為： PW=7.5KW 根據(jù)查表，一對(duì)軸承效率，，斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)效率，，則電動(dòng)機(jī)的總功率為= 電動(dòng)機(jī)所需功率為： 根據(jù)查表得電動(dòng)機(jī)的額定功率為： 2.1.2確定電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 選擇同步轉(zhuǎn)速為750 r／min的電機(jī)，由參考文獻(xiàn) 查得Y160L-8符合條件。 2.1.3選擇電動(dòng)機(jī)的類(lèi)型 按已知的工作要求和條件，選用Y型全封閉籠型三相異步電動(dòng)機(jī)。 2.2 傳動(dòng)比的分配 2.2.1總傳動(dòng)比 -電機(jī)滿載轉(zhuǎn)速； -攪拌機(jī)攪拌速度 2.2.2分配各級(jí)傳動(dòng)比 查各級(jí)傳動(dòng)比與總傳動(dòng)比關(guān)系曲線得，高速級(jí)傳比i1=4，低速級(jí)傳送比為 第三章 減速器齒輪的設(shè)計(jì)與校核 3.1 減速器第一級(jí)齒輪的設(shè)計(jì) 3.1.1小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩計(jì)算 電機(jī)轉(zhuǎn)速 n=730r／min 電機(jī)功率 P0=8.4kW 電機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩 小齒輪轉(zhuǎn)速 小齒輪功率 小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩 3.1.2選擇齒輪材料及精度等級(jí) 考慮到盤(pán)式攪拌機(jī)為一般機(jī)械，故大、小齒輪選用45鋼,小齒輪調(diào)質(zhì)處理，大齒輪正火處理，齒面硬度為217～255HBS和162～217HBW。故選用8級(jí)精度 。 3.1.3初步計(jì)算傳動(dòng)的主要尺寸 小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩為 T1=108840N·mm 初選載荷系數(shù) K=1.3 齒寬系數(shù) 彈性系數(shù) 直齒輪，查表節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 齒數(shù)比 許用接觸應(yīng)力可用下式計(jì)算 查得接觸疲勞極限應(yīng)力為 小齒輪與大齒輪的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)分別為 查得壽命系數(shù) 則取安全系數(shù) 取 初算小齒輪的分度圓直徑，有 齒寬中點(diǎn)分度圓直徑為 故 查圖降低1級(jí)精度，按9級(jí)精度查得 則載荷系數(shù)為 , 對(duì)進(jìn)行修正 3.1.4計(jì)算主要尺寸 確定齒數(shù)：選齒數(shù) 大端模數(shù)： 大端分度圓直徑： d1=mZ1=5×23=115mm d2=mZ2=5×92=460mm 錐頂距： 齒寬： 3.1.5 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核 查表得齒形系數(shù) YF1 =2.67 YF2=2.06 應(yīng)力修正系數(shù) YS1=1.56 YS2=1.90 查圖得彎曲應(yīng)力[σF] [σF]1 =215MPa [σF]2=170MPa 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度條件為 圓周力 則當(dāng)量齒數(shù)為 由公式 得 所以齒根彎曲強(qiáng)度校核足夠。 3.2 減速器第二級(jí)齒輪的設(shè)計(jì) 3.2.1小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩計(jì)算 小齒輪的轉(zhuǎn)速 小齒輪功率 P2=P1=7.91kW 小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩 3.2.2選擇齒輪材料及精度等級(jí) 小齒輪選用45鋼調(diào)質(zhì),硬度為217～255HBS。大齒輪選用45號(hào)鋼正火，硬度為162～217HBS。因?yàn)槭瞧胀p速器 故選用8級(jí)精度 。 3.2.3初步計(jì)算傳動(dòng)尺寸 小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩為 因v值未知，值不能確定，可初選載荷系數(shù) 齒寬系數(shù) 彈性系數(shù) 初選螺旋角,查得節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)。 齒數(shù)比 初選，則端面系重合度為 軸向重合度為 查得重合度系數(shù) 查得螺旋角系數(shù) 許用接觸應(yīng)力計(jì)算由查圖得接觸疲勞極限應(yīng)力為 小齒輪和大齒輪的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)分別為 壽命系數(shù)，則有 取 初步計(jì)算小齒輪的分度圓直徑,得 3.2.4計(jì)算主要尺寸 查得使用系數(shù) 查圖得 則載荷系數(shù)為 確定模數(shù) 模數(shù) 螺旋角 因值與初選值相差不大，故不對(duì)進(jìn)行修正。 分度圓 齒寬 中心距 3.2.5按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度條件為 當(dāng)量齒數(shù) 端面重合度為 軸向重合度為 查表得：齒形系數(shù) YF3 =2.60 YF4=2.08 應(yīng)力修正系數(shù) YS3=1.56 YS4=1.88 重合度系數(shù) 螺旋角系數(shù) 許用彎曲應(yīng)力[σF] [σF]3 =172MPa [σF]4=136MPa 帶入公式 得 所以齒根彎曲強(qiáng)度校核足夠。 3.3齒輪上作用力的計(jì)算 3.3.1高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的作用力 已知條件，高速軸傳遞的扭矩T1=108840N.mm, 轉(zhuǎn)速,小齒輪大端分度圓直徑 小錐齒輪的作用力， 圓周力為 其方向與力的作用點(diǎn)圓周速度方向相反。 徑向力為 其方向?yàn)橛闪Φ淖饔命c(diǎn)指向輪1的轉(zhuǎn)動(dòng)中心。 軸向力為 大錐齒輪的作用力圓周力、徑向力和軸向力與錐齒輪1上的圓周力、軸向力和徑向力大小相等方向相反。 3.3.2低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的作用力 已知條件，中間軸傳遞的轉(zhuǎn)矩為 轉(zhuǎn)速為 低速級(jí)斜齒的圓柱齒輪螺旋角 為使斜齒圓柱齒輪3的軸向力與錐齒輪2的軸向力抵消一部分，低速級(jí)的小齒輪右旋，大齒輪左旋，小齒輪分度圓直徑為 小齒輪上的圓周力為 其方向與力作用點(diǎn)圓周速度方向相反。 徑向力為 其方向?yàn)榱Φ淖饔命c(diǎn)指向齒輪3的轉(zhuǎn)動(dòng)中心。 軸向力為 其方向可用右手法則確定。 法向力為 齒輪4的作用力從動(dòng)齒輪4各個(gè)力與主動(dòng)齒輪3上相應(yīng)的力大小相等方向相反。 第四章減速器軸的設(shè)計(jì)與校核 4.1高速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 4.1.1已知條件 高速軸傳遞的功率 轉(zhuǎn)矩 轉(zhuǎn)速 小齒輪大端分度圓直徑 齒寬中點(diǎn)分度圓直徑 齒輪寬度 4.1.2選擇軸的材料 由已知條件知減速器傳遞的功率屬于小功率 ，對(duì)材料無(wú)特殊要求 ，故選用45鋼并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理。 4.1.3初算軸徑 查表得 C=106～135 P1=6.04Kw 又由式 軸與帶輪連接，有一個(gè)鍵槽，軸徑應(yīng)增大%3～%5，軸端最細(xì)處直徑 d1>23.98+23.98×(0.03～0.05）＝24.7～25.2mm 4.1.4結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 如圖1所示： 1、軸承的部件設(shè)計(jì) 為了方便軸承部件的裝拆，減速器的機(jī)體采用部分結(jié)構(gòu)，該減速器發(fā)熱小，軸不長(zhǎng)，故軸承采用兩端固定方式。按軸上零件的安裝順序，從細(xì)處開(kāi)始設(shè)計(jì)。 2、聯(lián)軸器與軸段? 軸段?上安裝聯(lián)軸器，此段應(yīng)與聯(lián)軸器的選擇設(shè)計(jì)同步進(jìn)行。為補(bǔ)償聯(lián)軸器所聯(lián)接兩軸的安裝誤差、隔離震動(dòng)，運(yùn)用彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器。查得，取載荷系數(shù) 計(jì)算轉(zhuǎn)矩為 查表GB/T 5014—2003中的LX2型聯(lián)軸器符合要求：公稱(chēng)轉(zhuǎn)矩為560N.m，許用轉(zhuǎn)速6300r/min，軸孔范圍為20～35mm?？紤]，取聯(lián)軸器轂孔直徑為28mm,軸孔長(zhǎng)度,Y型軸孔，A型鍵，聯(lián)軸器從動(dòng)端代號(hào)為L(zhǎng)X2 28×62 GB/T 5014—2003，相應(yīng)的軸段?的直徑，其長(zhǎng)度略小于轂孔寬度，取。 3、軸承與軸段?和④的設(shè)計(jì) 在確定軸段?的軸徑時(shí)，應(yīng)考慮聯(lián)軸器的軸向固定及密封圈的尺寸。若聯(lián)軸器采用軸間定位，軸肩高度 軸段?的軸徑 其值最終由密封圈確定。該處軸的圓周速度均小于3m/s，可選用氈圈油封，查表初選氈圈35JB/ZQ4606—1997，則 軸承段直徑為38mm，經(jīng)過(guò)計(jì)算，這樣選取的軸徑過(guò)大，且軸承壽命過(guò)長(zhǎng)，故此處改用軸套定位，軸套內(nèi)徑為28mm，外徑既要求滿足密封要求，又要滿足軸承定位基準(zhǔn)，考慮該軸為懸臂梁，且有軸向力的作用，選用圓錐滾子軸承，初選軸承30207，由表得軸承內(nèi)徑 d=35mm 外徑 D=72mm 寬度 B=17mm T=18.25mm 內(nèi)圈定位直徑 外徑定位直徑 軸上力的作用點(diǎn)與外圈大端面的距離 故 聯(lián)軸器定位軸套頂?shù)捷S承內(nèi)圈端面，則該處軸段長(zhǎng)度應(yīng)略短于軸承內(nèi)圈寬度，取 該減速器錐齒輪的圓周速遞大于2m/s，故軸承采用油潤(rùn)滑，由齒輪將有油甩到導(dǎo)油溝內(nèi)入軸承座中。 通常一根軸上的兩個(gè)軸承取相同的型號(hào)，則 其右側(cè)為齒輪1的定位套軸套，為保證套筒能夠頂?shù)捷S承內(nèi)圈右端面，該處軸段長(zhǎng)度應(yīng)比軸承內(nèi)圈寬度略短，故取 4、軸段?的設(shè)計(jì) 該軸段為軸承提供定位作用，故取該軸段直徑為軸承定位軸肩直徑，即 該處長(zhǎng)度與軸的懸臂長(zhǎng)度有關(guān)，故先確定其懸臂長(zhǎng)度。 5、齒輪于軸段⑤的設(shè)計(jì) 軸段⑤上安裝齒輪，小錐齒輪所在處的軸段采用懸臂結(jié)構(gòu)，應(yīng)小于，可初定 小錐齒輪齒寬中點(diǎn)分度圓與大端處徑向端面的距離M由齒輪的結(jié)構(gòu)確定，由于齒輪直徑比較小，采用實(shí)心式，由圖上量得，錐齒輪大端側(cè)徑向端面與軸承套杯端面距離取為 軸承外圈寬邊側(cè)距內(nèi)壁距離，即軸承套杯凸肩厚 C=8mm 齒輪左側(cè)用軸套定位，右側(cè)采用軸端擋圈固定，為使擋圈能夠壓緊齒輪端面，取軸與齒輪配合段比齒輪轂孔略短，差值為0.75mm，即 6、軸段?與軸段?的長(zhǎng)度 軸段?的長(zhǎng)度除與軸上的零件有關(guān)外，還與軸承端蓋等零件有關(guān)。可知下箱座壁厚 取壁厚 取軸承旁連接螺栓為M20，箱體凸緣連接螺栓為M16，地角螺栓為 則有軸承端蓋連接螺釘 取其值M10，查得軸承端蓋凸圓厚度為 取端蓋與軸承座之間調(diào)整墊片厚度為 高速軸軸承端蓋連接螺釘，查表取螺旋GB/T 5781 M10×35，其安裝基準(zhǔn)園直徑遠(yuǎn)大于聯(lián)軸器輪轂外徑，此處螺釘拆裝空間足夠，取聯(lián)軸器轂孔端面距軸承端蓋表面距離 K=10mm 為便于結(jié)構(gòu)尺寸取整，軸承端蓋凸緣安裝面與軸承左端面的距離為 取軸段?端面與聯(lián)軸器左端面的距離為1.75mm，則有 軸段?的長(zhǎng)度與該軸的懸臂長(zhǎng)度有關(guān)。小齒輪的受力作用點(diǎn)與右端面軸承對(duì)軸的力作用點(diǎn)間的距離為 則兩軸承對(duì)軸的力作用點(diǎn)間的距離為 取,則有 7、軸段?力作用點(diǎn)與左軸承對(duì)軸力的作用點(diǎn)的間距 確定各軸段的直徑和寬度：1、,長(zhǎng)度略小于轂孔寬度,取， 4.1.5鍵連接 聯(lián)軸器與軸段間采用A型普通平鍵連接，查表取其型號(hào)為鍵8×756GB/T1096—1990，齒輪與軸段間采用A型普通平鍵連接，型號(hào)為鍵10×8×63GB/T1096—1990 4.1.6軸的受力分析 1、軸的受力分析如圖II所示： 2、計(jì)算支撐反力 如圖II所示 在水平面上為 在垂直平面上為 軸承1的總支撐反力為 軸承2的總支撐反力為 3、畫(huà)彎矩圖 在水平面上為 在垂直平面上為 合成彎矩為 4、畫(huà)轉(zhuǎn)矩圖 4.1.7校核軸的強(qiáng)度 由于Ma彎矩較大，同時(shí)作用有轉(zhuǎn)矩，所以為危險(xiǎn)面，其抗彎截面系數(shù)為 抗扭截面系數(shù)為 彎曲應(yīng)力為 扭剪應(yīng)力為 按彎扭合成強(qiáng)度進(jìn)行校核計(jì)算，對(duì)于單向轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)處理，故取折合系數(shù) 則當(dāng)量應(yīng)力為 查表的45剛調(diào)制處理抗拉強(qiáng)度極限 軸的許用彎曲應(yīng)力 強(qiáng)度滿足要求。 4.1.8校核鍵連接強(qiáng)度 聯(lián)軸器處鍵連接的擠壓應(yīng)為 齒輪處鍵連接的擠壓應(yīng)力為 取鍵、軸及帶輪的材料都要為鋼，由表查得 強(qiáng)度足夠。 4.1.9校核軸承壽命 （1）計(jì)算軸承的軸向力 由表查30207軸承得C=54200N， 查得軸承內(nèi)部軸向力計(jì)算公式，則軸承1、2的內(nèi)部軸向力分別為 外部軸向力A=196.6N，則 則兩軸承的軸向力分別為 （2）計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷 因?yàn)? 軸承1的當(dāng)量動(dòng)載荷為 因?yàn)? 軸承2的當(dāng)量動(dòng)載荷為 因，故只需要校核軸承2，。軸承在100℃以下工作，查表 得。 對(duì)于減速器，查表的載荷系數(shù)。 （3） 校核軸承壽命 軸承2的壽命為 減速器預(yù)期壽命為 ，故軸承壽命足夠。 4.2低速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 4.2.1已知條件 低速軸傳遞的功率 轉(zhuǎn)速 傳遞的轉(zhuǎn)矩 齒輪4的分度圓直徑 齒輪寬度 4.2.2選擇軸的材料 由已知條件知減速器傳遞的功率屬于小功率 ，對(duì)材料無(wú)特殊要求 ，故選用45號(hào)鋼并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理。 4.2.3初算軸徑 查表得C=106～135 P3=7.60Kw，T3=3638100N.m，n3=19.95r／min 又由式 軸與聯(lián)軸器連接，有一個(gè)鍵槽，軸徑應(yīng)增大3%~5%，軸端最細(xì)處直徑為 d1>76.8+76.8×﹙0.03～0.05﹚=79.1～80.6mm 4.2.4結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) （1）軸承部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 該減速器發(fā)熱小，軸不長(zhǎng)，故軸承采用兩端固定方式。按軸上的零件的安裝順序，從最細(xì)處開(kāi)始設(shè)計(jì)。 (2)聯(lián)軸器及軸段?設(shè)計(jì) 軸段?上安裝聯(lián)軸器，此段設(shè)計(jì)應(yīng)與聯(lián)軸器的選擇設(shè)計(jì)同步進(jìn)行。為補(bǔ)償聯(lián)軸器所連接兩軸的安裝誤差、隔離震動(dòng)，選用彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器。查表取載荷系數(shù) 則計(jì)算轉(zhuǎn)矩 由表查得GB/T 5014—2003中的LX6型聯(lián)軸器符合要求：公稱(chēng)轉(zhuǎn)矩為6300N.mm，許用轉(zhuǎn)速為2720r/min，軸孔長(zhǎng)度132mm，J型軸孔，A型鍵，聯(lián)軸器主動(dòng)端代號(hào)為L(zhǎng)X4 5584 GB/T5014-2003，相應(yīng)的軸段?的直徑，其長(zhǎng)度略小于轂孔寬度，取 (3) 密封圈與軸段?設(shè)計(jì) 在確定軸段?的軸徑時(shí)，應(yīng)同時(shí)考慮聯(lián)軸器的軸向 固定及密封圈的尺寸。聯(lián)軸器用軸肩定位，軸肩高度為 軸段?的軸徑 最終由密封圈確定。該處軸的圓周速度小于3m/s，可選用氈圈密封圈油封，查表，選氈圈85JB/ZQ4606—1997，則 （4） 軸承與軸段?和軸段⑦的設(shè)計(jì) 考慮齒輪有軸向力存在，但此處軸徑較大，選用角接觸球軸承。軸段?上安裝軸承，其直徑應(yīng)既便于軸承安裝，又符合軸承內(nèi)徑系列?，F(xiàn)暫取軸承為7218C，由表得軸承內(nèi)徑 d=90mm 外徑 D=160mm 寬度 B=30mm 內(nèi)圈定位直徑 外圈徑定位直徑 軸上定位端面圓角半徑最大為 軸承對(duì)軸的力作用點(diǎn)與外圈大端面的距離 由于齒輪圓周速度大于2m/s，軸承采用油潤(rùn)滑，無(wú)放擋油環(huán)， 為補(bǔ)償箱體的鑄造誤差，取軸承靠近箱體內(nèi)壁的端面與箱體內(nèi)壁距離 通過(guò)一根軸上的兩個(gè)軸承取相同的型號(hào)，故 （5） 齒輪與軸段⑥ 該段上安裝齒輪4，為便于齒輪的安裝，應(yīng)略大于，可 初定，齒輪4輪轂的寬度范圍 （1.2~1.5） 取其輪轂寬度與齒輪寬度 相等，其右端采用軸肩定位，左端采用套筒固定。為使套筒端面能夠頂?shù)烬X端面，軸段⑥長(zhǎng)度應(yīng)比齒輪4的輪轂略短，取 （6） 軸段⑤和軸段④的設(shè)計(jì) 軸段為齒輪提供軸向定位作用，定位軸肩的高度為 取h=7mm,則 取 軸段④的直徑可取軸承內(nèi)圈定位直徑，即 齒輪左端面與箱體內(nèi)壁距離為 則軸段④的長(zhǎng)度 （7） 軸段?與⑦的長(zhǎng)度 軸段?的長(zhǎng)度除與軸上的零件有關(guān)外，還與軸承座寬度及軸承端蓋等零件有關(guān)。軸承座的寬度為 軸承旁連接螺栓為M20，則 箱體軸承座寬度 取 L=70mm 軸承端蓋連接螺釘查表選螺栓GB/T 5781 M10×25，其安裝圓周大于聯(lián)軸器輪轂外徑，輪轂外徑不與端蓋螺釘?shù)牟鹧b空間干涉，故選聯(lián)軸器輪轂端面與軸承端蓋外端面的距離為K=10mm。則有 軸段⑦的長(zhǎng)度為 軸上作用力點(diǎn)的間距 軸承反力的作用點(diǎn)距軸承外圈大端面的距離 確定各軸段的直徑和寬度 4.2.5鍵連接 聯(lián)軸器與軸段及齒輪4與軸段6間采用A型普通平鍵連接，由表選其型號(hào)分別為鍵22×14×125GB/T 1096—1990 和鍵25×12×100 GB/T 1096 —1990。 4.2.6軸的受力分析 （1）畫(huà)軸的受力簡(jiǎn)圖，如圖四所示 （2）計(jì)算支撐反力 在水平面上為 在垂直平面上為 軸承1的總支撐反力為 軸承2的總支撐反力為 （3）畫(huà)彎矩圖，如圖所示 在水平面上為 在垂直平面上為 合成彎矩 （4）畫(huà)轉(zhuǎn)矩圖 4.2.7校核軸的強(qiáng)度 因較大，則右側(cè)彎矩大，且作用有轉(zhuǎn)矩，故右側(cè)為危險(xiǎn)截面，且抗彎截面系數(shù)為 抗扭截面系數(shù)為 彎曲應(yīng)力為 扭剪應(yīng)力為 按彎扭合成強(qiáng)度進(jìn)行校核計(jì)算，對(duì)于單向轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)處理，故取折合系數(shù) 則當(dāng)量應(yīng)力為 由表查得45剛調(diào)制處理抗拉強(qiáng)度極限 由表查得軸的許用彎曲應(yīng)力 強(qiáng)度滿足要求。 4.2.8校核鍵連接強(qiáng)度 聯(lián)軸器處鍵連接的擠壓應(yīng)力為 齒輪4處鍵連接的擠壓應(yīng)力為 取鍵、軸、齒輪及聯(lián)軸器的材料為鋼，由表查得 強(qiáng)度足夠。 4.2.9校核軸承壽命 （1）計(jì)算軸承的軸向力 由表查7218C軸承得C=122000N,。由表查得7218C軸承內(nèi)部軸向力計(jì)算公式，則軸承1、2的內(nèi)部軸向力分別為 外部軸向力A=681.3N 則兩軸承的軸向力分別為 （2）計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷 由 查表得e=0.25,因 故 由 查表得e=0.37，因 故X=0.44，Y=1.36，軸承2的當(dāng)量動(dòng)載荷為 （3）校核軸承壽命 因，故只需校核軸承2，。軸承在100℃以下工作，查表得。對(duì)于減速器，查表得載荷系數(shù)，軸承2的壽命為 故軸承壽命足夠。 4.3中間軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 4.3.1已知條件 中間軸傳遞的功率,轉(zhuǎn)速，錐齒輪大端分度圓直徑，其齒寬中點(diǎn)分度圓直徑，，齒輪寬度。 4.3.2選擇軸的材料 由已知條件知減速器傳遞的功率屬于小功率 ，對(duì)材料無(wú)特殊要求 ，故選用45號(hào)鋼并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理。 4.3.3初算軸徑 查表得 C＝106～135 P2=7.91Kw n2=182.5r/min 由式 4.3.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) （1）軸承部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 該軸不長(zhǎng)，故軸承采用兩端固定方式。按軸上零件的安裝順序，從處開(kāi)始設(shè)計(jì)開(kāi)始 （2）軸段?及軸段⑤的設(shè)計(jì) 該段軸段上安裝軸承，其設(shè)計(jì)應(yīng)與軸承的選擇同步進(jìn)行?？紤]齒輪上作用力大的軸向力和圓周力，選用圓錐滾子軸承。軸段?和⑤上安裝軸承，其直徑應(yīng)既便于軸承安裝，又符合軸承內(nèi)徑系列。根據(jù) 暫取軸承30208，由內(nèi)圈寬度 B=17mm 內(nèi)圈定位直徑 外圈定位直徑 軸承對(duì)軸上力的作用點(diǎn)與外圈大端面的距離 通常一根軸上的兩個(gè)軸承取相同的型號(hào)，則 （3）齒輪軸段?與軸段④的設(shè)計(jì) 軸段?上安裝齒輪3，軸段④上安裝齒輪2,。便于齒輪的安裝，和應(yīng)分別略大于和，暫定 進(jìn)行計(jì)算。 由于齒輪3的直徑比較小，采用實(shí)心式，其右端采用軸肩定位，左端采用套筒固定，齒輪2輪轂的寬度范圍約為 （1.2～1.5) 取其輪轂寬度，其左端采用軸肩定位，右端采用套筒固定。為使套筒端面能夠頂?shù)烬X輪端面，軸段?和軸段④的長(zhǎng)度應(yīng)比相應(yīng)齒輪的輪轂略短，故選取 （4）軸段?的設(shè)計(jì) 該段為中間軸上的兩個(gè)齒輪提供定位，其軸肩高度范圍為 取其高度為h=4mm，故 齒輪3左端面與箱體內(nèi)壁距離和齒輪2的輪轂右端面與箱體內(nèi)壁距離均取為， 且使箱兩內(nèi)側(cè)壁關(guān)于高速軸軸線對(duì)稱(chēng)，量得其寬度為 則軸段?的長(zhǎng)度為 此時(shí)錐齒輪沒(méi)有處在正確安裝位置，在裝配時(shí)可以調(diào)節(jié)兩端蓋下的調(diào)整墊片使其處在正確的安裝位置。 （5）軸段?及軸段⑤的長(zhǎng)度 由于軸承采用油潤(rùn)滑，故軸承內(nèi)端面距箱體內(nèi)壁的距 離取為，則軸段?的長(zhǎng)度為 軸段⑤的長(zhǎng)度為 （6）軸上力作用點(diǎn)的間距 軸承反力的作用點(diǎn)距軸承外圈大端面的距離 則受力點(diǎn)間的距離為 由裝配圖得 確定各軸段的直徑和寬度 4.3.5鍵連接 齒輪與軸段間采用A型普通平鍵連接，查表得鍵的型號(hào)分別為鍵14×9×100GB/T1096—1990和鍵12×8×50 GB/T 1096—1990。 4.3.6軸的受力分析 （1）畫(huà)軸的受力簡(jiǎn)圖，如圖五所示 （2）計(jì)算支撐反力 在水平面上為 在垂直平面上為 軸承1的總支撐反力為 軸承2的總支撐反力為 （3）畫(huà)彎矩圖，如圖所示 在水平面上為 在垂直平面上為 合成彎矩 （4）畫(huà)轉(zhuǎn)矩圖 4.3.7校核軸的強(qiáng)度 由于Ma彎矩較大，同時(shí)作用有轉(zhuǎn)矩，所以為危險(xiǎn)面，其抗彎截面系數(shù)為 抗扭截面系數(shù)為 彎曲應(yīng)力為 扭剪應(yīng)力為 按彎扭合成強(qiáng)度進(jìn)行校核計(jì)算，對(duì)于單向轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)處理，故取折合系數(shù) 則當(dāng)量應(yīng)力為 查表的45剛調(diào)制處理抗拉強(qiáng)度極限 軸的許用彎曲應(yīng)力 強(qiáng)度滿足要求。 4.3.8校核鍵連接強(qiáng)度 聯(lián)軸器處鍵連接的擠壓應(yīng)力為 齒輪4處鍵連接的擠壓應(yīng)力為 取鍵、軸、齒輪及聯(lián)軸器的材料為鋼，由表查得 強(qiáng)度足夠。 4.3.9校核軸承壽命 （1）計(jì)算軸承的軸向力 由表查30207軸承得 C=63000N e=0.37,Y=1.6 查得30207軸承內(nèi)部軸向力計(jì)算公式，則軸承1、2的內(nèi)部軸向力分別為 外部軸向力A=681.3N 則兩軸承的軸向力分別為 （2）計(jì)算軸承1的當(dāng)量動(dòng)載荷 因，故只要校核軸承1的壽命。因 則軸承1的當(dāng)量動(dòng)載荷 軸承在100℃以下工作，查表得。對(duì)于減速器，查表的載荷系數(shù)。 （3）校核軸承壽命 軸承1的壽命為 減速器預(yù)期壽命為 故軸承壽命足夠。 第五章 齒輪、軸承的潤(rùn)滑以及潤(rùn)滑油的選擇 5.1齒輪的潤(rùn)滑 采用浸油潤(rùn)滑，由于低速級(jí)周向速度低，所以浸油高度約為六分之一大齒輪半徑，取為50mm。 5.2軸承的潤(rùn)滑 減速器用的是滾動(dòng)軸承，則軸承的潤(rùn)滑方法可以根據(jù)齒輪或蝸桿的圓周速度來(lái)選擇： 圓周速度在2m／s～3m／s以上時(shí)，可以采用飛濺潤(rùn)滑。把飛濺到箱蓋上的油，匯集到箱體剖分面上的油溝中，然后流進(jìn)軸承進(jìn)行潤(rùn)滑。飛濺潤(rùn)滑最簡(jiǎn)單，在減速器中應(yīng)用最廣。這時(shí)，箱內(nèi)的潤(rùn)滑油粘度完全由齒輪傳動(dòng)決定。 圓周速度在2m/s～3m/s以下時(shí)，由于飛濺的油量不能滿足軸承的需要，所以最好采用刮油潤(rùn)滑，或根據(jù)軸承轉(zhuǎn)動(dòng)座圈速度的大小選用脂潤(rùn)滑或滴油潤(rùn)滑。利用刮板刮下齒輪或蝸輪端面的油，并導(dǎo)入油溝和流入軸承進(jìn)行潤(rùn)滑的方法稱(chēng)為刮油潤(rùn)滑。 5.3潤(rùn)滑油的選擇 采用脂潤(rùn)滑時(shí)，應(yīng)在軸承內(nèi)側(cè)設(shè)置擋油環(huán)或其他內(nèi)部密封裝置，以免油池中的油進(jìn)入軸承稀釋潤(rùn)滑脂。滴油潤(rùn)滑有間歇滴油潤(rùn)滑和連續(xù)滴油潤(rùn)滑兩種方式。為保證機(jī)器起動(dòng)時(shí)軸承能得到一定量的潤(rùn)滑油，最好在軸承內(nèi)側(cè)設(shè)置一圓缺形擋板，以便軸承能積存少量的油。擋板高度不超過(guò)最低滾珠(柱)的中心。經(jīng)常運(yùn)轉(zhuǎn)的減速器可以不設(shè)這種擋板。 轉(zhuǎn)速很高的軸承需要采用壓力噴油潤(rùn)滑。 如果減速器用的是滑動(dòng)軸承，由于傳動(dòng)用油的粘度太高不能在軸承中使用，所以軸承潤(rùn)滑就需要采用獨(dú)自的潤(rùn)滑系統(tǒng)。這時(shí)應(yīng)根據(jù)軸承的受載情況和滑動(dòng)速度等工作條件選擇合適的潤(rùn)滑方法和油的粘度。 齒輪與軸承用同種潤(rùn)滑油較為便利，考慮到該裝置用于小型設(shè)備，選用L-AN68潤(rùn)滑油。 總結(jié) 通過(guò)此次畢業(yè)設(shè)計(jì)，我不僅把知識(shí)融會(huì)貫通，而且豐富了大腦，同時(shí)在查找資料的過(guò)程中也了解了許多課外知識(shí)，開(kāi)拓了視野，認(rèn)識(shí)了將來(lái)機(jī)械的發(fā)展方向，使自己在專(zhuān)業(yè)知識(shí)方面和動(dòng)手能力方面有了質(zhì)的飛躍。 畢業(yè)設(shè)計(jì)是我作為一名學(xué)生即將完成學(xué)業(yè)的最后一次作業(yè)，他既是對(duì)學(xué)校所學(xué)知識(shí)的全面總結(jié)和綜合應(yīng)用，又為今后走向社會(huì)的實(shí)際操作應(yīng)用鑄就了一個(gè)良好開(kāi)端，畢業(yè)設(shè)計(jì)是我對(duì)所學(xué)知識(shí)理論的檢驗(yàn)與總結(jié)，能夠培養(yǎng)和提高設(shè)計(jì)者獨(dú)立分析和解決問(wèn)題的能力；是我在校期間向?qū)W校所交的最后一份綜和性作業(yè)，從老師的角度來(lái)說(shuō)，指導(dǎo)做畢業(yè)設(shè)計(jì)是老師對(duì)學(xué)生所做的最后一次執(zhí)手訓(xùn)練。其次，畢業(yè)設(shè)計(jì)的指導(dǎo)是老師檢驗(yàn)其教學(xué)效果，改進(jìn)教學(xué)方法，提高教學(xué)質(zhì)量的絕好機(jī)會(huì)。 畢業(yè)的時(shí)間一天一天的臨近，畢業(yè)設(shè)計(jì)也接近了尾聲。在不斷的努力下我的畢業(yè)設(shè)計(jì)終于完成了。在沒(méi)有做畢業(yè)設(shè)計(jì)以前覺(jué)得畢業(yè)設(shè)計(jì)只是對(duì)這幾年來(lái)所學(xué)知識(shí)的大概總結(jié)，但是真的面對(duì)畢業(yè)設(shè)計(jì)時(shí)發(fā)現(xiàn)自己的想法基本是錯(cuò)誤的。畢業(yè)設(shè)計(jì)不僅是對(duì)前面所學(xué)知識(shí)的一種檢驗(yàn)，而且也是對(duì)自己能力的一種提高。通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)使我明白了自己原來(lái)知識(shí)太理論化了，面對(duì)單獨(dú)的課題的是感覺(jué)很茫然。自己要學(xué)習(xí)的東西還太多，以前老是覺(jué)得自己什么東西都會(huì)，什么東西都懂，有點(diǎn)眼高手低。通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，我才明白學(xué)習(xí)是一個(gè)長(zhǎng)期積累的過(guò)程，在以后的工作、生活中都應(yīng)該不斷的學(xué)習(xí)，努力提高自己知識(shí)和綜合素質(zhì)。 總之，真是萬(wàn)事開(kāi)頭難，不知道如何入手。最后終于做完了有種如釋重負(fù)的感覺(jué)。此外，還得出一個(gè)結(jié)論：知識(shí)必須通過(guò)應(yīng)用才能實(shí)現(xiàn)其價(jià)值！有些東西以為學(xué)會(huì)了，但真正到用的時(shí)候才發(fā)現(xiàn)是兩回事，所以我認(rèn)為只有到真正會(huì)用的時(shí)候才是真的學(xué)會(huì)了。 致謝 在此要感謝我們的指導(dǎo)老師戴巨川老師對(duì)我悉心的指導(dǎo)，感謝老師們給我的幫助。在設(shè)計(jì)過(guò)程中，我通過(guò)查閱大量有關(guān)資料，與同學(xué)交流經(jīng)驗(yàn)和自學(xué)，并向老師請(qǐng)教等方式，使自己學(xué)到了不少知識(shí)，也經(jīng)歷了不少艱辛，但收獲同樣巨大。在整個(gè)設(shè)計(jì)中我懂得了許多東西，也培養(yǎng)了我獨(dú)立工作的能力，樹(shù)立了對(duì)自己工作能力的信心，相信會(huì)對(duì)今后的學(xué)習(xí)工作生活有非常重要的影響。而且大大提高了動(dòng)手的能力，使我充分體會(huì)到了在創(chuàng)造過(guò)程中探索的艱難和成功時(shí)的喜悅。雖然這個(gè)設(shè)計(jì)做的也不太好，但是在設(shè)計(jì)過(guò)程中所學(xué)到的東西是這次畢業(yè)設(shè)計(jì)的最大收獲和財(cái)富，使我終身受益。 畢業(yè)設(shè)計(jì)能夠順利的完成與指導(dǎo)老師的指導(dǎo)是分不開(kāi)的。遇到的問(wèn)題和自己不能設(shè)計(jì)的步驟，都是在指導(dǎo)老師的講解下得到滿意的答案。從而加快了自己設(shè)計(jì)的進(jìn)度和設(shè)計(jì)的正確性、嚴(yán)謹(jǐn)性。對(duì)學(xué)校要求的設(shè)計(jì)格式，戴老師也反復(fù)的檢查每一個(gè)格式和布局的美觀，這樣我們才能設(shè)計(jì)出符合標(biāo)準(zhǔn)的設(shè)計(jì)。 時(shí)間就這樣在自己認(rèn)真設(shè)計(jì)的過(guò)程中慢慢的過(guò)去了，幾周的時(shí)間過(guò)的是有效和充實(shí)的。到最后看到自己設(shè)計(jì)的題目完成后心情是非常喜悅的。因?yàn)檫@凝結(jié)了自己辛苦的勞動(dòng)和指導(dǎo)老師的指導(dǎo)，所以說(shuō)這次和同學(xué)完成設(shè)計(jì)收獲甚多。 最后在對(duì)戴老師感激的同時(shí)，也要對(duì)在百忙中認(rèn)真評(píng)閱我們?cè)O(shè)計(jì)的老師表示感謝，你們豐富的專(zhuān)業(yè)知識(shí)能給我們提出很多可行的方案。所以我由衷的表示謝意！ 參考文獻(xiàn) 【1】 聯(lián)合編寫(xiě)組，機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（中冊(cè)），化學(xué)工業(yè)出版社，1987 【2】 常新中，機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)，電子科技大學(xué)出版社，2010 【3】湯慧瑾,機(jī)械零件課程設(shè)計(jì).高等教育出版社,1990 【4】唐金松,簡(jiǎn)明機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè).上?？茖W(xué)技術(shù)出版社,1989 【5】 楊黎明,機(jī)械零件簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè).兵器工業(yè)出版社,1992 【6】張春宜、郝廣平、劉敏，減速器設(shè)計(jì)實(shí)例精解，機(jī)械工業(yè)出版社，2009 - 40 -