帶輪數(shù)控焊接機設(shè)計,數(shù)控,焊接,設(shè)計 寧XX大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(論文) 帶輪數(shù)控焊接機 分 院： 專 業(yè)： 班 級： 姓 名： 學(xué) 號： 指導(dǎo)教師： 摘 要 隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，焊接結(jié)構(gòu)件的應(yīng)用也顯得越來越頻繁，先進焊接技術(shù)的發(fā)展總是不斷地從新科技的成果中獲得新的起。目前，數(shù)控帶輪焊接技術(shù)在電子科技、計算機技術(shù)及機器人的制造中都起著重要的作用。無論在什么情況下，數(shù)控帶輪焊接機要適應(yīng)焊縫的變化才能提高焊接的水平和質(zhì)量。我們只有將數(shù)控帶輪焊接機技術(shù)和焊接跟蹤技術(shù)有效的結(jié)合才能更好的推動新科技的發(fā)展，因此數(shù)控帶輪焊接機的設(shè)計對于解決這一難題至關(guān)重要。 關(guān)鍵詞： 焊接技術(shù) 機構(gòu)設(shè)計 Abstract With the development of industrial level, the application of welding structure is becoming more and more frequent, advanced welding technology development are always the results of new science and technology a new starting point. At present, the numerical control tin wire welding technology in the electronic technology, computer technology and manufacturing of the robot plays a important role. In any case, CNC tin wire welding confidential to adapt to the change of weld can improve the level and quality of welding. Only when we CNC tin wire welding machine technology and welding tracking technology effective combination to better promote the development of new technology, so the numerical control tin wire welding machine design for solving this problem is very important. Key Words: Robot technology Intensity is 目 錄 摘 要 2 Abstract 3 目 錄 4 第1章 緒論 6 1.1課程的研究目的及意義 6 1.1.1課程背景 6 1.1.2課程簡介 6 1.1.3意義 6 1.2研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 7 1.2.1國內(nèi)焊接機的發(fā)展概況 7 1.2.2國外焊接機的發(fā)展概況 7 1.2.3焊接機在我國的應(yīng)用及發(fā)展趨勢 7 1.3本課題研究的內(nèi)容及方法 8 1.3.1主要的研究內(nèi)容 8 1.3.2設(shè)計要求 9 第2章 總體方案機構(gòu)設(shè)計 10 2.1設(shè)計概念 10 2.2設(shè)計原理 10 2.3方案討論 10 第3章 絲杠結(jié)構(gòu)及傳動設(shè)計 11 3.1 .常見絲杠支承方式 11 3.2 .滾珠絲杠設(shè)計計算 12 3.2.1滾珠絲杠副的結(jié)構(gòu)類型 12 3.2.2滾珠絲杠副的載荷計算 12 3.2.3 傳動效率計算 14 3.2.4 穩(wěn)定性驗算 14 3.2.5 剛度驗算 15 3.2.6 滾珠絲杠精度等級確定 15 3.2.7 滾動導(dǎo)軌副的防護 17 3.3 直線滾動導(dǎo)軌副的計算、選擇 18 3.4 步進電機參數(shù)確定及選擇 19 第4章 帶傳動計算 22 4.1傳動帶的概述 22 4.1.1傳動帶介紹 22 4.1.2傳動帶的特 22 4.1.3傳動帶分類 23 4.2傳動帶傳動計算 23 4.2.1傳動帶計算選型 23 4.3.2傳動帶的主要參數(shù)（結(jié)構(gòu)部分） 26 4.3.3傳動帶的設(shè)計 28 4.3.4傳動帶輪的設(shè)計 29 4.4電機的選擇 29 4.4.1電機的分類 29 4.4.2步進電機的選擇 30 第5章 機架的設(shè)計 33 5.1 機架的基本尺寸的確定 33 5.2 架子材料的選擇確定 33 5.3 主要梁的強度校核 33 總結(jié)與展望 35 參考文獻 36 致 謝 37 37 第1章 緒論 1.1課程的研究目的及意義 1.1.1課程背景 在現(xiàn)代工業(yè)中，生產(chǎn)過程中的自動化已成為突出的主題。各行各業(yè)的自動化水平越來越高，現(xiàn)代化加工車間，常配有自動化生產(chǎn)設(shè)備，用來提高生產(chǎn)效率，完成工人難以完成的或者危險的工作。當(dāng)然，也不排除的焊接加工過程。我們發(fā)現(xiàn)焊接技術(shù)已經(jīng)滲透到各個領(lǐng)域并且被廣泛使用。根據(jù)資料顯示，我國每年鋼鐵的產(chǎn)量一般在3億噸左右，其中有一半以上的鋼有用到焊接技術(shù)加工。我國每年的焊接設(shè)備需求量金額超過50億元。既然焊接機能夠這么普遍地應(yīng)用在各個領(lǐng)域，它肯定具備了很大的市場競爭力。 1.1.2課程簡介 目前，市場上存在著各鐘各樣的電焊機設(shè)備，如：MZ自動埋弧焊機，可以焊接開坡口或不開坡口的對接焊縫、搭接焊縫、角焊縫及容器密封焊。此種焊縫可位于水平面或水平面成10度角的斜面上，但是，焊機需要人工輸送物料，而且每次只能焊接一個。DNZ單面雙焊機雖然可以一次加工兩個焊，但是物料的輸送依然需要工人手工完成，焊接的人工利用率不高。因此，高質(zhì)量的焊接不僅有著極好的市場前景，對減少焊接設(shè)備進口量、促進我國國民經(jīng)濟發(fā)展具有重要意義。為了解決上述問題，本課題就對數(shù)控帶輪焊接機的結(jié)構(gòu)設(shè)計做進一步的研究。 本課題主要解決數(shù)控帶輪焊接機 (1)數(shù)控帶輪焊機移動設(shè)計 (2)數(shù)控帶輪焊機設(shè)計 (3)數(shù)控帶輪焊機設(shè)計（4）電機的選擇等各個方面的問題。最后對所選的齒輪和相關(guān)零件進行強度校核，使之能夠達到要求。 1.1.3意義 通過完成該課題，設(shè)計出焊接數(shù)控帶輪焊接機，不需要工人輸送物料，焊槍與焊縫都保持垂直，相對于焊縫的焊接速度都恒為同一速度，進而能夠提高在直線段與在波內(nèi)斜邊段的焊縫成形的一致性，提高生產(chǎn)質(zhì)量。能夠提高焊接的質(zhì)量，擴大焊機的市場前景。能讓焊接技術(shù)走在工業(yè)技術(shù)的最前端，推動工業(yè)技術(shù)的發(fā)展。 1.2研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 1.2.1國內(nèi)焊接機的發(fā)展概況 目前，國外許多工業(yè)發(fā)達國家已經(jīng)把數(shù)控焊接設(shè)備的生產(chǎn)標準化、產(chǎn)業(yè)化，價格相對也有所下降。在近幾年，微電子技術(shù)的快速發(fā)展帶動了以PC機位代表的計算機軟硬件的發(fā)展，焊接機設(shè)備也以建立以pc機為基礎(chǔ)的制造系統(tǒng)為目標，向開放的集成自動化方向發(fā)展。為順應(yīng)這一趨勢，焊接數(shù)控系統(tǒng)也由專用的封閉數(shù)控系統(tǒng)向基于PC機的開放數(shù)控系統(tǒng)發(fā)展。有些進口的焊接設(shè)備只需要操作者輸入焊接材料、厚度、坡口形式等焊接工藝條件他就可自動生成焊接工藝，并且還可以隨著被焊材料、構(gòu)件的換代，實現(xiàn)在線遠程升級。他們的設(shè)備基本都提供了現(xiàn)場總線接口，是國外自動化焊接系統(tǒng)的集成水平顯著提高。在歐美、日本等技術(shù)發(fā)達國家，自動化、機器人焊接設(shè)備的應(yīng)用非常普遍，特別是在批量化、大規(guī)模和有害作業(yè)環(huán)境中使用率更高，已形成了成熟的技術(shù)、設(shè)備和與之配套并不斷升級的焊接工藝。 1.2.2國外焊接機的發(fā)展概況 焊接產(chǎn)品中有許多曲線的焊接，在我國一般采用手工焊接。手工操作具有一定的優(yōu)勢，但也，存在著人員管理難、工人培訓(xùn)周期長、生產(chǎn)環(huán)境惡劣、勞動強度大、焊接質(zhì)量難以穩(wěn)定的保持、容易產(chǎn)生夾雜、氣孔等缺陷、焊接成本高、生產(chǎn)效率低一系列的問題等。為了克服上述種種弊端，焊接科技工作者研究出了多種自動化焊接設(shè)備，如仿形焊接機，焊接機器人，數(shù)控焊接機等。近些年來我國焊接技術(shù)的整體發(fā)展水平比較好，尤其是逆變式焊機技術(shù)現(xiàn)已成熟，正在全國推廣應(yīng)用。波控、智能及自動、半自動焊接技術(shù)快速發(fā)展。自動、半自動氣體保護焊機、埋弧焊機、電阻焊機等產(chǎn)品也邁開了一大步。2000年我國弧焊機器人已達到980臺。可是盡管如此，我國的焊接設(shè)備還是不能滿足國內(nèi)工業(yè)的生產(chǎn)需求。 1.2.3焊接機在我國的應(yīng)用及發(fā)展趨勢 我國從20世紀80年代開始進行大型機床等機械產(chǎn)品焊接結(jié)構(gòu)的研究，20 多年來已取得長足的進步。焊接結(jié)構(gòu)已經(jīng)在現(xiàn)代化的數(shù)控機床等大型機床上應(yīng)用以焊代鑄以焊代鍛的結(jié)構(gòu)設(shè)計和制造技術(shù)迅速發(fā)展。 在汽車制造工業(yè)方面，隨著我國汽車產(chǎn)量的不斷增加20世紀90年代開始從國外陸續(xù)引進先進的焊接設(shè)備。并在車轉(zhuǎn)動軸、剎車蹄片、輪圈以及其他部件的制造過程中普遍采用各種先進的焊接工藝，提高了焊接效率和產(chǎn)品質(zhì)量。焊接在船舶、汽車、鍋爐、壓力容器制造行業(yè)中也成為主要的生產(chǎn)工藝手段之一 。目 前，已有多種焊接工藝方法獲得各國船級社的認可而被應(yīng)用于生產(chǎn)。自十一五期間開始進行高效焊接技術(shù)的探索以來，至今已取得令人欣喜的成績。 近年來，我國在大型貯罐焊接、球形貯罐焊接、鋁鎂合金料倉焊接等領(lǐng)域中，已成功地開發(fā)應(yīng)用了自動焊或半自動焊工藝，如球罐全位置自動焊工藝和裝備已在國內(nèi)開發(fā)成功，它將為進一步推動焊接自動化發(fā)揮重要作用。 在當(dāng)前，數(shù)控帶輪焊接機的機構(gòu)設(shè)計絕大多數(shù)還是依據(jù)具體的情況來設(shè)計專用焊接數(shù)控帶輪焊接機，稱之為固定結(jié)構(gòu)的傳統(tǒng)數(shù)控帶輪焊接機，其運動特性使特定數(shù)控帶輪焊接機僅能適應(yīng)一定的范圍，花費成本較大，不利于數(shù)控帶輪焊接機的發(fā)展。 很數(shù)移動焊接數(shù)控帶輪焊接機還有焊縫跟蹤的功能,其不足之處就是在焊前必須通過人為的方式,幫助數(shù)控帶輪焊接機找到合適的位置并且放好，通過人工將數(shù)控帶輪焊接機本體、十字滑塊等調(diào)整到合適的狀態(tài) ,這里所設(shè)計的移動數(shù)控帶輪焊接機是有軌移動焊接數(shù)控帶輪焊接機，只是現(xiàn)有的移動焊接數(shù)控帶輪焊接機技術(shù)在焊接中的應(yīng)用， 還不能滿足要求，而當(dāng)前的移動焊接數(shù)控帶輪焊接機技術(shù)有相當(dāng)?shù)陌l(fā)展。也就是說數(shù)控帶輪焊接機的自主性還跟不上工業(yè)發(fā)展的腳步。 未來的發(fā)展趨勢可分為以下三個方面：[2] 1 選擇視覺傳感器來進行傳感跟蹤：因為與圖象處理方面相關(guān)的技術(shù)得到發(fā)展； 2 采用多傳感信息融合技術(shù)以面對更為復(fù)雜的焊接任務(wù)； 3 控制技術(shù)由經(jīng)典控制到向智能控制技術(shù)的發(fā)展：這也將是移動焊接數(shù)控帶輪焊接機的控制所采用。 1.3本課題研究的內(nèi)容及方法 1.3.1主要的研究內(nèi)容 在查閱了國內(nèi)外大量的有關(guān)焊接數(shù)控帶輪焊接機設(shè)計理論及相關(guān)知識的資料和文獻基礎(chǔ)上，綜合考慮焊接數(shù)控帶輪焊接機結(jié)構(gòu)特、具體作業(yè)任務(wù)特以及焊接數(shù)控帶輪焊接機的推廣應(yīng)用，分析確定使用焊接數(shù)控帶輪焊接機配合生產(chǎn)工序，實現(xiàn)自動化焊接的目的。 為了實現(xiàn)上述目標，本文擬進行的研究內(nèi)容如下: 1 根據(jù)現(xiàn)場作業(yè)的環(huán)境要求和數(shù)控帶輪焊機本身的結(jié)構(gòu)特，確定數(shù)控帶輪焊機整體設(shè)計方案。 2 確定數(shù)控帶輪焊機的性能參數(shù)，對初步模型進行靜力學(xué)分析，根據(jù)實際情況選擇電機。 3 從所要功能的實現(xiàn)出發(fā)，完成數(shù)控帶輪焊機各零部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計； 4 完成主要零部件強度與剛度校核。 1.3.2設(shè)計要求 1 根據(jù)所要實現(xiàn)的功能，提出數(shù)控帶輪焊機的整體設(shè)計方案； 2 完成數(shù)控帶輪焊機結(jié)構(gòu)的詳細設(shè)計； 3 通過相關(guān)設(shè)計計算，完成電機選型； 4 完成數(shù)控帶輪焊機結(jié)構(gòu)的造型；繪制數(shù)控帶輪焊機結(jié)構(gòu)總裝配圖、主要零件圖。 第2章 總體方案機構(gòu)設(shè)計 2.1設(shè)計概念 整體的支撐架采用在工程中我們常用的整體支撐架結(jié)構(gòu)有龍門結(jié)構(gòu)和懸臂梁。所謂的懸臂梁就是梁的一端為不產(chǎn)生軸向、垂直位移和轉(zhuǎn)動的固定支座，另一端為自由端（可以產(chǎn)生平行于軸向和垂直于軸向的力）。通俗地說就是一根橫梁連接兩個支腿與地面緊固組成的像一個門框一樣的結(jié)構(gòu)。因為他是雙支撐結(jié)構(gòu)區(qū)別于單支撐和懸臂結(jié)構(gòu)，所以結(jié)構(gòu)特別簡單。 2.2設(shè)計原理 數(shù)控焊機的設(shè)計應(yīng)滿足一下幾個條件首先就是必須保證工件定位可靠的可靠性，為了使工件、焊槍與焊接保持準確的相對位置，必須根據(jù)要求的焊接，去選擇合適的定位機構(gòu)。再者就是要有足夠的強度和剛度除了受到工件、工具的重量，還要受到本身的重量，還受到焊接槍在運動過程中產(chǎn)生的慣性力和振動的影響，沒有足夠的強度和剛度可能會發(fā)生折斷或者彎曲變形，所以對于受力較大的進行強度、剛度計算是非常必要的。最后要盡可能做到具有一定的通用性 如果可以，應(yīng)考慮到產(chǎn)品零件變換的問題。為適應(yīng)不同形狀和尺寸的零件，為滿足這些要求，可將制成組合式結(jié)構(gòu)，迅速更換不同的部件及附件來擴大機構(gòu)的使用范圍。 Z軸電動機—帶傳動—滾珠絲杠—托板 X軸旋轉(zhuǎn)采用帶輪傳動 2.3方案討論 懸臂梁在工程力學(xué)受力分析中，比較典型的簡化模型。在實際工程分析中，大部分實際工程受力部件都可以簡化為懸臂梁。龍門結(jié)構(gòu)制作方便，承受負載大，結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，工程上廣泛應(yīng)用?？紤]到上述問題該課題的整體結(jié)構(gòu)采用結(jié)構(gòu)。 第3章 絲杠結(jié)構(gòu)及傳動設(shè)計 3.1 .常見絲杠支承方式 表 3-1滾珠絲桿副支承 支承方式 簡圖 特點 一端固定一端自由 結(jié)構(gòu)簡單，絲桿的壓桿的穩(wěn)定性和臨界轉(zhuǎn)速都較低設(shè)計時盡量使絲桿受拉伸。這種安裝方式的承載能力小，軸向剛度底，僅僅適用于短絲桿。 一端固定一端游動 需保證螺母與兩端支承同軸，故結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，工藝較困難，絲桿的軸向剛度與兩端相同，壓桿穩(wěn)定性和臨界轉(zhuǎn)速比同長度的較高，絲桿有膨脹余地，這種安裝方式一般用在絲桿較長，轉(zhuǎn)速較高的場合，在受力較大時還得增加角接觸球軸承的數(shù)量，轉(zhuǎn)速不高時多用更經(jīng)濟的推力球軸承代替角接觸球軸承。 兩端固定 只有軸承無間隙，絲桿的軸向剛度為一端固定的四倍。一般情況下，絲桿不會受壓，不存在壓桿穩(wěn)定問題，固有頻率比一端固定要高。可以預(yù)拉伸，預(yù)拉伸后可減少絲桿自重的下垂和熱膨脹的問題，結(jié)構(gòu)和工藝都比較困難，這種裝置適用于對剛度和位移精度要求較高的場合。 3.2 .滾珠絲杠設(shè)計計算 3.2.1滾珠絲杠副的結(jié)構(gòu)類型 （1）.滾珠循環(huán)方式 由樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)書》》表5-1查得,選擇外循環(huán)插管式 （2）.軸向間隙預(yù)緊方式 預(yù)緊目的在于消除滾珠螺旋傳動的間隙,避免間隙引起的空程,從而提高傳動精度. 由樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)書》》表5-2查得,采用雙螺母墊片預(yù)緊方式。 2）滾珠絲杠副直徑和基本導(dǎo)程系列 由樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)書》》表5-3查得, 3.2.2滾珠絲杠副的載荷計算 工作負載是指機床工作時，實際作用在滾珠絲桿上的軸向壓力，他的數(shù)值用進給牽引力的實驗公式計算。選定導(dǎo)軌為滑動導(dǎo)軌，取摩擦系數(shù)為0.03，K為顛覆力矩影響系數(shù)，一般取1.1~1.5，本課題中取1.3，則絲桿所受的力為 其等效載荷按下式計算（式中取，） fw-------負載性質(zhì)系數(shù)，（查表：取fw=1.2） ft--------溫度系數(shù)（查表：取ft=1） fh-------硬度系數(shù)（查表：取fh =1） fa-------精度系數(shù)（查表：取fa =1） fk-------可靠性系數(shù)（（查表：取fk =1） Fm------等效負載 nz-------等效轉(zhuǎn)速 Th ----------工作壽命，取絲桿的工作壽命為15000h 由上式計算得Car=17300N 采用絲杠直徑20mm,導(dǎo)程為5mm 計算得出Ca=Car=17.3KN, 則Coa=(2~3)Fm=（34.6~51.9）KN 公稱直徑Ph=12mm 則選擇FFZD型內(nèi)循環(huán)預(yù)緊滾珠絲桿副，絲桿的型號為FFZD2010—3。 滾珠絲杠螺母副的幾何參數(shù)的計算如下表 名稱 計算公式 結(jié)果 公稱直徑 ―― 20mm 螺距 ―― ５mm 接觸角 ―― 鋼球直徑 ―― 4.175mm 螺紋滾道法向半徑 1.651mm 偏心距 0.04489mm 螺紋升角 螺桿外徑 19.365mm 螺桿內(nèi)徑 16.788mm 螺桿接觸直徑 17.755mm 螺母螺紋外徑 24.212mm 螺母內(nèi)徑（外循環(huán)） 20.7mm 3.2.3 傳動效率計算 絲杠螺母副的傳動效率為： 式中：φ=10’，為摩擦角；γ為絲杠螺旋升角。 3.2.4 穩(wěn)定性驗算 絲杠兩端采用止推軸承時不需要穩(wěn)定性驗算。 3.2.5 剛度驗算 滾珠絲杠受工作負載引起的導(dǎo)程變化量為：(cm) Y向所受牽引力大,故用Y向參數(shù)計算 絲杠受扭矩引起的導(dǎo)程變化量很小，可忽略不計。導(dǎo)程變形總誤差Δ為 E級精度絲杠允許的螺距誤差[ Δ]=15μm/m。 3.2.6 滾珠絲杠精度等級確定 （1）.絲杠有效行程 由樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)書》》表5-4查得le=20 mm 導(dǎo)軌總長Lu =210+120+20=350mm 所以絲杠總長Lv =350-20=330mm （2）.精度等級 根據(jù)有效行程內(nèi)的平均行程允許偏差 ep=0.01/300×350×103=11.7查樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)書》表5-5得 精度等級為T3 4）滾珠絲杠副支承形式選擇 滾珠絲杠主要承受軸向載荷,應(yīng)選用運轉(zhuǎn)精度高,軸向剛度高、摩擦力距小的滾動軸承.滾珠絲杠副的支承主要約束絲杠的軸向串動,其次才是徑向約束。 由樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)書》表5-6查得,采用一端固定一端游動(F-S)支承形式. 5）滾珠絲杠副的選擇 高速或較高轉(zhuǎn)速情況 按額定動負荷Cα≥Cαj選擇滾珠絲杠副 Cαj=[(Fefw)/(fhftfafk)]×[(60Lhne)/(106)]1/3 式中 Cαj--滾珠絲杠副的計算軸向動負荷(N) Fe--絲杠軸向當(dāng)量負荷(N)，取進給抗力和摩擦力之和的一半. Fe=(120+0.06×120)/2=63.6N ne--絲杠當(dāng)量轉(zhuǎn)速(r/min). ne=250r/min. Lh--絲杠工作壽命(h). 查考樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)書》》表5-7得Lh=15000 h. ft--溫度系數(shù). 查樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)書》》表5-8,得ft=0.70. fa--精度系數(shù). 查樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)書》》表5-9得fa=1.0 fw--負載性質(zhì)系數(shù). 查[2]表5-10得fw=0.95 fh--硬度系數(shù).查[2]表5-11得fh=1.0 fk--可靠性系數(shù).查[2]表5-12得fk=0.21. 計算得Caj=2.5N 表3-1-1各類機械預(yù)期工作時間Lh 表3-1-2精度系數(shù)fa 表3-1-3可靠性系數(shù)fk 表3-1-4負載性質(zhì)系數(shù)fw 6）滾珠絲杠副校核 （1）.臨界壓縮負荷 對于一端軸向固定受壓縮的滾珠絲杠,應(yīng)進行壓杠穩(wěn)定性校核計算. 不發(fā)生失穩(wěn)的最大壓縮負荷稱為臨界壓縮負荷,用Fn表示 Fn=3.4×1010(f1d24)÷(L02) ×K1 式中 L0–--最長受壓長度.取400 mm f1--絲杠支承方式系數(shù), F-S取2 d2--絲杠螺紋底徑,查[4]3-32取17.6 mm k1 安全系數(shù)，取1/3 Fn=13593N>Fmax （2）.臨界轉(zhuǎn)速 ncr=9910(f22d2)/Lc2 式中 f2--絲杠支承方式系數(shù),F-S取3.927. Lc --臨時轉(zhuǎn)速計算長度. Lc =0.5m. d2--絲杠螺紋底徑,取17.6mm ncr= 10758.9r/min > nmax取,同時驗算絲杠另一個臨界值d0n=20×833=7500 < 70000 （3）.軸承選擇校核 由[2]表6-1選擇深溝球軸承6201,由[2]表6-6選角接觸球軸承7001AC. 校核(略) 3.2.7 滾動導(dǎo)軌副的防護 （1）.滾珠絲杠副的防護裝置 ,采用專業(yè)生產(chǎn)的伸縮式螺旋彈簧鋼套管。 （2）.滾珠絲杠副的密封 滾珠絲杠副兩端的密封圈如裝配圖所示.材料為四氟乙烯,這種接觸式密封須防止松動而產(chǎn)生附加阻力。 （3）.滾珠絲杠副的潤滑 潤滑劑用鋰基潤滑劑。 3.3 直線滾動導(dǎo)軌副的計算、選擇 根據(jù)給定的工作載荷Fz和估算的Wx和Wy計算導(dǎo)軌的靜安全系數(shù)fSL=C0/P，式中：C0為導(dǎo)軌的基本靜額定載荷，kN；工作載荷P=0.5(Fz+W)； fSL=1.0~3.0(一般運行狀況)，3.0~5.0（運動時受沖擊、振動）。根據(jù)計算結(jié)果查有關(guān)資料初選導(dǎo)軌： （1）選日本NSK直線滾動導(dǎo)軌導(dǎo)軌,E級精度.查得,fh=1,ft=1,fc=0.81,fα=1,fw=1. （2）壽命按每年工作300天,每天兩班,每班8h,開機率0.8計,額定壽命為: Lh=10×300×2×8×0.8=38400 h ,每分鐘往復(fù)次數(shù)nz=8 L=(2lsnz60Lh)/(103)=(2×0.31×8×60×38400)/ (103)=11428Km 計算四滑塊的載荷,工作臺及其物重約為110N 計算需要的動載荷Cα P=110/4=27.5N Cα=( fwP)÷(fh ft fc fα)×(L/50)1/3=208N 由樓應(yīng)侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)書》表3-20中選用LY15AL直線滾動導(dǎo)軌副,其Cα=606N, C0α=745N. 基本參數(shù)如下: 額定載荷/N 靜態(tài)力矩/N*M 滑座重量 導(dǎo)軌重量 導(dǎo)軌長度 動載荷 靜載荷 L (mm) 17500 26000 198 198 288 0.60 3.1 760 滑座個數(shù) 單向行程長度 每分鐘往復(fù)次數(shù) M 4 0.6 4 導(dǎo)軌的額定動載荷N 依據(jù)使用速度v（m/min）和初選導(dǎo)軌的基本動額定載荷 (kN)驗算導(dǎo)軌的工作壽命Ln： 額定行程長度壽命: 導(dǎo)軌的額定工作時間壽命: 導(dǎo)軌的工作壽命足夠. （3）滾動導(dǎo)軌間隙調(diào)整 預(yù)緊可以明顯提高滾動導(dǎo)軌的剛度,預(yù)緊采用過盈配合,裝配時,滾動體、滾道及導(dǎo)軌之間有一定的過盈量。 （4）潤滑與防護 潤滑:采用脂潤滑,使用方便,但應(yīng)注意防塵。 防護裝置的功能主要是防止灰塵、切屑、冷卻液進入導(dǎo)軌,以提高導(dǎo)軌壽命。 防護方式用蓋板式。 3.4 步進電機參數(shù)確定及選擇 X參數(shù)選定與計算 假設(shè)vx=2.0 m/min=0.033m/s，F(xiàn)x=120 N，Px=Fxvx=3.96W 1）脈沖當(dāng)量選擇 初選五相電機，按五相十拍工作時，步矩角α=0.36°,初定脈沖當(dāng)量δ=0.005mm/p, 絲杠導(dǎo)程tsP=5 mm,中間齒輪傳動比i為: i=(αtsP)／(360δ)=0.36×5／(360×0.005)=1 采用帶傳動 2)等效傳動慣量計算(不計傳動效率) 小帶輪轉(zhuǎn)動慣量 Jg1=(πd14b1ρ)／32={[π(4.978)4×1.6×7.85×10-3]／32}kg.m2 =0.76×10-4 kg.m2 式中：鋼密度ρ=7.85×10-3 kg/cm3 滾珠絲杠轉(zhuǎn)動慣量 Js=(πd04lρ)／32={[π(2)4×49×7.85×10-3]／32}×10-4 kg.m2 =0.6×10-4 kg.m2 拖板及工作物重折算到電機軸上的轉(zhuǎn)動慣量,拖板及工作物重之和約為 10+2=12kg Jw=(w/g)×(tsP／2π) 2 ÷i2 =12×(5×10-3／2π) 2÷(1.25)2kg.m2 =4.86×10-6 kg.m2 因此,折算到電機軸上的等效轉(zhuǎn)動慣量Je Je= Jg1+ Jw+( Jg2+Js) ÷i2 =76×10-6 +4.86×10-6 +(170×10-6 +60×10-6) ÷(1.25)2 =2.2806×10-4 kg.m2 3)等效負載轉(zhuǎn)矩計算(以下為折算到電機軸的轉(zhuǎn)矩) 由書式(4-7)~(4-9)可知: Mt=[(Fx+μFy) tsP]/(2πηi) = [(120+0.06×120) × 0.005]/(2π×0.8×1.25) =0.101N.m Mf= (Ff tsP)/(2πηi) = (μW tsP)/(2πηi) =(0.06×13×9.8×0.005)/ (2π×0.8×1.25) =0.00609N.m 上述式中η為絲杠預(yù)緊時的傳動效率取 η=0.8，μ為摩擦系數(shù)取0.06 nmax=（Vmax /δ）×(α/360°)=250 r/min 取起動加速時間tα=0.03 s 初選電動機型號90BF006 ,其最大靜轉(zhuǎn)矩 Mjmax=2.156N·m,轉(zhuǎn)動慣量Jm=2.257×10-4 kg·m2, fm=2400Hz. 故M0=(Fp0tsp)÷(2πηi) ×(1-η02) = (1/3Fxtsp)÷(2πηi) ×(1-η02) =[(1/3) ×120×0.005]÷(2π×0.8×1.25) ×[1-(0.9)2] =0.0061 N.m 式中 Fp0 — 滾珠絲杠預(yù)加負荷,一般取Fx/3 Fx — 進給牽引力(N) η0 — 滾珠絲杠未預(yù)緊時的傳動效率,取0.9 J =( Je +Jm) = 2.2806×10-4 kg．m2+2.257×10-4 kg.m2 =4.537×10-4 kg.m2 Mα=( Je +Jm)( 2πnmax)/(60tα) =4.537×10-4 ×(2π×250)÷(60×0.03) =0.3957N.m Mq = Mαmax+ Mf+ M0 =0.3962+0.00609+0.0061 =0.40839N.m Mc = Mt+ Mf+ M0 =0.101+0.00609+0.0061 =0.11319 N.m Mk= Mf+ M0=0.01219N.m 從計算可知, Mq最大,作為初選電動機的依據(jù). Mq/ Mjmax=0.189 滿足所需轉(zhuǎn)矩要求. 4)步進電機動態(tài)特性校驗 Je /Jm=2.2806/2.257=1.01<4 說明慣量可以匹配 電機慣量最大起動頻率 fL=fm/(1+ Je /Jm)1/2=1692.83 Hz 步進電機工作時最大空載起動頻率和切削時最大工作頻率 fq=Vmax/(60δ)=1000/(60×0.004)=4167> fL fc=V1max/(60δ)=200/(60×0.004)=833< fL 所以,與fc對應(yīng)的Mc按電機最大靜轉(zhuǎn)矩校核,顯然滿足要求. 綜上所述,可選該型號步進電機,具有一定的裕量. 第4章 帶傳動計算 4.1傳動帶的概述 4.1.1傳動帶介紹 傳動帶傳動（見圖3-1）時，傳動比準確，對軸作用力小，結(jié)構(gòu)緊湊，耐油，耐磨性好，抗老化性能好，一般使用溫度-20℃―80℃，v<50m/s，P<300kw,i<10,對于要求同步的傳動也可用于低速傳動。 圖4.1傳動帶傳動 傳動帶轉(zhuǎn)動時，通過帶齒與輪的齒槽相嚙合來傳遞動力。傳動帶傳動具有準確的傳動比，無滑差，可獲得恒定的速比，傳動平穩(wěn)，能吸振，噪音小，傳動比范圍大，一般可達1:10。 傳動帶傳動是由一根內(nèi)周表面設(shè)有等間距齒形的環(huán)行帶及具有相應(yīng)吻合的輪所組成。它綜合了帶傳動、鏈傳動和齒輪傳動各自的優(yōu)。 4.1.2傳動帶的特 (1)、傳動準確，工作時無滑動，具有恒定的傳動比； (2)、傳動平穩(wěn)，具有緩沖、減振能力，噪聲低； (3)、傳動效率高，可達0.98，節(jié)能效果明顯； (4)、維護保養(yǎng)方便，不需潤滑，維護費用低； (5)、速比范圍大，一般可達10，線速度可達50m/s，具有較大的功率傳遞范圍，可達幾瓦到幾百千瓦； (6)、可用于長距離傳動，中心距可達10m以上。 4.1.3傳動帶分類 傳動帶齒有梯形齒和弧齒兩類，弧齒又有三種系列：圓弧齒(H系列又稱HTD帶)、平頂圓弧齒(S系列又稱為STPD帶)和凹頂拋物線齒（R系列)。 梯形齒傳動帶有兩種尺寸制：節(jié)距制和模數(shù)制。我國采用節(jié)距制，并根據(jù)ISO5296制訂了傳動帶傳動相應(yīng)標準GB/T11361～11362-1989和GB/T11616-1989。 弧齒傳動帶弧齒傳動帶除了齒形為曲線形外，其結(jié)構(gòu)與梯形齒傳動帶基本相同，帶的節(jié)距相當(dāng)，其齒高、齒根厚和齒根圓角半徑等均比梯形齒大。 弧齒傳動帶耐磨性能好，工作時噪聲小，不需潤滑，可用于有粉塵的惡劣環(huán)境。已在食品、汽車、紡織、制藥、印刷、造紙等行業(yè)得到廣泛應(yīng)用。 梯形齒傳動帶梯形齒傳動帶分單面有齒和雙面有齒兩種，簡稱為單面帶和雙面帶。雙面帶又按齒的排列方式分為對稱齒型（代號DA)和交錯齒型(代號DB〕。 4.2傳動帶傳動計算 4.2.1傳動帶計算選型 設(shè)計功率是根據(jù)需要傳遞的名義功率、載荷性質(zhì)、原動機類型和每天連續(xù)工作的時間長短等因素共同確定的，表達式如下： 式中 ——需要傳遞的名義功率 ——工作情況系數(shù)，按表2工作情況系數(shù)選取=1.7； 表3-3.工作情況系數(shù) 確定帶的型號和節(jié)距 可根據(jù)傳動帶傳動的設(shè)計功率Pd'和小帶輪轉(zhuǎn)速n1，由傳動帶選型圖中來確定所需采用的帶的型號和節(jié)距。 其中Pd=0.63kw，n1=61rpm。查表3-4 表3-4 選擇小帶輪齒數(shù)z1，z2 可根據(jù)傳動帶的最小許用齒數(shù)確定。查表3-3-3得。 查得小帶輪最小齒數(shù)14。 實際齒數(shù)應(yīng)該大于這個數(shù)據(jù) 參照“同步帶選型圖”選擇帶型為L型，則選擇帶輪20L050，節(jié)徑40.64mm，外徑39.88mm，齒數(shù)為20，節(jié)距P。=9.525mm。 驗證帶速v 由公式v=πd1n1/60000計算得， s﹤vmax=40m/s，確定帶長和中心矩 根據(jù)《機械設(shè)計基礎(chǔ)》得 所以有： 現(xiàn)在選取軸間間距為取125mm 10、傳動帶帶長及其齒數(shù)確定 =() = =719.7mm 11、帶輪嚙合齒數(shù)計算 有在本次設(shè)計中傳動比為1，所以嚙合齒數(shù)為帶輪齒數(shù)的一半，即=17。 12、基本額定功率的計算 查基準傳動帶的許用工作壓力和單位長度的質(zhì)量表4-3可以知道=2100.85N，m=0.448kg/m。 所以傳動帶的基準額定功率為 ==0.21KW 表3-5基準寬度傳動帶的許用工作壓力和單位長度的質(zhì)量 13、計算作用在軸上力 = =71.6N 4.3.2傳動帶的主要參數(shù)（結(jié)構(gòu)部分） 1、傳動帶的節(jié)線長度 傳動帶工作時，其承載繩中心線長度應(yīng)保持不變，因此稱此中心線為傳動帶的節(jié)線，并以節(jié)線周長作為帶的公稱長皮，稱為節(jié)線長度。在傳動帶傳動中，帶節(jié)線長度是一個重要 參數(shù)。當(dāng)傳動的中心距已定時，帶的節(jié)線長度過大過小，都會影響帶齒與輪齒的正常嚙合，因此在傳動帶標準中，對梯形齒傳動帶的各種哨線長度已規(guī)定公差值，要求所生產(chǎn)的傳動帶節(jié)線長度應(yīng)在規(guī)定的極限偏差范圍之內(nèi)（見表3-6）。 表3-6帶節(jié)線長度表 2、帶的節(jié)距Pb 如圖3-4所示，傳動帶相鄰兩齒對應(yīng)沿節(jié)線量度所得約長度稱為傳動帶的節(jié)距。帶節(jié)距大小決定著傳動帶和帶輪齒各部分尺寸的大小，節(jié)距越大，帶的各部分尺寸越大，承載能力也隨之越高。因此帶節(jié)距是傳動帶最主要參數(shù)．在節(jié)距制傳動帶系列中以不同節(jié)距來區(qū)分傳動帶的型號。在制造時，帶節(jié)距通過鑄造模具來加以控制。梯形齒標準傳動帶的齒形尺寸見表3-5。 3、帶的齒根寬度 一個帶齒兩側(cè)齒廓線與齒根底部廓線交之間的距離稱為帶的齒根寬度，以s表示。帶的齒根寬度大，則使帶齒抗剪切、抗彎曲能力增強，相應(yīng)就能傳動較大的裁荷。 圖3.7帶的標準尺寸 表3-7梯形齒標準傳動帶的齒形尺寸 4、帶的齒根圓角 帶齒齒根回角半徑rr的大小與帶齒工作時齒根應(yīng)力集中程度有關(guān)t齒根圓角半徑大，可減少齒的應(yīng)力集中，帶的承載能力得到提高。但是齒根回角半徑也不宜過大，過大則使帶 齒與輪齒嚙合時的有效接觸面積城小，所以設(shè)計時應(yīng)選適當(dāng)?shù)臄?shù)值。 5、帶齒齒頂圓角半徑 帶齒齒項圓角半徑的大小將影響到帶齒與輪齒嚙合時會否產(chǎn)生于沙。由于在傳動帶傳動中，帶齒與帶輪齒的嚙合是用于非共扼齒廓的一種嵌合。因此在帶齒進入或退出嚙合時， 帶齒齒頂和輪齒的頂部拐角必然會超于重疊，而產(chǎn)生干涉，從而引起帶齒的磨損。因此為使帶齒能順利地進入和退出嚙合，減少帶齒頂部的磨損，宜采用較大的齒頂圓角半徑。但與齒根圓角半徑一樣，齒頂圓角半徑也不宜過大，否則亦會減少帶齒與輪齒問的有效接觸面積。 6、齒形角 梯形帶齒齒形角日的大小對帶齒與輪齒的嚙合也有較大影響。如齒形角霹過小，帶齒縱向截面形狀近似矩形，則在傳動時帶齒將不能順利地嵌入帶輪齒槽內(nèi)，易產(chǎn)生干涉。但齒形角度過大，又會使帶齒易從輪齒槽中滑出，產(chǎn)生帶齒在輪齒頂部跳躍現(xiàn)象。 4.3.3傳動帶的設(shè)計 在這里，我們選用梯形帶。帶的尺寸如表3-8。帶的圖形如圖3-5。 表3-8傳動帶尺寸 型號 節(jié)距 齒形角 齒根厚 齒高 齒根圓角半徑 齒頂圓半徑 H 8 40。 6.12 4.3 1.02 1.02 圖3.8傳動帶 4.3.4傳動帶輪的設(shè)計 傳動帶輪的設(shè)計的基本要求 1、保證帶齒能順利地嚙入與嚙出 由于輪齒與帶齒的嚙合同非共規(guī)齒廓嚙合傳動，因此在少帶齒頂部與輪齒頂部拐角處的干涉，并便于帶齒滑入或滑出輪齒槽。 2、輪齒的齒廊曲線應(yīng)能減少嚙合變形，能獲得大的接觸面積，提高帶齒的承載能力即在選探輪齒齒廓曲線時，應(yīng)使帶齒嚙入或嚙出時變形小，磨擦損耗小，并保證與帶齒均勻接觸，有較大的接觸面積，使帶齒能承受更大的載荷。 3、有良好的加了工藝性 加工工藝性好的帶輪齒形可以減少刀具數(shù)量與切齒了作員，從而可提高生產(chǎn)率，降低制造成本。 4、具有合理的齒形角 齒形角是決定帶輪齒形的重要的力學(xué)和幾何參數(shù)，大的齒形角有利于帶齒的順利嚙入和嚙出，但易使帶齒產(chǎn)生爬齒和跳齒現(xiàn)象；而齒形角過小，則會造成帶齒與輪齒的嚙合干涉，因此輪齒必須選用合理的齒形角。 4.4電機的選擇 4.4.1電機的分類 1．按工作電源分類根據(jù)電動機工作電源的不同，可分為直流電動機和交流電動機。其中交流電動機還分為單相電動機和三相電動機。 2．按結(jié)構(gòu)及工作原理分類電動機按結(jié)構(gòu)及工作原理可分為異步電動機和同步電動機。 同步電動機還可分為永磁同步電動機、磁阻同步電動機和磁滯同電動機。 異步電動機可分為感應(yīng)電動機和交流換向器電動機。感應(yīng)電動機又分為三相異步電動機、單相異步電動機和罩極異步電動機。交流換向器電動機又分為單相串勵電動機、交直流兩用電動機和推斥電動機。 直流電動機按結(jié)構(gòu)及工作原理可分為無刷直流電動機和有刷直流電動機。有刷直流電動機可分為永磁直流電動機和電磁直流電動機。電磁直流電動機又分為串勵直流電動機、并勵直流電動機、他勵直流電動機和復(fù)勵直流電動機。永磁直流電動機又分為稀土永磁直流電動機、鐵氧體永磁直流電動機和鋁鎳鈷永磁直流電動機。 3．按起動與運行方式分類電動機按起動與運行方式可分為電容起動式電動機、電容盍式電動機、電容起動運轉(zhuǎn)式電動機和分相式電動機。 4．按用途分類電動機按用途可分為驅(qū)動用電動機和控制用電動機。 驅(qū)動用電動機又分為電動工具（包括鉆孔、拋光、磨光、開槽、切割、擴孔等工具）用電動機、家電（包括洗衣機、電風(fēng)扇、電冰箱、空調(diào)器、錄音機、錄像機、影碟機、吸塵器、照相機、電吹風(fēng)、電動剃須刀等）用電動機及其它通用小型機械設(shè)備（包括各種小型機床、小型機械、醫(yī)療器械、電子儀器等）用電動機。 控制用電動機又分為步進電動機和伺服電動機等。 5．按轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)分類電動機按轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)可分為籠型感應(yīng)電動機（舊標準稱為鼠籠型異步電動機）和繞線轉(zhuǎn)子感應(yīng)電動機（舊標準稱為繞線型異步電動機）。 6．按運轉(zhuǎn)速度分類電動機按運轉(zhuǎn)速度可分為高速電動機、低速電動機、恒速電動機、調(diào)速電動機。 低速電動機又分為齒輪減速電動機、電磁減速電動機、力矩電動機和爪極同步電動機等。 調(diào)速電動機除可分為有級恒速電動機、無級恒速電動機、有級變速電動機和無極變速電動機外，還可分為電磁調(diào)速電動機、直流調(diào)速電動機、PWM變頻調(diào)速電動機和開關(guān)磁阻調(diào)速電動機。 4.4.2步進電機的選擇 由于步進電機具有控制較容易，維修也較方便，而且控制為全數(shù)字化的優(yōu)。根據(jù)設(shè)計要求及實際情況我們選擇步進電機，選擇參數(shù)為:額定電壓、輸出扭矩和電機轉(zhuǎn)速等。擬采用的57系列兩相混和式步進電機使用24V電壓，本系統(tǒng)提供的24V直流電源可以滿足步進電機的工作需要。輸出扭矩與傳送帶和支撐板的摩擦力有關(guān)，主要由物料的重量和傳送帶的摩擦系數(shù)來確定，此外，還與傳送帶與滾輪之間的滑動摩擦力的作用有關(guān)，但由于滑動摩擦系數(shù)很小，雖然傳送帶與滾輪之間的張緊力很大，因此而帶來的滑動摩擦力卻很小，故忽略不計。計算過程如下: F=mngM=FL 其中，F(xiàn)為傳送帶須提供的牽引力，m為物料的質(zhì)量，為物料與傳送帶 的摩擦系數(shù)，傳送帶的材料為高強低伸化纖材料，由表查得=0.8。傳送帶最多可以放置10個物料，則n=10，每個物料的質(zhì)量約為.03kg，可得：F=23.52N L為牽引力作用在電機軸上得力臂，L=0.02m; 則有: M=FL==nmg=0.4704 轉(zhuǎn)速與傳送帶的速度和輪的直徑有關(guān)，工作時傳送帶的速度約為:V=3.5m/min，輪直徑為D=400mm， 則根據(jù)公式計算得: n==30r/min 步進電機的頻矩特性曲線如圖4-3所示： 則由曲線可得:當(dāng)n=30r/min時，f=100HZ。 根據(jù)計算結(jié)果我們選擇電機型號為：57BYJ250C 第5章 機架的設(shè)計 5.1 機架的基本尺寸的確定 機架是支撐及其所有附件的可移動機構(gòu)。要保證方便、安全；重量要輕，便于移動；架子要有足夠的空間安裝。而且自動變速器每個總成之間要考慮它們之間的協(xié)調(diào)關(guān)系。考慮到這些方面的因素后要確定的一些自動變速器尺寸根據(jù)這些數(shù)據(jù)，大概確定架子的長高。這樣架子的地面的結(jié)構(gòu)就確定了。支撐自動變速器的部件是支撐板，支撐板固定在支承軸上，支承軸安裝在機架上。 為了使機架能夠方便移動，須在架子上裝輪子，因此在架子的4個側(cè)面通過螺栓各連接兩個輪子，使得架子和輪子連接牢固。靠近轉(zhuǎn)盤這端安裝有鎖止裝置，使得架子在任何位置都能停止固定。 5.2 架子材料的選擇確定 架子的結(jié)構(gòu)確定后，就需要準備材料，買材料時要考慮鋼材的性能，同時也要考慮成本，再者還要考慮到其美觀，通過到市場調(diào)查分析后，臺架選用60㎜×60㎜的方鋼和50×50的角鋼組合制作。其規(guī)格如表一所示。 受力比較小的底架就用50㎜的角鋼制作，其他的受力大的轉(zhuǎn)架就用60㎜的方鋼制作。在轉(zhuǎn)架與支撐板的固定處需要用軸連接。 表一 鋼材的尺寸 規(guī)格 60㎜×60㎜ 50㎜×50㎜ 橫截面圖 長度 500㎜ 567㎜ 材料 Q235 Q235 5.3 主要梁的強度校核 質(zhì)量為25㎏（250N），考慮到一些外在壓力，按照重量為600N進行校核。支承軸160㎜，查機械工程材料 P105頁表5-2得，Q235鋼材的屈服強度σ b =375～460MPa，取σ b=375 MP a 解：和軸一樣建立如圖所示的坐標系。 以軸心為x軸，垂直上平面的直線為y軸，一端為圓建立如圖6.1所示的平面直角坐標系。 因為：FRD =600N ，把RDE從D移到E后的受力情況如圖6.1所示。 圖6.1 得到一個F和一個力矩M=Fab×Lbe=600×0.300N·M=180 N·m 計算軸的集慣性矩Ip和抗彎截面系數(shù)Wz，因為材料和軸的是一樣的， 所以σ b=375 MP a , Ip=∫y2dA =10.16cm4; W= Ip/y max=6773.6884×10--6m3 所以 σ max= M max / W=180/（6773.69×10--6）P a=0.26MP a 也設(shè)安全系數(shù)：K=5 故：K×σ max=5×0.26MP a=1.5 MP a﹤σ b=375 MP a 因此：也可以做出結(jié)論轉(zhuǎn)架在安全系數(shù)為5的情況下也是安全的。 所以可以進行制作。解：以軸心為x軸，垂直上平面的直線為y軸，一端為圓建立如圖2.2.1所示的平面直角坐標系。軸的受力分析。軸的軸心受力簡圖如圖2.2.1-b所示。通過受力圖可以明顯看出軸的最大彎矩是在BE之間。 把F從C移到B 后的受力情況如圖2.2.1- b 所示。 得到一個F和一個力矩M=F×Lbe=600×0.3N·M=180 N·m 因為：Fba+Fde=2F=1200N 由于軸的受力完全對稱，故Fba=Fde=F=600N B和F的彎矩為：MB=WF=Fba×Lde+M=600×0.01+180 N·m=601.8N·m 受力情況如圖2.2.1所示. 計算軸的極慣性矩Ip 和抗彎截面系數(shù)Wz因為材料和軸的是一樣的，所以σ b=375 MP a , Ip=∫y2dA =10.16cm4; W= Ip/y max=6773.6884×10--6m3 所以 σ max= M max / W=305/（6773.69×10--6）P a=0.45MP a 也設(shè)安全系數(shù)：K=5 故：K×σ max=5×0.45 MP a=2.25 MP a﹤σ b=375 MP a 因此：也可以做出結(jié)論轉(zhuǎn)架在安全系數(shù)為5的情況下也是安全的。 所以可以進行制作。 總結(jié)與展望 畢業(yè)設(shè)計是對大學(xué)學(xué)期間所學(xué)的知識的一次系統(tǒng)全面性的總結(jié)，通過本次畢業(yè)設(shè)計將理論與實踐充分結(jié)合，是難得的一次機會。通過這次畢業(yè)設(shè)計為今后能更好的適應(yīng)今后工作墊定了良好的基礎(chǔ)。針對本次畢業(yè)設(shè)計總結(jié)如下： (1) 對該三自由度焊接數(shù)控帶輪焊接機進行了方案設(shè)計，并對機構(gòu)進行運動學(xué)逆解，證明該方案可行，能夠滿足焊接的要求，能夠提高在直線段與在波內(nèi)斜邊段的焊縫成形的一致性，提高的生產(chǎn)質(zhì)量。 (2) 完成了結(jié)構(gòu)設(shè)計：車體結(jié)構(gòu)方案的比較與選擇；驅(qū)動電機功率的估計計算與選擇；齒輪齒條傳動的接觸疲勞強度與彎曲疲勞強度校核。還有擺動關(guān)節(jié)驅(qū)動電機的選擇。 (3) 其它方面：都是直接在圖紙上設(shè)計出來了。  參考文獻 [1] 原魁．工業(yè)數(shù)控帶輪焊接機發(fā)展現(xiàn)狀與趨勢[J]．MC 現(xiàn)代零部件,2007,(01):33～34 [2] 孔宇，戴明，吳林．自動焊機結(jié)構(gòu)光視覺三焊縫定位技術(shù)[J]．焊接學(xué)報，1997 [3]《機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)書》》 殷樹言CO2北京:機械工業(yè)出版社2000 [4] 李亞江劉鵬、劉強 氣體保護焊工藝及應(yīng)用 [m]北京:化學(xué)工業(yè)出版社2005 [5] 吳林，張廣軍，高洪明.數(shù)控帶輪焊接機技術(shù)[M].北京：機械工業(yè)出版社,2000. [6] 周伯英．工業(yè)數(shù)控帶輪焊接機設(shè)計[M]．北京：機械工業(yè)出版社，1995. [7] 濮良貴等．機械設(shè)計[M]．北京：高等教育出版社，2007． [8 吳宗澤．機械零件設(shè)計手冊[M]．北京：機械工業(yè)出版社,2002. [9] SIEMENS公司.西門子(驅(qū)動系統(tǒng)和電機).2002. [10] 山東濟寧博特精密絲杠制造有限公司. 博特產(chǎn)品系列. 致 謝 本文是在老師精心指導(dǎo)和大力支持下完成的。老師以其嚴謹求實的治學(xué)態(tài)度、高度的敬業(yè)精神、兢兢業(yè)業(yè)、孜孜以求的工作作風(fēng)和大膽創(chuàng)新的進取精神對我產(chǎn)生重要影響。 另外，我還要特別感謝對我實驗以及論文寫作的指導(dǎo)，為我完成這篇論文提供了巨大的幫助。還要感謝，同學(xué)對我的無私幫助，使我得以順利完成論文。同時實驗室的老師也時常幫助我，在此我也衷心的感謝他。 最后，再次對關(guān)心、幫助我的老師和同學(xué)表示衷心地感謝！