鋼筋校直機(jī)的設(shè)計(jì)【說明書+CAD】,說明書+CAD,鋼筋,校直機(jī),設(shè)計(jì),說明書,仿單,cad 1 梧州學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 系 別 ： 專 業(yè) ： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化 學(xué) 生 姓 名 ： 學(xué) 號： 設(shè) 計(jì) (論 文 )題 目 ： 鋼筋校直機(jī)的設(shè)計(jì) 起 迄 日 期 : 設(shè) 計(jì) (論 文 )地 點(diǎn) : 梧州學(xué)院 指 導(dǎo) 教 師 : 專 業(yè) 教 研 室 負(fù) 責(zé) 人 : 日期: 2013 年 月 日 2 摘要 熟悉國內(nèi)各種鋼筋校直機(jī)型號及各自的性能與應(yīng)用，結(jié)合各鋼筋校直機(jī)使用的 情況與現(xiàn)狀的市場情況對各自的優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行比較并設(shè)計(jì)出合適的鋼筋校直機(jī)。 通過強(qiáng)度計(jì)算分析，認(rèn)為現(xiàn)有鋼筋校直機(jī)的大部分零件有較大的設(shè)計(jì)裕量，需要改 變個(gè)別零部件及電動機(jī)功率即可大幅度提高加工能力，滿足鋼筋校直機(jī)加工。 對鋼筋校直機(jī)進(jìn)行應(yīng)用范圍設(shè)計(jì)。 關(guān)鍵詞 鋼筋校直機(jī)，始彎矩，終彎矩，主軸扭矩 3 緒 論 我國工程建筑機(jī)械行業(yè)近幾年之所以能得到快速發(fā)展，一方面通過引進(jìn)國外先進(jìn)技術(shù)提升 自身產(chǎn)品檔次和國內(nèi)勞動力成本低廉是一個(gè)原因，另一方面國家連續(xù)多年實(shí)施的積極的財(cái)政政 策更是促使行業(yè)增長的根本動因。 受國家連續(xù)多年實(shí)施的積極財(cái)政政策的刺激，包括西部大開發(fā)、西氣東輸、西電東送、青 藏鐵路、房地產(chǎn)開發(fā)以及公路（道路） 、城市基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)等一大批依托工程項(xiàng)目的實(shí)施，這對 于重大建設(shè)項(xiàng)目裝備行業(yè)的工程建筑機(jī)械行業(yè)來說可謂是難得的機(jī)遇，因此整個(gè)行業(yè)的內(nèi)需勢 頭旺盛。同時(shí)受我國加入 WTO 和國家鼓勵出口政策的激勵，工程建筑機(jī)械產(chǎn)品的出口形勢也明 顯好轉(zhuǎn)。 我國建筑機(jī)械行業(yè)運(yùn)行的基本環(huán)境、建筑機(jī)械行業(yè)運(yùn)行的基本狀況、建筑機(jī)械行業(yè)創(chuàng)新、 建筑機(jī)械行業(yè)發(fā)展的政策環(huán)境、國內(nèi)建筑機(jī)械公司與國外建筑機(jī)械公司的競爭力比較以及 2004 年我國建筑機(jī)械行業(yè)發(fā)展的前景趨勢進(jìn)行了深入透徹的分析。 第 1 章 1 鋼筋調(diào)直機(jī)的設(shè)計(jì) 1.1 1.1 鋼筋調(diào)直機(jī)的分類 鋼筋調(diào)直機(jī)按調(diào)直原理的不同分為孔摸式和斜輥式兩種；按切斷機(jī)構(gòu)的不同分 為下切剪刀式和旋轉(zhuǎn)剪刀式兩種；而下切剪刀式按切斷控制裝置的不同又可分為機(jī) 械控制式與光電控制式。本次設(shè)計(jì)為機(jī)械控制式鋼筋調(diào)直機(jī)，切斷方式為下切剪刀 式。 1.2 1.2 鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理 下切剪刀式鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理如圖所示： 4 圖 1-1 調(diào)直剪切原理 Fig.1-1 principle of straightening and sheering 1-盤料架；2-調(diào)直筒；3-牽引輪；4-剪刀；5-定長裝置； 工作時(shí)，繞在旋轉(zhuǎn)架 1 上的鋼筋，由連續(xù)旋轉(zhuǎn)著的牽引輥 3 拉過調(diào)直筒 2，并 在下切剪刀 4 中間通過，進(jìn)入受料部。當(dāng)調(diào)直鋼筋端頭頂動定長裝置的直桿 5 后， 切斷剪刀便對鋼筋進(jìn)行切斷動作，然后剪刀有恢復(fù)原位或固定不動。如果鋼絲的牽 引速度 V=0.6m/s.而剪刀升降時(shí)間 t=0.1s，則鋼絲在切斷瞬間的運(yùn)動距離 S=Vt=0.6×0.1=0.06m，為此，剪刀阻礙鋼絲的運(yùn)動，而引起牽引輥產(chǎn)生滑動現(xiàn)象， 磨損加劇，生產(chǎn)率降低，故此種調(diào)直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。 1.3 1.3 鋼筋調(diào)直機(jī)的主要技術(shù)性能 表 1-1 鋼筋調(diào)直機(jī)的型號規(guī)格及技術(shù)要求 Tab.1-1 model standard and technique ability of reinforcement bar straightening machine 參數(shù)名稱 數(shù)值 調(diào)直切斷鋼筋直徑（mm） 4～8 鋼筋抗拉強(qiáng)度(MPa) 650 切斷長度(mm) 300～6000 切斷長度誤差(mm/m) 3? 5 牽引速度(m/min) 40 調(diào)直筒轉(zhuǎn)速(r/min) 2800 送料、牽引輥直徑(mm) 90 電機(jī)型號：調(diào)直 牽引 切斷 42?jO 功率： 調(diào)直(kW) 牽引(kW) 切斷(kW) 5.5 外形尺寸：長(mm) 寬(mm) 高(mm) 7250 550 1220 整機(jī)重量(kg) 1000 1.4 1.4 鋼筋調(diào)直機(jī)工作原理與基本構(gòu)造 該鋼筋調(diào)直機(jī)為下切剪刀式，工作原理如圖所示： 圖 1-2 鋼筋調(diào)直機(jī)機(jī)構(gòu)簡圖 Fig.1-2 mechanism schematic of reinforcement bar straightening machine 1-電動機(jī)；2-調(diào)直筒；3-減速齒輪； 4-減速齒輪；5-減速齒輪；6-圓錐齒輪；7- 曲柄軸；8-錘頭； 6 9-壓縮彈簧；10-定長拉桿；11-定長擋板；12- 鋼筋；13-滑動刀臺； 14-牽引輪；15-皮帶傳動機(jī)構(gòu) 采用一臺電動機(jī)作總動力裝置，電動機(jī)軸端安裝兩個(gè) V 帶輪，分別驅(qū)動調(diào)直筒、 牽引和切斷機(jī)構(gòu)。其牽引、切斷機(jī)構(gòu)傳動如下：電動機(jī)啟動后，經(jīng) V 帶輪帶動圓錐 齒輪 6 旋轉(zhuǎn)，通過另一圓錐齒輪使曲柄軸 7 旋轉(zhuǎn)，在通過減速齒輪 3、4、5 帶動一 對同速反向回轉(zhuǎn)齒輪，使?fàn)恳?14 轉(zhuǎn)動，牽引鋼筋 12 向前運(yùn)動。曲柄輪 7 上的連 桿使錘頭 8 上、下運(yùn)動，調(diào)直好的鋼筋頂住與滑動刀臺 13 相連的定長擋板 11 時(shí)， 擋板帶動定長拉桿 10 將刀臺拉到錘頭下面，刀臺在錘頭沖擊下將鋼筋切斷。 切斷機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)與工作原理如圖所示： 7 圖 1-3 鋼筋調(diào)直機(jī)的切斷機(jī)構(gòu) Fig.1-3 cut off mechanism of reinforcement bar straightening machine 1-曲柄輪；2- 連桿；3- 錘頭；4- 定長拉桿；5-鋼筋；6-復(fù)位彈簧；7-刀臺座；8-下切刀；9- 上切刀； 10-上切刀架； 下切刀 8 固定在刀座臺 7 上，調(diào)直后的鋼筋從切刀中孔中通過。上切刀 9 安裝 在刀架 10 上，非工作狀態(tài)時(shí)，上刀架被復(fù)位彈簧 6 推至上方，當(dāng)定長拉桿 4 將刀臺 座 7 拉到錘頭 3 下面時(shí)，上刀架受到錘頭的沖擊向下運(yùn)動，鋼筋在上、下刀片間被 切斷。在切斷鋼筋時(shí)，切刀有一個(gè)下降過程，下降時(shí)間一般為 0.1s，而鋼筋的牽引 速度為 0.6m/s,因此在切斷瞬間，鋼筋可有 0.6×0.1=0.06m 的運(yùn)動距離，而實(shí)際上 鋼筋在被切斷的瞬間是停止運(yùn)動的，所以造成鋼筋在牽引輪中的滑動，使?fàn)恳喪?到磨損。因此，調(diào)直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。 調(diào)直機(jī)的電氣控制系統(tǒng)圖為： 8 圖 1-4 鋼筋調(diào)直機(jī)的電器線路 Fig.1-4 electrical circuit of reinforcement bar straightening machine RD-熔斷器；D- 交流接觸器；RJ-熱繼電器；AN-常開按鈕；D-電動機(jī)；QK-轉(zhuǎn)換開關(guān)； 調(diào)直機(jī)的傳動示意展開圖： 圖 1-5 鋼筋調(diào)直機(jī)的傳動示意展開圖： Fig.1-5 transmission opening figure of reinforcement bar straightening machine 1-電動機(jī)；2-調(diào)直筒；3-皮帶輪；4-皮帶輪；5- 皮帶輪；6-齒輪；7-齒輪；8- 齒輪；9-齒輪；10-齒 輪；11-齒輪；12-錐齒輪；13-錐齒輪；14- 上壓輥；15-下壓輥；16-框架；17- 雙滑塊機(jī)構(gòu)；18-雙 9 滑塊機(jī)構(gòu)；19-錘頭；20- 上切刀；21-方刀臺；22-拉桿； 電動機(jī)經(jīng)三角膠帶驅(qū)動調(diào)直筒 2 旋轉(zhuǎn)，實(shí)現(xiàn)鋼筋調(diào)直。經(jīng)電動機(jī)上的另一膠帶 輪以及一對錐齒輪帶動偏心軸，再經(jīng)二級齒輪減速，驅(qū)動上下壓輥 14、15 等速反向 旋轉(zhuǎn)，從而實(shí)現(xiàn)鋼筋牽引運(yùn)動。又經(jīng)過偏心軸和雙滑塊機(jī)構(gòu) 17、18，帶動錘頭 19 上下運(yùn)動，當(dāng)上切刀 20 進(jìn)入錘頭下面時(shí)即受到錘頭敲擊，完成鋼筋切斷。 上壓輥 14 裝在框架 16 上，轉(zhuǎn)動偏心手柄可使框架銷作轉(zhuǎn)動，以便根據(jù)鋼筋直徑調(diào)整 壓輥間隙。方刀臺 21 和承受架的拉桿 22 相連，當(dāng)鋼筋端部頂?shù)嚼瓧U上的定尺板時(shí)， 將方刀臺拉到錘頭下面，即可切斷鋼筋。定尺板在承受架上的位置，可以按切斷鋼 筋所需長度進(jìn)行調(diào)節(jié)。 第 2 章 2 主要計(jì)算 2.5 2.1 生產(chǎn)率和功率計(jì)算 2.5.1 2.1.1 生產(chǎn)率計(jì)算 )/(06.0hkgKDnGQ?? （2-1）式中 D-牽引輪直徑（mm） N-牽引輪轉(zhuǎn)速（r/min） -每米鋼筋重量（kg）0G K-滑動系數(shù)，一般取 K=0.95～0.98 帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得： )/(5.2698.035.4901.360)/(06.0 hkghkgKDnQ ?????? 2.5.2 2.1.2 功率計(jì)算，選擇電動機(jī) 調(diào)直部分： 10 調(diào)直筒所需的功率： )(974011KWMnN?? （2-2） 式中 `96.0min/1 取傳 動 效 率 ， 皮 帶 傳 動 可）調(diào) 直 筒 轉(zhuǎn) 速 （??rn 調(diào)直筒的扭矩： )()123mNLfebdMs???? （2-3） 式中 ) 15.02.42mLffdbemNs調(diào) 直 塊 的 間 距 （ 數(shù) ， 一 般 取鋼 筋 對 調(diào) 直 塊 的 摩 擦 系）鋼 筋 直 徑 （鋼 筋 彎 曲 次 數(shù) ， 一 般 ?。┱{(diào) 直 塊 偏 移 量 （ ）鋼 筋 屈 服 點(diǎn) （? ???? 帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)，得： ).(368.1).(138680)5.(41235 mNNM?????4.9.720.1 KWN 牽引部分： 鋼筋牽引功率： )(102PN??? （2-4） 11 式中 8.095.708.9.0 /2 ???????來 計(jì) 算傳 動 效 率 ， 按 綜 合 傳 動按 性 能 參 數(shù) 查 表 取 得）調(diào) 直 速 度 （ sm 牽引輪壓緊力： ）（ NfP?sin4][1? （2-5） 式中 01452.][輪 槽 角 度 ， 一 般 為 數(shù) 取鋼 筋 對 牽 引 輪 的 摩 擦 系 ）牽 引 鋼 筋 所 需 的 拉 力 （??fP)(84sin.NP????39.0128KWN 切斷部分： 鋼筋剪切功率： )(9740sin213KdRNc?????? （2-6） 式中 89.05.9708./3708. 8.07421 ???????????來 計(jì) 算傳 動 效 率 ， 按 綜 合 傳 動）齒 刀 切 角 （每 分 鐘 切 斷 次 數(shù) ）（ 倍抗 拉 強(qiáng) 度 的剪 切 極 限 強(qiáng) 度 ， 約 等 于）鋼 筋 直 徑 （ ）曲 柄 偏 心 距 （CmNdRcc? 帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)，經(jīng)計(jì)算得： 12 )(73.089.07445sin32014.3 KWN????? 鋼筋切斷力 P： )(42NdPc??? （2-7） 式中 d-鋼筋直徑，mm -材料抗剪極限強(qiáng)度，c?2/m 帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得： )(148730.481.322 NdPc ????? 鋼筋切斷機(jī)動刀片的沖程數(shù) n： (r/min) iI （2-8） 式中 -電動機(jī)轉(zhuǎn)速，r/minIn i-機(jī)械總傳動比 帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得： (r/min)6.1289.014???inI 作用在偏心輪軸的扭矩 M： )]}([cos)i({Pr0 mNLrrkbkak ?????? （2-9） 式中 -偏心距，mmkr －偏心輪半徑與滑塊運(yùn)動方向所成之角? －?LrKk?其 中 ：),sinarc(? L-連桿長度，mm 13 －偏心輪軸徑的半徑，mm0r -偏心輪半徑，mma －滑塊銷半徑，mmbr -滑動摩擦系數(shù)， =0.10～0.15?? 帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得： 驅(qū)動功率 N： )(36.18971620kWMnN??? （2-10）式中 -作用在偏心輪軸的扭矩，N mm -鋼筋切斷次數(shù)，1/minn -傳動系統(tǒng)總效率? 帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得： =36.18971620??MnN )(3.06.189.0725kW?? 總功率： 2.57434 KN???? 考慮到摩擦損耗等因素，選電動機(jī)型號為 ，功率為 5.5KW，轉(zhuǎn)速為2?JO 1440r/min. 第三章 v 帶傳動設(shè)計(jì) 3.1 V 帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 電動機(jī)與齒輪減速器之間用普通 v 帶傳動，電動機(jī)為 Y112M-4，額定功率 P=4KW，轉(zhuǎn)速 )(25180 ]}105]21[405.2[1.074.5cos)3in({47 ]}[)siPrmLrrMkbkak?? ?????????? 14 =1440 ，減速器輸入軸轉(zhuǎn)速 =514 ，輸送裝置工作時(shí)有輕微沖擊，每天工作 161nmir2nmir 個(gè)小時(shí) 1. 設(shè)計(jì)功率 根據(jù)工作情況由表 8—1—22 查得工況系數(shù) =1.2， = P=1.2 4=4.8KWAKdPA?? 2. 選定帶型 根據(jù) =4.8KW 和轉(zhuǎn)速 =1440 ，有圖 8—1—2 選定 A 型dP1nmir 3. 計(jì)算傳動比 ì= = =2.821n540 4. 小帶輪基準(zhǔn)直徑 1d 由表 8—1—12 和表 8—1—14 取小帶輪基準(zhǔn)直徑 =75mm1d 5. 大帶輪的基準(zhǔn)直徑 2d 大帶輪的基準(zhǔn)直徑 = （1- ）i1d? 取彈性滑動率 =0.02? = （1- ）=2.8 =205.8mm2di1 )02.(75?? 實(shí)際傳動比 = =2.85i)(12?d 從動輪的實(shí)際轉(zhuǎn)速 = = =505.262ni85.40minr 轉(zhuǎn)速誤差 =1.7%1652??? 對于帶式輸送裝置，轉(zhuǎn)速誤差在 范圍是可以的%? 6. 帶速 ? = =5.6210647501???ndsm 7. 初定軸間距 a 0.7（ + ） （ + ）1d20?1d2 0.7（75+205） （75+205 ） 15 196 560?a 取 =400mm0 8. 所需 v 帶基準(zhǔn)長度 0dL =2 +0dLa021214)()(add??? =2 )75()75(42?? =800+439.6+10.56 =1250.16mm 查表 8—1—8 選取 mLd1250? 9. 實(shí)際軸間距 a =400mm200d??? 10. 小帶輪包角 1? = -1080123.57??ad = 006. = 1238? 11. 單根 v 帶的基本額定功率 1p 根據(jù) =75mm 和 =1440 由表 8—1—27（c）用內(nèi)插法得 A 型 v 帶的 =0.68KW1dnmir 1p 12. 額定功率的增量 1? 根據(jù) 和 由表 8—1—27（c）用內(nèi)插法得 A 型 v 帶的in401r?5.2? =0.17KWp 13. V 帶的根數(shù) Z Z= Ldk????)(1 16 根據(jù) 查表 8—1—23 得 =0.95013.6???k 根據(jù) =1250mm 查表得 8—1—8 得 =0.93DLL Z= = =6.38Ldkp????)(1 93.05)7.06.(4?? 取 Z=7 根 14. 單根 V 帶的預(yù)緊力 0F =500（ 由表 8—1—24 查得 A 型帶 m=0.100F2)15.2??mzpkd?? mkg 則 =500（ =99.53N0 2).d 15. 壓軸力 QF = =2 =1372N2sin10?Z238.16sin75.90? 16. 繪制工作圖 3-1： 3.2 7 圖 3-1 V 帶輪 第四章 圓柱齒輪設(shè)計(jì) 4.1 選擇材料 17 確定 和 及精度等級limH?liF 參考表 8—3—24 和表 8—3—25 選擇兩齒輪材料為：大，小齒輪均為 40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表 面淬火，齒面硬度為 48-50HRc，精度等級為 6 級。按硬度下限值，由圖 8—3—8（d）中的 MQ 級質(zhì)量指標(biāo)查得 = =1120Mpa；由圖 8—3—9（d）中的 MQ 級質(zhì)量指標(biāo)查得limHliF? σ FE1=σ FE2=700Mpa, σ Flim1=σ Flim2=350 MPa 4.2 按接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計(jì) 1. 確定中心距 a(按表 8—3—28 公式進(jìn)行設(shè)計(jì)) a>CmAa(μ+1) ??321HKT????? =1C483?? K=1.7 mNT?1624.0???MPaH8? 取a17520 2. 確定模數(shù) m (參考表 8—3—4 推薦表) m=(0.007~0.02)a=1.4~4, 取 m=3mm 3. 確定齒數(shù) z ,z12 z = = =20.51 取 z =211)(??ma)5.(30?1 z =μz =5.5 21=115.5 取 z =1162 2 4. 計(jì)算主要的幾何尺寸（按表 8—3—5 進(jìn)行計(jì)算） 分度圓的直徑 d =m z =3 21=63mm1? d =m z =3*116=348mm2 齒頂圓直徑 d = d +2h =63+2 3=69mm1aa 18 d = d +2h =348+2 3=353mm2aa? 端面壓力角 0?? 基圓直徑 d = d cos =63 cos20 =59.15mm1b 0 d = d cos =348 cos20 =326.77mm2? 齒頂圓壓力角 =arccos =31.02?1at1ab0 = arccos =22.632at 2abd0 端面重合度 = [ z （tg -tg ）+ z (tg -tg )]a??1?1at 2?2at =1.9 齒寬系數(shù) = = =1.3d?1b6380 縱向重合度 =0?? 4.3 齒輪校核 1. 校核齒面接觸強(qiáng)度 （按表 8—3—15 校核） 強(qiáng)度條件： =[ ]H? 計(jì)算應(yīng)力： =Z Z Z Z Z 1BE?????1?bdFKktHVA = 2H?1BD 式中： 名義切向力 F = = =2005Nt10dT?6317.0 使用系數(shù) K =1（由表 8—3—31 查取）A 動載系數(shù) =（ ）V20?B? 19 式中 V= smnd7.10654.3106????? A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.2VK 齒向載荷分布系數(shù) K =1.35（由表 8—3—32 按硬齒面齒輪，裝配時(shí)檢修調(diào)整，6 級?H 精度 K 非對稱支稱公式計(jì)算）?H34.1? 齒間載荷分配系數(shù) （由表 8—3—33 查?。?.1??H 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) = 1.5（由圖 8—3—11 查?。㈱ 重合度的系數(shù) （由圖 8—3—12 查取）7.? 螺旋角系數(shù) （由圖 8—3—13 查?。??? 彈性系數(shù) （由表 8—3—34 查取）MPaZE.189 單對齒嚙合系數(shù) Z =1B = 1H? = 143.17MPa2H? ?????? 806325.1035.180.7.1895. 許用應(yīng)力：[ ]= XWRVLNTHZZSlim 式中：極限應(yīng)力 =1120MPali? 最小安全系數(shù) =1.1（由表 8—3—35 查?。﹍imH 壽命系數(shù) =0.92（由圖 8—3—17 查?。㎞TZ 潤滑劑系數(shù) =1.05（由圖 8—3—19 查取，按油粘度等于 350 ）L sm 速度系數(shù) =0.96（按 由圖 8—3—20 查取）V,7.1s?? 粗糙度系數(shù) =0.9（由圖 8—3—21 查?。㏑Z 齒面工作硬化系數(shù) =1.03（按齒面硬度 45HRC，由圖 8—3—22 查?。￤ 20 尺寸系數(shù) =1（由圖 8—3—23 查?。Z 則： [ ]= =826MPaH?03.18596.012.10?? 滿足 [ ]?H? 2. 校核齒根的強(qiáng)度 （按表 8—3—15 校核） 強(qiáng)度條件： =[ ]1F? 許用應(yīng)力： = ； 1 ????FVASaFnt KYbm1212??SFF?? 式中：齒形系數(shù) =2.61， =2.2（由圖 8—3—15（a）查取）1?Y2 應(yīng)力修正系數(shù) ， （由圖 8—3—16（a）查?。?.?Sa7.SaY 重合度系數(shù) =1.9? 螺旋角系數(shù) =1.0（由圖 8—3—14 查?。?Y 齒向載荷分布系數(shù) = =1.3（其中 N=0.94，按表 8—3—30 計(jì)算）?FKNH 齒間載荷分配系數(shù) =1.0（由表 8—3—33 查?。? 則 =94.8MPa1F? = =88.3MPa26.127? 許用應(yīng)力：[ ]= （按 值較小齒輪校核）FXlTrelNTSYYRlim??limF? 式中： 極限應(yīng)力 =350MPali 安全系數(shù) =1.25（按表 8—3—35 查?。﹍imFS 應(yīng)力修正系數(shù) =2（按表 8—3—30 查取）TY 壽命系數(shù) =0.9（按圖 8—3—18 查?。㏒ 21 齒根圓角敏感系數(shù) =0.97（按圖 8—3—25 查?。﹔elTY? 齒根表面狀況系數(shù) =1（按圖 8—3—26 查?。﹍R 尺寸系數(shù) =1（按圖 8—3—24 查?。 則 [ ]=F?MPa497.025.13?? 滿足， 〈 〈[ ] 驗(yàn)算結(jié)果安全1F? 4.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計(jì)算 1.確定齒厚偏差代號為：6KL GB10095—88（參考表 8—3—54 查?。?2.確定齒輪的三個(gè)公差組的檢驗(yàn)項(xiàng)目及公差值（參考表 8—3—58 查?。┑冖窆罱M檢驗(yàn)切 向綜合公差 ， = =0.063+0.009=0.072mm,(按表 8—3—69 計(jì)算，由表 8—3—60，1iFifP? 表 8—3—59 查取)；第Ⅱ公差組檢驗(yàn)齒切向綜合公差 ， =0.6（ ）1ifi tptf? =0.6（0.009+0.011）=0.012mm， （按表 8—3—69 計(jì)算，由表 8—3—59 查?。?；第Ⅲ公差組檢驗(yàn) 齒向公差 =0.012（由表 8—3—61 查?。?。? 3.確定齒輪副的檢驗(yàn)項(xiàng)目與公差值（參考表 8—3—58 選擇）對齒輪，檢驗(yàn)公法線長度的偏 差 。按齒厚偏差的代號 KL，根據(jù)表 8—3—53m 的計(jì)算式求得齒厚的上偏差 =-12 =-12wE sEptf 0.009=-0.108mm，齒厚下偏差 =-16 =-16 0.009=-0.144mm；公法線的平均長度上偏差?siEptf? = *cos -0.72 sin =-0.108 cos -0.72 =-0.110mm,下偏差WSs?TF0202sin36.a? = cos +0.72 sin =-0.144 cos +0.72 0.036 sin =-0.126mm；按表 8—wiEsi 3—19 及其表注說明求得公法線長度 =87.652， 跨齒數(shù) K=10，則公法線長度偏差可表示為：knW ,對齒輪傳動，檢驗(yàn)中心距極限偏差 ，根據(jù)中心距 a=200mm，由表查得 8—10.26.587? ?f 3—65 查得 = ；檢驗(yàn)接觸斑點(diǎn)，由表 8—3—64 查得接觸斑點(diǎn)沿齒高不小于 40%，沿齒?f3.? 長不小于 70%；檢驗(yàn)齒輪副的切向綜合公差 =0.05+0.072=0.125mm（根據(jù)表 8—3—58 的表注icF 3，由表 8—3—69，表 8—3—59 及表 8—3—60 計(jì)算與查?。?；檢驗(yàn)齒切向綜合公差 =0.0228mm， （根據(jù) 8—3—58 的表注 3，由表 8—3—69，表 8—3—59 計(jì)算與查?。?。對箱體，icf 檢驗(yàn)軸線的平行度公差， =0.012mm， =0.006mm（由表 8—3—63 查?。?。確定齒坯的精度xfyf 要求按表 8—3—66 和 8—3—67 查取。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為 50mm，其尺寸和 22 形狀公差均為 6 級，即 0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動公差為 0.014mm。 3. 齒輪工作圖 4-1： 0.8 0.8 1.6 圖 4-1 大齒輪 二 由于第一級齒輪傳動比與第二級傳動比相等，則對齒輪的選擇，計(jì)算以及校核都與第一級 一樣 第五章 第三級圓柱齒輪的設(shè)計(jì) 5.1 選擇材料 1.確定 σ Hlim和 σ Flim及精度等級。 參考表 8—3—24 和表 8—3—25 選擇兩齒輪材料為：大，小齒輪均為 40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表 面淬火，齒面硬度為 48~50HRc，精度等級為 6 級。按硬度下限值，由圖 8—3—8（d）中的 MQ 級質(zhì)量指標(biāo)查得 σ Hlim=σ Hlim=1120Mpa；由圖 8—3—9（d）中的 MQ 級質(zhì)量指標(biāo)查得 σ FE1=σ FE2=700Mpa, σ Flim1=σ Flim2=350 Mpa. 5.2 按接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計(jì) 1. 確定中心距 a(按表 8—3—28 公式進(jìn)行設(shè)計(jì)) a>CmAa(μ+1) ??21HKT????? =1C483?? K=1.7 mNT?1624.0???MPaH8? 23 6?? 則 a=325mm 取 a=400mm 2. 確定模數(shù) m (參考表 8—3—4 推薦表) m=(0.007~0.02)a=2.8~8, 取 m=4mm 3. 確定齒數(shù) z ,z12 0421??? z = = =28 取 z =281)(?ma)16(?1 z =172 取 z =1722 2 4. 計(jì)算主要的幾何尺寸（按表 8—3—5 進(jìn)行計(jì)算） 分度圓的直徑 d =m z =4 28=112mm1? d =m z = =688mm2724 齒頂圓直徑 d = d +2h =112+2 4=120mm1aa d = d +2h =688+2 4=696mm2? 齒根圓直徑 mzf 1025.1?? f 6782 端面壓力角 0?? 基圓直徑 d = d cos =112 cos20 =107.16mm1b?0 d = d cos =688 cos20 =646.72mm2 齒頂圓壓力角 =arccos =?1at1ab07.26 = arccos =2at 2abd0. 端面重合度 = [ z （tg -tg ）+ z (tg -tg )]a??1?1at 2?2at 24 =1.15 齒寬系數(shù) = = =1.3 d?1b6380 齒寬 ma1604.????? 縱向重合度 =0?? 5.3 校核齒輪 1.校核齒面接觸強(qiáng)度 （按表 8—3—30 校核） 強(qiáng)度條件： =[ ]H? 計(jì)算應(yīng)力： =Z Z Z Z Z 1BE?????1?bdFKktHVA = 2H?1BD 式中： 名義切向力 F = = =34107Nt10dT?631902 使用系數(shù) K =1（由表 8—3—31 查?。〢 動載系數(shù) =（ ）V20?B? 式中 V= smnd09.16716???? A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.05VK 齒向載荷分布系數(shù) K =1.35（由表 8—3—32 按硬齒面齒輪，裝配時(shí)檢修調(diào) 6 級精度?H K 非對稱支稱公式計(jì)算）?H34.1? 齒間載荷分配系數(shù) （由表 8—3—33 查取）0.1??H 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) = 1.5（由圖 8—3—11 查?。㈱ 重合度的系數(shù) （由圖 8—3—12 查取）9.? 25 螺旋角系數(shù) （由圖 8—3—13 查?。?.??Z 彈性系數(shù) （由表 8—3—34 查取）MPaE.189 單對齒齒合系數(shù) Z =1B = 1H? = 301.42MPa2H? ?????? 806325.1035.180.7.1895. 許用應(yīng)力：[ ]= XWRVLNTHZZSlim 式中：極限應(yīng)力 =1120MPali? 最小安全系數(shù) =1.1（由表 8—3—35 查?。﹍imH 壽命系數(shù) =0.92（由圖 8—3—17 查?。㎞TZ 潤滑劑系數(shù) =1.05（由圖 8—3—19 查取，按油粘度等于 350 ）L sm 速度系數(shù) =0.96（按 由圖 8—3—20 查?。￢,7.1s?? 粗糙度系數(shù) =0.9（由圖 8—3—21 查?。㏑Z 齒面工作硬化系數(shù) =1.03（按齒面硬度 45HRC，由圖 8—3—22 查?。￤ 尺寸系數(shù) =1（由圖 8—3—23 查?。 則： [ ]= =826MPaH?0.1596.012.10?? 滿足 [ ]?H? 2. 校核齒根的強(qiáng)度 （按表 8—3—15 校核） 強(qiáng)度條件： =[ ]1F? 許用應(yīng)力： = ； 1 ????FVASaFnt KYbm 26 1212??SFFY?? 式中：齒形系數(shù) =2.61， =2.2（由圖 8—3—15（a）查?。??Y2 應(yīng)力修正系數(shù) ， （由圖 8—3—16（a）查?。?.?Sa7.Sa 重合度系數(shù) =1.9? 螺旋角系數(shù) =1.0（由圖 8—3—14 查?。?Y 齒向載荷分布系數(shù) = =1.3（其中 N=0.94，按表 8—3—30 計(jì)算）?FKNH 齒間載荷分配系數(shù) =1.0（由表 8—3—33 查?。? 則 =94.8MPa1F? = =88.3MPa26.127? 許用應(yīng)力：[ ]= （按 值較小齒輪校核）FXlTrelNTSYYRlim??limF? 式中： 極限應(yīng)力 =350MPali 安全系數(shù) =1.25（按表 8—3—35 查取）limFS 應(yīng)力修正系數(shù) =2（按表 8—3—30 查?。㏕Y 壽命系數(shù) =0.9（按圖 8—3—18 查?。㏒ 齒根圓角敏感系數(shù) =0.97（按圖 8—3—25 查?。﹔elT? 齒根表面狀況系數(shù) =1（按圖 8—3—26 查取）lYR 尺寸系數(shù) =1（按圖 8—3—24 查?。 則 [ ]=F?MPa497.025.13?? 滿足， 〈 〈[ ] 驗(yàn)算結(jié)果安全1F? 5.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計(jì)算 1.確定齒厚偏差代號為：6KL GB10095—88（參考表 8—3—54 查?。?2.確定齒輪的三個(gè)公差組的檢驗(yàn)項(xiàng)目及公差值（參考表 8—3—58 查?。?27 第Ⅰ公差組檢驗(yàn)切向綜合公差 ， = =0.063+0.009=0.072mm,(按1iFifP? 表 8—3—69 計(jì)算，由表 8—3—60，表 8—3—59 查取)； 第Ⅱ公差組檢驗(yàn)齒切向綜合公差 ， =0.6（ ）1ifi tptf =0.6（0.009+0.011）=0.012mm， （按表 8—3—69 計(jì)算，由表 8—3—59 查取） ； 第Ⅲ公差組檢驗(yàn)齒向公差 =0.012（由表 8—3—61 查?。?。?F 3.確定齒輪副的檢驗(yàn)項(xiàng)目與公差值（參考表 8—3—58 選擇） 對齒輪，檢驗(yàn)公法線長度的偏差 。按齒厚偏差的代號 KL，根據(jù)表 8—3—53wE 的計(jì)算式求得齒厚的上偏差 =-12 =-12sptf? 0.009=-0.108mm，齒厚下偏差 =-16 =-16 0.009=-0.144mm；公法線的平sit 均長度上偏差 = *cos -0.72 sin =-0.108 cos -0.72 WSEs?TF02 =-0.110mm,下偏差 = cos +0.72 sin =-0.144 cos02sin36.0a?wiEsi?TF? +0.72 0.036 sin =-0.126mm；按表 8—3—19 及其表注說明求得公法線0 長度 =87.652， 跨齒數(shù) K=10，則公法線長度偏差可表示為：kn 對齒輪傳動，檢驗(yàn)中心距極限偏差 ，根據(jù)中心距 a=200mm，10.26.587? ?f 由表查得 8—3—65 查得 = ；檢驗(yàn)接觸斑點(diǎn)，由表 8—3—64 查得接觸?f023.? 斑點(diǎn)沿齒高不小于 40%，沿齒長不小于 70%；檢驗(yàn)齒輪副的切向綜合公差 =0.05+0.072=0.125mm（根據(jù)表 8—3—58 的表注 3，由表 8—3—69，表—3—icF 59 及表 8—3—60 計(jì)算與查?。?；檢驗(yàn)齒切向綜合公差 =0.0228mm， （根據(jù) 8—icf 3—58 的表注 3，由表 8—3—69，表 8—3—59 計(jì)算與查?。?。對箱體，檢驗(yàn)軸線 的平行度公差， =0.012mm， =0.006mm（由表 8—3—63 查?。?。xfyf 4. 確定齒坯的精度要求按表 8—3—66 和 8—3—67 查取。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的孔 徑為 50mm，其尺寸和形狀公差均為 6 級，即 0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動公差為 0.014mm。 5.齒輪工作圖 5-1： 28 圖 5-1 小齒輪 1.6 1.6 0.8 第六章 軸的設(shè)計(jì) 6.1 計(jì)算作用在軸上的力 大輪的受力： 圓周力 = =1F12dTN8.95.347?? 徑向力 1rtg726.00?? 軸向力 a 小輪的受力： 圓周力 = 2FNdT10246372?? 徑向力 =2rtg3968.02? 軸向力 =a 6.2 計(jì)算支力和彎矩 1.垂直平面中的支反力： BR' NlcFb 62213048.95)(21 ???????lac 805.9.6104)(2' ? 2. 水平面中的支反力： lcbFdcFdRrarfaB )(5.5.0' 12211 ?????? 29 = 213143720504968174.95 ???? =2752.3N ??ldFadFbaR frfarc 11222' .5.????? = 13748.95076.04.16398 ???? =261N 3. 支點(diǎn)的合力 ， ：BRC = N68402756'2' ???? RCC 18422'' 軸向力 Faa .908.5012 ??? 應(yīng)由軸向固定的軸承來承受。aF 4. 垂直彎矩： 截面Ⅰ—Ⅰ 1'wM1' mNaRB?????4.751.962' 截面Ⅱ—Ⅱ ?'' C?.36884' 5. 水平彎矩： 截面Ⅰ—Ⅰ mNaRBw ?????27.305.4927'1' dFMBa 86.1.18.'1' ???? 截面Ⅱ—Ⅱ mNCRw ??????2.5026'' ??' 11' dFbaarBa??? =2752 74957265. ? =504N m? 5. 合成彎矩： 截面Ⅰ—Ⅰ 30 ?? mNMww ????????? 30.82109564'22' aa??? 75..72'' 截面Ⅱ—Ⅱ ??www ???????? 9.1368.4.1368' 222'2 mNMaa 4570'' 6. 計(jì)算軸徑 截面Ⅰ—Ⅰ ????TdWw 5837.0.16217.0)(13322 ????????? 截面Ⅱ—Ⅱ ???? mMaw 745..98.323222? 52 100 213 174 31.5 Fr2 2 a2 a1 1 r1 圖 6-1 軸的受力和結(jié)構(gòu)尺寸簡圖 6.3 對截面進(jìn)行校核 1. 截面Ⅰ—Ⅰ校核 mNMw???8203mNnPT ????34725.91015.96633328dW???390mT 31 （由表 4—1—2 得）MPa351??? .0? 齒輪軸的齒 ?k??472.16.0647.19??????k （由表 4—1—17 得）3.0?? （由表 4—1—17 得）2?68.????k9.1????78.5492.1.3431 ??????????????????TWKMS?????8.1 S>1.8 則 軸的強(qiáng)度滿足要求 2. 截面Ⅱ—Ⅱ校核 mNMw???136890mNnPT ????34725.105. 6333.97242dW???31.5mT （由表 4—1—2 得）MPa31?? .0?? 齒輪軸的齒 ?k??472.16.0647.19?????k 32 （由表 4—1—17 得）81.0??? （由表 4—1—17 得）76?0.3???k271.?????1976.52.1343?????????????????TWKMS?????8.1? S>1.8 則 軸的強(qiáng)度滿足要求 3. 如圖 6-2 6.3 45° 3.2 圖 6-2 軸 第七章 主軸設(shè)計(jì) 7.1 計(jì)算作用在軸上的力 1.齒輪的受力： 扭矩 T T= mN???9.105379.25 圓周力 = =1F1dT68.24 徑向力 1rtg.053.60???? 33 軸向力 1Fa? 2. 工作盤的合彎矩 Mt=[(M0+M)/2]/K=8739（N·m）式中，K 為彎曲時(shí)的滾動摩擦系數(shù)，K=1.05 按上述計(jì)算方法 同樣可以得出 Ф50I 級鋼筋（σ b=450 N/mm2）彎矩所需彎矩：M t=8739（N·m） 由公式 Mt= 式中 F 為撥斜柱對鋼筋的作用力；F r為 F 的徑向分力;a 為 F 與?sini0Lr 鋼筋軸線夾角。 08.43??mL71690 則 NFr 工作盤的扭矩 mNLTr ?????? 1.270496.1086sin02? 所以 T> 齒輪能夠帶動工作盤轉(zhuǎn)動 7.2 計(jì)算支力和彎矩 1.垂直平面中的支反力： BR' NlcFb 8.53421837.0245.6.2)(21 ????????lac 1.6..1037)(2' 2.水平面中的支反力： lcbFdFRrrfaB )(5.0' 1211 ?????? = 8325.16.075.63468.2?? =11198.37N ??ldFadFbaR frfarc 11222' ..0?????? = 1833468.75.65.1608??? =-3217.9N 3.支點(diǎn)的合力 ， ：BRC = N6.124073.98.5342'2' ???? 34 NRCC 4.169.327142'' ????? 軸向力 NFa68.1 應(yīng)由軸向固定的軸承來承受。a 4.垂直彎矩： 截面Ⅰ—Ⅰ 1'wM1' mNaRB ?????58.3247.6085342' 截面Ⅱ—Ⅱ ?'' C?9..1' 5.水平彎矩： 截面Ⅰ—Ⅰ mNaRBw ?????3.68075.3.198'1' dFMBa 3.1427.4.22'1' ???? 截面Ⅱ—Ⅱ mNCRw ??????7.65.0937'' ??2' 11' dFbaarBa??? =11198.37 3468.5.06.5.62? =-66.77N m? 6.合成彎矩： 截面Ⅰ—Ⅰ ?? mNMww ????????? 38.12.4517.03'22' aa??? 7469'' 截面Ⅱ—Ⅱ ??www ???????? 5.23.4582.5'2'2 mNMaa 64'' 7.計(jì)算軸徑 截面Ⅰ—Ⅰ 35 ???? mTMdWw 60357.04.119827.0)(13322 ????????? 截面Ⅱ—Ⅱ ????aw 85...33222? 7.3 對截面進(jìn)行校核 1.截面Ⅰ—Ⅰ校核 mNMw???3180mNnPT ????1508.2430595.96633312dW???340mT （由表 4—1—2 得）MPa351?? .?? 齒輪軸的齒 ?k??472.16.06470.19?????k （由表 4—1—17 得）3.??? （由表 4—1—17 得）2?68.???k9.1?????47.68.53431 ???????????????TWKMS?????8.1? S>1.8 36 則 軸的強(qiáng)度滿足要求 2. 如圖 7-1 圖 7-1 主軸 第八章 軸承的選擇 8.1 滾動軸承選擇. 1. 根據(jù)撥盤的軸端直徑選取軸承，軸承承受的力主要為徑向力，因而采用深溝球軸承，選定 為型號為 16008 的軸承,其中 16008 的技術(shù)參數(shù)為： d=40mm D=68mm B=9mm 2. 16008 軸承的配合的選擇： 軸承的精度等級為 D 級，內(nèi)圈與軸的配合采用過盈配合,軸承內(nèi)圈與軸的配合采用基孔制， 由此軸的公差帶選用 k6,查表得在基本尺寸為 200mm 時(shí)，IT 6DE 公差數(shù)值為 29um，此時(shí)軸得基本 下偏差 ei=+0.017mm，則軸得尺寸為 mm。外圈與殼體孔的配合采用基軸制，過渡配合，046.17?? 由此選用殼體孔公差帶為 M6，IT 6基本尺寸為 68mm 時(shí)的公差數(shù)值為 0.032mm，孔的基本上偏差 ES=-0.020，則孔的尺寸為 mm。02.58? 37 第九章 總 結(jié) 近兩個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)終于結(jié)束了，通過這段日子的設(shè)計(jì)學(xué)習(xí)，自己的專業(yè)知識和獨(dú)立思考 問題的能力有了很大的提高，對我走向社會從事本專業(yè)工作有著深遠(yuǎn)的影響?，F(xiàn)在就此談?wù)剬?本次畢業(yè)設(shè)計(jì)過程中的認(rèn)識和體會。 首先，我學(xué)會了查閱資料和獨(dú)立思考。我的課題是鋼筋校直機(jī)的設(shè)計(jì)。在設(shè)計(jì)過程中，真 正體會到了實(shí)踐的重要性。我曾到建筑工地去參觀學(xué)習(xí)，了解現(xiàn)場環(huán)境和設(shè)備，真正從實(shí)際出 發(fā)來考慮自己的設(shè)計(jì)。同時(shí)，廣泛深入圖書館，實(shí)事求是，認(rèn)真查閱有關(guān)書籍資料，鍛煉了自 己的分析問題、解決問題的能力。因是兩人合作項(xiàng)目，在設(shè)計(jì)時(shí)，也充分體會到了合作的重要 性，培養(yǎng)了自己的團(tuán)隊(duì)精神。不可否認(rèn)，在這個(gè)過程中，也遇到不少困難，所幸的是得到了劉 老師，招老師，陳老師的悉心指導(dǎo)，起到了點(diǎn)石成金的作用，大大啟發(fā)了我，使我能不斷前進(jìn)。 其次，認(rèn)識到實(shí)踐的重要性。這次設(shè)計(jì)我做了很多重復(fù)工作、無用功，但是這些重復(fù)工作 和無用功積累了設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)。同時(shí)也認(rèn)識到設(shè)計(jì)不能只在腦子里想其結(jié)構(gòu)、原理，必須進(jìn)行實(shí)際 操作。另外，也應(yīng)從多個(gè)角度來思考問題的所在，嘗試其它的方法，以求找到最佳方法，因?yàn)?即使想的很完美，但到實(shí)際的設(shè)計(jì)時(shí)會遇到很多想不到的實(shí)際問題。 38 致 謝 在設(shè)計(jì)中我們得到了李超老師和蔡師傅的大力支持和耐心指導(dǎo)，以及無錫市隨意建筑設(shè)備 有限公司的幫助，在此設(shè)計(jì)即將結(jié)束之際，我表示衷心的感謝！ 在設(shè)計(jì)的過程中，也出現(xiàn)了一些客觀不足的問題，就是支架，減速器的箱蓋只能靠想象， 不能根據(jù)實(shí)際的情況來作合適、客觀地修改，難免有些缺點(diǎn)和不足，由于諸多原因，本次設(shè)計(jì) 存在一些不足和有待改善的地方，希望老師能夠看待。 最后，衷心感謝李超老師的細(xì)心指導(dǎo)和教導(dǎo)，使我在大學(xué)里的最后一段時(shí)間里，學(xué)到了更 多的知識。 在此，我再次向所有在該設(shè)計(jì)中，向我們提供幫助的老師，同學(xué)和工人師傅致以最衷心的 謝意！ 39 參考文獻(xiàn) 1. 吳宗澤主編。機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊。北京：化學(xué)工業(yè)出版社。 2. 江耕華，陳啟松主編。機(jī)械傳動手冊。北京：煤炭工業(yè)出版社。 3. 機(jī)械化科學(xué)研究院編。實(shí)用機(jī)械設(shè)計(jì)手冊。北京：中國農(nóng)業(yè)機(jī)械出版社。 4. 西北工業(yè)大學(xué)機(jī)械原理及機(jī)械零件教研室編。機(jī)械設(shè)計(jì)。北京：高等教育出版社。 5. 陳作模主編。機(jī)械原理。北京：高等教育出版社。 6. 王光銓主編。機(jī)床電力拖動與控制。北京：機(jī)械工業(yè)出版社 7. 馬曉湘，鐘均祥主編。畫法幾何及機(jī)械制圖。廣州：華南理工大學(xué)出版社。 8. 廖念針主編?；Q性與測量技術(shù)基礎(chǔ)。北京：中國計(jì)量出版社。 9. 實(shí)用機(jī)械電氣技術(shù)手冊·機(jī)械工業(yè)出版社 0.8161.6圖 5 小 齒 輪圖 小 齒 輪