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沖壓純凈的鈦板料的可鍛模性 機(jī)械工程學(xué)，臺(tái)灣國(guó)立大學(xué)，臺(tái)北10764，羅克克(1964年提出的厘米·克·秒制電導(dǎo)率單位) 2003 年10月20 日標(biāo)準(zhǔn)；2005 年4月12 日接受以修改過(guò)的形式；2005 年5月4 日公證 摘要 由于六角close-packed (HCP) 晶體結(jié)構(gòu), 商業(yè)純凈的鈦(CP 鈦) 在室溫顯示低延展性, 并且要求熱量活化作用增加它的延展性和可模鍛性。在本研究中, 由實(shí)驗(yàn)性方法學(xué)習(xí)了CP 鈦板料在vanous 溫度的可模鍛性. 拉伸測(cè)試第一次進(jìn)行調(diào)查CP 鈦板料在各種各樣的溫度下的機(jī)械行為。形成極限測(cè)試，V 彎曲測(cè)試,和拉伸試驗(yàn)測(cè)試沖壓CP 鈦板料在各種各樣的溫度下的可模鍛性。實(shí)驗(yàn)性結(jié)果表明, 雖然可模鍛性被限制以冷形成，但CP 鈦板料在室溫能形成薄元件。另外, V 彎曲測(cè)試表明，在拉拔成型溫度可以減少回彈。試驗(yàn)結(jié)果獲得在本研究中可以幫助設(shè)計(jì)CP 鈦板料沖壓模。 2005 年Elsevier B.V 版權(quán)所有。 關(guān)鍵字：純鈦板；可成形性；成型極限；V彎曲；回彈 1. 介紹 由于它的重量和高強(qiáng)度系數(shù)，工業(yè)純凈的鈦(CP 鈦) 是一潛在構(gòu)件, 并且最近受到電子產(chǎn)業(yè)注意。因?yàn)樗母?jìng)爭(zhēng)力和優(yōu)越表現(xiàn)，CP 鈦的主要分解的過(guò)程是壓制形成。在制造工藝的壓制成形之中，沖壓CP 鈦板料是特別重要為生產(chǎn)薄壁結(jié)構(gòu)組分被使用在電子產(chǎn)品, 譬如筆記本蓋子, 移動(dòng)電話 等。CP 鈦板料由于它六角close-packed (HCP) 結(jié)構(gòu)在室溫通常顯示有限的延展性。雖然可成形性可以在高溫下改善，但是一個(gè)制造過(guò)程總希望在室溫下進(jìn)行。但是, CP 鈦多數(shù)研究集中于微結(jié)構(gòu) [ 1-4 ], 并且關(guān)于CP 鈦板料沖壓的可模鍛性文學(xué)研究不是很深入。 在本研究中, 使用實(shí)驗(yàn)性方法調(diào)查了CP 鈦板料沖壓的可模鍛性。從實(shí)驗(yàn)獲得的關(guān)于CP 鈦板料在各種各樣的溫度范圍從室溫到300攝氏度的機(jī)械性能的結(jié)果。另外,CP 鈦板料的重要形成的特征, 譬如形成極限, 回彈,和極限拉延比，都要被檢測(cè)。 2. 在各種各樣溫度下的機(jī)械性能測(cè)試 應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系是根本信息為金屬板的可模鍛性的研究。依照以上提到, 在室溫CP 鈦板料的可模鍛性是有限的,可以在拉伸成型溫度改善。為了審查品CP 鈦物產(chǎn)覆蓋在不同的溫度的機(jī)械性能，拉伸測(cè)試執(zhí)行了在各種各樣的溫度范圍從室溫對(duì)300 0C 和在0.1, 0.01, 0.001, 和0.0001/s 之下的不同的張力率, 各自地。拉伸測(cè)試標(biāo)本由JIS 等級(jí)1 CP 0.5 毫米制成鈦板料厚度準(zhǔn)備了根據(jù)ASTM 標(biāo)準(zhǔn)。標(biāo)本被削減沿平面剖面與輾壓方向(00), 和在角度450 和900 對(duì)輾壓方向。標(biāo)本裁減毛刺沿導(dǎo)線邊緣。 拉伸測(cè)試進(jìn)行了使用MTS 810 測(cè)試機(jī)器。因?yàn)樵诟邷販y(cè)試、熱化熔爐接通MTS810 測(cè)試機(jī)器。標(biāo)本在拉伸測(cè)試之前先加熱到100, 200, 和300 0C。在測(cè)試期間, 溫度標(biāo)本被保持恒定直到樣品拉伸到故障。 在本研究中, 工程學(xué)應(yīng)力關(guān)系第一次從實(shí)驗(yàn)性數(shù)據(jù)獲得，然后是轉(zhuǎn)換成真實(shí)的應(yīng)力聯(lián)系根據(jù)a一Qo(1 +e) 和 e=ln(1十e), a 和s 是真實(shí)的重力和真正的張力、Qo 和a 是工程應(yīng)力, 和工程應(yīng)變的張力, 各自地。在室溫下從樣品獲得CP 鈦真實(shí)的應(yīng)力關(guān)系，被削減三個(gè)不同取向被顯示在圖l 。非均質(zhì)性的行為被觀察在圖1 。它被看見(jiàn)圖1, 00 標(biāo)本有更高的出產(chǎn)量和a 更大的伸長(zhǎng)比標(biāo)本在其它二個(gè)方向, 在伸長(zhǎng)上的區(qū)別是更加重大的。并且觀察它, 0度 樣本顯示重大工作硬化的產(chǎn)物在標(biāo)本之中在三個(gè)方向。這個(gè)結(jié)果一致于那獲得Ishiyama 等[ 5 ] 。在起點(diǎn)階段測(cè)試他們發(fā)現(xiàn)了滑動(dòng)變形發(fā)生在00 個(gè)和900 個(gè)方向。在進(jìn)一步變形階段期間, 孿生變形快速地增加在00 方向和生產(chǎn)更高的抵抗反對(duì)脫臼滑動(dòng), 收效按更大的價(jià)值在出產(chǎn)量, 工作硬化, 和伸長(zhǎng)。CP 的平均屈服應(yīng)力和伸長(zhǎng)鈦板料在室溫是大約352 MPa 和28%, 各自地?？墒悄铅抵登?yīng)力和伸長(zhǎng)的值CP 鈦板料在室溫下不是良好的在一深拉處理比擬碳鋼的、他們是可行的因?yàn)橄鄬?duì)淺的模具產(chǎn)品從那可成形性觀點(diǎn)。 圖2 顯示原物和被扭屈的標(biāo)本在三個(gè)方向。它被注意在圖2, 00 標(biāo)本進(jìn)行一致的變形在破裂之前, 當(dāng)900 標(biāo)本顯示一次明顯的頸, 和變形 450標(biāo)本方向在那些其它二個(gè)方式之間 為了審查張力率的作用在CP 鈦板料的變形, 拉伸測(cè)試并且執(zhí)行在室溫在不同的滑塊速度之下, 造成不同的張力率的0.1, 0.01, 0.001, 和0.0001,各自地。真實(shí)的應(yīng)力關(guān)系在各種各樣的張力率為00 標(biāo)本被顯示在圖3 。重要的微量在應(yīng)力曲線從張力率0.1 到0.001 是注意在圖3, 和應(yīng)力曲線變得接近互相之后。同樣觀察在拉伸測(cè)試趨向?yàn)?50 個(gè)和900 個(gè)樣本。它表明CP 鈦板料穩(wěn)定的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系可能是在張力率更小比0.001 之下獲得。 CP 鈦的真實(shí)的應(yīng)力聯(lián)系覆蓋在各種各樣的溫度范圍從室溫對(duì)300 0C 為標(biāo)本00 方向被顯示在圖4。測(cè)試執(zhí)行在張力率的0.001顯示在圖4。在圖4,上CP 鈦板料在高溫下有更好的可鍛性。測(cè)試更低溫度的增量得到應(yīng)力曲線比例。注意在圖4 依照樣本的伸長(zhǎng)不增加從室溫對(duì)100 0C被觀測(cè), 相反, 伸長(zhǎng)得到更小當(dāng)樣本被加熱 100 0C 。 Fig. 3. True stress-strain relations at various strain-rates (1/s) for 00 speci men at room temperature. 但是, 在測(cè)試的溫度比100 0C更高時(shí)伸長(zhǎng)變大。更大的伸長(zhǎng)在室溫是相當(dāng)異常的。但這種現(xiàn)象唯一發(fā)生在00 樣本。45度和90度樣本,當(dāng)在測(cè)試的溫度伸長(zhǎng)連續(xù)被增加, 顯示在圖5和圖6上, 各自地。在室溫發(fā)生了更大的伸長(zhǎng)在 00 樣本也許歸結(jié)于在室溫孿生變形的快速的增量在00 方向, 導(dǎo)致更高的抵抗阻止脫臼滑動(dòng), 并且造成更大的伸長(zhǎng)。各向異性現(xiàn)象其它索引是塑料張力比率, 即。 r 價(jià)值, 被定義作為塑料張力比率在到那的橫向方向在厚度方向在a 單軸的拉伸測(cè)試。 窗體頂端 在本研究中, r 價(jià)值是樣本在室溫拉伸測(cè)試獲得0度, 45度, 和 90度方向。測(cè)量r 價(jià)值從標(biāo)本被舒展到20% 是4.2, 2.2, 和2.1 為 00, 450, 和900 個(gè)標(biāo)本, 各自地。從更高的r- 價(jià)值表明更好的回火性, 它表示, CP 鈦覆蓋陳列更好的深圖畫質(zhì)量在輾壓方向比其它二個(gè)方向。并且CP 鈦各向異性現(xiàn)象板料再被證實(shí)了從重大區(qū)別 r 價(jià)值。 3. 沖壓CP 鈦板料的可鍛性 除基本的機(jī)械性能之外, 審查了CP 鈦板料的沖壓的可模鍛性。在本研究,形成極限測(cè)試在室溫, 并且V 彎曲測(cè)試和圓杯子圖畫測(cè)試在各種各樣溫度執(zhí)行了。測(cè)試結(jié)果被談?wù)摿伺cCP 相關(guān)形成的物產(chǎn)鈦覆蓋在印記過(guò)程中。 3.1. 成型極限測(cè)試 因?yàn)镵eeler 和Backofen [ 6 ] 介紹了概念形成極限圖(FLD), 1963 年這是 廣泛被接受的標(biāo)準(zhǔn)為破裂預(yù)言以金屬片 形成。確定FLD, 舒展測(cè)試是執(zhí)行為不同的寬度薄鋼板樣品使用半球型沖床。標(biāo)本是第一電化學(xué)上銘刻以會(huì)是的圓柵格扭屈入橢圓在被舒展以后。 工程學(xué)張力測(cè)量了沿少校和較小軸橢圓被命名少校和較小張力, 各自地。并且他們主要是測(cè)量飛機(jī)上的張力。 在本研究中, 長(zhǎng)方形標(biāo)本有同樣長(zhǎng)度的100mm, 但以另外寬度排列從10 到100 毫米在10 毫米的增加, 被測(cè)試了。相似與拉伸測(cè)試, CP 鈦板料被切開(kāi)了在三個(gè)取向?qū)殙悍较? 即, 00, 450, 和900, 為各標(biāo)本的大小。在測(cè)試期間, 標(biāo)本夾緊了在周圍被舒展了對(duì)失敗在78 毫米半成品沖床。工程學(xué)少校和較小張力測(cè)量在地點(diǎn)最接近破裂為每個(gè)標(biāo)本被記錄了。少校和較小張力是密謀反對(duì)互相以主要張力作為縱坐標(biāo), 和曲線適合入張力點(diǎn)被定義了形成的極限曲線。圖顯示這形成極限曲線稱形成的極限圖。FLD 是一個(gè)非常有用的標(biāo)準(zhǔn)為發(fā)生的破裂在一個(gè)沖壓的過(guò)程中。 根據(jù)早先分析, CP 鈦板料能被形成在室溫。為了進(jìn)一步證實(shí)它的可行性, 形成的極限測(cè)試執(zhí)行了在室溫度。測(cè)試結(jié)果看出圖7 顯示形成的極限曲線。看見(jiàn)在圖7, 主要張力在曲線的最低的點(diǎn), 并且是平面張力變形方式, 是0.34 。比較被冷軋的鋼或不銹鋼, 這數(shù)值更低。但是, 為沖壓薄產(chǎn)品, 圖7顯示形成的極限曲線表明CP 鈦板料在室溫形成的更大的可能性。這有可能在室溫用CP 鈦板料能制造電子材料。 3.2. V 彎曲測(cè)試 因?yàn)镃P 鈦彈性模數(shù)比鋼要低,回彈是重要的彎曲處理。在本研究, V 彎測(cè)試執(zhí)行了審查CP 鈦板料在各種各樣溫度回彈形成的物產(chǎn)。V 彎測(cè)試結(jié)果用圖8顯示 。圖8能看見(jiàn)在下模有一個(gè)開(kāi)頭角度90度。環(huán)烷驅(qū)研究那效果的沖頭半徑接通彈性后效，工具以沖壓半徑從0.5 到5.0 毫米, 在0.5 毫米的增加, 準(zhǔn)備了。CP 鈦板料的樣本以0.5 毫米的厚度, 長(zhǎng)度 60 毫米, 和寬度15 毫米。為增加測(cè)試的溫度,標(biāo)本被附寄了在熱化熔爐。V 彎測(cè)試不使用潤(rùn)滑劑因?yàn)槟Σ燎闆r有對(duì)回彈的無(wú)意義作用發(fā)生了在V 彎曲測(cè)試。彎曲的測(cè)試進(jìn)行了在室溫, 100, 200, 和3000C, 各自地。在彎曲的測(cè)試以后, 彎的標(biāo)本角度由CMM 測(cè)量了, 和回彈角度被計(jì)算了 。 Fig. 8. Tooling used in the V-bend tests 圖9 和10 顯示關(guān)系在回彈之間并且沖壓半徑在室溫和300 0C, 各自地?？匆陨蟽蓚€(gè)圖, 不管溫度變化回彈減少為更小的沖壓半徑。在彎曲時(shí)更小的沖壓半徑導(dǎo)致更大的塑料變形,因此要減小回彈的作用。在圖9 和10負(fù)值的彈性后效發(fā)生在較小沖頭半徑的時(shí)候。這是因?yàn)槟前辶显赩 形狀的平直的邊被扭屈入形成弧光在彎曲的過(guò)程開(kāi)始, 和裝載被應(yīng)用鋪平弧在彎曲處理結(jié)果的結(jié)尾復(fù)合應(yīng)力分配導(dǎo)致負(fù)值的彈性后效 [ 7 ] 。比較兩個(gè)圖,觀察, 回彈減少當(dāng)形成的溫度增加不管沖頭半徑尺寸。它表明那 CP 鈦板料不僅有更好的可鍛性而且體驗(yàn)較少回彈在形成的高溫。我們知道, 回彈是由彈性模數(shù)和材料的屈服應(yīng)力影響的。彈性模數(shù)不會(huì)隨溫度變化而變化。而且溫度升高CP 鈦板料的屈服應(yīng)力減少，高溫是形成回彈減退是因?yàn)樵诟偷臏囟菴P 鈦的屈服應(yīng)力更低。 Fig. 10. Relations between springback and punch radius at 300 "C for spec- imens of three directions. Fig. 11. Punch and die used in circular cup drawing tests. Fig. 12. Drawn cups at various forming temperatures 3.3盤狀拉深試驗(yàn) 限制的圖畫比率(LDR), 被定義作為圓直徑的比(Dp) 與沖壓直徑(Dp) 在一張成功的圓盤拉深處理, 是一個(gè)普遍的索引使用描述可模鍛性金屬板。LDR 的更大的價(jià)值暗示更大的圖畫深度, 即,更好的可鍛性 。在本研究中, 沖壓和沖模被顯示在圖11 使用了圓盤拉深測(cè)試。測(cè)試執(zhí)行了在室temperatore, 100, 和200 0C, 各自地。在高溫下為了進(jìn)行拉深測(cè)試使用加熱器。為了獲得一個(gè)成功的拉深過(guò)程。那坯料尺寸和空白座力適當(dāng)調(diào)節(jié)除去些缺點(diǎn)比如斷裂和皺紋，如果在拉深測(cè)試破裂出現(xiàn), 斷開(kāi)軸心力對(duì)更小的價(jià)值會(huì)被調(diào)整直到破裂被消除到?jīng)]有皺痕發(fā)生。當(dāng)斷裂力量的調(diào)整沒(méi)有消除破裂, 減少斷裂的方法會(huì)被嘗試同時(shí)避免破裂。拉深試驗(yàn)采取壓制皺痕，但是, 在LDR 測(cè)試, 空白的大小是并且作為參量確定LDR 的價(jià)值除對(duì)上述調(diào)整的用途之外。從拳打直徑是35 毫米, 空白的直徑被增加在3.5 毫米的增加從70 毫米對(duì)最大的可能的直徑為計(jì)算價(jià)值方便起見(jiàn) LDR 。MoS2 被使用了作為潤(rùn)滑劑在所有圓杯子圖畫測(cè)試進(jìn)行在本研究中, 和圖畫速度是0.2 mm/s 。 圖12 顯示拉長(zhǎng)的杯子在各種各樣的溫度。 圖12清楚的顯示,當(dāng)形成溫度增加時(shí)拉拔深度增加。表明這個(gè)圖形那自動(dòng)測(cè)試設(shè)備畫的形狀拉深成形的在多樣的溫度是相當(dāng)不同的。自動(dòng)測(cè)試設(shè)備現(xiàn)象變成重要的在較高的成型溫度。LDR 、畫的深度, 和相關(guān)的處理參量的價(jià)值被列出在表1 為測(cè)試進(jìn)行在各種各樣的溫度。它被注意在表1, 所有價(jià)值增加當(dāng)形成的溫度增量。但是, 增量 LDR 和圖畫深度不是那么重大的在范圍從室溫對(duì)100 0C, 但得到大從100 2000C 。注意在表1一大的斷裂紋是需要的大的坯料尺寸到是成功地從中提取一較高的溫度是。在室溫CP 鈦板料LDR 的價(jià)值是2.2, 與可比較的碳鋼, 表明, 沖壓CP 鈦覆蓋在室溫是可行的。 4. 結(jié)束語(yǔ) 在本研究中調(diào)查了由做各種各樣的試驗(yàn)。在各種各樣的溫度CP 鈦板料沖壓的可鍛性的形成。機(jī)械性能 CP 鈦板料在各種各樣的溫度第一次被審查了, 并且應(yīng)力聯(lián)系被獲得從實(shí)驗(yàn)表明, CP 鈦板料有更高的屈服應(yīng)力和更小的伸長(zhǎng)在室溫, 但當(dāng)板料被加熱到300 0C比例減少由屈服應(yīng)力的增加決定。它是被注意應(yīng)力聯(lián)系獲得從拉伸測(cè)試在室溫表明CP 鈦板料能被形成入淺組分在室溫, 雖然屈服應(yīng)力是一少許更高的。形成限制CP 鈦板料的圖被獲得在室溫不是那么高的作為那些被冷軋的鋼, 而是極小值主要張力0.34 并且提供一種最宜的可能性為 CP 鈦板料被形成在室溫。圓形拉深測(cè)試顯露, 在室溫CP 鈦板料有 LDR 價(jià)值的2.2, 和成功地拉長(zhǎng)的以20 毫米的深度證實(shí)CP 鈦板料可能被形成入淺組分在室溫。但是, 露出的現(xiàn)象顯示表明, CP 鈦板料負(fù)擔(dān)重要的 各向異性現(xiàn)象在能并且影響可鍛性的平面圓形拉深。 調(diào)查了在室溫度應(yīng)力聯(lián)系對(duì)張力率的作用。實(shí)驗(yàn)性結(jié)果表示, 應(yīng)力聯(lián)系變得穩(wěn)定當(dāng)張力率比0.001 小。在V 彎測(cè)試, 實(shí)驗(yàn)性結(jié)果顯露重要信息回彈可能被減少在被舉起的形成的溫度。彈性后效可以是減少如果使用一較小沖頭半徑 。實(shí)驗(yàn)性結(jié)果表明本研究提供根本性形成CP 鈦板料模具設(shè)計(jì)。 鳴謝 作者會(huì)想感謝全國(guó)科學(xué)中華民國(guó)的委員會(huì)為財(cái)政支持這研究根據(jù)合同第NSC 89-2212-E-002-147,使實(shí)驗(yàn)工作成為可能。 參考文獻(xiàn) [I] P. Jones, W.B. Hutchison, Stress-state dependence of slip in titanium6A1-4V and other H.C.P. metals, Acta Metall. 29 (1981) 951-968. [2] G. Haicheng, Orientation dependence of slip and twinning in HCP metals, Scripts Mater. 36 (12) (1997) 1383-1386. [3] M.H. Yoo, Twinning and mechanical behavior of titanium aluminides and other intermetallics, Intermetallics 6 (1998) 597巧02. [4] J.W. Christian, 5. Mahajan, Deformation twimung, Prog. Mater. Sci.39 (1995) 1-157. [5] S. Ishiyama, S. Hanada, O. Izumi, Orientation dependence of twinping in commercially pure titanium, J.扣n. Inst. Met. 54 (9) (1990) 976-984. [6] S.P. Keeler, W.A. Backofen, Plastic instability and fracture in sheets stretched over rigid punches, Traps. Am. Soc. Met. 56 (1963) 25-48. [7] L. Forcellese, F. Fratini, Gabriella, F. Micari, The evaluation of springback in 3D stamping and coining processes, J. Mater. Process. Technol. 80-81 (1998) 108-112. Fig. 15 河南機(jī)電高等專科學(xué)校 學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)中期檢查表 學(xué)生姓名 學(xué) 號(hào) 指導(dǎo)教師 選題情況 課題名稱 石英表鐵芯沖壓成形工藝及模具設(shè)計(jì) 難易程度 偏難 適中 偏易 工作量 較大 合理 較小 符合規(guī)范化的要求 任務(wù)書 有 無(wú) 開(kāi)題報(bào)告 有 無(wú) 外文翻譯質(zhì)量 優(yōu) 良 中 差 學(xué)習(xí)態(tài)度、出勤情況 好 一般 差 工作進(jìn)度 快 按計(jì)劃進(jìn)行 慢 中期工作匯報(bào)及解答問(wèn)題情況 優(yōu) 良 中 差 中期成績(jī)?cè)u(píng)定： 所在專業(yè)意見(jiàn)： 負(fù)責(zé)人： 年 月 日 河南機(jī)電高等專科學(xué)校 畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書 系 部： 專 業(yè)： 學(xué)生姓名: 學(xué) 號(hào): 設(shè)計(jì)(論文)題目： 石英表鐵芯沖壓成形工藝及模具的設(shè)計(jì) 起 迄 日 期: 2009 年3 月 11 日~ 5月 20 日 指 導(dǎo) 教 師: 2009 年 3 月 11 日 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)任 務(wù) 書 1．本畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）課題來(lái)源及應(yīng)達(dá)到的目的： 本畢業(yè)設(shè)計(jì)來(lái)源于生產(chǎn)實(shí)際產(chǎn)品。本設(shè)計(jì)主要的目的是讓學(xué)生熟練掌握沖壓模具的基本原理和構(gòu)成。讓學(xué)生在較短的時(shí)間內(nèi)對(duì)沖壓工藝及模具知識(shí)進(jìn)行必要的整合，重點(diǎn)鍛煉對(duì)沖壓工藝及模具知識(shí)的實(shí)際應(yīng)用，達(dá)到把學(xué)生培養(yǎng)成技能型人才的要求。 2．本畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）課題任務(wù)的內(nèi)容和要求（包括原始數(shù)據(jù)、技術(shù)要求、工作要求等）： 本畢業(yè)設(shè)計(jì)課題任務(wù)的內(nèi)容： （1）設(shè)計(jì)說(shuō)明書一份 （2）裝配圖一份（按1：1打?。? （3）零件圖（所有非標(biāo)零件） （4）工藝卡、工序卡各一份 本畢業(yè)設(shè)計(jì)要求：認(rèn)真查閱相關(guān)資料，要求學(xué)生獨(dú)立完成。 所在專業(yè)審查意見(jiàn)： 負(fù)責(zé)人： 年 月 日 系部意見(jiàn)： 系領(lǐng)導(dǎo)： 年 月 日 河南機(jī)電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 參考文獻(xiàn) [1] 歐陽(yáng)波儀. 主編.多工位級(jí)進(jìn)模設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)教程. 化學(xué)工業(yè)出版社，2008 [2] 翟德梅、段維峰. 主編.模具制造技術(shù).化學(xué)工業(yè)出版社，2005 [3] 原紅玲. 主編.沖壓工藝與模具設(shè)計(jì).機(jī)械工業(yè)出版社，2008 [4] 孫鳳勤、閻亞林. 主編.沖壓與塑壓成形設(shè)備.高等教育出版社，2003 [5] 司乃均、許德珠. 主編.熱加工工藝基礎(chǔ).高等教育出版社，2000 [6] 許德珠. 主編.機(jī)械工程材料.高等教育出版社，2000 [7] 寇世瑤. 主編.機(jī)械制圖.高等教育出版社，2002. [8] 沈?qū)W勤、李世維.主編.極限配合與技術(shù)測(cè)量. 高等教育出版社，2001 [9] 楊占堯. 主編.沖壓模具圖冊(cè).高等教育出版社，2007 [10]王曉江. 主編.模具設(shè)計(jì)與制造專業(yè)英語(yǔ).機(jī)械工業(yè)出版社，2008 [11] 高軍、李熹平、修大鵬等. 主編.沖壓模具標(biāo)準(zhǔn)件選用與設(shè)計(jì)指南.化學(xué)工業(yè)出版社，2007 26 河南機(jī)電高等?？茖W(xué)校 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 畢業(yè)設(shè)計(jì)題目：石英表鐵芯沖壓成形工藝 及模具的設(shè)計(jì) 系 部 專 業(yè) 班 級(jí) 學(xué)生姓名 學(xué) 號(hào) 指導(dǎo)教師 2009年 5月15日 石英表鐵芯彎曲級(jí)進(jìn)模 摘 要 本設(shè)計(jì)題目為石英表鐵芯彎曲級(jí)進(jìn)模設(shè)計(jì)，體現(xiàn)了沖壓工藝部分的設(shè)計(jì)要求、內(nèi)容及方向，有一定的設(shè)計(jì)意義。通過(guò)對(duì)該零件模具的設(shè)計(jì)，進(jìn)一步加強(qiáng)了設(shè)計(jì)者沖壓工藝的基礎(chǔ)知識(shí)，為設(shè)計(jì)更復(fù)雜的沖壓模具做好了鋪墊和吸取了更深刻的經(jīng)驗(yàn)。 本設(shè)計(jì)運(yùn)用沖壓成形工藝及模具設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)知識(shí)，首先分析了制件的變形及性能要求，為選取模具類型做好了準(zhǔn)備；然后計(jì)算沖壓凸模和凹模的尺寸，便于選取標(biāo)準(zhǔn)的凸模和凹模做準(zhǔn)備；最后分析制件的結(jié)構(gòu)，以便確定凸、凹模的形狀，分析制件材料力學(xué)性能及變形過(guò)程中的特點(diǎn)，以便計(jì)算沖壓力的大小來(lái)選取壓力機(jī)類型。 本設(shè)計(jì)是沖孔、落料、彎曲的級(jí)進(jìn)模具，設(shè)計(jì)時(shí)主要考慮了不同工位之間的距離，以確定毛坯制件的位置及每次進(jìn)給的距離。同時(shí)考慮各個(gè)不同工位之間動(dòng)作的協(xié)調(diào)一致性及各個(gè)工位模具的磨損量。 關(guān)鍵詞： 級(jí)進(jìn)模 沖孔模 彎曲模 Curved plate bending punching and cutting mode Abstract The design for the curved plate bending subject punching die cut design, stamping process embodies all the design requirements, content and direction of the design of a certain significance. Through the design of the mold parts, has further strengthened the basis of the designers of stamping process knowledge, for the design of more complex stamping die to do a good job of paving the way and draw a more profound experience. The design of the use of punch forming process and die design of the basic knowledge, the first analysis of the deformation of parts and performance requirements, in order to select the type of ready to die; and then calculating the punch press and die size, easy to select the standard punch and to prepare die; the final analysis of the structure of parts in order to determine the convex, concave die shape, analysis of the mechanical properties of materials and parts in the process of the characteristics of deformation for the purpose of calculating the size of red pressure to select the type of press. The design is punching,cutting, bending progressive die, the main consideration for the design of the different distance between the position to determine the rough location of parts and the distance between each feed. Taking into account the different position of the coordinated action between the various work places and mold wear Key words: composite die Piercing die bending die 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 工序名稱 粗加工毛坯 工序號(hào) 零件名稱 凸凹模 零件號(hào) 03 零件重量 同時(shí)加工零件數(shù) 材 料 毛 坯 牌 號(hào) 硬 度 型 號(hào) 重 量 T10A HRC56-60 設(shè) 備 夾 具 名 稱 輔 助 工 具 名 稱 型 號(hào) 銑床 X62W 虎鉗 安 裝 工 步 安裝及工步說(shuō)明 刀 具 量 具 走 刀 長(zhǎng) 度 走 刀 次 數(shù) 切 削 深 度 進(jìn)給量(mm/min) 主 軸 轉(zhuǎn) 速 切 削 速 度 基 本 工 時(shí) 03 將六面銑六方保證尺寸 端銑刀 游標(biāo)卡尺 0.5mm 100mm/min 800 設(shè) 計(jì) 者 陸春志 指 導(dǎo) 教 師 于智宏 共 7 頁(yè) 第 1 頁(yè) 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 工序名稱 磨平面 工序號(hào) 零件名稱 凸凹模 零件號(hào) 03 零件重量 同時(shí)加工零件數(shù) 材 料 毛 坯 牌 號(hào) 硬 度 型 號(hào) 重 量 T10A HRC56-60 設(shè) 備 夾 具 名 稱 輔 助 工 具 名 稱 型 號(hào) 磨床 安 裝 工 步 安裝及工步說(shuō)明 刀 具 量 具 走 刀 長(zhǎng) 度 走 刀 次 數(shù) 切 削 深 度 進(jìn)給量mm/min 主 軸 轉(zhuǎn) 速 切 削 速 度 基 本 工 時(shí) 04 磨兩大平面及相鄰的側(cè)面保證垂直 Ф50mm的砂輪 千分尺 0.3 50 1000 設(shè) 計(jì) 者 陸春志 指 導(dǎo) 教 師 于智宏 共 7 頁(yè) 第 2 頁(yè) 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 工序名稱 鉗工劃線 工序號(hào) 零件名稱 凸凹模 零件號(hào) 03 零件重量 同時(shí)加工零件數(shù) 材 料 毛 坯 牌 號(hào) 硬 度 型 號(hào) 重 量 T10A HRC56-60 設(shè) 備 夾 具 名 稱 輔 助 工 具 名 稱 型 號(hào) 劃針 安 裝 工 步 安裝及工步說(shuō)明 刀 具 量 具 走 刀 長(zhǎng) 度 走 刀 次 數(shù) 切 削 深 度 進(jìn)給量 主 軸 轉(zhuǎn) 速 切 削 速 度 基 本 工 時(shí) 05 劃刃口輪廓 劃針 游標(biāo)卡尺 設(shè) 計(jì) 者 陸春志 指 導(dǎo) 教 師 于智宏 共 7 頁(yè) 第 3 頁(yè) 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 工序名稱 銑內(nèi)腔 內(nèi)孔 工序號(hào) 零件名稱 凸凹模 零件號(hào) 03 零件重量 同時(shí)加工零件數(shù) 材 料 毛 坯 牌 號(hào) 硬 度 型 號(hào) 重 量 T10A HRC56-60 設(shè) 備 夾 具 名 稱 輔 助 工 具 名 稱 型 號(hào) 銑床 X62W 虎鉗 安 裝 工 步 安裝及工步說(shuō)明 刀 具 量 具 走 刀 長(zhǎng) 度 走 刀 次 數(shù) 切 削 深 度 進(jìn)給量 主 軸 轉(zhuǎn) 速 切 削 速 度 基 本 工 時(shí) 06 按劃線加工凸凹模面單邊余量0.3mm Ф20mm的銑刀 千分尺 0.5 20 1000 設(shè) 計(jì) 者 陸春志 指 導(dǎo) 教 師 于智宏 共 7 頁(yè) 第 4 頁(yè) 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 工序名稱 擴(kuò)孔 工序號(hào) 零件名稱 凸凹模 零件號(hào) 03 零件重量 同時(shí)加工零件數(shù) 材 料 毛 坯 牌 號(hào) 硬 度 型 號(hào) 重 量 T10A HRC56-60 設(shè) 備 夾 具 名 稱 輔 助 工 具 名 稱 型 號(hào) 虎鉗 安 裝 工 步 安裝及工步說(shuō)明 刀 具 量 具 走 刀 長(zhǎng) 度 走 刀 次 數(shù) 切 削 深 度 進(jìn)給量 主 軸 轉(zhuǎn) 速 切 削 速 度 基 本 工 時(shí) 03 將孔加工到單邊0.3mm余量 鉸刀φ28 千分尺 設(shè) 計(jì) 者 陸春志 指 導(dǎo) 教 師 于智宏 共 7 頁(yè) 第 5 頁(yè) 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 工序名稱 磨內(nèi)腔 內(nèi)孔 磨圓角 工序號(hào) 零件名稱 凸凹模 零件號(hào) 03 零件重量 同時(shí)加工零件數(shù) 材 料 毛 坯 牌 號(hào) 硬 度 型 號(hào) 重 量 T10A HRC56-60 設(shè) 備 夾 具 名 稱 輔 助 工 具 名 稱 型 號(hào) 磨床 M1432B 電磁吸盤 安 裝 工 步 安裝及工步說(shuō)明 刀 具 量 具 走 刀 長(zhǎng) 度 走 刀 次 數(shù) 切 削 深 度 進(jìn)給量 主 軸 轉(zhuǎn) 速 切 削 速 度 基 本 工 時(shí) 09 成型磨削刃口型面達(dá)到設(shè)計(jì)要求 Ф10mm的 砂輪 千分尺 0.1 10 1200 設(shè) 計(jì) 者 陸春志 指 導(dǎo) 教 師 于智宏 共 7 頁(yè) 第 6 頁(yè) 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 工序名稱 鉗工 工序號(hào) 零件名稱 凸凹模 零件號(hào) 03 零件重量 同時(shí)加工零件數(shù) 材 料 毛 坯 牌 號(hào) 硬 度 型 號(hào) 重 量 T10A HRC56-60 設(shè) 備 夾 具 名 稱 輔 助 工 具 名 稱 型 號(hào) 安 裝 工 步 安裝及工步說(shuō)明 刀 具 量 具 走 刀 長(zhǎng) 度 走 刀 次 數(shù) 切 削 深 度 進(jìn)給量 主 軸 轉(zhuǎn) 速 切 削 速 度 基 本 工 時(shí) 10 修磨刃口達(dá)到設(shè)計(jì)要求 銼刀 千分尺 設(shè) 計(jì) 者 陸春志 指 導(dǎo) 教 師 于智宏 共 7 頁(yè) 第 7 頁(yè) 機(jī) 械 加 工 工 藝 過(guò) 程 卡 零件號(hào) 零 件 名 稱 07 彎曲凸凹模 工序號(hào) 工 序 名 稱 設(shè) 備 夾 具 刀 具 量 具 工 時(shí) 名 稱 型 號(hào) 名 稱 規(guī) 格 名 稱 規(guī) 格 名 稱 規(guī) 格 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 備料 熱處理 粗加工毛坯 磨平面 鉗工劃線 銑內(nèi)腔 內(nèi)孔 鉸孔 熱處理 磨內(nèi)腔 磨圓角 鉗工 鋸床 退火爐 銑床 磨床 銑床 淬火爐 磨床 GX120 X62W M1432B X62W M1432B 平口虎鉗 虎鉗 電磁吸盤 方箱 虎鉗 虎鉗 電磁吸盤 平口虎鉗 鋸條 端銑刀 砂輪 劃針 立銑刀 鉸刀 砂輪 銼刀 φ20mm φ50mm φ20mm φ28mm φ10mm 游標(biāo)卡尺 游標(biāo)卡尺 千分尺 游標(biāo)卡尺 千分尺 內(nèi)徑卡尺 千分尺 千分尺 編制 陸春志 校對(duì) 審核 批準(zhǔn) 目錄 1 緒論 …………………………………………………………………………………1 1.1國(guó)內(nèi)外發(fā)展概況 ……………………………………………………………………1 1.2我國(guó)未來(lái)模具的研發(fā)探討 …………………………………………………………1 1.3彎曲模模具設(shè)計(jì)與制造方面 ………………………………………………………3 1.3.1彎曲沖孔連續(xù)模模具設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)思路 …………………………………………3 1.3.2彎曲沖孔連續(xù)模模具設(shè)計(jì)的進(jìn)度 ………………………………………………3 2石英表鐵芯的工藝分析 ………………………………………………………………5 2.1彎曲沖孔的工藝分析 ………………………………………………………………5 2.2工藝方案的確定 ……………………………………………………………………5 3 主要工藝參數(shù)計(jì)算……………………………………………………………………7 3.1.彎曲工藝尺寸的計(jì)算………………………………………………………………7 3.1.1彎曲件展開(kāi)長(zhǎng)度的計(jì)算 …………………………………………………………7 3.2排樣的設(shè)計(jì)與計(jì)算 …………………………………………………………………8 3.2.1 確定搭邊與搭肩值………………………………………………………………9 3.2.2 計(jì)算送料步距和條料的寬度……………………………………………………9 3.3計(jì)算沖裁工藝尺寸計(jì)算……………………………………………………………10 3.3.1計(jì)算凸凹模工作部分尺寸………………………………………………………10 3.3.2彎曲模工作部分尺寸的計(jì)算……………………………………………………12 3.4沖壓力的計(jì)算………………………………………………………………………14 3.4.1沖裁力的計(jì)算……………………………………………………………………14 3.4.2 卸料力、推件力及頂件力及總沖裁力的計(jì)算…………………………………15 3.5 彎曲力的計(jì)算………………………………………………………………………16 4模具的總體設(shè)計(jì)………………………………………………………………………18 5模具主要零部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)…………………………………………………………19 5.1沖孔凸模、凹模、彎曲凸模、彎曲凸凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)…………………………19 5.1.1沖孔凸模、凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)……………………………………………………19 5.1.2彎曲凸凹模的設(shè)計(jì)………………………………………………………………20 5.1.3卸件彈簧的設(shè)計(jì)…………………………………………………………………21 5.2模架的設(shè)計(jì)…………………………………………………………………………21 6壓力機(jī)設(shè)備的選擇……………………………………………………………………22 7制模具總裝圖…………………………………………………………………………23 8結(jié)束語(yǔ)…………………………………………………………………………………24 致謝………………………………………………………………………………………25 參考文獻(xiàn)…………………………………………………………………………………26