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自動化表面精加工注塑模具鋼球形研磨和拋光工藝球 英 文 翻 譯 學(xué)院：機械學(xué)院 專業(yè)班級：機制07-1班 指導(dǎo)老師：向道輝 學(xué)號：310704010124 姓名：楊勇 自動化表面精加工注塑模具鋼球形研磨和拋光工藝球 收件日期：2004年3月30日/接受日期：2004年7月5日/發(fā)表時間：05年3月30號?施普林格出版社倫敦有限公司2005 要 本研究探討球形研磨和拋光表面處理的自動化的可能性，正如在自由曲面注塑模具鋼PDS5 在數(shù)控加工中心。設(shè)計和制造，研磨工具持有人已經(jīng)完成了這項研究。最佳參數(shù)的確定，采用磨削的塑料注射成型法交PDS5加工中心。最佳表面磨削，荷蘭國際集團的注塑模具鋼PDS5參數(shù) 一個PA的氧化鋁，研磨材料組合磨削，荷蘭國際集團18 000 rpm時，磨削深度為20微米的速度，以及50毫米/分鐘。試樣的表面粗糙度Ra可提高到1.60微米至0.35微米的最佳使用表面磨削參數(shù)。表面粗糙度Ra可進一步改善至約0.343微米至0.06微米之間，擠光與拋光的最佳參數(shù)。 應(yīng)用表面打磨和拋光最佳參數(shù)，順序為細(xì)研磨自由曲面模，表面粗糙度Ra的自由曲面上的測試區(qū)部分可提高到約2.15微米至0.07微米。 關(guān)鍵詞自動化表面精加工? 球研磨拋光工藝過程? ?測量表面粗糙度的方法 塑料是重要的工程材料，由于其特定的特性，如耐化學(xué)腐蝕，密度低，易于制造，并有越來越多在工業(yè)應(yīng)用中替代金屬部件。 注射成型是重要的質(zhì)粒成形工藝之一 。該模具的注塑表面的光潔度是一個基本要求，由于其直接影響塑料的外觀。整理過程，如研磨，拋光和研磨常用來改善表面光潔度。 裝入的研磨工具（輪），已被廣泛應(yīng)用于在傳統(tǒng)模具精加工產(chǎn)業(yè)。幾何模型安裝工具磨床自動化表面光潔度，荷蘭國際集團過程中引入了[1]。一個整理過程模型球研磨系統(tǒng)自動化表面精加工的工具，電信設(shè)備制造商開發(fā)了在[2]。磨削速度，切削深度，進給如研磨材料，磨料率，車輪性能，晶粒尺寸，都為球形研磨主導(dǎo)參數(shù)，荷蘭國際集團的過程，如圖所示。 1、最佳球面磨床，注塑模具鋼的參數(shù)尚未掌控的以文獻為基礎(chǔ)。 近年來，一些研究已經(jīng)在德國進行了擠光球的最佳參數(shù)的研究（圖2）。例如，它已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，塑料對工件表面形成可減少使用碳化鎢球或滾子，從而提高了表面粗糙度，表面硬度和抗疲勞性[3-6]。該拋光過程是由加工中心[3，4]和車床[5，6]。主要參數(shù)有打磨。表面粗糙度的影響是滾珠或滾子的材料，打磨力，進給速度，拋光速度，潤滑，打磨等[3]通過。最佳注塑模具鋼拋光參數(shù)PDS5是一個組合的潤滑脂，進給速度200毫米/分鐘，打磨拋光速度是40微米，力量是 300 N。該深度的滲透拋光表面采用最佳球擠光參數(shù)約2.5微米的表面粗糙的改善，通過打磨一般介于40％和90％[3-7]。這項研究的目的是開發(fā)和球面磨削擠光表面光潔度過程而言，是一個自由曲面。 2、 在注塑模具加工中心。該流程圖利用自動化表面光潔度研磨球，其過程如圖所示。 3、我們通過設(shè)計和制造球形研磨工具及其對準(zhǔn)去副加工中心上使用。最佳表面球形磨削工藝參數(shù)進行了測定，利用正交表的方法。四因素三對應(yīng)，然后選擇了矩陣實驗。最佳裝球的表面磨削參數(shù)研磨，然后應(yīng)用到一個自由曲面光潔度表面的載體。為了改善表面粗糙度，對表面進一步打磨，使用最佳擠光參數(shù)。 2設(shè)計和球面磨削工具的定位裝置 了能從球面磨削過程中的自由曲面表面上看，球磨床中心應(yīng)配合Z軸加工中心軸。裝入的研磨球工具及其調(diào)節(jié)裝置的設(shè)計，如圖4所示。電動砂輪機是安裝在刀架上有兩個支點螺絲。該磨床球中心以及相同走線的COM的錐形槽求助。經(jīng)對齊磨床球，兩個可調(diào)整的支點螺釘擰緊之后，校準(zhǔn)組件可能被取消。中心坐標(biāo)之間的偏差，球磨床和納茨是約5微米，它是衡量一臺數(shù)控三坐標(biāo)測量機。由機床振動引起的力量是AB - 吸附由螺旋彈簧。所生產(chǎn)的球形磨削荷蘭國際集團的工具和球擠光工具被安裝，如圖5主軸被鎖定為球面磨床，其進程和由主軸鎖球及制程機制。 3規(guī)劃矩陣實驗 3.1配置的直交 幾個參數(shù)的影響可以達到有效通過開展正交陣列的實驗[8]。為配合上述球面磨削的PA，該磨床球研磨材料（與直徑10毫米），進料速度，磨削深度和電動砂輪機被選定為四個實驗因素（參數(shù)）和一個指定的因子D（見表1）研究。三個等級（設(shè)置）為每個因素被配置，其范圍是由數(shù)字1，2和3確定。三研磨材料，即碳化硅（SiC），白鋁氧化物（氧化鋁，），粉紅色三氧化二鋁（Al2O3微粉，）分別被選用和研究。每個因素三個數(shù)值乃根據(jù)預(yù)先研究的結(jié)果開展4個3級的球形研磨工藝因素矩陣實驗。 3.2定義的數(shù)據(jù)分析 工程設(shè)計問題可分為較小的，更好的類型，標(biāo)稱的最佳類型，較大的，更好的類型，簽署的目標(biāo)類型，其中包括[8]。該信號與信噪比（S / N）作為優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)的產(chǎn)品或工藝設(shè)計。表面粗糙度值通過適當(dāng)?shù)哪ハ鲄?shù)組合應(yīng)比原表面小。因此，球面磨削過程是一個較小的，更好的類型問題的例子。S / N比η，是由以下方程定義[8]： 之后的S / N從每個實驗數(shù)據(jù)比 正交表進行計算，各因素的主效應(yīng)測定使用方差分析（ANOVA） [8]。較小的，很好的解決問題的優(yōu)化策略是盡量由公式式定義。 η水平，最大限度地將負(fù)責(zé)的因素，有一個顯著的影響η的選擇。球形研磨的最佳條件可以被確定。 4實驗工作和結(jié)果 在這項研究中所使用的材料是PDS5工具鋼（相當(dāng)于采用AISI P20的）[9]，這是常見的大型注塑產(chǎn)品的模具用于汽車零部件和家用電器領(lǐng)域。這種材料的硬度為HRC33（HS46）[9]。這樣做的一個好處是物質(zhì)特殊加工后，模具可直接用于未經(jīng)熱處理的進一步整理，由于其特殊的前處理工藝。該標(biāo)本的設(shè)計和制造，使它們可以在一個測力計測量反應(yīng)上。大體標(biāo)本的PDS5加工，然后安裝在測功機上進行三軸加工中心作出銑削。鋼鐵公司（類型的MV - 3A）款，配備了FUNUC的數(shù)控控制器（類型0M的）[10]。預(yù)加工表面的粗糙度進行了測量，使用Hommelwerke T4000裝備，將約1.6微米。圖6顯示了實驗設(shè)置在球面磨削工藝。一個MP10觸摸觸發(fā)由雷尼紹公司生產(chǎn)的探針也集成加工中心刀庫來衡量和確定試樣的原產(chǎn)地。該數(shù)控為球擠光加工路徑生成所需的代碼是PowerMILL CAM軟件。這些代碼可以傳到該加工中心。數(shù)控控制器通過RS232串行接口。 表2總結(jié)了地面測量表面粗糙度值Ra和計算的S / N為每18課比正交氬 光用均衡器。 1，后執(zhí)行的18式實驗。平均的S / N為每四個因素可以得到的比率，如表3所列，采取的數(shù)值見表2。平均的S / N為每四個因素的比率是圖形如圖所示。 7圖。實驗裝置，以確定運算球面??磨削參數(shù) 表2.PDS5試樣表面粗糙度 表3.平均的S / N比值因子水平（分貝） 朗讀 顯示對應(yīng)的拉丁字符的拼音 在球面磨削過程的目的是盡量減少表面的粗糙度由determin地面標(biāo)本價值荷蘭國際集團各因素的最佳水平。因為是一個單調(diào)減函數(shù)，我們應(yīng)盡量的使用S / N比。形成機制，我們能確定每個因素的最佳水平作為一級η的最高值。因此，在試驗的基礎(chǔ)矩陣，最佳研磨材料呈粉紅色氧化鋁;最佳的進給為50毫米/分鐘;最佳的磨削深度為20微米，以及最佳轉(zhuǎn)速18000轉(zhuǎn)，如表4所示。各因素的主要作用是進一步確定使用方差分析（ANOVA）技術(shù)分析和F比為了測試，以確定其意義（見表5）。該 F0.10，2,13是平等的顯著性水平2.76至0.10（或90％置信水平）;因素的自由度為2，匯集了錯誤的自由度為13，根據(jù)F分布表[11]。一架F比值大于2.76可歸納為表面粗糙度有顯著影響，并確定了一個星號。因此，進給和深度磨削表面粗糙度有一個顯著的效果。 五，進行了驗證實驗，觀察重復(fù)性使用研磨的最佳組合，如表6。表面粗糙度的索取這些標(biāo)本價值進行測量，約為0.35微米。在使用球面磨削參數(shù)的最佳組合后表面粗糙度提高約78％。在表面進一步打磨使用最佳擠光參數(shù)的RA = 0.06μm的表面粗糙度值的OB 拋光球。用30 ×光學(xué)顯微鏡觀察改進光面粗糙度，如圖所示。預(yù)加工表面粗糙度的改善約95％，打磨的過程。 表面研磨球的最佳工藝參數(shù)的OB從實驗被應(yīng)用于對自由曲面模具插入到evalu表面光潔度， 表面粗糙度的改善，一個選定為測試載體。模具的數(shù)控加工，為測試對象是與PowerMILL CAM的SERT的模擬軟件。經(jīng)過精細(xì)加工的模具，進一步地插入與球面磨削獲得最佳參數(shù)的矩陣實驗。此后不久，表面拋光的最佳擠光參數(shù)，進一步提高被測物體的表面粗糙度（見圖。9）。模具的表面粗糙度測量插入， 與Hommelwerke T4000設(shè)備。平均表面粗糙度對模具的插入精細(xì)研磨表面價值平均為2.15微米，這對表面為0.45微米 圖7 控制因素的影響 表4。優(yōu)化組合球面磨削參數(shù) 因子 水平 磨料 Al2 O3 , PA 進給 50 mm/min 磨削深度 20 μm 公轉(zhuǎn) 18000 rpm 表5。方差分析表的S / N的表面粗糙度比 因子 自由度 平方和 平均平方 F比率 A 2 24.791 12.396 3.620? B 2 0.692 0.346 C 2 28.218 14.109 4.121? D 2 4.776 2.388 錯誤 9 39.043 總和 17 97.520 匯集錯誤 13 44.511 3.424 * F比率值> 2.76有顯著影響表面粗糙度 表6.表面的粗糙度值測試后驗證實驗標(biāo)本 圖。 8。一個工具制造者對被測樣品表面和預(yù)加工表面之間的打磨情況在顯微鏡下的比較（30 ×） 圖. 9.精細(xì)研磨，研磨和拋光模 t圖8 5結(jié)論 在這項工作中，自動球形的最佳參數(shù)，卡爾研磨和球擠光表面處理過程中一個自由曲面注塑模具開發(fā)了cessfully的加工中心。裝入的研磨球工具（和其排列組成部分）的設(shè)計和制造。最佳球形表面磨削參數(shù)磨削確定了矩陣進行實驗。最佳球面磨削參數(shù)為注塑模具鋼PDS5是對合并磨料粉紅色的鋁氧化物（氧化鋁，），50毫米/分鐘，20微米的磨削深度，以及18000轉(zhuǎn)的壽命。試樣的表面粗糙度Ra可提高約1.6微米的表面用研磨球的最佳條件，以0.35微米研磨。通過應(yīng)用最佳表面打磨和拋光參數(shù)對自由曲面模的表面光潔度，表面粗糙度進行測量，為改善表面約79.1％，在表面上，約96.7％的磨光表面上。 朗讀 顯示對應(yīng)的拉丁字符的拼音 致謝：作者感謝國科會的支持與中華人民共和國共和國授予國科會89 - 2212 - é - 011 - 059本研究。 References 1. Chen CCA, Yan WS (2000) Geometric model of mounted grinding tools for automated surface finishing processes. In: Proceedings of the 6th International Conference on Automation Technology, Taipei, May 9-11, pp 43-47 2. Chen CCA, Duffie NA, Liu WC (1997) A finishing model of spherical grinding tools for automated surface finishing systems. Int J Manuf SciProd 1(1):17-26 3. Loh NH, Tam SC (1988) Effects of ball burnishing parameters on surface finish-a literature survey and discussion. Precis Eng 10(4):215- 220 4. Loh NH, Tam SC, Miyazawa S (1991) Investigations on the surface roughness produced by ball burnishing. Int J Mach Tools Manuf 31(1):75-81 5. Yu X, Wang L (1999) Effect of various parameters on the surface roughness of an aluminum alloy burnished with a spherical surfaced polycrystalline diamond tool. Int J Mach Tools Manuf 39:459-469 6. Klocke F, Liermann J (1996) Roller burnishing of hard turned surfaces.Int J Mach Tools Manuf 38(5):419-423 7. Shiou FJ, Chen CH (2003) Determination of optimal ball-burnishing parameters for plastic injection molding steel. Int J Adv Manuf Technol 3:177-185 8. Phadke MS (1989) Quality engineering using robust design. Prentice-Hall, Englewood Cliffs, New Jersey 9. Ta-Tung Company (1985) Technical handbook for the selection of plastic injection mold steel. Taiwan 10. Yang Iron Works (1996) Technical handbook of MV-3A vertical machining center. Taiwan 11. Montgomery DC (1991) Design and analysis of experiments. Wiley, New York 河南機電高等專科學(xué)校 學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文）中期檢查表 學(xué)生姓名 學(xué) 號 指導(dǎo)教師 選題情況 課題名稱 套管塑料模具設(shè)計 難易程度 偏難 適中 √ 偏易 工作量 較大 合理 √ 較小 符合規(guī)范化的要求 任務(wù)書 有 √ 無 開題報告 有 √ 無 外文翻譯質(zhì)量 優(yōu) 良 中 差 學(xué)習(xí)態(tài)度、出勤情況 好 一般 差 工作進度 快 按計劃進行 慢 中期工作匯報及解答問題情況 優(yōu) 良 中 差 中期成績評定： 所在專業(yè)意見： 負(fù)責(zé)人： 年 月 日 河南機電高等?？茖W(xué)校 畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書 系 部： 專 業(yè)： 學(xué)生姓名: 學(xué) 號: 設(shè)計(論文)題目： 套管塑料模具設(shè)計 起 迄 日 期: 2006年4月1日~ 5月15日 指 導(dǎo) 教 師: 發(fā)任務(wù)書日期: 2006 年 3 月 1 日  畢 業(yè) 設(shè) 計（論 文）任 務(wù) 書 1．本畢業(yè)設(shè)計（論文）課題來源及應(yīng)達到的目的： 本制件來自于企業(yè)的加工零件. 通過本次畢業(yè)設(shè)計，應(yīng)學(xué)會能全面科學(xué)合理地對零件進行工藝分析，并能合理地選擇加工方式，掌握塑料模的設(shè)計與制造，并能將塑件成型原理、成型所用設(shè)備、成型工藝、塑料模設(shè)計與塑料模制造有機的結(jié)合，能正確分析與解決生產(chǎn)實際中的常見問題。 2．本畢業(yè)設(shè)計（論文）課題任務(wù)的內(nèi)容和要求（包括原始數(shù)據(jù)、技術(shù)要求、工作要求等）： 內(nèi)產(chǎn)品名稱：套管 材料：PA1010 生產(chǎn)數(shù)量：中等批量 技術(shù)要求：所有尺寸公差按SJ1372-78的4級精度 內(nèi)容： （1）完成套管塑件塑料結(jié)構(gòu)工藝性分析 （2）完成設(shè)計說明書的編制 （3）完成套管制件塑料模具裝配圖及零件圖繪制 （4）完成主要模具零件圖的工藝編制 所在專業(yè)審查意見： 負(fù)責(zé)人： 年 月 日 系部意見： 系領(lǐng)導(dǎo)： 年 月 日 河南機電高等?？茖W(xué)校 畢業(yè)設(shè)計（論文）評語 學(xué)生姓名： 何前進 班級: 模具034 學(xué)號：0312404 題 目： 套管塑料模具設(shè)計 綜合成績： 指導(dǎo)者評語： 指導(dǎo)者(簽字)： 年 月 日 畢業(yè)設(shè)計（論文）評語 評閱者評語： 評閱者(簽字)： 年 月 日 答辯委員會（小組）評語： 答辯委員會（小組）負(fù)責(zé)人(簽字)： 年 月 日 套管塑料模具設(shè)計 緒論 塑料工業(yè)是世界上增長最快的工業(yè)之一。自從1909年實現(xiàn)以純粹化學(xué)合成方法生產(chǎn)塑料算起﹐塑料工業(yè)已有90余年的歷史。伴隨著科技日新月異的發(fā)展﹐塑料工業(yè)得到了前所未有的發(fā)展﹐從而使得塑料的數(shù)量也不斷上漲。當(dāng)然塑料工業(yè)的發(fā)展是離不開塑料模具設(shè)計的，模具工業(yè)被譽為“工業(yè)之母”。隨著模具技朮的迅速發(fā)展﹐在現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)中﹐模具已成為各種工業(yè)產(chǎn)品不可缺少的重要工藝設(shè)備。由于模具成型有優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低耗和低成本等其它加工方法無法比擬的優(yōu)點﹐因此在機械、電子、輕工業(yè)、航空﹐日用品等工業(yè)領(lǐng)域得到了極其廣泛的應(yīng)用。尤其現(xiàn)在電子產(chǎn)品種類繁多且更新?lián)Q代速度之快﹐更加快了模具行業(yè)的發(fā)展。現(xiàn)在模具成型技朮已經(jīng)成為衡量一個國家工業(yè)水平的重要標(biāo)志之一。 但隨著科技的不斷發(fā)展，各種性能的塑料產(chǎn)品的不斷開發(fā)，注塑工藝越來越多地被各個制造領(lǐng)域用以成型各種性能要求的產(chǎn)品。要高質(zhì)量、低價格、快速地生產(chǎn)注塑產(chǎn)品，必須綜合考慮成型材料，注塑模具及注塑機的問題。塑料模具設(shè)計質(zhì)量直接影響成型產(chǎn)品的生產(chǎn)效率、質(zhì)量及成本。 這樣對注塑模具全方位的要求越來越高。高質(zhì)量、低價格、快速地開發(fā)模具顯得尤為重要. 注射模具在注射制品成型中起極其重要的作用,除了塑料制品的表面質(zhì)量,成型精度完全由模具決定之外,塑料制品的內(nèi)在質(zhì)量,成型效率也受模具左右,所以如何高質(zhì)量,簡明,快捷,規(guī)范化地設(shè)計注塑模具成為發(fā)揮注塑成型工藝優(yōu)越性,擴大注塑制品應(yīng)用的首要問題。 以上所體現(xiàn)的各個方面，都與模具設(shè)計有著非常密切的關(guān)系。一副設(shè)計合理的模具，就有85﹪成功的希望，其余就得靠設(shè)備和模具制造工人的熟練程度來達到,所以，提高塑料注射模具的設(shè)計水平就顯得尤為重要。本套模具在設(shè)計的中，結(jié)合前人的設(shè)計經(jīng)驗和這幾年模具發(fā)展新成果，采用了很多更具合理的模具結(jié)構(gòu)。例如：本套模具在開始模具設(shè)計之前，考慮了多種設(shè)計方案，衡量了每種方案的優(yōu)缺點，從中選擇一種最具合理方案。本模具采用最新的三板模結(jié)構(gòu)，及模具在開模過程中有三次分型。簡化了剝料板的厚度大小，把剝料板放入定模板中與其平齊，這樣就降低了模具閉合高度，曾強了模具自身的剛性。采用一拉桿控制剝料板和上模板的動作，并對其起支承作用。另外，在上下模板之間裝有開閉器，其作用就是控制模具的開模順序，使模具能夠安全合理的完成開合模動作。采用這些新型結(jié)構(gòu)，不僅使模具更具簡單化，而且還因為這些零件都一標(biāo)準(zhǔn)化，縮短了加工周期，節(jié)約了大量成本。 如今，我國模具成型工業(yè)已形成了相當(dāng)規(guī)模的完整體系，越來越多的新技術(shù)，新工藝，新材料誕生，將促使我國模具工業(yè)的飛躍發(fā)展。但目前，我國模具工業(yè)的總體水平與世界先進國家相比還有一定差距，還要大力推進模具產(chǎn)業(yè)的科技進步，開展新技術(shù)，新材料研究開發(fā)，并進一步加強對模具工業(yè)專業(yè)技術(shù)人才的培養(yǎng)，為我國模具成型加工技術(shù)超趕世界先進水平作出貢獻。 第一章 零件的工藝性分析 1.1 塑料材料的成型特性及參數(shù)（含塑件圖） 經(jīng)過查閱資料和向生產(chǎn)者資詢，尼龍1010成型比較容易，材料成型對模具溫度要求不是很高，一般位50-60℃。尼龍1010具有一定的吸濕性，成型時會在制件上產(chǎn)生斑痕、云紋、銀絲、氣泡等缺陷，故在注射成型之前應(yīng)對其進行干燥處理。另外尼龍1010收縮率比較大一點，在注射時顆適當(dāng)加打保壓時間，避免此因素對成型制件的影響。流動性好，脫模比較容易，因而可考慮用小澆口成型，因結(jié)構(gòu)原因，用點澆口更容易脫模。由于塑件尺寸精度和外表精度要求不高，可以考慮將澆口設(shè)在塑件外表面。模具的冷卻設(shè)計可以從簡，以提高生產(chǎn)效率。 1.2 塑件結(jié)構(gòu)分析 塑件圖可以看出該塑件的形狀比較簡單，結(jié)構(gòu)較長，塑件為中空套筒件因此抽芯距也比較長。所以考慮把塑件分型面選擇在中間位置（外觀要求不高）型芯采用整體型芯，直接用頂干頂出制件，脫模比較簡單。 1.2.1 塑料制品公差的分析選取 由圖可以看出，塑件形狀結(jié)構(gòu)簡單，工作精度要求不高，工作表面為內(nèi)表面，查閱有關(guān)資料根據(jù)材料成型特性和結(jié)構(gòu)形狀可以選擇一般精度4級。根據(jù)所選的精度等級確定塑件尺寸精度如圖1-1所示： 1.2.2 模具型腔分布初步分析 塑件為套管，其工作表面為內(nèi)表面，生產(chǎn)量不算大，但為了提高效率采用一模兩腔成型。 圖1-1 套管塑料制件 第二章 成型設(shè)備的選擇及注射參數(shù)確定 2.1 設(shè)備的選擇及型號 計算塑件體積和質(zhì)量 計算塑件的質(zhì)量時為了選用注塑機及確定模具型腔數(shù) 計算塑件的體積：V=12195㎜3 計算塑件的質(zhì)量：根據(jù)設(shè)計手冊可查得PA1010的密度為1.2㎏/dm-3 故塑件的質(zhì)量為：W =Ve =12195×1.2×10-3 =14.634g 采用一模兩件的模具結(jié)構(gòu)，考慮其外形尺寸，注塑時所需壓力和工廠現(xiàn)有設(shè)備等情況，初步選用注塑機為XS-ZY-125型。 2.2 塑件注塑工藝參數(shù)確定 查找相關(guān)文獻和參考工廠實際情況，PA1010的成型工藝參數(shù)可作如下選擇：（試模時可根據(jù)實際情況作適當(dāng)調(diào)整） 注塑溫度：包括料筒溫度和噴嘴溫度 料筒溫度：后段溫度T1選用140℃ 中段溫度T2選用260℃ 前段溫度T3選用270℃ 噴嘴溫度：選用200℃ 注塑壓力：選用90MPA 注塑時間：選用20S 保 壓：選用75MPA 保壓時間：選用10S 冷卻時間：選用30S 第三章 工藝方案的確定 3.1 分型面的選擇 分型面為動模與定模的分接口,是取出塑件或澆注系統(tǒng)凝料的面。它的合理選擇是塑件能完好成型的條件,不僅關(guān)系到塑件的脫模,而且涉及摸具結(jié)構(gòu)與制造成本。 合理的分型面不但能滿足制品各方面的性能要求 ,而且使模具結(jié)構(gòu)簡單,成本也會令人滿意。選擇分型面時有下面一些原則可以遵循： (1) 分型面應(yīng)選擇在塑件的最大截面處,否則給脫模和加工帶來困難。此點可說是選擇的首要原則。 (2) 盡可能地將塑件留在公模側(cè),因在公模側(cè)設(shè)置脫模機構(gòu)簡便易行。 (3) 在安排制件在型腔中方位時,盡量避免側(cè)向分型或抽芯以利于簡化模具結(jié)構(gòu)。 結(jié)合以上原則還要綜合考慮塑件的尺寸精度、外觀質(zhì)量、使用要求及是否有利于澆注系統(tǒng)特別是澆口的合理安排, 是否有利于排氣。 所設(shè)計模具的塑件套管由圖可以看出，由于塑件太長不能將側(cè)面作為分型面，因為那將導(dǎo)致不合理的模具高度和模腔深度，痕會出現(xiàn)很多抽芯機構(gòu)，使模具復(fù)雜化。對于這一模具，分型面沒有選擇。它的套管上面有六個通孔分別以中心軸線對稱分布。由于塑件的外表面是非工作表面，表面精度要求不高，頂干和澆口可以考慮選擇在表面上，所以可以把套管上六個小孔的對稱面作為塑件的分型面，這樣把塑件放在動定模各一半分別用六各固定型芯成型六各小孔。質(zhì)需要用一個長的整體活動型芯來成型內(nèi)孔表面就可以了。這樣不僅易脫模，使模具結(jié)構(gòu)相對簡單化。分型面如圖1-2所示： 圖1-2：分型面選擇 ３.２ 型腔數(shù)目及排列方式的確定 3.2.1 型腔的數(shù)目確定 注射?？稍O(shè)計成一模一腔也可設(shè)計成一模多腔。其數(shù)目的確定要從以下幾個方面考慮： (1) 注塑產(chǎn)品的尺寸及結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性 該塑件的結(jié)構(gòu)簡單，尺寸也不算太大，所以多腔要比單腔效率更高。 (2) 塑件的尺寸精度 型腔精度也相對降低，由于該塑件的精度要求不高，采用多腔能保證其精度，所以可以考慮多腔成型塑件。 (3) 制造成本 從塑件成本中所占的費用比例來看，多腔比單腔模低。 (4) 塑成型的生產(chǎn)效益 多腔模更具優(yōu)勢 根據(jù)以上幾個方面的總結(jié)，一般大尺寸復(fù)雜的塑件適合一模一腔。針對此模具，其塑件尺寸為：175×32㎜ 屬于較小尺寸的塑件，所以我選擇一模兩腔。 3.2.2 型腔排列方式確定 本塑件在注塑時采用一模兩件，綜合考慮澆注系統(tǒng)、模具結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度等因素采取如圖1-3所示型腔排列方式： 圖1-3 型腔排列 此排列方式的最大優(yōu)點就是便于設(shè)置側(cè)向抽芯機構(gòu)，料流長度較短。此種排列可能會由于熔接痕產(chǎn)生降低塑件的強度，但考慮到塑件的工作情況，此熔接痕的產(chǎn)生位置對塑件工作沒有太大影響。所以，選擇此型腔排列方式比較合適。 第四章　澆注系統(tǒng)的設(shè)計 澆注系統(tǒng)指塑料熔體從注射機噴嘴噴出來后達到模腔之前在模具中所流經(jīng)的通道，其作用是將熔體從噴嘴平穩(wěn)快速地引進模腔并在熔體充模和固化定型過程中將注射壓力和保壓壓力充分傳遞到模腔各部它的設(shè)計合理與否直接對制品成型起到?jīng)Q定作用 4.1 主流道設(shè)計 設(shè)計要點﹕(1) 主流道通常設(shè)計成圓錐形。其錐度為2～4度﹐內(nèi)壁表面粗糙度一般為0.63微米。(2) 為減少料流轉(zhuǎn)向過渡時的阻力﹐主流道大端呈圓角過渡﹐其圓角半徑為1～3MM.(3) 為防止主流道與噴嘴外溢料﹐主流道對接處密對接﹐主流道對接處應(yīng)制成半球形凹坑。(4) 在保證良好成型的前提下﹐主流道L應(yīng)盡量短﹐否則將增多流道凝料﹐且增加壓力損失﹐使塑料降溫過多而影響注射成型。(5) 由于主流道與塑料熔體及噴嘴反復(fù)接觸和碰撞﹐因此常將主流道制成可拆卸的主流道襯套(澆口襯套)﹐便于用優(yōu)質(zhì)鋼加工和熱處理。(6) 當(dāng)澆口套與塑料接觸面很大時﹐其受到模腔內(nèi)塑料的反壓增大﹐從而易退出模具。 根據(jù)設(shè)計手冊查得XS-ZY-125型注塑機噴嘴的有關(guān)尺寸： 噴嘴前 端孔徑：d0=4㎜ 噴嘴端球面半徑：R0=12㎜ 根據(jù)模具主流道與噴嘴的關(guān)系： R= R0+(1-2)㎜ D= d0+(0.5-1)㎜ 取主流道球面半徑：R=13㎜ 取主流道的小端直徑d=4.5㎜ 為了便于寧料的從主流道中拔出，將主流道設(shè)計成錐形，其斜度1o-3o。經(jīng)換算得出主流道大端直徑D=8.5㎜。為了使熔料順利進入分流道，可在主流道出料端設(shè)計半徑r=5㎜得圓弧過度。 4.2 分流道設(shè)計 分流道是指主流道末端與澆口的一段塑料熔體的流動通道。分流道的作用是改變?nèi)垠w流向﹐使其以平穩(wěn)的流態(tài)均衡地分配到各個型腔。設(shè)計時應(yīng)注意盡量減少流動過程中的熱量損失與壓力損失。 設(shè)計要點﹕分流道應(yīng)在拐角應(yīng)設(shè)冷料穴﹐分流道截面應(yīng)大于制品的壁厚﹐每一流道要比下一流道大10％～20％.(3).選用圓形的分流道 。 4.2.1 形狀選擇 分流道得形狀有很多種，根據(jù)塑件得體積、壁厚以及形狀得復(fù)雜程度，注射速率、分流道長度因素來確定。由于塑件的形狀不太復(fù)雜，選用塑料的流動性很好填充容易，所以選擇半圓形截面的分流道。分流道的截面尺寸由塑料品種、塑件尺寸、成型工藝條件以及流道長度因素來確定。由于選用塑料為PA1010流動性非常好，通常半圓形截面的半徑可取1-5㎜，我選擇截面尺寸為R=3㎜。 4.2.2 分流道在分型面上的布置形式 分流道在分型面上的布置形式與型腔在分型面上的布置形式密切相關(guān)。排列盡量緊湊，流程盡量短，對稱布置，使脹模力的中心與祝塑機鎖模力的中心一致?？紤]以上原則結(jié)合本模具的實際情況選擇如圖1-4所示形式： 圖1-4 分流道選擇 4.3 澆口的設(shè)計 澆口的設(shè)計原則: (1) 要降低流動阻力﹐嘵口位置在肉厚較厚的地方。(2) 澆口應(yīng)遠(yuǎn)離排氣機構(gòu)﹐要避免排氣信道被過早阻斷。(3) 制品最厚的部分往往是最后凝固的地方﹐會出現(xiàn)較大的收縮。為了補縮﹐澆口應(yīng)設(shè)在其周圍。(4)澆口的位置要盡量減少熔接痕﹐要避免熔接痕強度太低。 由于本塑件的表面質(zhì)量要求不高，可以考慮將澆口放在塑件外表面上。本塑件采用PA1010塑料成型，PA1010具有良好的流動性，經(jīng)查表得知可以采用點澆口進料(考慮塑件本身結(jié)構(gòu)特性，塑件厚度)。 澆口數(shù)目，位置及尺寸 為確保套管質(zhì)量，并結(jié)合塑件的結(jié)構(gòu)特征，確定在長軸方向的中線使用兩個澆口同時進料。模具采用就模兩腔也就是四個澆口同時進料。澆口放置點可以根據(jù)塑件厚度確定。經(jīng)查表和計算得出澆口尺寸如圖1-5所示： 圖1-5： 澆口尺寸 第五章 模具機構(gòu)件的設(shè)計 5.1 選擇頂出方式 頂出機構(gòu)的設(shè)計要求﹕（1） 頂出機構(gòu)設(shè)計時應(yīng)晝量使塑件留于動模一側(cè)；（2） 塑件在推出過程中不發(fā)生變形和損壞；（3） 不損壞塑件的外觀質(zhì)量；（4） 合模時應(yīng)使推出機構(gòu)正確復(fù)位；（5）推出機構(gòu)應(yīng)動作可靠。 5.1.1 頂出方式的設(shè)計 由于成品是管類零件，所以采用頂出桿的方式頂出。由于成品的表面較大﹐中間也需有頂出桿來幫助脫模﹐選用的也是簡單的頂出桿。 5.1.2 頂出桿的固定 在頂板上制有臺階孔﹐將頂出桿裝入其中。這種形式強度高﹐不易變形。但在頂出桿多的情況下﹐臺階孔深度的一致性很難保證。在本產(chǎn)品中頂出桿的數(shù)量不多﹐不會出現(xiàn)這種情況。 5.1.3 頂出桿的配合 一般直徑為D的頂出桿﹐在頂出桿固定板上的孔應(yīng)為D+1㎜﹕頂出桿臺階部分的直徑常為D+5MM﹕頂板上的臺階為D+6㎜.為了不使頂在產(chǎn)品上留有凸臺﹐頂出桿表面與凸模表面齊平﹐或高出0.02㎜. 結(jié)合以上原則選用Φ4㎜頂出桿，在塑件中心底部分別各分部3個。 5.2 側(cè)向抽芯機構(gòu)的設(shè)計 5.2.1 確定抽芯形式 塑件屬于階梯管壯形，其內(nèi)型芯垂直于脫模方向，阻礙成型后塑件從模具中脫出。因此套管的內(nèi)型芯必須做成活動型芯，即須設(shè)置側(cè)向抽芯機構(gòu)。由于抽芯距較大，初步選用抽芯機構(gòu)為齒輪齒條抽芯。 5.2.2 確定抽芯距 抽芯距一般應(yīng)大于成型孔的深度，由于抽芯距較長，為了使型芯在成型過程中定位準(zhǔn)確對中精度更高型芯一端加長8㎜深入道模板里面取，提高塑件的成型精度成型孔深度為H=175㎜，另加3-5㎜的抽芯安全系數(shù)，可取S抽=H+8+5=188㎜ 5.2.3 確定齒輪的大小及參數(shù) 由于抽芯力不大，一般普通標(biāo)準(zhǔn)齒輪可以滿足需要，只要根據(jù)抽芯距確定齒輪中徑就可以了。取齒輪模數(shù)為3㎜中徑為60㎜，d=mz求得z=20、da=66㎜、df=52.5㎜，查表得齒輪寬度為30㎜（與連動齒條配合），20㎜（與主動齒條配合）。經(jīng)查設(shè)計手冊得齒輪軸得直徑為24㎜，用鍵連接完成與齒輪得固定。 5.2.4 動作原理 主動齒條固定在定模板上，齒輪則由軸固定在下模墊板上。活動型芯固定在蓮動齒條上面，開模時主動齒條發(fā)生位置移動，帶動齒輪開始旋轉(zhuǎn)，齒輪產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩傳遞給另一與蓮動齒條相配合的齒輪，帶動蓮動齒條開始移動直到完成抽芯動作。 5.3 導(dǎo)向裝置的設(shè)計 塑料注射模上的導(dǎo)向裝置，在采用標(biāo)準(zhǔn)模架時，已經(jīng)確定下來. 一般情況下,設(shè)計人員只要按模架規(guī)格選用就可以了。但根據(jù)制品要求須設(shè)置精密導(dǎo)向裝置時,則必須由設(shè)計人員根據(jù)模具結(jié)構(gòu)進行具體設(shè)計。 一般導(dǎo)向分為動，定模之間的導(dǎo)向，墊板及頂出板的導(dǎo)向，推件板與下模板之間的導(dǎo)向,定模板與動模板板之間的導(dǎo)向。 一般導(dǎo)向裝置由于受加工精度的限制或使用一段時間后,其配合精度降低,會直接影響制品的精度，因此對精度要求較高的制品必須另行設(shè)計精密導(dǎo)向定位裝置。 在本套模具中，因為有三次開模，根據(jù)結(jié)構(gòu)需，分別在墊板和頂板設(shè)置導(dǎo)柱和導(dǎo)套，還有定模板和上下模出設(shè)置導(dǎo)向裝置。 導(dǎo)向裝置的尺寸確定﹕導(dǎo)柱長度由具體模具的模板厚度確定﹐直徑為ψ25㎜﹐凸臺高度8㎜。導(dǎo)套外圓直徑為Φ30㎜﹐凸臺高度為8㎜。 第六章 成型零部件的設(shè)計與計算 6.1 型腔、型芯的結(jié)構(gòu)設(shè)計 模具采用一模兩件的結(jié)構(gòu)形式，考慮加工的難易程度及材料的經(jīng)濟性，成型需要等因素，上下模凹模型腔灰采用鑲嵌式結(jié)構(gòu)如圖1-6所示： 圖1-6：下模鑲塊 型芯主要與凹模結(jié)合夠成來成型塑件的型腔，本塑件位管類制件，在表面由六個小孔，所以需要六個固定型芯來成型。內(nèi)孔則需要一個樣大的活動型芯來成型，其結(jié)構(gòu)形壯位塑件的內(nèi)壁形壯。 6.2 成型尺寸計算及公差的選擇 成型零件的工作尺寸計算，要考慮塑料制品的尺寸公差，所成型所塑料的收縮率，溢料飛邊厚度，塑料制品脫模，模具制造的加工條件及可達到的水平等因素。 成型塑件所采用的塑料PA1010收縮率為1.1-1.5﹪，計算模具成型零件的工作尺寸： 6.2.1 型腔內(nèi)表面（直徑） Dm1=(32+32×1.5﹪-0.2)㎜=32.32㎜ Dm2=(13+13×1.5﹪-0.2)㎜=12.995㎜ 按表4-7調(diào)整后：Dm2=12.99㎜ Dm3=(36+36×1.5﹪-0.2)㎜=36.34㎜ 6.2.2 型芯外表面（直徑） dm1=(27.8+27.8×1.1﹪+0.2)㎜=28.3058㎜ dm2=(9.8+9.8×1.1﹪+0.2)㎜=10.1078㎜ dm3=(2.9+2.9×1.1﹪+0.1)㎜=3.0319㎜ dm=(4.8+4.8×1.1﹪+0.2)㎜=5.0528㎜ 按表4-7調(diào)整后： dm1 =28.31㎜ dm2 =10.11㎜ dm3=3.03㎜ dm =5.05㎜ 6.2.3 中心距 由零件圖可以簡化計算出主要距離尺寸 Lm1=（2+2×1.1﹪）㎜=2.022㎜ Lm2=（6+6×1.1﹪）㎜=6.066㎜ Lm3=（10+10×1.1﹪）㎜=10.11㎜ Lm4=（67.5+67.5×1.1﹪）㎜=268.2423㎜ Lm5=（77.5+77.5×1.1﹪）㎜=78.3525㎜ Lm6=（8+8×1.1﹪）㎜=8.88㎜ 按表4-7調(diào)整后： Lm1=2.02㎜ Lm2=6.07㎜ Lm3=10.11㎜ Lm4=68.24㎜ Lm5=78.35㎜ Lm6=8.88㎜ 6.2.4 槽深計算 hm1=1.9+1.9×1.3﹪+0.5×(0.1+0.017) =1.9832㎜ hm2=3.9-3.9×1.3﹪+0.5×(0.1+0.017 =4.0092㎜ 按表4-7調(diào)整后：hm1=1.98㎜ hm2=4.01㎜ 6.2.5 按表4-6選定型腔有關(guān)尺寸公差后得： Dm1=32.32㎜ Dm2=12.99㎜ Dm3=36.34㎜ dm1 =28.31㎜ dm2 =10.11㎜ dm3=3.03㎜ dm =5.05㎜ Lm1=2.02㎜ Lm2=6.07㎜ Lm3=10.11㎜ Lm4=68.24㎜ Lm5=78.35㎜ Lm6=8.88㎜ hm1=1.98㎜ hm2=4.01㎜ 將計算的工作尺寸代入計算公式中校核驗證，結(jié)果能保證塑料制品的尺寸精度。 6.3 型腔側(cè)壁厚度和底板厚度計算 分析下凹模鑲塊雖為整體式圓型腔，但由于型腔兩端沒有封閉，靠模板面成型。所以定義下凹模鑲塊型腔組合式，并采用鑲拼組合公式進行計算。 6.3.1下凹模鑲塊型腔側(cè)壁厚度計算 tc=r 根據(jù)模具材料的選用原則，考慮塑件的成型特性，選用55調(diào)質(zhì)鋼作為下凹模鑲塊的材料。硬度55HRC 式中：為材料許用應(yīng)力160（MPa） 為模腔壓力36（MPa） 據(jù)式P=KP0取壓力損耗系數(shù)K為0.4，注射機使用的注射壓力P0=90MPa，則型腔壓力P= KP0=0.4×90Mpa=36Mpa。 r為型芯外圓半徑（㎜） 代入公式計算得： tc=14㎜ 考慮各種因素，取下凹模鑲塊得外形尺寸為：175×70㎜ 6.3.2 下凹模鑲塊底板厚度計算 th=r 式中：為模腔壓力36Mpa 為材料許用應(yīng)力160Mpa r為型芯外圓半徑5㎜ 6.3.4 凹模鑲塊型腔側(cè)壁厚度及底板厚度確定 由于塑件本是管類結(jié)構(gòu)，上模型腔與下模型腔可以采用同一尺寸精度，不在進行計算。 6.4 脫模阻力的確定 由于塑件本身結(jié)構(gòu)特點，模具中分型面得選擇位置決定，塑件只有幾個簡單的脫模型芯阻力，由于太小不在進行計算。簡單的頂出機構(gòu)就可以確保制件在開模過程中順利頂出。 第七章 模具其它系統(tǒng)計算 7.1 冷卻系統(tǒng)的設(shè)計計算 查表模具平均溫度為50-60℃，取平均直55℃。用20℃的常溫水作為模具的冷卻介質(zhì)，其出口溫度為30℃，產(chǎn)量為(初算得一分鐘完成一次開合模)0.84kg/h。 7.1.1 求塑件在硬化時每小時釋放得熱量Q3 查塑料模設(shè)計手冊得PA1010的單位熱流量為6.5×102-7.5×102kj/kg，取7×102kj/kg Q3=WQ2=0.84×70×104J/kg =58.8×104 J/kg 7.1.2 求冷卻水的體積量 v=WQ1/Pc1(t1-t2)=2.848×10-4m3/min 由體積流量V查表可知所需的冷卻水管直徑非常小。 由以上計算可以知道，因為模具每分鐘所需的冷卻水體積流量很小，故可以不設(shè)冷卻系統(tǒng)，依靠空冷形式冷卻模具即可。 7.2 排氣系統(tǒng)的設(shè)計 為了使塑料熔體順利充填模具型腔﹐必須將澆注系統(tǒng)和型腔內(nèi)的空氣以及塑料在成型過程中產(chǎn)生的低分子揮發(fā)氣體順利地排出模外。如果型腔內(nèi)因各種原因所產(chǎn)生的氣體不能被排除完﹐塑件上就會形成氣泡﹐凹陷﹐熔接不牢﹐表面輪廓不清晰等缺陷。所以排氣系統(tǒng)對制品成型質(zhì)量起著至關(guān)重要的作用。排氣方式由很多種，可以利用開排氣槽排氣，排氣槽一般設(shè)在型腔最后被充滿的部位；可以利用型芯,鑲件,頂針等的配合間隙或?qū)Ｓ门艢馊艢?因為所采用的成型材料本身具有良好的流動性，所選擇的分形面也具有良好的排氣效果，所以選擇用型芯,鑲件,頂針等的配合間隙來排氣。SSS 第八章 其它零件的選用 8.1 定模板的厚度確定 定模板的主要起保護模具﹐固定模具的座用。其長度單邊應(yīng)比模板大20～40MM。由于此模具較大﹐所以取40MM.上固定板的總長度為400MM,寬度和模板一樣為355MM﹐厚度取40MM。中間開直徑為68MM的孔﹐用來固定澆口襯套。 8.2 下固定板的厚度 下固定板的作用和上固定板的作用差不多。長度﹐寬度和厚度可以取同一尺寸。中間要開一個直徑為50MM的通孔﹐供注塑機的推桿﹐頂出成品用。 8.3 墊塊的高度確定 設(shè)計原則﹕根據(jù)注塑機的注塑量﹐和頂出的行程。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)模架和經(jīng)驗值取墊塊高度為﹕頂出板的頂出行程(20加頂板的厚度再加上10～20MM的安全值為125㎜。 8.4 拉桿的選用 拉桿通常取4支，分部在剝料板中。主要起傳遞位移力使剝料板動作，另外還支承和導(dǎo)向作用。設(shè)計中選用考慮模結(jié)構(gòu)開時的剛性問題選用Φ20㎜的拉桿，以滿足結(jié)構(gòu)需要。 第九章 模具閉合高度及有關(guān)參數(shù)校核 9.1 標(biāo)準(zhǔn)模架的選擇 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)模架的選用原則，結(jié)合模具設(shè)計要求，查《塑料注塑模中小模架及技術(shù)條件》（GB/T12556.1-1990）選擇派生P4型，根據(jù)分析P4型可以完成模具動作及模具各方面尺寸強度的要求。以標(biāo)準(zhǔn)選擇模架P4-355400-28-F1GB/T12556.1-1990。 9.2 閉合高度確定 在支承與固定零件的設(shè)計中，根據(jù)經(jīng)驗和標(biāo)準(zhǔn)模架確定：定模座板H1=40㎜、上固定板H2=50㎜、下固定板H3=50㎜、支承板H4=55㎜、動模座板H6=40㎜。 根據(jù)頂出行程和頂出機構(gòu)的結(jié)構(gòu)尺寸查表確定墊塊：H5=125㎜ 因而模具閉合高度為： H=H1+H2+H3+H4+H5+H6 =40+50+50+55+40+125 =360㎜ 9.3 注塑機有關(guān)參數(shù)的校核 本模具的外形尺寸為400×355×360㎜。XS-ZY-125型注塑機最大安裝尺寸為458×428，故能滿足模具的安裝要求。由上術(shù)計算的模具閉合高度H=360㎜,XS-ZY-125型注塑機所能允許模具的最小厚度Hmin=200㎜,最大厚度Hmax=380㎜,即模具滿足安裝條件： Hmin≦H≦Hmax Smax≧H1+H2+a+(5-10)㎜ =20+36+10+68=134㎜ Smax≧ 134㎜。 結(jié)論 在整個模具設(shè)計過程中，遇到了很多問題，但正因為這些問題的存在，讓我得到了很多以意外的收獲。綜合以上模具設(shè)計程序﹐其中有些內(nèi)容可以合并考慮﹐有些內(nèi)容則要反復(fù)考慮﹐因為其中有些因素常常相互矛盾﹐必須在設(shè)計過程中通過不斷論證﹐互相協(xié)調(diào)才能得到較好的處理﹐特別是涉及模具結(jié)構(gòu)方面的內(nèi)容﹐一定要認(rèn)真對待﹐往往要做幾個方案同時考慮,對每一種結(jié)構(gòu)可能列出其各方面的優(yōu)缺點﹐再逐一分析,進行優(yōu)化,因為結(jié)構(gòu)上的原因,會直接影響模具的制造和使用﹐甚至造成整套模具報廢.所以﹐我認(rèn)為模具設(shè)計是保證模具質(zhì)量的關(guān)鍵性的一步,其設(shè)計過程就是一項系統(tǒng)工程. 合理的模具設(shè)計，主要體現(xiàn)在所成型的塑料制品的質(zhì)量（外觀質(zhì)量及尺寸穩(wěn)定性，使用時的安全可靠和便于維修，在注射成型時有較短的成型周期和較長的使用壽命以及具有合理的模具制造工藝性等方面。所以，在塑料注射模具的設(shè)計過程中應(yīng)當(dāng)注意下面幾個方面： 1.在開始模具設(shè)計之前，應(yīng)考慮幾種方案，衡量每種方案的優(yōu)缺點，再從中選一種最具合理的方案。 2.在設(shè)計時多參考過去所設(shè)計的類似圖當(dāng)，并了解它在制造和使用方面的情況，吸取其中的經(jīng)驗教訓(xùn)。 3.多閱讀一些與塑料注射模設(shè)計有關(guān)的中外書籍和雜志，從中擴大自己的知識面，但應(yīng)當(dāng)注意，書本上所介紹的東西，與現(xiàn)實情況相比，具有一定的時間差。 4.經(jīng)常關(guān)心各類產(chǎn)品上的塑料制品，分析其澆注系統(tǒng)、頂出系統(tǒng)、 分型面選擇及模具結(jié)構(gòu)，因為這類產(chǎn)品都使進幾年所生產(chǎn)的，將它與書本上的知識和自己現(xiàn)有的設(shè)計知識進行分析對比，可提高現(xiàn)有的設(shè)計水平。 5.觀察國內(nèi)外比較先進的注射模具，分析其結(jié)構(gòu)特點，用來充實自己的設(shè)計知識，并把這些模具上的一些有用結(jié)構(gòu)移植到自己的設(shè)計中去。 在本套模具設(shè)計中，采用了最新的三板模結(jié)構(gòu)， 用開閉器控制開模順序，自動切除料頭。模具新穎之處就在于采用齒輪齒條機構(gòu)完成橫向抽芯動作，通過拉桿配合剝料板完成料頭的切除動作，使整套模具更具合理化。 由于水平有限和時間倉促，本設(shè)計中難免存在疏漏和不妥之處，懇請楊老師以及模具教研室的各位老師給予批評指正。在以后的工作或是學(xué)習(xí)中，我會完善自我，逐步提高我的模具設(shè)計能力，爭取在模具設(shè)計方面有更大的突破，為中國的模具技術(shù)發(fā)展做出貢獻。 致謝 我很高興自己畢業(yè)后能夠從事模具設(shè)計這份工作。通過在公司實習(xí)的幾個月里﹐讓我認(rèn)識到自己知識的淺薄﹐在學(xué)校我們也只是局限于課本上的知識﹐但好在工作是一個學(xué)習(xí)知識的好地方﹐只要你肯努力自己可以學(xué)到很多知識。我對自己以后的工作充滿了希望﹐在此要多感謝學(xué)校對我多年的培養(yǎng)。由于我在外面實習(xí)且能力有限﹐在設(shè)計的過程中難免有些不足之處﹐請指導(dǎo)老師給予批評指正。在此向辛勤指導(dǎo)我的各位老師表示誠摯的感謝。 參考文獻 [1] 宋玉恒主編.塑料注射模具設(shè)計使用手冊.北京：航空工業(yè)出版社 1998.5 [2] 黃虹主編.塑料成型加工與模具.北京：化學(xué)工業(yè)出版社 2002 [3] 中國機械工業(yè)教育協(xié)會組編.塑料模設(shè)計及制造.北京：機械工業(yè)出版社 2001.8 [4] 楊占堯主編.塑料注射模結(jié)構(gòu)與設(shè)計.北京：清華大學(xué)出版社 2004.9 [5] 隋祥棟主編.機械設(shè)計基礎(chǔ).北京：航空工業(yè)出版社 1999.7 [6] 李澄、吳天生、 聞百橋主編.機械制圖.北京：高等教育出版社 1997.7 [7] 粱耀能主編.工程材料及加工工程.北京：機械工業(yè)出版社隊 2001.6 [8] 賈潤禮、程志遠(yuǎn)主編.實用注射模設(shè)計手冊.北京：中國輕工業(yè)出版社2001.1 [9] 張中元、張益華、李靖誼等編著.塑料注射模具設(shè)計.北京：航空工業(yè)出版社1991.1 [10] 塑料模設(shè)計手冊 編寫組.塑料模設(shè)計手冊.模具設(shè)計手冊之二北京：機械工業(yè)出版社1994 [11] 中國標(biāo)準(zhǔn)出版社第三編輯室編.塑料模具標(biāo)準(zhǔn)匯編.北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社1997.1 [12] 付宏生、劉京華編著.注射制品與注射模具設(shè)計.北京：化學(xué)工業(yè)出版社2003.1 [13] 中國機械工業(yè)教育協(xié)會組編.塑料模設(shè)計與制造.北京：機械工業(yè)出版社.1999 23