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機械手的給定工作區(qū)內的一種 6 自由度并聯(lián)關鍵點三維設計方法
摘要：本文提出了在給定工作區(qū)內一種6自由度的新三維設計新方法 。許多關鍵特性已經進行運動學分析和拉格朗日乘數(shù)法。此外，在整個機械手的直接幾何關系中導出了參數(shù)。提出了設計方法，關于這些關鍵點特性具有很高的效率和準確性。此外，避免了復雜機械手的工作空間和無量綱化推導分析從而可能讓這種方法的廣泛應用。
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1 .導言
對并聯(lián)機器人的關注主要是發(fā)現(xiàn)他們有更好的承載能力，更好的剛度，和比串聯(lián)機器人更好的精度[1-4]。因此并聯(lián)機器人的研究已成為一個熱門的國際機器人研究領域?[5-9]。并聯(lián)機器人的設計過程是機械產品中最具有挑戰(zhàn)性的問題。設計機器人[10-12]的配置，機械臂的幾何參數(shù)應由三維設計決定。引用?[13，14]?中提出的參數(shù)設計方法分別用于6 自由度歌賦型機器人和3自由度并聯(lián)機器人。
一般來說，最重要的設計目標之一是讓機器人在給定工作區(qū)工作。到目前為止，有主要有兩種方法，根據(jù)給定的工作區(qū)的并聯(lián)機器人的幾何參數(shù)優(yōu)化設計。第一次使用多點來描述給定工作區(qū)，然后檢查機械手的每個點的設計要求是否符合參數(shù)[15-17]，與另一個邊界的機械手之間建立參數(shù)和工作區(qū)中的函數(shù)，然后確保給定工作區(qū)是機械手的工作空間邊界內[18-22]?；谖覀冊谶@項研究發(fā)現(xiàn)的幾個關鍵問題，本文試圖探索給定的工作區(qū)6自由度并聯(lián)機器人新的三維設計方法。這種設計方法是快速的，它的結果是準確的。
在我們以前的工作中，這種新型的6自由度并聯(lián)機構中用到了?3-3'-PSS?配置。
與傳統(tǒng)?6-SPS?并聯(lián)機器人相比這?3-3'-PSS?并聯(lián)的機械臂性能允許更高的各向同性的、更大的旋轉范圍移動平臺，減少了身體慣性。
若要開始設計，應清楚的描述所需的工作區(qū)。因為不能以圖形方式表示?6 維工作區(qū)，以人類可讀的方式，沒有一般的方法來分析確定的?6-D?工作區(qū)的邊界6 自由度并聯(lián)機器人，大多數(shù)文獻?[23-27]?將?6-D?區(qū)劃分為工作區(qū)的位置和方位工作空間。工作區(qū)的位置是指機械手的移動平臺可以達到一定的取向的空間。它可以容易地描述。方位工作空間是移動平臺可以實現(xiàn)在某一時刻的所有方向的集合。然而，由于旋轉角度的復雜性，方位工作空間很難確定和代表?？紤]到我們并聯(lián)機械手的對稱性，簡明描述?6-D?區(qū)找到了種的三維設計。
本文的結構如下。第二節(jié)介紹了建模的設計問題及運動學分析。第3節(jié)介紹如何找到關鍵點特征。第4節(jié)中，討論了設計方法及應用。最后，第5節(jié)中總結發(fā)言。
2．模型的設計問題和力學分析
新的PSS '3-3并聯(lián)機器人的結構如圖1所示，它是由一個移動的平臺，一個固定基座，
和六個具有相同的幾何結構支撐臂組成。四肢編號從1到6的每個肢體由一個棱柱形接頭，一個球形接頭和聯(lián)合空間綜合信息網絡球系列連接到固定基地到所述移動平臺。一個線性執(zhí)行機構驅動的棱柱沿著固定軌道各肢的關節(jié)。關節(jié)Bi和關節(jié)Ai之間是長為Li的剛性連桿（I =1，...，6）
1，2，和3被設置成位于一水平面的PB它們的軸線四肢的三個線性致動器，且當這些軸不交于一點時它們的軸之間的夾角為120°。這些軸與操縱器的對稱軸之間的距離是相同的，在這里我們使用一個參數(shù)來表示該距離。其他三個線性執(zhí)行器四肢4,5，和6被設置成垂直的軸線。關節(jié)的移動平臺A1?A6分布在中心對稱的半徑為a的一個圓上。這種操縱器的中心在平面PB的交叉點和操縱器的對稱軸上，在其上連接有固定笛卡爾參考幀-O {X，Y，Z}。固定框架y軸和z軸都在平面PB上，并且與操縱器的對稱軸的X軸重合。移動框架O'{X'，Y'，Z'}連接移動平臺O點“，這是指向位于圓心上的A1?A6。關于機械手是軸對稱的事實，移動臺處于初始位置時讓點O'與點O重合，從而操縱器的工作空間相對于固定框ò也是軸對稱。
設計的操縱器的幾何參數(shù)前，所需的工作空間應明確說明。從前面的討論中可以看出，簡明地描述所需6-D的工作區(qū)是一個具有挑戰(zhàn)性的問題。在這個研究中，對移動臺的方向的說明，僅指示向量（顯示在圖2中），而不是繞其對稱軸旋轉而言。事實上，這是許多機床有著的同樣的情況。在此基礎上，我們使用一組特殊的歐拉角來表示的移動平臺的方向。移動平臺的首先由一個角度φ固定x軸，然后由角度θ固定z軸，最后由角φ固定x軸（圖2）。我們可以把旋轉矩陣簡單的寫成這種情況：
3.在給定的工作空間機器人的關鍵特征
在這項研究中，通過大量的計算，我們發(fā)現(xiàn)在qi最大范圍內，盡管給定的工作區(qū)和操縱器的尺寸在改變，αBi和αAi總是發(fā)生在一定位置。這一特點對尺寸設計非常有幫助，所以我們稱這些位置為關鍵點。本節(jié)將證明理論上使用拉格朗日乘子的方法，建立關鍵點。
為了推廣，我們做了三維設計的相關參數(shù)量通過讓他們每個人用鋼筋混凝土進行劃分。因此，工作空間汽缸的無量綱半徑為1，并且其無量綱高度為2H。其中，H= HC / Rc。因此，基于該無量綱工作空間的尺寸設計的結果不能被直接當作操縱器的幾何參數(shù)，除非由RC乘以它們所有（應當注意的是，在此過程中角度不影響）。由于機械手的配置兩肢體的人群有不同的關鍵特征。因此，兩肢組的特性，應分別研究。
4.基礎的三維設計方法的關鍵點及其應用
在上一節(jié)找到對應的工作空間內操縱的一些重要關鍵點的特征。其要點是極端位置，這將導致在給定的工作空間中操縱器的最壞運動學條件。如果操縱器可在關鍵點達到所需的運動學性能，那么這個運動性能將在給定的工作空間中保證每個點。這些特性可以被用于確定所述操縱器的幾何參數(shù)，從而在三維設計將具有非常高的效率和準確性。對于這個關鍵點的設計方法的主要步驟如下：
1.描述所需的工作空間。研究了操縱器的工作任務，并計算出所需要的空間和方向。然后選擇與可以只達到要求的給定的工作空間有一定指向靈巧指數(shù)缸。如果所需的工作空間是復雜的，它可以被描述為多個同軸圓柱體具有不同指向靈巧指數(shù)與圖4所示。在這種狀態(tài)下，下面的設計步驟2-5，對于每個氣缸都應進行，其結果應結合作為最終的解決方案。
2.給定的工作空間量綱。對于每個氣缸，讓其半徑和高度由它自己的半徑進行劃分。
3.明確額外的設計要求和使用表1中找到所有需要的關鍵點。如果關節(jié)角的范圍沒有限制，可以與工作區(qū)保證的關鍵點或相應的直接關系建立所述幾何參數(shù)的約束關系。（參考表1）。如果接頭角度是有要求限制的，應與最大αBi和最大αAi的關鍵點或相應的直接關系建立所述幾何參數(shù)的約束關系。（參考表 1）
4.確定的幾何參數(shù)。找到能滿足前面建立的步驟中的約束關系的適當?shù)膮?shù)。這些約束關系，a和Li有許多可能的解決方案可以找到。一般最小的a和Li將導致操作者的最小量應被選擇。應當注意的是，只有一個肢需要被確定給每個組，因為操作者是對稱。在一些情況下，a和Li可能有具有因工作任務的額外的限制，并且步驟可用于進一步優(yōu)化設計的約束關系。
5.獲得的a和Li應應乘以圓柱的半徑得到維數(shù)。然后他們可以作為機器人的幾何參數(shù)。
6.確定其余的幾何參數(shù)。
如果有多于一缸用于工作區(qū)說明，在第?5?步中得到的結果應該作為一個相結合
解決方案。那就是，選擇的最大值和李之間所有氣缸的結果作為最后的解決辦法。因此，聯(lián)合解決方案：
能滿足各種約束關系的每個氣缸。在那之后，αBi?和?αAi?的范圍應當重新計算與最終解決方案的關鍵點船帆齊和最低氣或?（請參閱表?1）?的直接對應關系，可以確定李和練習場。應當指出：所有氣瓶必須檢查在此過程中，其結果應作為最后的結果相結合。
在這里，我們的項目用來證明該設計方法的應用。我們所需的工作區(qū)可以用描述
筒?（缸?1）?與半徑為?600?毫米，高度為?800?毫米和?0 °?時，指向靈巧和氣缸（缸?2）?與半徑
200?毫米、?高度為?400?毫米和?30 °?的指點靈巧。各關節(jié)角度被限制為小于?45 °。此外，參數(shù)
需求大于?350?毫米將在移動平臺放置對象的尺寸和接頭的尺寸。為缸?1，與最大值?αBi?和最大值?αAi?的關鍵點，可以獲得參數(shù)的最小的解作為Li=1050?毫米?（i?=?1 2、 3）?和Li?=?850?毫米?（i?=?4,5,6）?而不是參與。油缸2，最小的解的參數(shù)可以作為發(fā)現(xiàn)?a=?350?毫米，Li=?1050?毫米?（i?=?1 2、 3）?和Li=?1000?毫米（i=?4,5,6）?與要點船帆?αBi?和最大值?αAi。結合這兩項結果，可以得到該機械手的最終解，作為?a=?350?毫米，Li=?1050?毫米?（i=
1 2、 3）?和Li=?1000?毫米?（ia=?4,5,6）。最后，為每個氣缸帶有計算的?αBi、αAi?和駕駛中風最后的范圍相應的關鍵點，然后結合。設計結果如表?2?所示。和與該機械手的原型
這些設計的幾何參數(shù)如圖?5?所示。
為了驗證這些設計結果的正確性，設計的機械手性能在給定工作區(qū)中有
已檢查。我們采取了一系列圓筒截面和離散他們成均勻離散點。每個這些離散點的取向也進行離散化處理。
然后聯(lián)合角度的值記錄在移動平臺達到每個位置和方向。
為清楚起見，都會選擇一些典型的數(shù)據(jù)并繪制在這部分中。當設計的機械手工作缸?2?頂塊、?分布的?αBi?和?αAi組?1?所示圖?6?和?7分別。圖?8?和圖?9?顯示了同樣的情況，αBi?和?αAi?2?組?？梢杂^察到所有關節(jié)角度都小于45 °，并只是接近?45 °?腿各關節(jié)角度的最大值出現(xiàn)在的關鍵點。所有這些結果都是一致的。
本文分析研究并滿足要求
5.結論
本文對此提出了新的三維設計方法，為我們的新?' 3-3'-PSS?并聯(lián)機構根據(jù)給定提出了工作區(qū)。這種方法基于幾個關鍵點，避免了機械手的復雜分析自己?6-D?區(qū)實際上并沒有一個統(tǒng)一的描述人類可讀的方式。關鍵點建立簡單的關系機械臂的幾何參數(shù)與工作區(qū)的要求。在此基礎，提出的設計方法已
非常高的效率和準確性。
很多關鍵點特征已發(fā)現(xiàn)并在表?1?中列出。
要點是極端的立場,將導致最嚴重的機械手的運動學條件給定的工作區(qū)。運動學性能可以保證在整個工作區(qū),讓機械手實現(xiàn)性能的關鍵點。此外,一些直接運動學和幾何參數(shù)之間的關系已經建立的空間設計。簡明地描述6 d工作區(qū),使設計要求很明顯,已經發(fā)現(xiàn)了對稱描述給定的工作區(qū)。這個描述很容易理解和接近機械手的操作條件。因此,這種方法可以很容易地用在許多不同的情況。關鍵點是會導致極端的立場。
機械手在給定工作區(qū)中的最差運動學條件。運動學性能可以保證內
給定工作區(qū)，讓整個機械手實現(xiàn)性能的關鍵點。此外，一些直接的關系
之間的運動學和幾何參數(shù)已經被為三維設計建造。
簡要描述?6-D?區(qū)和清楚的設計要求，對稱的描述找到了給定工作區(qū)。此描述是機械手的非常容易理解和接近工況。其結果是，這種方法可輕松用于許多不同的情況。這種方法推導了特定類型的并行機制，但找到關鍵點的想法可能會用于其它并聯(lián)機構的類型。核心問題是找到其職位訂明的工作區(qū)中是獨立的關鍵點。
隨著規(guī)模的訂明的工作區(qū)和機制。這通常需要訂明的工作區(qū)的形狀和機制的工作區(qū)有一些相似的特征如本例中的軸向對稱。在此研究中，任何其他軸對稱的形狀可以用于描述形狀的除了氣缸的給定工作區(qū)。重寫的約束方程拉格朗日方法，以及這些形狀的關鍵點，可以發(fā)現(xiàn)與本文類似的程序?？赡芎茈y找到關鍵點，但三維設計的并行機制會變得非常方便一旦它做了。如果機制是不對稱的,那么它應當指出的關鍵點應分別為每個肢體找到。
提出的設計方法基于運動學。其實，關節(jié)角?αBi?和?αAi，本文主要研究有直接
雅可比矩陣，然后動態(tài)的關系?；谶@項工作，在不久的將來，將研究基于動力學的設計方法。
確認
這項工作部分支持主要國家基本研究中國的發(fā)展計劃?（973?計劃）
（第?2013CB035501?號），和國家自然科學基金?（批準號：?51335007）。
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