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機械手的給定工作區(qū)內的一種 6 自由度并聯(lián)關鍵點三維設計方法 摘要：本文提出了在給定工作區(qū)內一種6自由度的新三維設計新方法 。許多關鍵特性已經進行運動學分析和拉格朗日乘數(shù)法。此外，在整個機械手的直接幾何關系中導出了參數(shù)。提出了設計方法，關于這些關鍵點特性具有很高的效率和準確性。此外，避免了復雜機械手的工作空間和無量綱化推導分析從而可能讓這種方法的廣泛應用。 ? 2014年愛思唯爾有限公司。版權所有 1 .導言 對并聯(lián)機器人的關注主要是發(fā)現(xiàn)他們有更好的承載能力，更好的剛度，和比串聯(lián)機器人更好的精度[1-4]。因此并聯(lián)機器人的研究已成為一個熱門的國際機器人研究領域?[5-9]。并聯(lián)機器人的設計過程是機械產品中最具有挑戰(zhàn)性的問題。設計機器人[10-12]的配置，機械臂的幾何參數(shù)應由三維設計決定。引用?[13，14]?中提出的參數(shù)設計方法分別用于6 自由度歌賦型機器人和3自由度并聯(lián)機器人。 一般來說，最重要的設計目標之一是讓機器人在給定工作區(qū)工作。到目前為止，有主要有兩種方法，根據(jù)給定的工作區(qū)的并聯(lián)機器人的幾何參數(shù)優(yōu)化設計。第一次使用多點來描述給定工作區(qū)，然后檢查機械手的每個點的設計要求是否符合參數(shù)[15-17]，與另一個邊界的機械手之間建立參數(shù)和工作區(qū)中的函數(shù)，然后確保給定工作區(qū)是機械手的工作空間邊界內[18-22]?；谖覀冊谶@項研究發(fā)現(xiàn)的幾個關鍵問題，本文試圖探索給定的工作區(qū)6自由度并聯(lián)機器人新的三維設計方法。這種設計方法是快速的，它的結果是準確的。 在我們以前的工作中，這種新型的6自由度并聯(lián)機構中用到了?3-3'-PSS?配置。 與傳統(tǒng)?6-SPS?并聯(lián)機器人相比這?3-3'-PSS?并聯(lián)的機械臂性能允許更高的各向同性的、更大的旋轉范圍移動平臺，減少了身體慣性。 若要開始設計，應清楚的描述所需的工作區(qū)。因為不能以圖形方式表示?6 維工作區(qū)，以人類可讀的方式，沒有一般的方法來分析確定的?6-D?工作區(qū)的邊界6 自由度并聯(lián)機器人，大多數(shù)文獻?[23-27]?將?6-D?區(qū)劃分為工作區(qū)的位置和方位工作空間。工作區(qū)的位置是指機械手的移動平臺可以達到一定的取向的空間。它可以容易地描述。方位工作空間是移動平臺可以實現(xiàn)在某一時刻的所有方向的集合。然而，由于旋轉角度的復雜性，方位工作空間很難確定和代表?？紤]到我們并聯(lián)機械手的對稱性，簡明描述?6-D?區(qū)找到了種的三維設計。 本文的結構如下。第二節(jié)介紹了建模的設計問題及運動學分析。第3節(jié)介紹如何找到關鍵點特征。第4節(jié)中，討論了設計方法及應用。最后，第5節(jié)中總結發(fā)言。 2．模型的設計問題和力學分析 新的PSS '3-3并聯(lián)機器人的結構如圖1所示，它是由一個移動的平臺，一個固定基座， 和六個具有相同的幾何結構支撐臂組成。四肢編號從1到6的每個肢體由一個棱柱形接頭，一個球形接頭和聯(lián)合空間綜合信息網絡球系列連接到固定基地到所述移動平臺。一個線性執(zhí)行機構驅動的棱柱沿著固定軌道各肢的關節(jié)。關節(jié)Bi和關節(jié)Ai之間是長為Li的剛性連桿（I =1，...，6） 1，2，和3被設置成位于一水平面的PB它們的軸線四肢的三個線性致動器，且當這些軸不交于一點時它們的軸之間的夾角為120°。這些軸與操縱器的對稱軸之間的距離是相同的，在這里我們使用一個參數(shù)來表示該距離。其他三個線性執(zhí)行器四肢4,5，和6被設置成垂直的軸線。關節(jié)的移動平臺A1?A6分布在中心對稱的半徑為a的一個圓上。這種操縱器的中心在平面PB的交叉點和操縱器的對稱軸上，在其上連接有固定笛卡爾參考幀-O {X，Y，Z}。固定框架y軸和z軸都在平面PB上，并且與操縱器的對稱軸的X軸重合。移動框架O'{X'，Y'，Z'}連接移動平臺O點“，這是指向位于圓心上的A1?A6。關于機械手是軸對稱的事實，移動臺處于初始位置時讓點O'與點O重合，從而操縱器的工作空間相對于固定框ò也是軸對稱。 設計的操縱器的幾何參數(shù)前，所需的工作空間應明確說明。從前面的討論中可以看出，簡明地描述所需6-D的工作區(qū)是一個具有挑戰(zhàn)性的問題。在這個研究中，對移動臺的方向的說明，僅指示向量（顯示在圖2中），而不是繞其對稱軸旋轉而言。事實上，這是許多機床有著的同樣的情況。在此基礎上，我們使用一組特殊的歐拉角來表示的移動平臺的方向。移動平臺的首先由一個角度φ固定x軸，然后由角度θ固定z軸，最后由角φ固定x軸（圖2）。我們可以把旋轉矩陣簡單的寫成這種情況： 3.在給定的工作空間機器人的關鍵特征 在這項研究中，通過大量的計算，我們發(fā)現(xiàn)在qi最大范圍內，盡管給定的工作區(qū)和操縱器的尺寸在改變，αBi和αAi總是發(fā)生在一定位置。這一特點對尺寸設計非常有幫助，所以我們稱這些位置為關鍵點。本節(jié)將證明理論上使用拉格朗日乘子的方法，建立關鍵點。 為了推廣，我們做了三維設計的相關參數(shù)量通過讓他們每個人用鋼筋混凝土進行劃分。因此，工作空間汽缸的無量綱半徑為1，并且其無量綱高度為2H。其中，H= HC / Rc。因此，基于該無量綱工作空間的尺寸設計的結果不能被直接當作操縱器的幾何參數(shù)，除非由RC乘以它們所有（應當注意的是，在此過程中角度不影響）。由于機械手的配置兩肢體的人群有不同的關鍵特征。因此，兩肢組的特性，應分別研究。 4.基礎的三維設計方法的關鍵點及其應用 在上一節(jié)找到對應的工作空間內操縱的一些重要關鍵點的特征。其要點是極端位置，這將導致在給定的工作空間中操縱器的最壞運動學條件。如果操縱器可在關鍵點達到所需的運動學性能，那么這個運動性能將在給定的工作空間中保證每個點。這些特性可以被用于確定所述操縱器的幾何參數(shù)，從而在三維設計將具有非常高的效率和準確性。對于這個關鍵點的設計方法的主要步驟如下： 1.描述所需的工作空間。研究了操縱器的工作任務，并計算出所需要的空間和方向。然后選擇與可以只達到要求的給定的工作空間有一定指向靈巧指數(shù)缸。如果所需的工作空間是復雜的，它可以被描述為多個同軸圓柱體具有不同指向靈巧指數(shù)與圖4所示。在這種狀態(tài)下，下面的設計步驟2-5，對于每個氣缸都應進行，其結果應結合作為最終的解決方案。 2.給定的工作空間量綱。對于每個氣缸，讓其半徑和高度由它自己的半徑進行劃分。 3.明確額外的設計要求和使用表1中找到所有需要的關鍵點。如果關節(jié)角的范圍沒有限制，可以與工作區(qū)保證的關鍵點或相應的直接關系建立所述幾何參數(shù)的約束關系。（參考表1）。如果接頭角度是有要求限制的，應與最大αBi和最大αAi的關鍵點或相應的直接關系建立所述幾何參數(shù)的約束關系。（參考表 1） 4.確定的幾何參數(shù)。找到能滿足前面建立的步驟中的約束關系的適當?shù)膮?shù)。這些約束關系，a和Li有許多可能的解決方案可以找到。一般最小的a和Li將導致操作者的最小量應被選擇。應當注意的是，只有一個肢需要被確定給每個組，因為操作者是對稱。在一些情況下，a和Li可能有具有因工作任務的額外的限制，并且步驟可用于進一步優(yōu)化設計的約束關系。 5.獲得的a和Li應應乘以圓柱的半徑得到維數(shù)。然后他們可以作為機器人的幾何參數(shù)。 6.確定其余的幾何參數(shù)。 如果有多于一缸用于工作區(qū)說明，在第?5?步中得到的結果應該作為一個相結合 解決方案。那就是，選擇的最大值和李之間所有氣缸的結果作為最后的解決辦法。因此，聯(lián)合解決方案： 能滿足各種約束關系的每個氣缸。在那之后，αBi?和?αAi?的范圍應當重新計算與最終解決方案的關鍵點船帆齊和最低氣或?（請參閱表?1）?的直接對應關系，可以確定李和練習場。應當指出：所有氣瓶必須檢查在此過程中，其結果應作為最后的結果相結合。 在這里，我們的項目用來證明該設計方法的應用。我們所需的工作區(qū)可以用描述 筒?（缸?1）?與半徑為?600?毫米，高度為?800?毫米和?0 °?時，指向靈巧和氣缸（缸?2）?與半徑 200?毫米、?高度為?400?毫米和?30 °?的指點靈巧。各關節(jié)角度被限制為小于?45 °。此外，參數(shù) 需求大于?350?毫米將在移動平臺放置對象的尺寸和接頭的尺寸。為缸?1，與最大值?αBi?和最大值?αAi?的關鍵點，可以獲得參數(shù)的最小的解作為Li=1050?毫米?（i?=?1 2、 3）?和Li?=?850?毫米?（i?=?4,5,6）?而不是參與。油缸2，最小的解的參數(shù)可以作為發(fā)現(xiàn)?a=?350?毫米，Li=?1050?毫米?（i?=?1 2、 3）?和Li=?1000?毫米（i=?4,5,6）?與要點船帆?αBi?和最大值?αAi。結合這兩項結果，可以得到該機械手的最終解，作為?a=?350?毫米，Li=?1050?毫米?（i= 1 2、 3）?和Li=?1000?毫米?（ia=?4,5,6）。最后，為每個氣缸帶有計算的?αBi、αAi?和駕駛中風最后的范圍相應的關鍵點，然后結合。設計結果如表?2?所示。和與該機械手的原型 這些設計的幾何參數(shù)如圖?5?所示。 為了驗證這些設計結果的正確性，設計的機械手性能在給定工作區(qū)中有 已檢查。我們采取了一系列圓筒截面和離散他們成均勻離散點。每個這些離散點的取向也進行離散化處理。 然后聯(lián)合角度的值記錄在移動平臺達到每個位置和方向。 為清楚起見，都會選擇一些典型的數(shù)據(jù)并繪制在這部分中。當設計的機械手工作缸?2?頂塊、?分布的?αBi?和?αAi組?1?所示圖?6?和?7分別。圖?8?和圖?9?顯示了同樣的情況，αBi?和?αAi?2?組。可以觀察到所有關節(jié)角度都小于45 °，并只是接近?45 °?腿各關節(jié)角度的最大值出現(xiàn)在的關鍵點。所有這些結果都是一致的。 本文分析研究并滿足要求 5.結論 本文對此提出了新的三維設計方法，為我們的新?' 3-3'-PSS?并聯(lián)機構根據(jù)給定提出了工作區(qū)。這種方法基于幾個關鍵點，避免了機械手的復雜分析自己?6-D?區(qū)實際上并沒有一個統(tǒng)一的描述人類可讀的方式。關鍵點建立簡單的關系機械臂的幾何參數(shù)與工作區(qū)的要求。在此基礎，提出的設計方法已 非常高的效率和準確性。 很多關鍵點特征已發(fā)現(xiàn)并在表?1?中列出。 要點是極端的立場,將導致最嚴重的機械手的運動學條件給定的工作區(qū)。運動學性能可以保證在整個工作區(qū),讓機械手實現(xiàn)性能的關鍵點。此外,一些直接運動學和幾何參數(shù)之間的關系已經建立的空間設計。簡明地描述6 d工作區(qū),使設計要求很明顯,已經發(fā)現(xiàn)了對稱描述給定的工作區(qū)。這個描述很容易理解和接近機械手的操作條件。因此,這種方法可以很容易地用在許多不同的情況。關鍵點是會導致極端的立場。 機械手在給定工作區(qū)中的最差運動學條件。運動學性能可以保證內 給定工作區(qū)，讓整個機械手實現(xiàn)性能的關鍵點。此外，一些直接的關系 之間的運動學和幾何參數(shù)已經被為三維設計建造。 簡要描述?6-D?區(qū)和清楚的設計要求，對稱的描述找到了給定工作區(qū)。此描述是機械手的非常容易理解和接近工況。其結果是，這種方法可輕松用于許多不同的情況。這種方法推導了特定類型的并行機制，但找到關鍵點的想法可能會用于其它并聯(lián)機構的類型。核心問題是找到其職位訂明的工作區(qū)中是獨立的關鍵點。 隨著規(guī)模的訂明的工作區(qū)和機制。這通常需要訂明的工作區(qū)的形狀和機制的工作區(qū)有一些相似的特征如本例中的軸向對稱。在此研究中，任何其他軸對稱的形狀可以用于描述形狀的除了氣缸的給定工作區(qū)。重寫的約束方程拉格朗日方法，以及這些形狀的關鍵點，可以發(fā)現(xiàn)與本文類似的程序?？赡芎茈y找到關鍵點，但三維設計的并行機制會變得非常方便一旦它做了。如果機制是不對稱的,那么它應當指出的關鍵點應分別為每個肢體找到。 提出的設計方法基于運動學。其實，關節(jié)角?αBi?和?αAi，本文主要研究有直接 雅可比矩陣，然后動態(tài)的關系。基于這項工作，在不久的將來，將研究基于動力學的設計方法。 確認 這項工作部分支持主要國家基本研究中國的發(fā)展計劃?（973?計劃） （第?2013CB035501?號），和國家自然科學基金?（批準號：?51335007）。 文獻資料 [1] B. 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Theory 33 (1998) 7–20. 塔里木大學畢業(yè)設計 前言 帶式運輸機是一種連續(xù)運輸?shù)臋C械，別廣泛的應用在港口、電廠、鋼鐵企業(yè)、水泥、糧食以及輕工業(yè)的生產線，即可以運送散狀物料，也可以運送成件物品。本次運送的對象是散狀的紅棗，對于農業(yè)產品來說機械化對其越來越重要了，也離不開機械化了，即省錢又省力，可見機械化對農業(yè)的重要性。 在紅棗的運輸過程中，帶式輸送機的作用至關重要，其性能的好壞直接影響紅棗的效益。因此研究帶式輸送機對農業(yè)類有著非常重要的意義。帶式輸送機的工作環(huán)境一般都比較惡劣，對帶式輸送機的性能要求也很高，在研究的同時，對其性能的分析與提高也是目前輸送行業(yè)不可缺少的重要部分。在本次設計中的帶式輸送機采用可調式的結構，對帶式輸送機的工作環(huán)境惡劣的方面進行了一些改進。 帶式輸送機制造以其優(yōu)質、高效、工藝適應性廣的技術特色，深受制造業(yè)的重視，在農業(yè)、煤礦業(yè)、工程運輸?shù)雀呒夹g領域一直有著廣泛的應用。近些年，帶式輸送機又在其他一些產業(yè)部門表現(xiàn)出具有巨大的潛力和廣闊市場應用前景。 12屆畢業(yè)設計 帶式紅棗上料和卸料系統(tǒng)設計 設計說明書 學生姓名 學 號 所屬學院 機械電氣化工程學院 專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 班 級 指導教師 日 期 塔里木大學教務處制 帶式紅棗上料和卸料系統(tǒng)設計小論文 摘要 本次畢業(yè)設計是關于礦用固定式帶式輸送機的設計。首先對膠帶輸送機作了簡單的概述；接著分析了帶式輸送機的選型原則及計算方法；然后根據(jù)這些設計準則與計算選型方法按照給定參數(shù)要求進行選型設計；接著對所選擇的輸送機各主要零部件進行了校核。普通型帶式輸送機由六個主要部件組成：傳動裝置，機尾和導回裝置，中部機架，拉緊裝置以及膠帶。最后簡單的說明了輸送機的安裝與維護。目前，膠帶輸送機正朝著長距離，高速度，低摩擦的方向發(fā)展，近年來出現(xiàn)的氣墊式膠帶輸送機就是其中的一個。在膠帶輸送機的設計、制造以及應用方面,目前我國與國外先進水平相比仍有較大差距,國內在設計制造帶式輸送機過程中存在著很多不足。 本次帶式輸送機設計代表了設計的一般過程, 對今后的選型設計工作有一定的參考價值。 關鍵詞：帶式輸送機；選型設計；主要部件 Abstract The design is a graduation project about the belt conveyor used in coal mine. At first, it is introduction about the belt conveyor. Next, it is the principles about choose component parts of belt conveyor. After that the belt conveyor abase on the principle is designed. Then, it is checking computations about main component parts. The ordinary belt conveyor consists of six main parts: Drive Unit, Jib or Delivery End, Tail Ender Return End, Intermediate Structure, Loop Take-Up and Belt. At last, it is explanation about fix and safeguard of the belt conveyor. Today, long distance, high speed, low friction is the direction of belt conveyor’s development. Air cushion belt conveyor is one of them. At present, we still fall far short of abroad advanced technology in design, manufacture and using. There are a lot of wastes in the design of belt conveyor. Keyword: belt conveyor; Lectotype Design;main parts. 1輸送機張緊裝置的分類 張緊裝置可分為固定式張緊裝置和自動式張緊裝置兩大類。 (1)固定式張緊裝置。固定式張緊裝置分重錘式張緊裝置和剛性張緊裝置。重錘式、水箱式都屬于重力張緊裝置。重歷式張緊裝置始終使輸送帶初拉力保持恒定，在啟動制動時會產生上下振，但慣性力很快消失。剛性張緊裝置有螺旋張緊、手動或電動張緊裝置等幾種，它們的張緊力是固定不變的，不能自動調整，在安裝后，張緊一次可運行一段時間，但還要收緊一次，以消除蠕變。 (2)自動式張緊裝置。自動測力張緊裝置以張緊力作為反饋信號隨時間變化設定拉力，進行比較，并隨時調整張緊裝置的該向滾筒的位移。如啟動時會自動加大張緊力，運輸時恢復恒定拉力，對延長輸送帶壽命十分有利。 2帶式輸送機膠帶跑偏的原因與治理 帶式輸送機由于具有結構簡單，造價低廉，并且維護方便，可以實現(xiàn)不同距離運送物料的要求等特點，因此，被廣泛應用在礦山、冶金、電力、港口、煤炭等部門，是生產工程中最常用的一種輸送機械。但帶式輸送機在工作過程中會出現(xiàn)不同情況的問題，其中以膠帶在運行中跑偏最為常見。所謂膠帶跑偏，就是帶式輸送機在運轉過程中膠帶中心線脫離輸送機的中心線而偏向一邊的現(xiàn)象稱之為膠帶跑偏。 膠帶跑偏可能造成物料撒落和浪費，使膠帶的邊緣與機架相互磨損，使膠帶過早損壞，從而大大降低膠帶的使用壽命。膠帶又是輸送機的重要組成部分，其用量大價格較高，在整個輸送機的成本中占了很大的比重大約為50%。當膠帶跑偏嚴重時膠帶將脫離托輥掉下來，或者發(fā)生膠帶劃破等嚴重事故，使帶式輸送機不能正常工作。由于生產過程的連續(xù)性和設備之間的聯(lián)鎖性，如果其中一條帶式輸送機發(fā)生故障，就會影響其他設備的正常運轉，造成整個生產過程的瓦解，因此，分析和研究帶式輸送機輸送膠帶跑偏的機理和原因，找出減小和消除膠帶跑偏現(xiàn)象的方法，在實際生產過程中具有重要意義。 在帶式輸送機中，由于輸送機膠帶既是牽引構件，靠它來傳遞運動和動力，又是承載件，用來支承物料載荷。而在帶傳動中，傳動帶只是牽引構件，用來傳遞運動和動力。在實際工作中，根據(jù)不同的工作條件，可以選用不同質地的傳送帶，常用的傳送帶類型有：鋼絲芯帶、強力尼龍芯帶、橡膠帆布帶等。此處以平皮帶為例加以分析，圖1為平帶傳動原理圖。 傳送帶不工作時，由于傳送帶張緊在兩滾筒上，故傳送帶兩邊的拉力應相等，都等于初拉力F0。當傳送帶以順時針方向轉動工作時，緊邊拉力為F1，松邊拉力為F2。則傳送帶工作時的有效拉力Fe為 Fe=F1-F2。 如果近似地認為傳送帶工作時的總長度保持不變，則傳送帶的緊邊拉力的增量，應等于傳送帶松邊的減少量， 即 F0=(F1+F2)/2。 由上兩式可得 F1=F0+Fe/2， F2=F0-Fe/2。 將柔韌體摩擦的歐拉公式F1= F2efa代入上式得 Fe0=2F0(efa-1)/(efa+1)。 式中： F0——輸送帶的初拉力； F1——輸送帶的緊邊拉力； F2——輸送帶的松邊拉力； f——輸送帶與帶輪之間的摩擦系數(shù)； a——帶在帶輪上的包角； Fe0——帶所能傳遞的最大有效拉力。 由此可知：輸送帶的最大牽引力是與初拉力F0成正比的；最大牽引力隨著包角A的增大而增大；最大牽引力隨著摩擦系數(shù)的增大而增大。通常帶式輸送機膠帶的寬度較寬，這是由帶式輸送機的工作所決定的。因此，帶式輸送機的牽引力和初拉力在帶寬上的分布比較復雜，如果載荷在帶寬上分布不均勻，就會使輸送帶跑偏。因此，在其他參數(shù)一定的情況下，輸送膠帶是否跑偏，主要由輸送機的牽引力或初拉力在帶寬上的分布狀況決定。所有使力在輸送膠帶帶寬方向上發(fā)生偏載的因素，都是使輸送膠帶跑偏的原因。 3 帶式輸送機膠帶跑偏的原因 造成膠帶跑偏的原因很多，但其根本原因就是使膠帶的受力沿帶寬方向分布不均造成的，根據(jù)生產現(xiàn)場的實際情況，找出膠帶跑偏的主要原因有以下幾個方面。 (1) 輸送帶自身的質量或制造質量問題。如：邊緣成波紋狀，帶厚不均勻，或有小缺口等弊病。 (2) 輸送機的安裝方面存在問題。如：輸送機頭、尾部滾筒、托輥的軸線不平行；所有滾筒和托輥的軸線與輸送機機架的中心線不垂直；各落料點不在膠帶中心，使膠帶承載面上受力不均。 (3) 在粘接膠帶接口時，由于膠帶接頭不正，即接口與膠帶中心線不垂直造成膠帶受力不均而導致跑偏現(xiàn)象的發(fā)生。 (4) 托輥轉動不靈活，托輥太稀或連續(xù)缺托輥，使膠帶兩側受力不等。 (5) 清掃器不能充分發(fā)揮作用，造成物料粘結在托輥和改向滾筒上，使其形成了錐形或凸凹形狀，從而膠帶受到側向水平分力，發(fā)生跑偏。 其自動糾偏機理為：在膠帶跑正的情況下，A，B段鋼絲繩與拉緊小車架構成了等腰三角形結構，且A，B段鋼絲繩受力相當。假如尾部膠帶向左側跑偏，膠帶中心線就會偏移拉緊滾筒長度上的中心線，拉緊小車因受膠帶相對偏斜力的反作用，而相應產生順時針角偏斜趨勢，而由A，B段鋼絲繩及小車架構成的等腰三角形就會遭到破壞，A段鋼絲繩(因增長的趨勢)成為緊邊，B段鋼絲繩(因縮短的趨勢)成為松邊，重錘力G在A段繩上分力大于B段，即G1>G2，即產生一對令拉緊小車逆時針偏轉的力偶。因此，在重錘與膠帶拉力的共同作用下，小車就會產生逆時針角偏轉，并向正中的趨勢發(fā)展，皮帶隨之跑正，A，B段鋼絲繩受力相當，如圖2所示。 4 防止膠帶跑偏的主要措施 根據(jù)以上列舉的影響膠帶跑偏的眾多因素，可以采取適當?shù)拇胧┘右苑乐埂? (1) 邊緣成波紋狀，帶厚不均勻等膠帶自身制造過程中出現(xiàn)的問題，對于使用者來說，只有在選購膠帶時，選擇質量好的產品。 (2) 提高安裝質量，把膠帶跑偏控制在一定的范圍。 帶式輸送機安裝的質量標準如下： ?頭尾機架中心線對輸送機縱向中心線不重合度不應超過3mm。 ?頭尾機架(包括拉緊架)安裝軸承座的2個平面應在同一平面內，其偏差不應大于1mm。 ?中間架支腿不垂直度或對建筑物地面的不垂直度不應超過0.3%。 ?中間架在鉛垂面內的不直度應小于1%。 ?中間架接頭處，左右、高低的偏移均不超過1mm。 ?中間架間距的偏差不應超過±1.5mm，相對標高差不應超過間距的0.2%。 ?托輥橫向中心與帶式輸送機縱向中心線的不重合度不應超過3mm；托輥架的軸線應與輸送機中心線垂直，有凹凸弧的膠帶應根據(jù)設計要求緩慢變向。 ?帶式輸送機的傳動軸中心線與機架的中心線應垂直，使傳動滾筒寬度的中心與機架的中心線重合，減速機的軸線與傳動軸線平行，同時，所有軸線和滾筒都應找正，根據(jù)帶式輸送機的寬窄，軸的水平誤差可以在0.5至1.5mm。 (3) 對于膠帶接口不正的問題，除了加強人員的技術培訓外，改善膠帶的粘接工藝，由過去的冷粘方式改為采用熱硫化膠階梯斜角形接頭方式。因為，斜角形接頭的接觸面積隨截斷角度的減小而增大，且斜角接頭在運轉時所受應力不會集中在同一橫截面上，因此不易發(fā)生接頭開裂現(xiàn)象，同時易于對合準確，并能較好地保證接頭處中心線和膠帶中心線保持一致，使其內部受力均勻，防止運行中跑偏。 (4) 在管道卸料點處增加一緩沖調整板，該裝置不但可以對卸料點進行調整，還可以有效地將輸送的物料均勻堆卸在膠帶上，防止物料下落時對膠帶產生不均勻的側向力而導致膠帶跑偏。 (5) 對于輸送機由于托輥出現(xiàn)問題而導致膠帶跑偏的，除了及時更換、安裝、修理損壞的托輥外，還可以用以下措施進行糾正。即側托輥向輸送帶運行方向前傾防跑偏法。 5 使用中如何調整膠帶跑偏 在實際使用中，由于影響膠帶跑偏的因素很多，隨著各種情況的變化，仍可能會出現(xiàn)輸送膠帶的跑偏。膠帶跑偏的規(guī)律是：當滾筒旋轉軸線與膠帶運行方向垂直時，膠帶向緊邊跑，即膠帶向滾筒直徑增大的方向跑；當滾筒或托輥旋轉軸線與膠帶運行方向不垂直時，膠帶向滾筒或托輥先接觸的那邊跑。 掌握好了這個規(guī)律，工作中出現(xiàn)膠帶跑偏現(xiàn)象時，應首先分析其原因，找出主要原因后，再動手調整，不要盲目行事。 調整膠帶跑偏的工作應在空載運轉時進行，一般從輸送機頭部卸載滾筒開始，沿著膠帶運行方向先調整回程段，后調整承載段，切忌多人同時動手，每調整一次以后都要讓膠帶運行幾圈后才能決定是否需要再調整。在滾筒處跑偏，可以調整滾筒，在其他地方跑偏，就調整托輥。調整托輥應在一側，切勿兩側同時調，調整換向滾筒和托輥時的一般原則如圖3所示。在換向滾筒處膠帶往哪邊跑即調緊哪邊。 如圖3a所示；在托輥處膠帶往哪邊跑就在哪邊將托輥朝膠帶運動方向偏轉一個角度，但一次不能調得太多，要根據(jù)膠帶運動情況適當調整，如圖3b所示。 6 結束語 以上綜述了有關膠帶跑偏的機理、產生的原因、防止跑偏的措施以及使用者如何調整膠帶跑偏，在以后的生產實踐中如能對這一問題引起足夠的重視，并能認真地在日常的維護中做好膠帶跑偏工作，則對提高帶式輸送機的設備完好率和使用壽命都會產生明顯的影響。輸送機時橡膠和纖維織品兩者復合而成的制品，在應用中的重錘張進裝置，在運行一段時間后，重錘會自動下降一段距離，使輸送帶變長。這說明輸送帶發(fā)生了蠕變，在啟動、制動過程中也會產生蠕變現(xiàn)象。此時張緊裝置就必須進一步收縮才不會發(fā)生打滑現(xiàn)象。 由此可見，張緊裝置是保證帶式輸送機正常運轉必不可少的重要部件。該論文主要介紹了帶式輸送機的自動張緊裝置的設計過程，詳細的介紹了各個液壓元件的選取。自動張緊裝置的設計是張緊裝置的設計的一個重大變革。