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風(fēng)選式核桃殼仁分離機(jī)設(shè)計(jì) 1.緒論 1.1選題的意義和目的 目前中國是世界上核桃栽培面積最大的國家，全國24個(gè)省(區(qū))都有栽培和分布，面積和產(chǎn)量均己居世界首位。是我國主產(chǎn)核桃的基地之一，種植歷史悠久，品種資源豐富，主要分布在天山以南氣候與土壤等自然條件很適宜種植的阿克蘇、巴州與喀什等地區(qū)，種植面積已經(jīng)達(dá)到300萬畝。隨著農(nóng)業(yè)產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)和核桃種植方式的調(diào)整，核桃已經(jīng)成為農(nóng)村經(jīng)濟(jì)發(fā)展的特色經(jīng)濟(jì)作物之一，也是近年來南疆林果業(yè)中發(fā)展速度最快的樹種，且產(chǎn)量逐年遞增。但是我們不能僅僅依靠賣原料來增加收入，而要走農(nóng)產(chǎn)品深加工路線。主要的路線有一是取仁加工成飲料或乳制品;二是制作成核桃油或開發(fā)核桃殼以提高核桃的附加值。因此如何對(duì)核桃進(jìn)行深加工，如何提高其經(jīng)濟(jì)效益，使農(nóng)民更快致富等問題就凸顯出來。 目前國內(nèi)市場上出售的核桃仁大部分是靠手工砸取，勞動(dòng)生產(chǎn)率非常低下，同時(shí)還造成了核桃仁的衛(wèi)生狀況難以達(dá)標(biāo)以及核桃殼的浪費(fèi)。機(jī)械化核桃破殼取仁，不僅可使核桃原料升值，還可回收核桃殼，避免了零售帶殼核桃造成的核桃殼浪費(fèi)。核桃殼可以制成活性碳、過濾器中的濾料和堵漏材料等，因此加工核桃殼可使核桃再升值?？墒菄鴥?nèi)核桃加工技術(shù)裝備的研制現(xiàn)仍處于起步階段，核桃初加工方面的成型機(jī)器還幾乎是空白。因此，加快核桃初加工設(shè)備的研制迫在眉睫。 對(duì)破殼后的核桃殼仁進(jìn)行分離是核桃進(jìn)行深加工前的一個(gè)重要處理工序。然而目前國內(nèi)尚無成熟的核桃殼仁分離機(jī)應(yīng)用于實(shí)際生產(chǎn)，企業(yè)主要還是通過手工撿取的方法來解決核桃殼仁分離問題。此方法不僅費(fèi)時(shí)費(fèi)力、效率低、勞動(dòng)強(qiáng)度大，而且還極易造成核桃仁的污染，阻礙了核桃仁產(chǎn)品檔次的提高，降低了核桃的綜合利用能力，制約了核桃產(chǎn)業(yè)的發(fā)展。這就迫切需要研制出一種結(jié)構(gòu)簡單，工作可靠，分離效果理想的核桃殼仁分離機(jī)。 為了達(dá)到較好的核桃殼、仁分離效果，本課題依據(jù)許多農(nóng)產(chǎn)品加工的篩分效果，選取風(fēng)選法對(duì)此進(jìn)行試驗(yàn)研究。 1.2國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 為了對(duì)堅(jiān)果果實(shí)進(jìn)行深加工，提高果實(shí)的經(jīng)濟(jì)價(jià)值和附屬產(chǎn)品的競爭力，堅(jiān)果經(jīng)破殼后都要進(jìn)行殼仁分離。在發(fā)達(dá)國家，農(nóng)業(yè)機(jī)械化程度很高，農(nóng)產(chǎn)品都走深加工模式，因此發(fā)達(dá)國家對(duì)堅(jiān)果殼仁分離及殼仁的后續(xù)加工非常重視，但是專門為核桃殼仁分離而設(shè)計(jì)的機(jī)械并不多見。由于核桃和大多數(shù)堅(jiān)果一樣，外邊為類似球體，且外殼比較堅(jiān)硬，因此現(xiàn)對(duì)國內(nèi)堅(jiān)果主要方法有帶式殼仁分離發(fā)，物理特性法。伴隨著核桃種植面積和核桃產(chǎn)量的快速增加，核桃深加工在我國也已受到廣泛關(guān)注。目前我國已經(jīng)研制開發(fā)出了一些桃初加工機(jī)械，但是其機(jī)械化的發(fā)展相對(duì)還是比較緩慢，能進(jìn)行大批量生產(chǎn)的成熟機(jī)型不多，遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能滿足實(shí)際生產(chǎn)的需求。對(duì)現(xiàn)有的由周杰申請的專利號(hào)為 87105056的松子殼仁分離方法及其裝置，采用靜電吸附原理，利用循環(huán)運(yùn)動(dòng)的靜電分離板與電源接通或斷開，產(chǎn)或消失靜電場，達(dá)到松子殼、仁分離的目的。為使用該方法而制成的分離裝置一旋轉(zhuǎn)微振動(dòng)篩和殼仁分離機(jī)，不僅能有效地將殼仁進(jìn)行分離，減輕勞動(dòng)強(qiáng)度，而且能夠充分保證松子仁的表面質(zhì)量，同時(shí)還應(yīng)用于分離棒子的殼仁。史建新、宋玲申請的專利號(hào)為200910113589.5的堅(jiān)果殼仁分離裝置，主要有二次破殼裝置、殼仁分選裝置和機(jī)架等組成。工作時(shí)，破殼后的核桃經(jīng)過破殼滾筒進(jìn)行二次破殼，然后進(jìn)入分選裝置，利用殼與仁單體質(zhì)量的區(qū)別由風(fēng)機(jī)給風(fēng)使殼與仁分離。李忠新，楊軍等申請的專利號(hào)為200810072908.8的核桃殼仁分離機(jī)，主要包括電機(jī)、鏈輪、絲杠調(diào)距器、出料斗等。減速電機(jī)通過雙排鏈輪分配到兩處，一處用來驅(qū)動(dòng)分離環(huán)轉(zhuǎn)動(dòng);另一處用來驅(qū)動(dòng)中心軸轉(zhuǎn)動(dòng)。經(jīng)過破殼的核桃進(jìn)入殼仁分離環(huán)體后，環(huán)體的轉(zhuǎn)動(dòng)下，殼仁體不斷被拋送到一定高度后自由下落，下落時(shí)被繞中心軸轉(zhuǎn)動(dòng)的螺旋釘齒不斷敲擊、碰撞，將結(jié)合的殼仁分離開來，并將大殼輸送到大殼出料斗內(nèi)。通過絲杠調(diào)距器可調(diào)節(jié)合適的分離環(huán)間隙，使核桃仁在該間隙下以最佳的效果全部漏下，后收集到集料斗內(nèi)，完成殼仁分離的過程。 1.3存在問題 目前許多科研人員對(duì)核桃初加工機(jī)械的機(jī)理及設(shè)備做了大量的研究和分析，也取得了很多的成果，但是在核桃殼仁分離裝置方面的研究還比較少。要想達(dá)到核桃殼仁分離的預(yù)期效果只能借鑒其它物料的篩分規(guī)律，針對(duì)核桃殼仁做相應(yīng)的基礎(chǔ)性研究，找出最佳方案，因此主要存在以下幾個(gè)方面的問題: (1) 我國核桃生產(chǎn)量大、品種多，不同品種的核桃形狀、殼的厚度、內(nèi)隔和內(nèi)褶的面積大小差別比較大，例如的核桃品種扎343、溫185、新新2等大都是長圓形，外表呈橢球狀，內(nèi)隔和內(nèi)褶都比較少;而云南的山核桃是扁圓形的，外殼堅(jiān)硬，內(nèi)隔比較多。內(nèi)隔和內(nèi)褶多的核桃品種，其夾層較多，核桃仁卡在殼中不易取出，為后續(xù)的核桃殼仁分離帶來一定的困難。 (2)尚未對(duì)破殼后的核桃物料進(jìn)行深入的研究 己研制的核桃破殼機(jī)大都采用定間隙多點(diǎn)擠壓或擊打方式使核桃果殼在機(jī)械外力作用下裂或破壞，為了追求較高的高路仁率，其破殼率就要降低。同時(shí)核桃進(jìn)入擠壓空間的姿態(tài)不易控制，核桃沿縫合線處的粘合力較小，因此采用擠壓或擊打方式破殼，尤其是擠壓方式，所產(chǎn)生的半截核桃(核桃沿縫合線破開，夾層未破，仁仍然卡在殼中)和破開不完全核桃(核桃外殼只裂一小口，幾乎未被破開)較多，如圖1-2，圖1-3所示。因此破殼后的核桃物料由四種物料組成:半截核桃、破開不完全核桃、核桃殼與核桃仁，如圖1-4所示。為了后續(xù)核桃仁的加工以及半截核桃與破開不完全核桃的二次破殼，在將核桃殼分離出的同時(shí)，也必須將半截核桃、破開不完全核桃與核桃仁彼此分離開。但是現(xiàn)有的核桃風(fēng)選裝置只是將破碎的核桃殼分選出，對(duì)后續(xù)核桃仁、半截核桃和破開不完全核桃的分離并沒有做分析研究。 圖1-2半截核桃 采用擠壓或擊打方式破殼，尤其是擠壓方式，所產(chǎn)生的半截核桃(核桃沿縫合線破開，夾層未破，仁仍然卡在殼中)和破開不完全核桃(核桃外殼只裂一小口，幾乎未被破開)較多. 圖1-3破開不完全的核桃 圖1-4核桃物料 (3) 目前國內(nèi)外尚未對(duì)破殼后核桃物料的形狀、物理機(jī)械性能以及在分離過程中核桃仁的損失做分析研究在殼仁的分離過程中，核桃仁因受到外力的作用，就會(huì)產(chǎn)生破碎或表皮磨損的現(xiàn)象。磨損掉的核桃仁是沒有辦法被回收的，從而造成核桃仁的浪費(fèi)。而目前國內(nèi)外研究人員核挑殼仁分離機(jī)的設(shè)計(jì)及試驗(yàn)研究主要還是研究核桃的初加工機(jī)械，而對(duì)在加工過程中核桃仁的損失還沒有做研究。雖然篩分法在其它谷物或物料中的應(yīng)用較為普遍，但是用此方法進(jìn)行核桃殼仁分離時(shí)，在如何選取適合的振動(dòng)篩參數(shù)，盡量減少核桃仁的損失方面還是存在一定的難度。 2.破殼后的核桃物料特性研究 核桃物料的形態(tài)參數(shù)、物理機(jī)械特性參數(shù)以及空氣動(dòng)力特性參數(shù)是篩分式核桃物料 分離機(jī)最原始的設(shè)計(jì)依據(jù)。通過對(duì)這些外形參數(shù)的研究與測定，尋找出每種物料的外形 特征，為后續(xù)的核桃殼仁分離機(jī)的設(shè)計(jì)和優(yōu)化提供實(shí)踐基礎(chǔ)。本研究中測定的核桃品種 為在種植面積最大的三種核桃，分別為溫185、扎343與新新2。 圖2-1薄皮核桃品種 新新2號(hào)由林業(yè)廳等自新和縣實(shí)生樹中選育而成，1990年定名。主要在阿克蘇、喀什等地發(fā)展栽培。品種特點(diǎn)：樹勢中等，樹姿開張。發(fā)枝力中等，果枝率100%，果枝平均坐果2.01個(gè)。雄先型。堅(jiān)果長圓形，單果平均重11.63克。殼面光滑，淺黃褐色，殼厚1.2毫米，縫合線窄平。易取整仁，出仁率63.2%，仁色淺，味香。適應(yīng)性、抗逆性強(qiáng)，適宜密植栽培。 阿扎343號(hào) 由維吾爾自治區(qū)林業(yè)科學(xué)院在實(shí)生群體中選育而成。屬早實(shí)類。品種特點(diǎn)：樹勢旺盛，樹冠圓頭形。雄先型，中熟品種。結(jié)果枝屬中短枝形，側(cè)花芽率93%。堅(jiān)果橢圓或卵型，殼面淡褐色，光滑美觀。單果重 15.9克，殼厚1.2毫米，出仁率為61.8%，仁中褐色。在肥水條件較差時(shí)，常不飽滿。 溫185由維吾爾自治區(qū)林業(yè)科學(xué)院在阿克蘇溫宿縣薄殼核桃實(shí)生群體中選出。屬早實(shí)類。品種特點(diǎn)：樹勢強(qiáng)，樹姿較開張。雌先型，早熟品種。發(fā)枝力極強(qiáng)，為1：4.5，果枝率100%。堅(jiān)果圓形或長圓形，單果重15.8克，縫合線平或微凸，出仁率為65.9%。仁色淺。 豐產(chǎn)性、抗逆性強(qiáng)。 2.1破殼后核桃物料形態(tài)參數(shù)的分析與測定 核桃物料的大小和形狀通常由長、寬、厚三個(gè)方向上的尺寸來表示，其定義以核桃 外形特征的三個(gè)重要參數(shù)作為參考，即長度Z為核桃物料沿長軸方向的最大尺寸;寬度b 為核桃物料沿短軸方向上的最大尺寸;厚度h為核桃物料沿縫合線短軸方向的最大尺 寸。測試時(shí)，從經(jīng)過破殼后的核桃物料中隨機(jī)取樣5次，每次取核桃仁半截核桃與破開不 完全核桃各50個(gè)，得平均值;其核桃殼在后續(xù)的分離中主要是靠風(fēng)選使其分離出，在 此不做研究。 表2-1溫185核桃物料外形尺寸測試數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表 物料 類型 核桃仁 l/mm b/mm h/mm 半截核桃 l/mm b/mm h/mm 破開不完全核桃 l/mm b/mm h/mm 1 32.46 23.48 11.39 46.24 36.65 17.35 46.68 37.20 35.31 2 33.89 22.26 10.86 46.82 37.31 18.22 47.54 37.11 36.24 3 30.97 23.63 11.59 46.55 37.06 17.67 46.98 36.85 35.82 4 31.56 19.58 11.32 47.28 36.62 17.43 47.32 37.46 36.15 5 30.13 20.74 10.22 47.32 37.64 18.30 46.42 36.97 36.64 均值 31.80 21.94 11.08 46.84 37.06 17.79 46.99 37.12 36.03 表2-2扎343核桃物料外形尺寸測試數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表 物料 類型 核桃仁 l/mm b/mm h/mm 半截核桃 l/mm b/mm h/mm 破開不完全核桃 l/mm b/mm h/mm 1 31.52 21.28 10.21 46.32 37.82 17.78 46.34 38.42 36.38 2 30.68 22.25 11.02 45.73 38.28 18.10 45.84 37.68 35.60 3 28.98 21.37 10.26 45.26 37.91 18.32 46.71 37.76 35.73 4 30.32 19.96 9.68 45.92 38.53 17.66 45.28 38.66 36.18 5 30.85 22.39 10.08 46.47 37.90 17.94 45.93 38.14 35.25 均值 30.41 21.45 10.25 45.94 37.06 17.79 46.99 37.12 36.03 表2-3扎343核桃物料外形尺寸測試數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表 物料 類型 核桃仁 l/mm b/mm h/mm 半截核桃 l/mm b/mm h/mm 破開不完全核桃 l/mm b/mm h/mm 1 29.56 20.43 9.69 44.25 35.96 17.34 44.50 36.20 33.53 2 30.14 21.63 10.15 43.94 35.31 16.58 43.91 35.75 33.12 3 27.86 19.38 10.62 44.50 36.29 16.92 43.45 36.42 32.84 4 26.59 17.86 8.89 43.31 36.65 17.03 44.22 36.14 32.23 5 27.42 18.65 11.21 43.46 35.72 16.46 44.26 35.40 32.78 均值 28.31 19.59 10.11 43.89 35.99 16.87 44.07 35.98 32.90 通過對(duì)三個(gè)不同品種的核桃物料外形尺寸進(jìn)行測試的結(jié)果可知:(l)半截核桃是在破殼的過程中沿核桃縫合線破開，其長度和寬度方向與完整核桃相比基本沒有變化，而在厚度方向減少為原來的一半;(2)破開不完全核桃只是核桃殼表皮破一開口，其主要的三個(gè)尺寸較破之前基本沒有變化;(3)核桃仁各個(gè)尺寸都大幅減小，尤其是厚度方向，其變化范圍為:10.11一11.08111111;比半截核桃的厚度減少了38.3%一40.1%，比破開不完全核桃的厚度減少了38.3%一40.1%，比破開不完全核桃的厚度減少了69.2%一69.3%。 2.2破殼后核桃物料各種成份含量的測定 在分離系統(tǒng)的設(shè)計(jì)過程中核桃物料各個(gè)成份含量對(duì)分離效果有著重要影響，是評(píng)價(jià)分離機(jī)的一個(gè)重要指標(biāo)。測試時(shí)，從經(jīng)過破殼后的核桃物料中隨機(jī)取樣5次，每次取樣1.okg，然后將四類物料分開，稱出其質(zhì)量，求出所占的百分比，最后取平均值。主要設(shè)備為精度為0.19的電子稱與電子計(jì)算器。其測試結(jié)果如表2-4。 表2-4核桃物料各種成分含量所占百分比 測試次數(shù) 核桃仁/% 半截核桃/% 破開不完全核桃 /% 核桃殼 1 39.85 18.50 5.11 36.54 2 35.49 23.84 5.78 34.90 3 34.60 23.21 4.89 37.31 4 42.92 13.42 5.49 38.17 5 38.28 18.01 4.70 39.00 平均 38.23 19.40 5.19 37.18 2.3破殼后的核桃物料空氣動(dòng)力學(xué)特性的研究 2.3.1破殼后的核桃物料在氣流中的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)分析 由于核桃物料的空氣動(dòng)力學(xué)特性不同，當(dāng)氣流作用于核桃物料的混合物料時(shí)，核桃物料會(huì)因所受合力的差異而產(chǎn)生不同的運(yùn)動(dòng)軌跡。考慮到核桃物料在分離腔內(nèi)的氣流場中是以自由單個(gè)的形式運(yùn)動(dòng)的，且其形狀尺寸和所受力的不同，可用懸浮速度代替漂浮系數(shù)，即懸浮速度的確定己考慮核桃物料的外形尺寸。所以，在對(duì)核桃物料進(jìn)行動(dòng)力學(xué)與運(yùn)動(dòng)學(xué)分析時(shí)，可以將單個(gè)核桃物料視為質(zhì)點(diǎn)m。 圖2-2質(zhì)點(diǎn)速度分析圖 圖2-3質(zhì)點(diǎn)受力示意圖 根據(jù)核桃物料的特性將其劃在牛頓區(qū)段來計(jì)算。當(dāng)物料的形狀相近，雷諾數(shù)處于牛頓區(qū)段時(shí)，球形系數(shù)為常數(shù)。通過查《農(nóng)業(yè)物料學(xué)》第90頁表4-1、表4-2和式(4-18)可得核桃仁的球形系數(shù)氣=3.02，半截核桃的球形系數(shù)凡=1.78，破開不完全核桃的球形系數(shù)k=1.21，核桃殼的球形系數(shù)k=3.02。又因?yàn)楹颂胰蕟瘟Ｙ|(zhì)量m=3.76~5.24g,=20.58~22.64半截核桃單粒質(zhì)量=6.41~8.13g，=17.63~19.57，;破開不完全核桃單粒質(zhì)量，=12.32~15.85g，=12.82~14.76，;核桃殼單粒質(zhì)量=2.32~4.25g，=10.35~12.42。在牛頓區(qū)段間，取阻力系數(shù)C=0.44，空氣密度 =l.2，所以可計(jì)算出核桃物料的懸浮速度，其結(jié)果如表2-5所示。 2-5核桃物料的懸浮速度表 核桃品種 懸浮速度/m/s 核桃仁 半截核桃 破開不完全核桃 核桃殼 溫185 3.34 4.50 5.39 5.24 扎343 3.52 4.61 5.62 5.68 新新2 3.65 4.86 5.93 5.33 可見，核桃仁的懸浮速度變化范圍為:3.34m/s~3.65m/s，半截核桃的懸浮速度變化 范圍為:4.50m/s~4.86m/s，破開不完全核桃的懸浮速度變化范圍為:5.39m/s一5.93m/S， 核桃殼的懸浮速度變化范圍為:5.24m/s~5.68m/s。 通過實(shí)際測量，得出破殼后核桃物料的外形尺寸存在很大差異，尤其是厚度方向;并且測定計(jì)算出核桃物料中各種成分的含量與懸浮速度大小，分析了核桃物料在氣流中的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，為設(shè)計(jì)風(fēng)選式核桃殼仁分離機(jī)提供了最原始的依據(jù)。同時(shí)通過前期的試驗(yàn)可知，核桃物料在進(jìn)入震動(dòng)裝置中都是以最大面與震動(dòng)裝置進(jìn)行接觸;在氣流場與震動(dòng)板的作用下，核桃物料跳離震動(dòng)面，此時(shí)核桃物料的最大面都是與震動(dòng)裝置的平面垂直。因此核桃物料進(jìn)入氣流場中其迎風(fēng)面積F最大，在氣流場確定的情況下，此時(shí)核桃物料所受氣流的作用力P最大。當(dāng)速度達(dá)到懸浮速度時(shí)，核桃物料所受氣流的作用力P就與重力大小相等。 3.核桃殼仁分離機(jī)的整體結(jié)構(gòu)和工作原理 所設(shè)計(jì)的篩分式核桃殼仁分離機(jī)主要由機(jī)架、喂料斗、抖動(dòng)裝置、風(fēng)機(jī)、接料箱和連接部分組成，其結(jié)構(gòu)如圖3-1所示。 圖3-1風(fēng)選式核桃殼仁分離機(jī)原理圖 1喂料斗 2機(jī)架 3震動(dòng)板 4曲柄連桿機(jī)構(gòu)6風(fēng)機(jī)8接料箱 風(fēng)選式核桃殼仁分離機(jī)的工作原理:當(dāng)機(jī)器工作時(shí)，喂料箱內(nèi)的核桃殼仁經(jīng)喂料口入震動(dòng)板。曲柄連桿機(jī)構(gòu)由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，使震動(dòng)板上下震動(dòng)，核桃物料在震動(dòng)板的震動(dòng)下被拋出，在風(fēng)機(jī)所提供的氣流作用下，由于核桃殼仁在氣流中的懸浮速度不同，核桃殼仁被分離開。 4.風(fēng)選式核桃殼仁分離機(jī)的設(shè)計(jì) 4.1喂料斗的設(shè)計(jì) 圖4-1喂料斗 圖4-2喂料斗 喂料斗是風(fēng)選式核桃殼仁分離機(jī)的重要組成部分如圖4-1所示，能使破殼后的核桃物料從喂料箱中均勻連續(xù)地落在振動(dòng)篩上，能有效防止核桃物料滑出，且可以防止核桃物料在出料口處搭橋卡殼。 4.2機(jī)架的設(shè)計(jì) 圖4-2機(jī)架 4.2.1機(jī)架材料 機(jī)架材料根據(jù)其結(jié)構(gòu)、工藝、成本、生產(chǎn)批量、生產(chǎn)周期等，材料選為HT200,外形簡單，單位壓力較大，內(nèi)摩擦大，有良好的抗振性。 4.2.2機(jī)架時(shí)效處理 制造機(jī)架時(shí)，鑄件、焊接、熱處理加工都會(huì)產(chǎn)生高溫，因各個(gè)冷卻速度不同而收縮不均勻，使金屬內(nèi)部產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力。如果不進(jìn)行時(shí)效處理，將因內(nèi)應(yīng)力的逐漸重新分布而變形使機(jī)架喪失原有的精度。 常見的方法有自然時(shí)效、人工時(shí)效和振動(dòng)時(shí)效等，則使用應(yīng)用最廣的人工時(shí)效。 4.3電動(dòng)機(jī)的選擇 根據(jù)資料得主軸的轉(zhuǎn)速在800-1000轉(zhuǎn)/分，按《機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊》推薦的傳動(dòng)比合理取值范圍，取V帶的傳動(dòng)比 2～4，即可滿足電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速與主軸的轉(zhuǎn)速相匹配。由《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊》查出三種適宜的電動(dòng)機(jī)型號(hào)，因此有三種不同的傳動(dòng)比方案，如表4-1： 表4-1 電動(dòng)機(jī)的型號(hào)和技術(shù)參數(shù)及傳動(dòng)比 方案 電動(dòng)機(jī)型號(hào) 額定 功率P/kW 同步轉(zhuǎn)速 r/min 滿載 轉(zhuǎn)速 r/min 效率（%） 電動(dòng)機(jī)重量（KG） 功率因數(shù) 1 Y100L-2 3 3000 2870 78 33 0.85 2 Y112M-2 4 3000 2890 82 45 0.86 3 Y100L-4 2.2 1500 1430 81 34 0.82 綜臺(tái)考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸、重量以及帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比，選定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y100L1-4。所選電動(dòng)機(jī)的額定功率 P＝2.2kw，滿載轉(zhuǎn)速 n=1430r／min，總傳動(dòng)比適中，傳動(dòng)裝置結(jié)構(gòu)較緊湊。如表4-2： 表4-2 Y100L1-4主要參數(shù)如下表 型 號(hào) 額定功率KW 轉(zhuǎn)速r/min 電流/A 效率（%） 功率因數(shù) 額定電流 額定轉(zhuǎn)矩 最大轉(zhuǎn)矩 Y100L1-4 2.2 1430 5 81 0.82 7 2.2 2.3 表4-3 電動(dòng)機(jī)尺寸列表 單位 中心高 H 外形尺寸 底腳安裝尺寸 地腳螺栓孔直徑 軸伸尺寸 裝鍵部位尺寸 100 12 5.帶及帶輪的設(shè)計(jì) 根據(jù)設(shè)計(jì)的具體傳動(dòng)要求，可選取電動(dòng)機(jī)和主軸之間用V帶和帶輪的傳動(dòng)方式傳動(dòng)，因?yàn)樵谡饎?dòng)板的工作過程中，傳動(dòng)件V帶是一個(gè)撓性件，它賦有彈性，能緩和沖擊，吸收震動(dòng)，因而使震動(dòng)板工作平穩(wěn)，噪音小等優(yōu)點(diǎn)。雖然在傳動(dòng)過程中V帶與帶輪之間存在著一些摩擦，導(dǎo)致兩者的相對(duì)滑動(dòng)，使傳動(dòng)比不精確但不會(huì)影響破殼機(jī)的傳動(dòng)，因?yàn)檎饎?dòng)板不需要精確的傳動(dòng)比，只要傳動(dòng)比比較準(zhǔn)確就可以滿足要求，V帶及帶輪的結(jié)構(gòu)簡單、制造成本底、容易維修和保養(yǎng)、便于安裝，所以，在電動(dòng)機(jī)與震動(dòng)板之間選用V帶與帶輪的傳動(dòng)配合是很合理的。 選擇V帶和帶輪因當(dāng)從它的傳動(dòng)參數(shù)入手，來確定V帶的型號(hào)、長度和根數(shù)，再來確帶輪的材料、結(jié)構(gòu)和尺寸（輪寬、直徑、槽數(shù)及槽的尺寸等），傳動(dòng)中心距（安裝尺寸），帶輪作用在軸的壓力（為設(shè)計(jì)軸承作好準(zhǔn)備）。 5.1傳動(dòng)帶的設(shè)計(jì) 5.1.1 確定計(jì)算功率 （5-1） 其中：—工作情況系數(shù) —電動(dòng)機(jī)的功率; 查機(jī)械設(shè)計(jì)一書中的表8-7 可知：=1 5.1.2 選擇V帶的型號(hào) 根據(jù)計(jì)算得知的功率和電動(dòng)機(jī)上帶輪（小帶輪）的轉(zhuǎn)速（與電動(dòng)機(jī)一樣的速度），查《機(jī)械設(shè)計(jì)》一書圖8-10，可以選擇V帶的型號(hào)為Z型。 5.1.3確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 （1）初選主動(dòng)帶輪的基準(zhǔn)直徑：根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)》一書，可選擇V帶的型號(hào)參考表8-6和表8-8，選取小帶輪直徑=56mm。 （2）計(jì)算V帶的速度V： （5-2） V帶在～的范圍內(nèi)，速度V符合要求。 取傳動(dòng)比為3轉(zhuǎn)速合適。 (3） 計(jì)算從動(dòng)輪的直徑 根據(jù)表8-8取=160mm 實(shí)際傳動(dòng)比i=2.85 5.1.4 確定傳動(dòng)中心距a和帶長L 取 即： 得： ?。? 帶長 即： 得： 按《機(jī)械設(shè)計(jì)》一書中查表8-2，選擇想近的基本長度可查得： 。 實(shí)際的中心距可按下列公式求得： 中心距范圍436.75－493mm。 5.1.5 驗(yàn)算主動(dòng)輪上的包角 (5-3)即：166.4° 求得 ： 滿足V帶傳動(dòng)的包角要求。 5.1.6 確定V帶的根數(shù) V帶的根數(shù)由下列公式確定： （5-4） 其中 ： —單根普通V帶的許用功率值 —考慮包角不同大的影響系數(shù)，簡稱包角系數(shù) —V帶的基準(zhǔn)長度系數(shù)，取。 —計(jì)入傳動(dòng)比的影響時(shí)，單根普通V帶所能傳遞的功率的增量; 由和查表8-4a得 由和i=2.85 　查表8-4b 查表取值： (5-5) 所以： 即： 取 根。 5.1.7 確定帶的初拉力 單根V帶適當(dāng)?shù)某趵?由下列公式求得 （5-6） 其中：—傳動(dòng)帶單位長度的質(zhì)量，; 即： 5.1.8求V帶傳動(dòng)作用在軸上的壓力 為了設(shè)計(jì)安裝帶輪軸和軸承，比需確定V帶作用在軸上的壓力，它等于V帶兩邊的初拉力之和，忽略V帶兩邊的拉力差，則值可以近似由下式算出： 即: 6 V 帶帶輪的設(shè)計(jì) 6.1帶輪的材料選擇 因?yàn)閹л喌霓D(zhuǎn)速，即，轉(zhuǎn)速比較底，所以材料選定為灰鑄鐵，硬度為。 6.2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要是根據(jù)帶輪的基準(zhǔn)直徑，選擇帶輪的結(jié)構(gòu)形式，根據(jù)帶的型號(hào)來確定帶論輪槽的尺寸，設(shè)計(jì)如下： 主動(dòng)帶輪的結(jié)構(gòu)選擇 因?yàn)楦鶕?jù)主動(dòng)帶輪的基準(zhǔn)直徑尺寸，而與主動(dòng)帶輪配合的電動(dòng)機(jī)軸的直徑是，因此根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式，所以主動(dòng)帶輪采用實(shí)心式。 帶輪參數(shù)的選擇： 通過查《機(jī)械設(shè)計(jì)》一書，可以確定主動(dòng)帶輪的結(jié)構(gòu)參數(shù)，結(jié)構(gòu)參數(shù)如下表，其他的相關(guān)尺寸可以根據(jù)相應(yīng)的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算求得?！　　　? 表6-1　帶輪的結(jié)構(gòu)參數(shù) 單位（mm） 槽型 e Z 8.5 2 7 12±0.3 7 13 主動(dòng)帶輪的厚度可以由計(jì)算公式： 求得 即 ： 主動(dòng)帶輪的結(jié)構(gòu)如圖6-1： 圖6-1小帶輪 6.3 從動(dòng)帶輪的設(shè)計(jì) 從動(dòng)帶輪的結(jié)果選擇 因?yàn)楦鶕?jù)主動(dòng)帶輪的基準(zhǔn)直徑和傳動(dòng)比來確定，即 ，，所以從動(dòng)帶輪采用腹板式。 從動(dòng)帶輪的參數(shù)選擇：通過查《機(jī)械設(shè)計(jì)》一書，可查得帶輪的結(jié)構(gòu)參數(shù)間表，其他一些相關(guān)尺寸可以根據(jù)相應(yīng)的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算求得。 　　　　　　　　表6-2　帶輪的結(jié)構(gòu)參數(shù) 單位（mm） 槽型 e Z 8.5 2 7 12±0.3 7 13 從動(dòng)帶輪的厚度可以由計(jì)算公式： ，當(dāng)B＜1.5d時(shí)，L=B 求得 即 : 從動(dòng)帶輪的結(jié)構(gòu)如圖6-2： 圖6-2大帶輪 7 傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì) 傳動(dòng)軸是連接曲柄連桿機(jī)構(gòu)的主要部件，它在震動(dòng)機(jī)正常工作過程中，承擔(dān)主要轉(zhuǎn)矩、扭矩、彎矩和支撐帶輪的回轉(zhuǎn)零件。而且震動(dòng)次數(shù)頻繁，因此傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)是很關(guān)鍵的一個(gè)步驟。根據(jù)曲柄連桿機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和組成形狀及工作強(qiáng)度和環(huán)境的要求，核桃破殼機(jī)的主軸選用直軸形式傳遞，而且選用直軸中的階梯軸。此軸的設(shè)計(jì)如下： 根據(jù)軸的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度來初步計(jì)算確定其最小直徑，可利用經(jīng)驗(yàn)公式： （7-1） 其中：—軸常用的幾種材料的的值 —主軸上的功率 —主軸上的轉(zhuǎn)速 ; 軸上的材料由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》一書中表18—1 可以查到，應(yīng)選取調(diào)質(zhì)處理的45號(hào)鋼，，書中表18—2取，于是得 ： 軸上的最小直徑顯然是安裝帶輪的內(nèi)孔，必在軸上開有鍵槽，因此，為了開鍵槽又不消耗輸出軸的強(qiáng)度，可以使周的直徑增加7%以上，這樣增加輸出軸的尺寸，因而可以提高軸的工作強(qiáng)度。即： 主輸出軸的最小直徑是安裝帶輪處的直徑，為了使所選的軸直徑與帶輪相配合，故使輸出軸端的軸徑選為30。在《機(jī)械設(shè)計(jì)》一書。查表可以得知帶輪的厚度，則取輸出軸的次段軸徑為，其長度為。 7.1根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 為了滿足帶輪的軸向定位要求，Ⅰ—Ⅱ軸段右端需要制出一個(gè)軸肩，故取Ⅱ—Ⅲ段的軸直徑 ，連接軸的徑向定位由普通平鍵來完成。選用鍵的型號(hào)為普通平鍵為。鍵的型號(hào)可以通過查《機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊》一書取得。 軸的基本結(jié)構(gòu)如圖7-1 圖7-1軸 7.2 按彎扭合成條件校核軸的強(qiáng)度 7.2.1 作軸的簡圖 圖 7-2軸簡圖 7.2.3 求輸出軸上的所受作用力的大小 根據(jù)公式： 求得 其中：—電動(dòng)機(jī)的額定功率 —主軸的轉(zhuǎn)速 ; 即： 7.2.4滾筒上的合力 根據(jù)公式： （7-2） 其中 ：—輸出軸的軸心到釘齒定的距離; 即 ： 根據(jù)受力分析 即 ： 由于主軸軸向不受力。 則取 圓周力 徑向力 軸向力 的方向如圖所示 圖7-3受力分析 7.2.5軸上水平面內(nèi)所受支反力如圖 根據(jù)公式： （7-3） 求得 其中：—是輸出軸上Ⅲ—Ⅳ段的中心線到Ⅳ—Ⅴ段距左端三分之一處的距離 —是輸出軸上Ⅳ—Ⅴ段距左端三分之一處到右端Ⅴ—Ⅵ段中心線之間的距離; 即 ： 根據(jù)公式： 求得 即 ： 7.2.6軸在垂直面內(nèi)所受的支反力 根據(jù)公式： （7-4）即 ： 根據(jù)公式 ： （7-5） 即 ： 7.2.7作彎矩圖 在水平面內(nèi)，軸上、、三點(diǎn)的彎矩為 ： 根據(jù)公式 ： 求得 即： 作水平面內(nèi)彎矩圖如圖1（b）所示 在垂直面內(nèi)，軸上、、三點(diǎn)的彎矩為 ： 根據(jù)公式 ： 求得 即 ： 根據(jù)公式 ： （7-6） 求得 即 ： 作垂直面內(nèi)彎矩圖如圖7-4所示 合成的彎矩為 ： 圖7-4彎矩圖 作軸的合成彎矩圖如圖7-5所示。 圖7-5彎矩圖 7.2.8作彎矩圖 根據(jù)公式 ： （7-7) 求得 即 ： 其中 ： —電動(dòng)機(jī)的額定功率 —主軸轉(zhuǎn)速 ; 作軸的扭矩圖7-6所示 圖7-6扭矩圖 7.2.9作當(dāng)量彎矩圖（彎矩、扭矩合成圖） B 點(diǎn)： C點(diǎn)左側(cè) ： D點(diǎn)右側(cè) ： 7.3 校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大當(dāng)量彎矩的強(qiáng)度（既危險(xiǎn)截面c的強(qiáng)度）。由經(jīng)驗(yàn)公式及上面計(jì)算出的數(shù)值可得出。 公式 ： （7-6）式中 ： —軸的抗彎拋面模量， —軸的許用應(yīng)力，; 按軸實(shí)際所受彎曲應(yīng)力的循環(huán)特性，在、、中選取其相應(yīng)的數(shù)值，從《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》可以查出。 按《機(jī)械設(shè)計(jì)》書中查得，對(duì)于的碳鋼，承受對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力時(shí)的許用應(yīng)力. 8.運(yùn)用連桿曲線圖譜設(shè)計(jì)四桿機(jī)構(gòu) 平面連桿曲線是高階曲線，所以設(shè)計(jì)四桿機(jī)構(gòu)使其連桿上某點(diǎn)實(shí)現(xiàn)給定的任意軌跡是十分復(fù)雜的。為了便于設(shè)計(jì)，工程上常常利用事先編就的連桿曲線圖譜。從圖譜中找出所需的曲線，便可直接查出該四桿機(jī)構(gòu)的各尺寸參數(shù)。這種方法稱為圖譜法。 圖所示為描繪連桿曲線的模型。轉(zhuǎn)動(dòng)曲柄1，即可將連桿平面上各點(diǎn)的連桿曲線記錄下來，得到一組連桿曲線。依次改變2、3、4相對(duì)桿1的長度，就可得出許多組連桿曲線。將它們順序整理編排成冊，即成連桿曲線圖譜。例如下圖就是已出版的《四連桿機(jī)構(gòu)分析圖譜》中的一張。圖中取原動(dòng)曲柄1的長度等于1，其他各桿的長度以相對(duì)于原動(dòng)曲柄長度的比值來表示。圖中每一連桿曲線由72根長度不等的短線構(gòu)成，每一短線表示原動(dòng)曲柄轉(zhuǎn)過5°時(shí)連桿上該點(diǎn)的位移。若已知曲柄轉(zhuǎn)速，即可由短線的長度求出該點(diǎn)在相應(yīng)位置的平均速度。機(jī)構(gòu)，可按以下步驟進(jìn)行：首先，從圖譜中查出形狀與要求實(shí)現(xiàn)的軌跡相似的連桿曲運(yùn)用圖譜設(shè)計(jì)實(shí)現(xiàn)已知軌跡的四桿線；其次，按照圖上的文字說明得出所求四桿機(jī)構(gòu)各桿長度的比值；再次，用縮放儀求出圖譜中的連桿曲線和所要求的軌跡之間相差的倍數(shù)，并由此確定所求四桿機(jī)構(gòu)各桿的真實(shí)尺寸；最后，根據(jù)連桿曲線上的小圓圈與鉸鏈B、C的相對(duì)位置，可可確定描繪軌跡之點(diǎn)在連桿上的位置。 圖8-1運(yùn)動(dòng)軌跡 圖8-2曲線圖譜 由曲線圖譜與曲柄連桿條件分析得 L1=200,L2=500,L3=600,L4=400; 9.風(fēng)機(jī)的選擇 選擇風(fēng)機(jī)正確是保證通風(fēng)系統(tǒng)正常、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的一個(gè)重要條件。所謂正確選擇，主要是指根據(jù)被輸送氣體的性質(zhì)和用途不同用途的風(fēng)機(jī)選擇；選擇的風(fēng)機(jī)要滿足系統(tǒng)所需要的風(fēng)量，同時(shí)風(fēng)壓要能克服系統(tǒng)的阻力，而且在效率最高或經(jīng)濟(jì)使用范圍內(nèi)工作。具體選擇方法和步驟如下： 1.根據(jù)被輸送氣體的性質(zhì)，選用不同用途的風(fēng)機(jī)。例如，輸送清潔空氣，或含塵氣體流經(jīng)時(shí)已經(jīng)過凈化，含塵濃度不超過150mg／m3時(shí)，可選擇一般通風(fēng)換氣用的；輸送腐蝕性氣體，要選用防腐風(fēng)機(jī)；輸送易燃、易爆氣體或含塵氣體時(shí)，要選用防爆或排塵風(fēng)機(jī)。但在選擇具體的風(fēng)機(jī)型號(hào)和規(guī)格時(shí)，還必須根據(jù)某種類型產(chǎn)品樣本上的性能表或特性曲線圖才能確定。 2.考慮到管道系統(tǒng)可能漏風(fēng)，有些阻力計(jì)算不大準(zhǔn)確，為了運(yùn)行可靠，選用的風(fēng)量和風(fēng)壓應(yīng)大于通風(fēng)除塵系統(tǒng)的計(jì)算風(fēng)量和風(fēng)壓，即 風(fēng)量：　　L′＝KLL　　 風(fēng)壓：　　H′=KHH　 式中 L′、H′—選擇用的風(fēng)量、風(fēng)壓； L、H——通風(fēng)除塵系統(tǒng)的計(jì)算風(fēng)量、風(fēng)壓； KL——風(fēng)量附加系數(shù)，除塵系統(tǒng)KL=1．1～1．15 KH——風(fēng)壓附加系數(shù)，除塵系統(tǒng)KH=1．15～1．2; 3.根據(jù)選用的風(fēng)量風(fēng)壓，在風(fēng)機(jī)產(chǎn)品樣本上選定風(fēng)機(jī)的類型，確定風(fēng)機(jī)的機(jī)號(hào)、轉(zhuǎn)速和電動(dòng)機(jī)功率。為了便于接管和安裝，還要選擇合適的風(fēng)機(jī)出口位置和傳動(dòng)方式。所選擇風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)應(yīng)在經(jīng)濟(jì)范圍內(nèi)，最好處于最高效率點(diǎn)的右側(cè)。 　4.風(fēng)機(jī)樣本上給出的是風(fēng)機(jī)在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)(大氣壓力為1．013×105 Pa、溫度為20℃、相對(duì)濕度為50％)下的性能參數(shù)，如實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)不是標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)，風(fēng)機(jī)實(shí)際的性能就會(huì)變化(風(fēng)量除外)。因此，選擇風(fēng)機(jī)時(shí)應(yīng)把實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)下的參數(shù)換算為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的參數(shù)，換算的關(guān)系如下： 式中 Hb、Nb、ρb、pb、tb——風(fēng)機(jī)在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)(或規(guī)定狀態(tài))下的風(fēng)壓、功率、空氣密度、氣體壓力和溫度，即風(fēng)機(jī)樣本上所列的數(shù)據(jù)； 　　 H′、N′、ρ、p、t——風(fēng)機(jī)在使用工況下的風(fēng)壓、功率、空氣密度、氣體壓力和溫度。 　　在風(fēng)機(jī)樣本上，有的鍋爐引風(fēng)機(jī)的性能參數(shù)是按氣體溫度為200℃或240℃得出的，在換算時(shí)應(yīng)將式(3)、(4)中的tb用200℃或240℃代入。 　　5.除非選擇任何一臺(tái)風(fēng)機(jī)都不能滿足要求，或在使用時(shí)要求風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓和風(fēng)量有大幅度變動(dòng)，否則應(yīng)盡量避免把兩臺(tái)或數(shù)臺(tái)風(fēng)機(jī)并聯(lián)或串聯(lián)使用。因兩臺(tái)或數(shù)臺(tái)風(fēng)機(jī)聯(lián)合工作時(shí)，每臺(tái)風(fēng)機(jī)所起的作用都要比其單獨(dú)使用時(shí)差。 　　6.近年來由于我國對(duì)風(fēng)機(jī)的結(jié)構(gòu)不斷改進(jìn)，使風(fēng)機(jī)的效率不斷提高，噪聲不斷降低，一些新型風(fēng)機(jī)正在逐步取代一些老風(fēng)機(jī)。為了節(jié)約能源和減小噪聲危害，在滿足所需風(fēng)量和風(fēng)壓的前提下，應(yīng)盡可能選用效率高、噪聲低的新型風(fēng)機(jī)。 查《通風(fēng)機(jī)選型手冊》，所選橫流風(fēng)機(jī)的型號(hào)及參數(shù)如下:SLS一4A型物料輸送通風(fēng)機(jī):轉(zhuǎn)速2920r/min，流量450om’/h，全壓585Pa，內(nèi)效率71%，所需功率2.2KW. 10.主要成果及結(jié)論 7.1通過理論分析確定了核桃殼仁分離方法 以種植面積最大的三種核桃溫185、扎343與新新2為研究對(duì)象，對(duì)經(jīng)過破殼風(fēng)選后的核桃殼仁進(jìn)行外形尺寸的測量和分析，得出核桃殼仁在厚度方向上尺寸變化很大。通過對(duì)核桃殼仁中各種成分的含量與懸浮速度大小的測定和計(jì)算，現(xiàn)有分選或分離方法的分析和研究，決定采用由電機(jī)帶動(dòng)的振動(dòng)裝置通過作用在核桃物料上的氣流對(duì)核桃殼仁進(jìn)行分離。 7.2概述了風(fēng)選式核桃殼仁分離機(jī)的結(jié)構(gòu)和工作原理;通過理論分析和計(jì)算，確定了主要零部件振動(dòng)板、電機(jī)和風(fēng)機(jī)的選取與參數(shù)，確定喂料的方式與裝置。 11.存在的問題和進(jìn)一步研究建議 (1)本文研究的風(fēng)選式式核桃殼仁分離機(jī)適用的對(duì)象僅僅是核桃殼仁的混合物，尚未對(duì)該分離機(jī)是否能夠滿足其他堅(jiān)果，如巴旦杏、開心果等物料混合物的分離做研究。是否適應(yīng)其它物料混合物的分離以及對(duì)應(yīng)分離機(jī)參數(shù)如何調(diào)節(jié)等問題，有待進(jìn)一步研究。 (2)通過試驗(yàn)得出最優(yōu)參數(shù)，然后進(jìn)行樣機(jī)制造，試驗(yàn)驗(yàn)證。但試驗(yàn)結(jié)果表明，分離機(jī)的前一工序破殼階段未能達(dá)到很理想的處理效果，所以未能實(shí)現(xiàn)理想的分離效果，該工作有待進(jìn)一步完成。 (3)核桃殼仁分離機(jī)應(yīng)用和推廣在疆內(nèi)還處于剛起步階段，在整機(jī)的性能優(yōu)化，實(shí)際工作中的應(yīng)用與調(diào)整以及能否降低生產(chǎn)成本等問題有待進(jìn)一步完善。 致 謝 走的最快的總是時(shí)間，來不及感嘆，大學(xué)生活己近尾聲，四年的努力與付出隨著本次論文的完成，將要?jiǎng)澫峦昝赖木涮?hào)。在此，我謹(jǐn)向教育我、幫助我的所有老師和同學(xué)表示衷心的感謝! 本設(shè)計(jì)在導(dǎo)師張宏的悉心指導(dǎo)和嚴(yán)格要求下已完成。從課題選擇、試驗(yàn)到具體的設(shè)計(jì)過程，設(shè)計(jì)的初稿與定稿無不凝聚著張宏老師的心血和汗水。導(dǎo)師淵博的知識(shí)、孜孜以求的科學(xué)精神、扎實(shí)的學(xué)術(shù)功底、一絲不茍的作風(fēng)以及嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度都使我深受感動(dòng)。更重要的是他寬以待人，嚴(yán)于律己的作風(fēng)，教會(huì)了我許多做人的道理，使我在設(shè)計(jì)期間對(duì)科研的態(tài)度和水平有了一定的轉(zhuǎn)變和提高。在此向張宏老師表示深深的感謝和崇高的敬意! 在臨近畢業(yè)之際，我還要借此機(jī)會(huì)向在這四年中給予我諸多教誨和幫助的各位老師和同學(xué)，感謝他們四年來的辛勤栽培和幫助。正是由于他們無私的幫助才使課題順利完成，在此， 衷心祝愿他們工作順利，身體健康，事業(yè)有成。 參考文獻(xiàn) [1]高海生,朱鳳妹,李潤豐.我國核桃加工產(chǎn)業(yè)的生產(chǎn)現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢[l].經(jīng)濟(jì)林研究,2008， 26(3):119~126. 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