Z5140型立式鉆床主軸變速箱設(shè)計CAD圖紙+說明書,z5140,立式,鉆床,主軸,變速箱,設(shè)計,cad,圖紙,說明書,仿單 Ⅰ 說明書 Z5140 型立式鉆床主軸變速箱設(shè)計 Ⅰ 目 錄 摘 要 ..............................................................................................................IV ABSTRACT............................................................................................................II 第 1章 緒 論...................................................................................................1 第 2章 總體設(shè)計方案.......................................................................................2 2.1 Z5140 立式鉆床的整體布局 ......................................................................................2 2.1.1 鉆床的傳動形式 .....................................................................................................2 2.1.2 鉆床的支撐形式 .....................................................................................................2 2.2 Z5140 立式鉆床主要技術(shù)參數(shù)的確定 ......................................................................2 2.2.1 主軸轉(zhuǎn)速的確定 ....................................................................................................3 2.2.2 主運動電動機功率的確定 ..................................................................................4 2.3 本章小結(jié) .......................................................................................................................5 第 3章 主軸箱傳動設(shè)計...................................................................................5 3.1 Z5140 立式鉆床主傳動系統(tǒng)的運動設(shè)計 ................................................................6 3.1.1 結(jié)構(gòu)網(wǎng)及轉(zhuǎn)速圖的擬定 ........................................................................................6 3.1.2 各變速組齒輪齒數(shù)的確定 .....................................................................................8 3.1.3 齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計計較和 .......................................................................................10 3.1.4 皮帶傳動的設(shè)計及選擇 .......................................................................................34 3.2 Z5140 立式鉆床的主傳動系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計 ..........................................................36 3.2.1 主傳動系統(tǒng)的布局 ...........................................................................................36 3.2.2 齒輪的布置 .......................................................................................................37 3.2.3 計算齒輪轉(zhuǎn)速 ...................................................................................................37 3.2.4 主傳動系統(tǒng)的變速及開停裝置 .......................................................................38 3.2.5 主傳動系統(tǒng)的制動裝置 ...................................................................................38 3.3 本章小結(jié) ..................................................................................................................38 第 4章 主軸組件和主軸箱內(nèi)其它各軸的設(shè)計.............................................39 4.1 Z5140 立式鉆床主軸組建 ......................................................................................39 4.1.1 初步確定軸的最小直徑 ...................................................................................39 4.1.2 二、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 ...........................................................................................39 4.1.3 三、主軸扭轉(zhuǎn)剛度的驗算 ...............................................................................40 4.2 Z5140 立式鉆床主軸箱內(nèi)各傳動軸 ......................................................................41 4.2.1 Ⅱ軸的設(shè)計與計算 ...........................................................................................41 4.2.2 Ⅲ軸的設(shè)計與計算 ...........................................................................................43 4.2.3 Ⅳ軸的設(shè)計與計算 ...........................................................................................44 4.3 本章小結(jié) ..................................................................................................................45 總結(jié)...................................................................................................................46 參考文獻...........................................................................................................46 Ⅰ Ⅰ 摘 要 Z5140 立式鉆床總體布局及主軸箱的設(shè)計，主軸箱及進給箱是由異步電動機進行 驅(qū)動，通過齒輪傳動，分別使主軸獲得 9 級轉(zhuǎn)速，通過對主軸箱中零部件的分析和 校核，合理的選擇零部件包括齒輪，軸等，滿足工作時的加工要求，確保加工時銑 削零件尺寸、形狀的精度要求。該鉆床適用于單個及批量零件的鉆削加工，機床具 有足夠的剛度和強度,能進行高速度切削和承受一定強度的切削工作。通過對主軸箱 進行了簡要的設(shè)計和較核，設(shè)計的總體布局滿足工藝要求，傳動系統(tǒng)滿足加工要求。 Z535 立式鉆床具有主軸轉(zhuǎn)速高、調(diào)速范圍寬、操作方便、工作臺進給速度寬等特點， 大大提高了加工范圍。 關(guān)鍵詞：總體布局；傳動系統(tǒng)；主軸箱；齒輪；軸 Ⅱ ABSTRACT The main subject host is the Z5140 upright drill entire distribution and headstock's design, the headstock and the gear box is carries on the actuation by the asynchronous motor, through the gear drive, causes the main axle to obtain 9 levels of rotational speeds separately, through to the headstock in the spare part analysis and the examination, the reasonable choice spare part includes the gear, the axis and so on, satisfies when the work the processing request, guarantees when the processing milling components size, shape accuracy requirement. This drilling machine is suitable in single and the batch components drills truncates the processing, the engine bed has the enough rigidity and the intensity, can carry on the high velocity cutting and the withstanding certain intensity cutting work. Through has carried on the brief design to the headstock and nuclear, the design entire distribution satisfies the technological requirement, the transmission system satisfies the processing request. The Z535 upright drill has the spindle speed to be high, governor deflection width, ease of operation, table feed speed wide and so on characteristics, enhanced the working range greatly. Keyword：totaliity layout；transmit system；headstock；Gear；Axis 1 第 1章 緒 論 我國機床的工業(yè)已經(jīng)取得了很大的成就，但與世界先進水平相比還有較大差距。 主要表現(xiàn)在：大部分高精密度和超精密機床的性能還不能滿足要求，保持性也較差， 特別是高效自動化和數(shù)字化機床的產(chǎn)量、技術(shù)水平和質(zhì)量方面都明顯落后。到 1990 年底，我國數(shù)控機床的產(chǎn)量的 1.5%，產(chǎn)值數(shù)控化率僅為 8.7%。而同期日本機床產(chǎn)值 數(shù)控化率為 80%，德國為 54.2%，我國數(shù)控機床基本上是中等規(guī)格的車床、銑床和 加工中心等。精密大型重型和小型數(shù)控機床，還遠遠不能滿足需要。至于航空、航 天、冶金、汽車、造船、紡織和重型機器制造等工業(yè)部門所需的多種類型特種數(shù)控 機床基本上還是一片空白柔性制造系統(tǒng)和計算機集成制造系統(tǒng)，國外在 1990 年總計 達到 1500 個而我國只有 5 個，且多為引進系統(tǒng)。 近些年以來，隨著電子技術(shù)、計算機技術(shù)、信息技術(shù)以及激光技術(shù)等的發(fā)展并 應(yīng)用于機床領(lǐng)域，使機床的發(fā)展進入了一個新時代。人不僅不需提供動力，連操縱 都交給機器人了。人只需規(guī)定電腦的工作秩序，由電腦去操作機床。緊張的、重復(fù) 的操作都可由電腦完成，而且不會出錯。自動化、精密化、高效化和多樣化成為這 一時代機床發(fā)展的特征，用以滿足社會成產(chǎn)多種多樣越來越高的要求，推動社會生 產(chǎn)力的發(fā)展。 國內(nèi)產(chǎn)品的質(zhì)量與可靠性也不能夠穩(wěn)定，特別是先進數(shù)控系統(tǒng)的開發(fā)和研制還 需要作進一步的努力。機床基礎(chǔ)理論和應(yīng)用技術(shù)的研究明顯落后。人員素質(zhì)還跟不 上現(xiàn)代機床技術(shù)飛速發(fā)展的需要。因此，我國機床工業(yè)面臨著光榮而艱巨的任務(wù)， 必須奮發(fā)圖強，努力工作，不斷擴大技術(shù)隊伍和提高人員的技術(shù)素質(zhì)，學(xué)習(xí)和引進 國外的先進科學(xué)技術(shù)，大力開展科學(xué)研究以便早日趕上世界先進水平。 機床在國名經(jīng)濟中起重要作用，一個國家的機床發(fā)水國際能反映一個國家的經(jīng) 濟水平?，F(xiàn)在機床正向高度自動化、智能化和高精度的數(shù)控機床發(fā)展。但是我國的 機床發(fā)展還和其他國家有一定差距。 2 第 2章 總體設(shè)計方案 按照鉆孔原理有兩種實現(xiàn)的方案：一種是工件固定，鉆頭在回轉(zhuǎn)工程中向工件 方向運動；另一種是工件回轉(zhuǎn)，鉆頭向工件方向運動。 由于使鉆頭回轉(zhuǎn)的結(jié)構(gòu)比起工件回轉(zhuǎn)的結(jié)構(gòu)要小得多，因此在專門用于鉆孔的 裝置中均采用鉆頭回轉(zhuǎn)，工件固定的方案來達到鉆孔的目的，所以選用方案一來進 行 Z535 立式鉆床的設(shè)計 方案一中：鉆頭做回轉(zhuǎn)運動，以便通過切削刀來加工出所需的孔徑。另一方面， 鉆頭要往鉆孔方向做支線運動才能加工出孔的深度，因此鉆頭的回轉(zhuǎn)運動是鉆孔的 主體運動，鉆頭的直線運動是鉆頭的輔助運動。只有這兩種運動相結(jié)合才能鉆出一 定的孔徑來。 2.1 Z5140 立式鉆床的整體布局 本鉆床按照以下要求進行總體布局： (1)經(jīng)濟性好，如節(jié)省材料，減少機床的占地面積； (2)保證能加工各種大小的零件，設(shè)計成工作臺可升降式； (3)保證工藝方法所要求的工件和道具的相對位置和相對運動； (4)保證機床具有與所要求的加工精度相適應(yīng)的剛度和抗震性； (5)便于觀察加工過程；便于操作、調(diào)整和修理機床；便于輸送、裝卸工件和排 除切削，并保證工作安全。 2.1.1 鉆床的傳動形式 機床通過皮帶傳送把電機的動力傳到主軸箱。然后經(jīng)過主軸變速箱變速傳到主 軸。采用皮帶傳動可以使傳動平穩(wěn)，采用齒輪變速可以實現(xiàn)多級變速，能對各種工件 進行加工。 2.1.2 鉆床的支撐形式 機床采用立柱形支撐，并是立柱與底座的組合形式支撐。 2.2 Z5140 立式鉆床主要技術(shù)參數(shù)的確定 機床的主要技術(shù)參數(shù)包括主參數(shù)和基本參數(shù)?；緟?shù)包括尺寸參數(shù)，運動參 數(shù)，動力參數(shù)。 主參數(shù)，又稱主要規(guī)格，表示機床的加工范圍。沒有第二參數(shù)。確定主參數(shù) 3 （最大鉆孔直徑）為 40mm。 2.2.1 主軸轉(zhuǎn)速的確定 因為通用機床的加工范圍較廣，不同被加工孔徑以及不同的被加工材料，所要 求的主軸轉(zhuǎn)速時不同的?？讖揭筠D(zhuǎn)速高，而攻螺紋則要求轉(zhuǎn)速低。加工直徑大的孔 時所要求的主軸轉(zhuǎn)速，鉆較小孔時較低。加工鑄鐵時的主軸轉(zhuǎn)速，較加工鋼件時低。 所以要求主軸應(yīng)有多種轉(zhuǎn)速。 一、主軸極限轉(zhuǎn)速 maxaxin10vd??iinax 其中： 、 分別為主軸最高、最低轉(zhuǎn)速；maxnin 、 分別為最高、最低切削速度；vi 、 分別為最大、最小計算直徑。axdn 通用機床的 、 并不是機床上的可能加工最大和最小直徑，而是指常用的mai 經(jīng)濟加工的最大和最小直徑，對于通用機床，一般取： =K×Dmaxd =R×din 式中：D————可能加工的最大直徑（mm） ； K————系數(shù)，根據(jù)對現(xiàn)有的同類機床使用情況的調(diào)查確定（臺式鉆床 K=1，普通車床 k=0.5） ————計算直徑范圍（ =0.20～0.25） 。dRdR 則 =K×D=1×40mmmax = × =0.2×40=8mmindax 按切削用量資料作為參考，取 =24m/minmaxv =7.5m/minin 4 則 =1000×24/3.14×8=1100r/minmaxn =1000×7.5/3.14×40=68r/mini 二、主軸轉(zhuǎn)速的合理排列 公比 φ 的選擇： φ 值小，則相對轉(zhuǎn)速損失小，使用機床時轉(zhuǎn)速有利，但轉(zhuǎn)速級數(shù) 多，結(jié)構(gòu)復(fù)雜；φ 值大，相對轉(zhuǎn)速損失大，選擇不利，但傳動結(jié)構(gòu)簡單。Φ 機床轉(zhuǎn)速 可查《機床設(shè)計手冊》表 2.2-2，取 φ=1.41。 變速范圍 ，公比 φ 和轉(zhuǎn)速級數(shù)之間的關(guān)系： nR Z=lg /lgφ+1nR 其中 = / =nmaxin1Z?? 則 Z=lg(1000/68)/lg1.41+1≈9 即級數(shù)為 9 級分別為： =1100r/min =750r/min =530r/min1n2n3n =375r/min =265r/min =190r/min456 =132r/min =95r/min =68r/min789 2.2.2 主運動電動機功率的確定 電動機功率是計算機床零件和決定結(jié)構(gòu)尺寸的主要依據(jù)。電動機功率取得太大， 則機床零部件的尺寸也隨之不必要的增大，不僅浪費材料，而且是電動機經(jīng)常處于低 負(fù)荷情況下工作，功率因數(shù)太小，則機床的技術(shù)性能達不到設(shè)計要求，且電動機經(jīng)常 處于超負(fù)情況下工作，容易燒壞電器元件。 下面用計算法確定機床主運動電動機的功率。 當(dāng)主傳動的結(jié)構(gòu)參數(shù)尚未確定時，其電動機功率可按下式估算： = /ηEPm 其中： ————主電動機功率，kwEP ————切削率，kwm η————主傳動鏈的總效率，一般通用機床可取 η=0.75～0.85。 選擇原則：結(jié)構(gòu)簡單，轉(zhuǎn)速較低時取大值，反之取小值。 5 切削功率 的確定，應(yīng)在工藝分析的基礎(chǔ)上進行。通用機床選擇對切削功率有mP 決定性影響的若干種加工情況、擴等工序的切削功率 =T×n/955× (kw)mP410 其中：T————切削轉(zhuǎn)矩，N·mm； n————主軸的計算轉(zhuǎn)速，r/min； 計算轉(zhuǎn)速的確定，依據(jù)《金屬切削機床設(shè)計》表 3-2，立式鉆床； n= min14 z?? n≈105 其中：n 為主軸第一個（低的）四分之一轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)的最高一級轉(zhuǎn)速 取 T=36× N·mm410 則 P=36×105× /955× =4kw44 選擇標(biāo)準(zhǔn)型號為 Y 系列 IP44 三相異步電動機 380V、50HZ ，如下表 表 2.1 電機主參數(shù) 型號 額定功率 效率 質(zhì)量 轉(zhuǎn)速 Y132S-3 4KG 85% 33KG 1440r/min 2.3 本章小結(jié) 本章主要是鉆床的總體設(shè)計，對 Z5140 立式鉆床的總體布局和一些的參數(shù)進行的 確定，例如主軸的轉(zhuǎn)速和電機的型號。 第 3章 主軸箱傳動設(shè)計 設(shè)計主傳動系統(tǒng)時，一般應(yīng)滿足下列要求。 (1)機床的主軸需有足夠的轉(zhuǎn)速范圍和轉(zhuǎn)速級數(shù)(對于主傳動系統(tǒng)為直線運動的機 床，則為直線速度的變速范圍和變速級)，以便滿足實際使用的要求； (2)主電動機和全部機構(gòu)需能傳遞足夠的功率和扭矩，并具有較高的傳動功率； (3)執(zhí)行件(主軸組件)需有足夠的精度、剛度、抗振性和小于許可限度的變熱行； 6 (4)操縱要輕便靈巧、迅速、安全可靠，并須便于調(diào)整和維修； (5)結(jié)構(gòu)簡單、潤滑與密封良好，便于加工和裝配，成本低。 3.1 Z5140 立式鉆床主傳動系統(tǒng)的運動設(shè)計 3.1.1 結(jié)構(gòu)網(wǎng)及轉(zhuǎn)速圖的擬定 一、擬定轉(zhuǎn)速圖的一般原則 它對整個機床設(shè)計質(zhì)量，如結(jié)構(gòu)的繁簡、尺寸的大小、效率的高低、使用與維 修方便等有較大影響。 1、變速組及其傳動副數(shù)的確定 主軸為 9 級轉(zhuǎn)速的傳動系統(tǒng)，采用由二個變速組所組成的方案即：9=3×3。 由于機床的傳動系統(tǒng)通常是采用雙聯(lián)或三聯(lián)滑移齒輪進行變速，所以每個變速組 的轉(zhuǎn)動副最好取 P=2 或 3。若一個變速組的轉(zhuǎn)動副取得大時，不僅使變速箱的向尺寸 增加，而且使操縱機構(gòu)較為復(fù)雜。根據(jù)機床性能的要求，一般主軸的最低轉(zhuǎn)速，要比 電動機轉(zhuǎn)速低得多，需進行降速，才能滿足主軸最低轉(zhuǎn)速的要求。 如果采用 P=2 或 3 時。達到同樣的變速級數(shù)，變速組的數(shù)量相應(yīng)增加。這樣， 可利用變速組的轉(zhuǎn)動副兼起降速作用，以減少專門用于降速的定軸轉(zhuǎn)動副。 電動機的轉(zhuǎn)速一般比主軸大部分的轉(zhuǎn)速高，總電動機到主軸之間，總的趨勢是降 速傳動。也就是說，以電動機軸起愈靠近主軸的最低轉(zhuǎn)速就愈低。根據(jù)扭矩公式 M=974(公斤力· 米),式中： N-傳動件傳遞的功率(kw)；n-傳動件的轉(zhuǎn)速(r/min)。 當(dāng)轉(zhuǎn)速功率一定時，轉(zhuǎn)速較高的軸所傳遞的扭矩較小，在其他條件功率相同的情 況下，傳動件的尺寸就可以小一些，這對于節(jié)約材料，減少機床重量及尺寸都是有利 的。同樣，在設(shè)計傳動系統(tǒng)時，應(yīng)是較多的傳動件在較高的轉(zhuǎn)速下進行工作，應(yīng)盡可 能地使靠近電動機的變速組中的傳動副數(shù)多一些，而靠近主軸組中傳動副數(shù)少一些， 即所謂的前多后少的原則。 2、基本組和擴大組的確定 只要擴大組的順序與傳動順序一致，就能使中間傳動軸的變速范圍縮小。這時， 中間傳動軸的最高轉(zhuǎn)速與最低轉(zhuǎn)速的差值也較小，這樣便可縮小該軸的傳動尺寸。 3、變速組中的極限傳動比及變速范圍 設(shè)計機床傳動系統(tǒng)時要考慮兩種情況，降速傳動應(yīng)避免被齒輪尺寸過大而增加變速 箱徑向尺寸，一般限制降速傳動比的最小值 ≥1/4；升速傳動應(yīng)避免擴大誤差和減min 少振動，一般限制直齒輪升速傳動比的最大值 ≤2；斜齒輪傳動比較平穩(wěn)，可取ax ≤2.5。對于進給傳動系統(tǒng)，由于傳動功率小轉(zhuǎn)速低尺寸較小，上述傳動比限制可maxi 適當(dāng)放寬，既 ≥1/5， ≤2.8。所以主傳動各變速組的最大變速范圍為 r=(2～5)minaxi 7 ×4=8～10。 注意：由于最后擴大組的變速范圍大，一般只要檢查最后擴大組的變速范圍知 否合乎要求，其他變速組也就不會超出上述允許值，驗算最后的擴大組的變速范圍 = = ≈7.86＜8～10 ，所以合乎要求。2r6?1.4 4、合理分配傳動比的數(shù)值，一般盡量注意以下幾點： (1)各傳動副的傳動比應(yīng)盡可能不超過極限傳動比 、 ；maxiin (2)個中間傳動軸應(yīng)有適當(dāng)?shù)霓D(zhuǎn)速； (3)為了便于設(shè)計使用，傳動比最好取標(biāo)準(zhǔn)公比的整數(shù)次冪，既 ，其中 E 為整Ei? 數(shù)。 二、擬定轉(zhuǎn)速圖的步驟 機床的主軸轉(zhuǎn)速范圍為 68r/min～1100r/min；轉(zhuǎn)速次數(shù) z=9，公比 φ=1.41，電動 機轉(zhuǎn)速 =1440r/min。0n 1、確定變速組數(shù)目 對于采用滑移齒輪的變速方式，為滿足結(jié)構(gòu)設(shè)計和操縱方便的要求，通常都采 用雙聯(lián)或三聯(lián)齒輪，因此 9 級轉(zhuǎn)速需要二個變速組，既 9=3×3。 2、確定變速組的排列方案 z=9=3×3 3、確定基本組和擴大組根據(jù)前緊后松的原則 選擇 9=3×3 的方案，其中第一變速組為基本組，其級比指數(shù) =1(即基本組的傳1x 動比在轉(zhuǎn)速圖案上相距一格)；第二變速組為第一擴大組，其級比指數(shù) =3(既第一2 擴大組傳動比在轉(zhuǎn)速圖上相距三格)。 4、分配降速比 已確定共需二個邊速組，依次轉(zhuǎn)速圖上有四根，畫四根距離相等的豎直線 (Ⅰ、Ⅱ 、Ⅲ、 Ⅳ) 。代表四根軸，畫 9 根距離相等的水平線代表 9 級轉(zhuǎn)速。 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 8 圖 3.1 (1)在主軸Ⅳ上標(biāo)出 9 級轉(zhuǎn)速。 (2)決定Ⅳ軸之間的最小降速傳動比。 一般鉆床的工作特點時間段切削，為了提高主軸的水平穩(wěn)定性，最后一個降速 組的降速傳動比去 1/4，按公比 φ=1.14 查表可知 =4，即從 D 點向上數(shù)四格 4lgφ41. 在Ⅲ軸上找到 C 點，CD 線即為 Ⅲ-Ⅳ軸間變速組的降速傳動。 (3)決定其余變速組的最小傳動比，根據(jù)降速前慢后快的原則，Ⅱ-Ⅲ軸間變速組， 取 i=1/ 既從 C 點向上數(shù)二格 2lgφ，在Ⅲ軸上找到 B 點用 BC 連線表示；Ⅰ-Ⅱ軸間3? 取 i=1/φ，用 AB 連線表示。 (4)畫出各變速組其他傳動線 Ⅰ-Ⅱ軸間只有帶傳動，轉(zhuǎn)速圖上位一條 AB 連線。 Ⅱ-Ⅲ軸間為基本組有三對齒 輪傳動，級比 =1，故三條傳動線在轉(zhuǎn)速圖上格相距一格。從 C 點向上每隔一格取0 x 、 點，B 和 B 基本組的三條傳動線，它們的傳動比分別為 1/ 、1/ 、1/1C212C?2 ，Ⅲ- Ⅳ軸間為第一擴大組也有三對齒輪傳動，級比 =3，三條傳動線在轉(zhuǎn)速圖上3? 1x 過相距三格，即 CD、C 、C 它們的傳動比分別為 、1/ 、1/ 。1D2 2?4 (5)畫出全部轉(zhuǎn)速線，即該鉆床的主傳動轉(zhuǎn)速圖。 如前所述，轉(zhuǎn)速圖兩軸的平行線同一對齒輪傳動，所以畫出相應(yīng)的平行線 CD、C 、C 即可。12 3.1.2 各變速組齒輪齒數(shù)的確定 擬定轉(zhuǎn)速圖后，可根據(jù)各傳動副的傳動比確定齒輪齒數(shù)，皮帶輪直徑等 1、確定齒輪齒數(shù)時應(yīng)注意的問題 (1)齒輪的齒數(shù)和 不應(yīng)過大，以免加大兩軸之間的中心距，使機床的結(jié)構(gòu)龐大。zS 9 一般取最小齒數(shù) ≤100～120zS (2)齒數(shù)和盡可能要小，但應(yīng)考慮。 1)最小齒輪不產(chǎn)生根切現(xiàn)象。機床變速箱中，對于標(biāo)準(zhǔn)支持圓柱齒輪，一般取 最小齒數(shù) ≤18～20。minZ 2)受結(jié)構(gòu)限制的最小齒數(shù)的各齒輪，應(yīng)能可靠地裝到軸上或進給套裝，齒輪的 齒槽到孔壁或鍵槽的壁厚 a≥65+2T/m，式中： minZ ----齒輪的最小齒數(shù)；m----齒輪的 模數(shù)；T----鍵槽到齒輪的軸向的高度。 3)兩軸上最小中心距應(yīng)取的適當(dāng)。若齒數(shù)和 太小，則中心距過小，將導(dǎo)致兩zS 軸上軸承及其他結(jié)構(gòu)之間的距離過近或相碰 注意：實際傳動(齒輪齒數(shù)之比)與理論傳動比(轉(zhuǎn)速圖上要求的傳動比)之間允許 有誤差， ，但不能過大，分配齒數(shù)所造成的轉(zhuǎn)速誤差，一般不超過 10(φ)%? 2、變速組內(nèi)模數(shù)相同時齒輪齒數(shù)的確定 因為個齒輪副上速度變化不大，受力情況相差也不大，故允許采用統(tǒng)一模數(shù)， 為了便于設(shè)計和制造主傳動系統(tǒng)所采用齒輪模數(shù)的種類盡可能少一些。 計算法：在同一變速組內(nèi)，各對齒輪的齒數(shù)之比必須滿足轉(zhuǎn)速圖上已經(jīng)確定的 傳動比。當(dāng)個對齒輪的模數(shù)相同，且不采用變位齒輪時，則個對齒輪的齒數(shù)和必然 相等。 確定變速組的齒數(shù)和 時，應(yīng)使其盡可能地小，一般的說主要是受最小齒輪的zS 限制。雖然最小齒輪在變速組內(nèi)降速比或升速比最大的一對齒輪中，因此可先假定 小齒輪的齒數(shù) minZ，根據(jù)傳動比求出齒數(shù)和然后按個齒輪副的傳動比，再分配其他 齒輪副的齒數(shù)。 基本組中三隊齒輪傳動比為： = / =1/ =1/ 按 2.82 查表；1iz23?31.4 = / =1/ =1/ =1/2 按 2 查表；342 = / =1/ =1/1.41 按 1.14 查表；i56 通過查《金屬切削機床設(shè)計手冊》表 3-1 續(xù)表，可得： =19， =71， =25， =65 =32， =581z23z45z6 第一擴大組中三隊齒輪傳動比為： = / =1/ =1/ 按 3.89 查表；7i84?4.1 = / =1/ =1/1.41 按 1.41 查表9z10 10 = / =1/ =1/ 按 2 查表 9i1z2?21.4 查《金屬切削機床手冊》表 3-1 續(xù)表，可得： =17， =68， =35， =50， =65， =347z8910z112z 3、三聯(lián)滑移齒輪之間的齒數(shù) 注意：在確定其齒數(shù)之后，應(yīng)檢查相鄰齒數(shù)的關(guān)系，以確保其左右移動時能順 利通過，不志相碰。通過試算要保證三聯(lián)滑移齒輪中，最大和次大齒輪之間齒數(shù)差 應(yīng)大于四。 3.1.3 齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計計較和 一、 =19 和 =71 齒輪1z2 (一)、齒輪材料的選擇 大齒輪：材料選用 45 剛(調(diào)質(zhì)),強度極限 為 650M ，屈服極限 為B?aPS? 360M ，齒心部和齒面硬度 250(HBS)。aP 小齒輪：材料選用 40Cr(調(diào)質(zhì))，強度極限 為 700M ，屈服極限 為 500MBaS ，齒心部和齒面硬度 300(HBS)。a (二)、齒輪傳動的設(shè)計計算 1、選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù) (1)選用支持圓柱齒輪。 (2)選用七級精度。 (3)材料選擇如上。 (4)選小齒輪齒數(shù) =19，大齒輪齒數(shù) =71。1z2z 2、按齒面接觸強度設(shè)計 由設(shè)計計算公式 21132.()[]tEtdHKTZud????? 進行計算 (1)確定供室內(nèi)的各種計算數(shù)值。 1)試選載荷系數(shù) tk 2)計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 55119.09.01.6/2914.8pT Nmn?????? 11 3)由《 機械設(shè)計》表 10-7 選取齒寬系數(shù)： =0.2d? 4)由《 機械設(shè)計》表 10-6 差得材料的彈性影響系數(shù)： =189.8MEZaP 5)由《 機械設(shè)計》圖 10-21d 按齒面硬度查得 小齒輪的接觸比老強度極限 =600 M1HLim?aP 大齒輪的接觸比老強度極限 =550 M2i 6)由式 N=60 計算力循環(huán)次數(shù)1hnjL =60×1021×1×(2×8×300×10)=5.881×N910 =5.881× ×19/71=1.574×2909 7)由《 機械設(shè)計》圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù) =0.89； =0.941HNK2HN 8)計算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為 1%，安全系數(shù) s=1，由式[ ]= 得?LimS =0.89×600M =534MHN1LimK[]S???aPa =0.94×550M =517M2i2 aa (2)計算 1）計算小齒輪分度圓直徑 ，帶入 中較小的值1tdH[]? =54mm1t 2）計算圓周速度 v V= m/s=2.88m/s54026?? 3）計算齒寬 b b= d· =0.2×54=10.8?1td 4）計算齒寬與齒高之比 b/h 模數(shù) = =57/19=2.84mmtm1tZ 齒高 h=2.25 =2.25×2.84=6.39mmt b/h=10.8/6.39=17 5）計算載荷系數(shù) 根據(jù) V=2.88m/s，7 級精度，由《機械設(shè)計》圖 10-8 查得動載荷系數(shù) =1.2；VK 12 直齒輪，假設(shè) /b<100N/mm。查《機械設(shè)計》 表 10-2 得 = =1.2；使用系A(chǔ)tKF NaHFK 數(shù) =1；由 《機械設(shè)計》表 10-4 查得 7 級精度，小齒輪相對支撐非對稱布置時，A =1.12+0.18 (1+0.6 )+0.23× bH?2d?2310? =1.12+0.0074+0.0024 =1.135 由 b/h=1.7， =1.135 查《機械設(shè)計》圖 10-13 得 =1.058；HK? FK? 故載荷系數(shù) K= =1×1.11×1.35×1.2=1.512AVHK?? 6）按實際的載荷系數(shù)矯正算得分度圓直徑，由式 得31tkd? =1d3tk.5246? 7）計算模數(shù) m m= / =56/19=2.92mm1z 3、按齒根彎曲強度設(shè)計 彎曲強度的設(shè)計公式為 FaS132YkTdz[]???（ ） （1）確定公式內(nèi)的各計算值 1）由《機械設(shè)計》圖 10-20c 查得 小齒輪的彎曲強度極限 =500M1EF?aP 大齒輪的彎曲強度極限 =380M2 2）由《機械設(shè)計》圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) =0.84； =0.871FNK2FN 3）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù) s=1.4，由式 得FNE[]S??FN1E1 aK[]0.845/1.30MPS???2F2 a.7/.=26.4 4）計算載荷系數(shù) kAVFaK1..0581.4????= 13 5）查取齒形系數(shù) 由《機械設(shè)計》表 10-5 查得 ；Fa1Y2.69?Fa2.64 6）查得應(yīng)校正系數(shù) 由《機械設(shè)計》表 10-5 可查 ；Sa1.57Sa21.738? 7）計算大、小齒輪的 并加以比較Fa[]? =0.01412aSF1Y =0.9666a2[]? 大齒輪的數(shù)值大。 （2）設(shè)計計算 mm=1.862mm321.49.8016m?? 對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲疲勞強度計 算的模數(shù)。為滿足要求取大者 m=2.92mm，就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 m=3mm，按接觸強度 算得的分度圓直徑 =56，算出小齒輪齒數(shù)1d1dz56/39?? 大齒輪齒數(shù) 27/=? 這樣設(shè)計出的齒輪傳動，即滿足了齒面解除疲勞強度，也滿足了齒根彎曲疲勞 強度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費。 4、幾何尺寸計算 （1）計算分度圓直徑 1dzm9357??221 根據(jù)滑移齒輪組相互配合的需要適當(dāng)調(diào)整小齒輪分度圓直徑，則 =57mm。1d （2）計算中心距 a=（ ）=（57+213）mm=135mm12d? (3)計算齒輪寬度 14 b= =0.2×57=11.5mm1d?? 取 =14mm， =16mm。2B1 （a ） （b） 圖 3.2 5、驗算 N=357.3N1t2T94.8Fd56?? =32.2N/mm<100N/mm，合適AtKF137.b5?? （三）齒輪與花鍵的配合部分設(shè)計計算 1、選擇齒輪內(nèi)花鍵 齒輪內(nèi)花鍵選取中系列的，精度等級為 H7，規(guī)格 N×D×B×d=6×36×6×20；c=0.4；r=0.3 ；a=2.9（最小） 。 2、對選定的花鍵進行強度校核計算 6jygm2T29.1480.1zhlD0.863amp?????? = < =100 jyap[]jy?ap 二、 =32 和 =71 齒輪3z4 (一)、齒輪材料的選擇 大齒輪：材料選用 45 鋼(調(diào)質(zhì)),強度極限 為 650M ，屈服極限 為BaPS? 360M ，齒心部和齒面硬度 250(HBS)。aP 小齒輪：材料選用 40Cr(調(diào)質(zhì))，強度極限 為 700M ，屈服極限 為 500MB?aS 15 ，齒心部和齒面硬度 300(HBS)。aP (二)、齒輪傳動的設(shè)計計算 1、選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù) (1)選用直齒圓柱齒輪。 (2)可選用七級精度。 (3)材料選擇如上。 (4)選小齒輪齒數(shù) =32，大齒輪齒數(shù) =58。3z4z 2、按齒面接觸強度設(shè)計 由設(shè)計計算公式 進行計算21132.()[]tEtdHKTZud????? 3 確定公式內(nèi)的各種計算數(shù)值。 1)試選載荷系數(shù) =1.3tk 2)計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 55119.09.01.6/2914.8pT Nmn?????? 3)由《 機械設(shè)計》表 10-7 選取齒寬系數(shù)： =0.2d? 4)由《 機械設(shè)計》表 10-6 差得材料的彈性影響系數(shù)： =189.8MEZaP 5)由《 機械設(shè)計》圖 10-21d 按齒面硬度查得 小齒輪的接觸比老強度極限 =600 M1HLim?aP 大齒輪的接觸比老強度極限 =550 M2i 6)由式 N=60 計算力循環(huán)次數(shù)1hnjL =60 ×1021×1×(2×8×300×10)=5.881×N1hj 910 =5.881× ×32/58=3.245×290910 7)由《 機械設(shè)計》圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù) =0.89； =0.921HNK2HN 8)計算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為 1%，安全系數(shù) s=1，由式[ ]= 得?LimS =0.89×600M =534MHN1LimK[]S???aPa =0.92×550M =506M2i2 aa 16 (3)計算 1）計算小齒輪分度圓直徑 ，帶入 中較小的值1tdH[]?1t ??21E3dHZu2.tKT??????????? = =58mm 23.94.819.0506?????? 2）計算圓周速度 v V= = m/s=3.1m/s1tdn60??52 3）計算齒寬 b b= d· =0.2×58=11.6?1t 4）計算齒寬與齒高之比 b/h 模數(shù) = = =1.8mmtm1tdZ5832 齒高 h=2.25 =2.25×1.8=4.05mmt b/h=11.6/4.05=2.9 5）計算載荷系數(shù) 根據(jù) V=3.1m/s，7 級精度，由《機械設(shè)計》圖 10-8 查得動載荷系數(shù) =1.13；VK 直齒輪，假設(shè) /b<100N/mm。查《機械設(shè)計》 表 10-2 得 = =1.2；使用系A(chǔ)tKF NaF 數(shù) =1；由 《機械設(shè)計》 表 10-4 查得 7 級精度，小齒輪相對支撐非對稱布置時，A =1.12+0.18 (1+0.6 )+0.23× bH?2d?2310? =1.12+0.0074+0.0027 =1.13 由 b/h=2.9， =1.13 查《機械設(shè)計》圖 10-13 得 =1.059；HK? FK? 故載荷系數(shù) K= =1×1.13×1.13×1.2=1.53AVH?? 6）按實際的載荷系數(shù)矯正算得分度圓直徑，由式 得31tkd? =1d3tk.589.? 7）計算模數(shù) m 17 m= / =60.8/32=1.9mm1d3z 3、按齒根彎曲強度設(shè)計 彎曲強度的設(shè)計公式為 FaS132YkTmdz[]???（ ） （1）確定公式內(nèi)的各計算值 1）由《機械設(shè)計》圖 10-20c 查得 小齒輪的彎曲強度極限 =500M1EF?aP 大齒輪的彎曲強度極限 =380M2 2）由《機械設(shè)計》圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) =0.84； =0.861FNK2FN 3）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù) s=1.4，由式 得FNE[]S??FN1E1 aK[]0.845/1.30MPS???2F2 a.6/.=2.4 4）計算載荷系數(shù) k AVFaK1.31.059.36????= 5）查取齒形系數(shù) 由《機械設(shè)計》表 10-5 查得 ；Fa1Y2.4Fa2. 6）查得應(yīng)校正系數(shù) 由《機械設(shè)計》表 10-5 可查 ；Sa1.65?Sa21.703? 7）計算大、小齒輪的 并加以比較Fa[]? =0.01345aSF1Y =0.0169a2[]? 大齒輪的數(shù)值大。 （2）設(shè)計計算 mm=1.32mm321.469.80169m3??? 18 對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲疲勞強度計 算的模數(shù)。為滿足要求取大者 m=2.92mm，就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 m=3mm，按接觸強度 算得的分度圓直徑 =60.8，算出小齒輪齒數(shù)1d3dz95.1/2?? 大齒輪齒數(shù) 48/=? 4、幾何尺寸計算 （1）計算分度圓直徑 3dzm2396?458174? 根據(jù)滑移齒輪組相互配合的需要適當(dāng)調(diào)整小齒輪分度圓直徑，則 =57mm。1d （2）計算中心距 a=（ ）=（64+174）mm=119mm34d2? (3)計算齒輪寬度 b= =0.2×60.8=12.16mm1?? 取 =14mm， =14mm。2B1 （a） （b） 圖 3.3 19 三、 =25 和 =65 齒輪5z6 (一)、齒輪材料的選擇 大齒輪：材料選用 45 鋼(調(diào)質(zhì)),強度極限 為 650M ，屈服極限 為B?aPS? 360M ，齒心部和齒面硬度 250(HBS)。aP 小齒輪：材料選用 40Cr(調(diào)質(zhì))，強度極限 為 700M ，屈服極限 為 500MBaS ，齒心部和齒面硬度 300(HBS)。a (二)、齒輪傳動的設(shè)計計算 1、選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù) (1)選用直齒圓柱齒輪。 (2)可選用七級精度。 (3)材料選擇如上。 (4)選小齒輪齒數(shù) =32，大齒輪齒數(shù) =58。5z6z 2、按齒面接觸強度設(shè)計 由設(shè)計計算公式 進行計算21132.()[]tEtdHKTZud????? 3 確定公式內(nèi)的各種計算數(shù)值。 1)試選載荷系數(shù) =1.3tk 2)計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 55119.09.01.6/2914.8pT Nmn?????? 3)由《 機械設(shè)計》表 10-7 選取齒寬系數(shù)： =0.2d? 4)由《 機械設(shè)計》表 10-6 差得材料的彈性影響系數(shù)： =189.8MEZaP 5)由《 機械設(shè)計》圖 10-21d 按齒面硬度查得 小齒輪的接觸比老強度極限 =600 M1HLim?aP 大齒輪的接觸比老強度極限 =550 M2i 6)由式 N=60 計算力循環(huán)次數(shù)1hnjL =60 ×1021×1×(2×8×300×10)=5.881×N1hj 910 =5.881× ×25/65=2.941×290910 7)由《 機械設(shè)計》圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù) =0.89； =0.931HNK2HN 8)計算接觸疲勞許用應(yīng)力 20 取失效概率為 1%，安全系數(shù) s=1，由式[ ]= 得H?LimSNK =0.89×600M =534MHN1LimK[]S???aPa =0.94×550M =511.5M2i2 aa (4)計算 1）計算小齒輪分度圓直徑 ，帶入 中較小的值1tdH[]?1t ??21E3dHZu2.tKT??????????? = =55mm 23.94.89.05????? 2）計算圓周速度 v V= = m/s=2.94m/s1tdn6??102 3）計算齒寬 b b= d· =0.2×55=11?1t 4）計算齒寬與齒高之比 b/h 模數(shù) = = =2.2mmtm1t5dZ82 齒高 h=2.25 =2.25×2.2=4.95mmt b/h=11/4.95=2.2 5）計算載荷系數(shù) 根據(jù) V=2.94m/s，7 級精度，由《機械設(shè)計》圖 10-8 查得動載荷系數(shù) =1.12；VK 直齒輪，假設(shè) /b<100N/mm。查《機械設(shè)計》 表 10-2 得 = =1.2；使用系A(chǔ)tKF NaF 數(shù) =1；由 《機械設(shè)計》 表 10-4 查得 7 級精度，小齒輪相對支撐非對稱布置時，A =1.12+0.18 (1+0.6 )+0.23× bH?2d?2310? =1.12+0.0074+0.0025 =1.13 由 b/h=2.9， =1.13 查《機械設(shè)計》圖 10-13 得 =1.058；HK? FK? 故載荷系數(shù) K= =1×1.13×1.13×1.2=1.75AVH?? 21 6）按實際的載荷系數(shù)矯正算得分度圓直徑，由式 得31tkd? =1d3tk.756? 7）計算模數(shù) m m= / =65/25=2.6mm5z 3、按齒根彎曲強度設(shè)計 彎曲強度的設(shè)計公式為 FaS132YkTdz[]???（ ） （1）確定公式內(nèi)的各計算值 1）由《機械設(shè)計》圖 10-20c 查得 小齒輪的彎曲強度極限 =500M1EF?aP 大齒輪的彎曲強度極限 =380M2 2）由《機械設(shè)計》圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) =0.84； =0.871FNK2FN 3）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù) s=1.4，由式 得FNE[]S??FN1E1 aK[]0.845/1.30MPS???2F2 a.6/.=24.79 4）計算載荷系數(shù) k AVFaK1.31.05.????= 5）查取齒形系數(shù) 由《機械設(shè)計》表 10-5 查得 ；Fa1Y2.5Fa2.96 6）查得應(yīng)校正系數(shù) 由《機械設(shè)計》表 10-5 可查 ；Sa1.6?Sa21.74 7）計算大、小齒輪的 并加以比較Fa[]? =0.01366aSF1Y 22 =0.0186FaS2Y[]? 大齒輪的數(shù)值大。 （2）設(shè)計計算 mm=3mm321.49.8016m5??? 圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 m=3mm，按接觸強度算得的分度圓直徑 =65mm，算出小齒輪5d 齒數(shù) 5dz6/32?? 取 =255 大齒輪齒數(shù) 4z328/=?? 4、幾何尺寸計算 （1）計算分度圓直徑 5dzm2375619?? 根據(jù)滑移齒輪組相互配合的需要適當(dāng)調(diào)整小齒輪分度圓直徑，則 =57mm。1d （2）計算中心距 a=（ ）=（75+195）mm=135mm56d2? (3)計算齒輪寬度 b= =0.2×65=13mm5?? 取 =14mm，考慮到嚙合齒輪的嚙合變速 =74mm。2B1B 四、 =17 和 =68 齒輪7z7 (一)、齒輪材料的選擇 大齒輪：材料選用 45 鋼(調(diào)質(zhì)),強度極限 為 650M ，屈服極限 為B?aPS? 360M ，齒心部和齒面硬度 250(HBS)。aP 小齒輪：材料選用 40Cr(調(diào)質(zhì))，強度極限 為 700M ，屈服極限 為 500MBaS ，齒心部和齒面硬度 300(HBS)。a (二)、齒輪傳動的設(shè)計計算 23 1、選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù) (1)選用直齒圓柱齒輪。 (2)可選用七級精度。 (3)材料選擇如上。 (4)選小齒輪齒數(shù) =17，大齒輪齒數(shù) =68。7z8z 2、按齒面接觸強度設(shè)計 由設(shè)計計算公式 進行計算21132.()[]tEtdHKTZud????? （1）確定公式內(nèi)的各種計算數(shù)值。 1)試選載荷系數(shù) =1.3tk 2)計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 55 5119.09.01.6/20.81pT Nmn??????? 3)由《 機械設(shè)計》表 10-7 選取齒寬系數(shù)： =0.2d? 4)由《 機械設(shè)計》表 10-6 差得材料的彈性影響系數(shù)： =189.8MEZaP 5)由《 機械設(shè)計》圖 10-21d 按齒面硬度查得 小齒輪的接觸比老強度極限 =600 M1HLim?aP 大齒輪的接觸比老強度極限 =550 M2i 6)由式 N=60 計算力循環(huán)次數(shù)1hnjL =60 =60×354×1×(2×8×300×10)=2.039×N1hj 910 =2.039× ×17/68=0.510×290910 7)由《 機械設(shè)計》圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù) =0.89； =0.941HNK2HN 8