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摘 要 本論文應用本專業(yè)所學課程的理論和生產(chǎn)實際知識進行一次冷沖壓模具設計工作的實際訓練從而培養(yǎng)和提高了我的獨立工作能力。本設計通過對襯板的復合模設計的工藝性分析，確定了正確的工藝方案。從而對模具設計方案，以及沖壓設備作出了分析與選擇。通過分析決定采用復合模形式，然后參考其他模具結構以及查手冊和計算設計。當所有的參數(shù)計算完后，對模具的裝配方案，對主要零件的設計和裝配要求技術要求都進行了分析。在設計過程中除了設計說明書外，還包括模具的裝配圖，非標準零件的零件圖等。 關鍵詞：冷沖壓 ；復合模 ；設計 Abstract In this paper, the theory and practical knowledge of this professional course were applied to a practical training of cold stamping die design, so as to cultivate and improve my ability to work independently. This design determines the correct process plan by analyzing the technological process of the compound die design of the lining board. Thus, the analysis and selection of mold design and stamping equipment are made. Through the analysis, it is decided to adopt the compound die form, and then refer to other die structures, as well as check manuals and calculation design. After all the parameters are calculated, the assembly scheme of the die, the design and assembly requirements of the main parts are analyzed. In the design process, besides the design specification, it also includes the assembly drawing of the mold, the part drawing of non-standard parts and so on. Key words: cold stamping; compound die; design 29 - - 目 錄 摘 要 I Abstract II 一、緒 論 4 二、零件的工藝分析和工藝方案的確定 5 2.1.沖壓件的工藝分析 5 2.2.確定工藝方案及模具的結構形式 5 2.3.排樣、計算條料寬度及步距的確定 6 2.3.1.搭邊值的確定 6 2.3.2條料寬度的確定 7 2.3.3.導板間間距的確定 8 2.3.4.排樣 8 2.3.5.材料利用率的計算： 9 三、沖裁力的計算 12 3.1.計算沖裁力的公式 12 3.2.總沖裁力、卸料力、推料力和總沖壓力 12 3.2.1.總沖裁力 12 3.2.2.卸料力Fx的計算 13 3.2.3.推料力Ft的計算 14 3.2.4.總的沖壓力的計算 14 四、模具壓力中心與計算 15 五、沖裁模間隙的確定 16 六、刃口尺寸的計算 18 6.1.刃口尺寸計算的基本原則 18 6.2.刃口尺寸的計算 18 6.3.計算凸、凹模刃口的尺寸 19 6.4.沖裁刃口高度 22 七、主要零部件的設計 23 7.1.工作零件的結構設計 23 7.1.1.凹模的設計 23 7.1.2.凸凹模的設計 25 7.1.3.外形凸模的設計 25 7.1.4.內孔凸模設計 26 7.2.模架及其它零件的設計 26 7.2.1.上下模座 26 7.2.2.模柄 27 7.2.3.模具的閉合高度 27 八、壓力機的選擇 28 結 論 29 參考文獻 30 一、緒 論 沖壓模具的形式很多，一般可按以下幾個主要特征分類： 1．根據(jù)工藝性質分類 （1）沖裁模 沿封閉或敞開的輪廓線使材料產(chǎn)生分離的模具。如落料模、沖孔模、切斷模、切口模、剖切模等。 （2）彎曲模 使平板坯料沿著直線（彎曲模）產(chǎn)生彎曲變形，從而獲得一定角度和形狀的工件的模具。 （3）拉抻模 是把平板坯料制成開口空心件，或使空心件進一步改變形狀和尺寸的模具。 （4）成形模 是將坯料或工序件按凸、凹模的形狀直接復制成形，而材料本身僅產(chǎn)生局部塑性變形的模具。如脹形模、縮口模、擴口模、起伏成形模、翻邊模、整形模等。 2．根據(jù)工序組合程度分類 （1）單工序模 一般只有一對凸、凹模，在壓力機的一次行程中，只完成一道沖壓工序的模具。 （2）復合模 只有一個工位，在壓力機的一次行程中，在同一工位上同時完成兩道或兩道以上工序的模具。 （3）連續(xù)模 在毛坯的送進方向上，具有兩個或更多的工位，在壓力機的一次行程中，在不同的工位上逐次完成兩道以上工序的模具。連續(xù)模又稱級進模。 冷沖壓加工與其他加工方法相比，無論在技術方面，還是在經(jīng)濟方面，都具有許多獨特的優(yōu)點。 二、零件的工藝分析和工藝方案的確定 2.1.沖壓件的工藝分析 圖2—1 零件圖 如圖2—1所示零件圖。 生產(chǎn)批量：大批量； 材料：08F鋼； 厚度：2.0mm； 與低碳鋼相比，強度、硬度均較高，具有較好的韌性、焊接性，此鋼大多在正火狀態(tài)下使用，也可進行調質處理。 由于產(chǎn)品四角是直角，為防止落料凹模熱處理應力集中開裂，清角處應增加R角，本次課題根據(jù)材料厚度，建議增加R1。 2.2.確定工藝方案及模具的結構形式 根據(jù)制件的工藝分析，其基本工序有落料、沖孔兩道基本工序，按其先后順序組合，可得如下幾種方案; (1) 落料——沖孔；單工序模沖壓 (2) 沖孔——落料；單工序模沖壓。 (3) 沖孔——落料；連續(xù)模沖壓。 (4) 落料沖孔；復合模沖壓。 方案（1）（2）屬于單工序模沖裁工序沖裁模指在壓力機一次行程內完成一個沖壓工序的沖裁模。由于此制件生產(chǎn)批量大，尺寸又較這兩種方案生產(chǎn)效率較低，操作也不安全，勞動強度大，故不宜采用。 方案（3）屬于連續(xù)模，是指壓力機在一次行程中，依次在模具幾個不同的位置上同時完成多道沖壓工序的模具。于制件的結構尺寸小，厚度小，連續(xù)模結構復雜，制造成本高，維修不方便，因此，不宜采用該方案。 方案（4）屬于復合沖裁模，復合沖裁模是指在一次工作行程中，在模具同一部位同時完成數(shù)道沖壓工序的模具。采用復合模沖裁，其模具結構沒有連續(xù)模復雜，生產(chǎn)效率也很高，又降低的工人的勞動強度，所以此方案最為合適。 根據(jù)分析采用方案（4）復合沖裁。 2.3.排樣、計算條料寬度及步距的確定 2.3.1.搭邊值的確定 排樣時零件之間以及零件與條料側邊之間留下的工藝余料，稱為搭邊。搭邊的作用是補償定位誤差，保持條料有一定的剛度，以保證零件質量和送料方便。搭邊過大，浪費材料。搭邊過小，沖裁時容易翹曲或被拉斷，不僅會增大沖件毛刺，有時還有拉入凸、凹模間隙中損壞模具刃口，降低模具壽命?；蛴绊懰土瞎ぷ鳌? 搭邊值通常由經(jīng)驗確定，表所列搭邊值為普通沖裁時經(jīng)驗數(shù)據(jù)之一。 表2—2 搭邊a和a1數(shù)值 材料厚度 圓件或類似圓件的工件 矩形工件邊長L≤50mm 矩形工件邊長L＞50mm 工件間a1 沿邊a 工件間a1 沿邊a 工件間a1 沿邊a ＜ 0.25 0.25~0.5 0.5~1.0 1.0~1.5 1.5~2.0 2.0~2.5 2.5~3.0 3.0~3.5 3.5~4.0 4.0~5.0 5.0~12 1.0 0.8 0.8 1.0 1.2 1.5 1.8 2.2 2.5 3.0 0.6t 1.2 1.0 1.0 1.3 1.5 1.8 2.2 2.5 3.0 3.5 0.7t 1.2 1.8 1.5 1.2 1.5 2.0 2.2 2.5 2.5 3.5 0.7t 1.5 2.0 1.8 1.5 1.8 2.2 2.5 2.8 3.2 4.0 0.8t 1.5~2.5 2.2 1.8 1.5 1.8 2.2 2.5 2.8 3.2 4.0 0.8t 1.8~2.6 2.5 2.0 1.8 2.0 2.5 2.8 3.2 3.5 4.5 0.9t 搭邊值是廢料，所以應盡量取小，但過小的搭邊值容易擠進凹模，增加刃口磨損表2—2給出了鋼（WC0.05%～0.25%）的搭邊值。 該制件是矩形工件，根據(jù)尺寸從表2—2中查出：兩制件之間的搭邊值a1=2.0（mm），側搭邊值a=2.2(mm)。 2.3.2條料寬度的確定 計算條料寬度有三種情況需要考慮； 有側壓裝置時條料的寬度。 無側壓裝置時條料的寬度。 有定距側刃時條料的寬度。有定距側刃時條料的寬度。 有側壓裝置的模具，能使條料始終沿著定位銷送進。 條料寬度公式： B0-△=（Dmax+2a） 公式（2—1） 其中條料寬度偏差上偏差為0，下偏差為—△，見表2—3條料寬度偏差。 D——條料寬度方向沖裁件的最大尺寸。 a——側搭邊值。 查表2—3條料寬度偏差為0.15 根據(jù)公式2 —3 B0-△=（Dmax+2a） =（58+22.2）0-0.30 =62.40-0.30 表2—3 條料寬度公差(mm) 條料寬度 B/mm 材料厚度t/mm ～0.5 >0.5～1 >1～2 ～20 0.05 0.08 0.10 >20～30 0.08 0.10 0.15 >30～50 0.10 0.15 0.20 2.3.3.導板間間距的確定 定位銷間距離公式： A=B+Z 公式（2—4） Z——定位銷與條料之間的最小間隙（mm）； 查表2—4得Z=5mm 根據(jù)公式2—4 A= B+Z =30+2.0 =32（mm） 表2—4 定位銷與條料之間的最小間隙Zmin（mm） 材料厚度t/mm 有 側 壓 裝 置 條 料 寬 度B/mm 100以下 100以上 ~0.5 0.5~1 1~2 2~3 3~4 4~5 5 5 5 5 5 5 8 8 8 8 8 8 2.3.4.排樣 根據(jù)材料經(jīng)濟利用程度，排樣方法可以分為有廢料、少廢料和無廢料排樣三種，根據(jù)制件在條料上的布置形式，排樣有可以分為直排、斜排、對排、混合排、多排等多重形式。 采用少、無廢料排樣法，材料利用率高，不但有利于一次沖程獲得多個制件，而且可以簡化模具結構，降低沖裁力，但是，因條料本身的公差以及條料導向與定位所產(chǎn)生的誤差的影響，所以模具沖裁件的公差等級較低。同時，因模具單面受力（單邊切斷時），不但會加劇模具的磨損，降低模具的壽命，而且也直接影響到?jīng)_裁件的斷面質量。 由于設計的零件是矩形零件，外形不完全規(guī)則，且四個孔均勻分布，所以采用有費料直排法。 2.3.5.材料利用率的計算： 沖裁零件的面積為： F= 1404.2(mm2) 毛坯規(guī)格為：12501000（mm）。 送料步距為：h=D＋a1=30+2=32 一個步距內的材料利用率為： n11=(nF/Bh)100% n為一個步距內沖件的個數(shù)。 n11=(nF/Bh)100% =（11404.2/62.432）100% =70.32% 橫裁時的條料數(shù)為： n1 =1000/B =1000/62.4 =16.02 可沖16條， 每條件數(shù)為： n2 =(1250-a)/h =(1250-2)/32 =39 可沖39件， 板料可沖總件數(shù)為： n=n1n2=1639=624(件) 板料利用率為： n12=(nF/12501000) =(6241404.2/12501000) 100% =70.097% 縱裁時的條料數(shù)為： n1=1250/B =1250/62.4 =20.03 可沖20條， 每條件數(shù)為： n2=(1000-a)/h =(1000-2)/32 =31.18 可沖31件， 板料可沖總件數(shù)為： n= n1n2=2031=620（件） 板料的利用率為： n12=(nF/12501000) =(6201404.2/12501000) 100% =69.65% 通過比較，橫裁比縱裁的材料利用率大，所以該零件采用橫裁法。 圖2—2 排樣圖 三、沖裁力的計算 3.1.計算沖裁力的公式 計算沖裁力是為了選擇合適的壓力機，設計模具和檢驗模具的強度，壓力機的噸位必須大于所計算的沖裁力，以適宜沖裁的要求，普通平刃沖裁模，其沖裁力F p一般可以按下式計算： Fp=KptLτ 公式（3—1） 式中 τ——材料抗剪強度，見附表（MPa）； L——沖裁周邊總長（mm）； t——材料厚度（mm）; 系數(shù)Kp是考慮到?jīng)_裁模刃口的磨損，凸模與凹模間隙之波動（數(shù)值的變化或分布不均），潤滑情況，材料力學性能與厚度公差的變化等因數(shù)而設置的安全系數(shù)Kp，一般取1~3。當查不到抗剪強度τ時，可以用抗拉強度σb代替τ，而取Kp=1的近似計算法計算。 根據(jù)常用金屬沖壓材料的力學性能查出08F鋼的抗剪強度為220～310(MPa)， 取τ=310(MPa) 3.2.總沖裁力、卸料力、推料力和總沖壓力 由于沖裁模具采用彈性卸料裝置和自然落料方式。 總的沖裁力包括: F——總沖壓力。 Fp——總沖裁力。 FQ——卸料力 FQ1——推料力。 根據(jù)常用金屬沖壓材料的力學性能查出08F鋼的抗剪強度為220～310 (MPa ) 3.2.1.總沖裁力 Fp=F1+F2 公式(3—2) F1——落料時的沖裁力。 F2——沖孔時的沖裁力. 落料時的周邊長度為：L1=160.55（mm） 根據(jù)公式5—1 F1=KptLτ =1.32.0160.55310 =129.4033(KN) 沖4小孔時的周邊長度為：L2=4πd=43.143.5=43.96（mm） F2= KptLτ =1.32.043.96310 =35.43(KN) 總沖裁力：Fp=F1+F2=129.4033+35.43=164.8333(KN) 表3—1 卸料力、推件力和頂件力系數(shù) 料厚t/mm Kx Kt Kd 鋼 ≤0.1 ＞0.1~0.5 ＞0.5~2.5 ＞2.5~6.5 ＞6.5 0.065~0.075 0.045~0.055 0.04~0.05 0.03~0.04 0.02~0.03 0.1 0.063 0.055 0.045 0.025 0.14 0.08 0.06 0.05 0.03 鋁、鋁合金 純銅，黃銅 0.025~0.08 0.02~0.06 0.03~0.07 0.03~0.09 對于表中的數(shù)據(jù)，厚的材料取小值，薄材料取大值。 3.2.2.卸料力Fx的計算 Fx=Kx Fp 公式(3—3) Kx——卸料力系數(shù)。 　查表3—1得KＸ＝0.04~0.05，取KＸ＝0.05 　　 根據(jù)公式3—3　Fx=KＸ Fp 　　　　　　　　 ＝0.05164.8333 　　　　　　　　 ≈ 8.24(KN) 3.2.3.推料力Ft的計算 Ft=KtFp 公式(3—4) Kt——推料力系數(shù)。 查表3—1得Kt＝0.055, 取Kt=0.055 根據(jù)公式3—4 Ft=KtFp =0.055164.8333 ≈9.066(KN) 3.2.4.總的沖壓力的計算 根據(jù)模具結構總的沖壓力：F=Fp+Fx+Ft F=Fp+Fx+Ft+Fd =164.8333+8.24+9.066 =182.14(KN) 根據(jù)總的沖壓力，初選壓力機為：開式雙柱可傾壓力機J23—40。 四、模具壓力中心與計算 模具壓力中心是指諸沖壓合力的作用點位置，為了確保壓力機和模具正常工作，應使沖模的壓力中心與壓力機滑塊的中心相重合。否則，會使沖模和壓力機滑塊產(chǎn)生偏心載荷，使滑塊和導軌間產(chǎn)生過大磨損，模具導向零件加速磨損，降低了模具和壓力機的使用壽命。 模具的壓力中心，可安以下原則來確定： 1、對稱零件的單個沖裁件，沖模的壓力中心為沖裁件的幾何中心。 2、工件形狀 相同且分布對稱時，沖模的壓力中心與零件的對稱中心相重合。 3、各分力對某坐標軸的力矩之代數(shù)和等于諸力的合力對該軸的力矩。求出合力作用點的坐標位置0，0（x=0,y=0），即為所求模具的壓力中心。 Xo=L1X1+L2X2+……LnXn/L1+L2+……Ln Yo=L1Y1+L2Y2+……LnYn/L1+L2+……Ln 由于該零件是一個矩形圖形，屬于對稱中心零件，所以該零件的壓力中心在圖形的幾何中心O處。 五、沖裁模間隙的確定 設計模具時一定要選擇合理的間隙，以保證沖裁件的斷面質量、尺寸精度滿足產(chǎn)品的要求，所需沖裁力小、模具壽命高，但分別從質量，沖裁力、模具壽命等方面的要求確定的合理間隙并不是同一個數(shù)值，只是彼此接近。考慮到制造中的偏差及使用中的磨損、生產(chǎn)中通常只選擇一個適當?shù)姆秶鳛楹侠黹g隙，只要間隙在這個范圍內，就可以沖出良好的制件，這個范圍的最小值稱為最小合理間隙Zmin，最大值稱為最大合理間隙Zmax?？紤]到模具在使用過程中的磨損使間隙增大，故設計與制造新模具時要采用最小合理間隙值Zmin。 由于硬呂與中碳剛的間隙取值是一樣的，所以硬呂材料的間隙值與中碳剛的間隙取值一樣。 根據(jù)實用間隙表 5—1 查得材料30#鋼的最小雙面間隙Zmin=0.10mm，最大雙面間隙Zmax=0.14mm， 表5—1 沖裁模初始雙面間隙 材料 厚度 08、10、35、 09Mn、Q235 16Mn 40、50 65Mn Zmin Zmax Zmin Zmax Zmin Zmax Zmin Zmax 小于0.5 極小間隙 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.2 1.5 1.75 2.0 2.1 2.5 2.75 3.0 .3.5 4.0 4.5 5.5 6.0 6.5 8.0 0.040 0.048 0.064 0.072 0.090 0.100 0.126 0.162 0.220 0.246 0.260 0.360 0.400