1706_CA6140撥叉831006加工工藝及鉆25孔夾具設計,_ca6140,加工,工藝,25,夾具,設計 機械制造工藝學課程設計機械制造工藝學課程設計說明書設計題目 設計 “CA6140 車床撥叉”零件的機械加工工藝及工藝設備設 計 者 指導教師 長安大學2008 年 03 月 29 日長安大學機械制造工藝學課程設計任務書題目: 設計”CA6140 車床撥叉” 零件的機械加工工藝規(guī)則及工藝裝備內(nèi)容： 1.零件圖 1 張2.毛坯圖 1 張3. 機械加工工藝過程綜合卡片 5 張4. 結構設計裝配圖 1 張5. 結構設計零件圖 1 張6. 課程設計說明書 1 張班 級 學 生 指 導 教師教研室主任2008 年 03 月 29 日序言機械制造工藝學課程設計使我們學完了大學的全部基礎課、技術基礎課以及大部分專業(yè)課之后進行的。這是我們在進行畢業(yè)設計之前對所學各課程的一次深入的綜合性的總復習,也是一次理論聯(lián)系實際的訓練,因此,它在我們四年的大學生活中占有重要的地位。就我個人而言，我希望能通過這次課程設計對自己未來將從事的工作進行一次適應性訓練，從中鍛煉自己分析問題、解決問題的能力，為今后參加祖國的“四化”建設打下一個良好的基礎。由于能力所限，設計尚有許多不足之處，懇請各位老師給予指導。一、零件的分析（一） 零件的作用題目所給的零件是 CA6140 車床的撥叉。它位于車床變速機構中，主要起換檔，使主軸回轉(zhuǎn)運動按照工作者的要求工作，獲得所需的速度和扭矩的作用。零件的 φ25 孔與操縱機構相連，φ55 半孔則是用于與所控制齒輪所在的軸接觸。通過上方的力撥動下方的齒輪變速。兩件零件鑄為一體，加工時分開。（二） 零件的工藝分析零件的材料為 HT200，灰鑄鐵生產(chǎn)工藝簡單，鑄造性能優(yōu)良，但塑性較差、脆性高，不適合磨削，為此以下是撥叉需要加工的表面以及加工表面之間的位置要求：1．小頭孔 φ25 ； 023.?2．大頭半圓孔 Ф 及其端面；4.053．16×8 槽；4．φ40 外圓斜面；5．大頭半圓孔兩端面與小頭孔中心線的垂直度誤差為 0.1mm；6. 槽端面與小頭孔中心線的垂直度誤差為 0.08mm。由上面分析可知，可以粗加工撥叉底面，然后以此作為粗基準采用專用夾具進行加工，并且保證位置精度要求。再根據(jù)各加工方法的經(jīng)濟精度及機床所能達到的位置精度，并且此撥叉零件沒有復雜的加工曲面，所以根據(jù)上述技術要求采用常規(guī)的加工工藝均可保證二、 工藝規(guī)程設計(一)確定毛坯的制造形式已知此撥叉零件的生產(chǎn)類型為中批量生產(chǎn)，所以初步確定工藝安排為：加工過程劃分階段；工序適當集中；加工設備以通用設備為主，大量采用專用工裝。零件材料為 HT200?？紤]零件在機床運行過程中所受沖擊不大，零件結構又比較簡單，生產(chǎn)類型為大批生產(chǎn)，故選擇鑄件毛坯。（二）基面的選擇基面選擇是工藝規(guī)程設計中的重要工作之一?；孢x擇的正確與合理，可以使加工質(zhì)量得到保證，生產(chǎn)效率得以提高。否則，加工工藝過程中會問題百出，更有甚者，還會造成大批報廢，使生產(chǎn)無法正常進行。1） 粗基準的選擇：按有關基準的選擇原則，即當零件有不加工表面時，應以這些不加工表面作粗基準；若零件有若干不加工表面時，則應以與加工表面要求相對位置精度高的不加工表面作粗基準。對本零件而言，則應以零件的底面為主要的定位粗基準。2） 精基準的選擇：考慮要保證零件的加工精度和裝夾準確方便，依據(jù)“基準重合”原則和“基準統(tǒng)一”原則。對本零件而言，大頭半圓孔兩端面與小頭孔中心線的垂直度誤差為 0.1mm，槽端面與小頭孔中心線的垂直度誤差為 0.08mm，則應以 φ25 小頭孔為精基準。（三）制定工藝路線制訂工藝路線的出發(fā)點，應當是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術要求能達到合理的保證。在生產(chǎn)綱領已確定為大批量生產(chǎn)的情況下,可以考慮采用萬能性機床配以專用工夾具,并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)率。除此之外，還應當考慮經(jīng)濟效果，以便使生產(chǎn)成本盡量下降。1．工藝路線方案一工序Ⅰ 車 φ55 圓與兩端面工序Ⅱ 銑斷，使之為兩個零件工序Ⅲ 銑 16×8 槽工序Ⅳ 銑 φ40 外圓斜面工序Ⅴ 加工 φ25 小頭孔2．工藝路線方案二工序Ⅰ 銑斷，使之為兩個零件工序Ⅱ 加工 φ25 小頭孔工序Ⅲ 銑 16×8 槽工序Ⅳ 車 φ55 半圓與兩端面工序Ⅴ 銑 φ40 外圓斜面3．工藝方案的比較與分析上述兩個方案的特點在于：方案一是先加工 φ55 圓與兩端面，以便于后續(xù)加工，并利用了兩件合鑄的優(yōu)勢，提高了工作效率，然后在銑床上把所有銑的工序全部弄完，省去了在各機床間切換的麻煩，最后加工孔；方案二是先切開工件，分別加工，然后加工小頭孔，再銑、再車、再銑……顯然，工序上不如方案一效率高。但由于圓與槽都與小頭孔有垂直度要求，可以先加工小頭孔，后加工槽；圓應該利用兩件合鑄的優(yōu)勢，所以還是先加工 φ55 大圓。故可以將工序定為：工序Ⅰ 粗，精車 φ55 圓與兩端面工序Ⅱ 銑斷，使之為兩個零件工序Ⅲ 加工 φ25 小頭孔工序Ⅳ 銑 16×8 槽工序Ⅴ 銑 φ40 外圓斜面這樣，看起來工序簡潔且保證了垂直度的要求，還能充分利用兩件合鑄的優(yōu)勢。以上工藝過程詳見附表 1“機械加工工藝過程綜合卡片” 。（四）機械加工余量、工序尺寸及毛皮尺寸的確定“CA6140 車床撥叉”，零件材料為 HT200，硬度 190～210HB，毛坯重量約為 1.5kg，生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn)，鑄造毛坯。根據(jù)以上原始資料及加工工藝，分別確定各加工表面的機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下：1. 外圓表面沿軸線長度方向的加工余量及公差（φ25，φ55 端面） 。查《機械制造工藝設計簡明手冊》 （以下稱《工藝手冊》 ）表2.2～2.5，取 φ25，φ55 端面長度余量均為 2.5（均為雙邊加工）銑削加工余量為：粗銑 1mm精銑 0mm2. 內(nèi)孔（φ55 已鑄成孔）查《工藝手冊》表 2.2～2.5，取 φ55 已鑄成孔長度余量為 3，即鑄成孔直徑為 49mm。工序尺寸加工余量：鉆孔 2mm擴孔 0.125mm鉸孔 0.035mm精鉸 0mm3. 其他尺寸直接鑄造得到由于本設計規(guī)定的零件為大批量生產(chǎn)，應該采用調(diào)整加工。因此在計算最大、最小加工余量時應按調(diào)整法加工方式予以確認。（五）確立切削用量及基本工時工序一 粗，精車 φ55 圓與兩端面1. 加工條件工件材料：HT200,σ b =0.16GPa HB=190~241,鑄造。加工要求：粗，精銑 φ55 圓以及上下端面。機床：臥式車床 CA6140刀具：YW2 內(nèi)圓車刀 YW3 端面車刀2. 計算切削用量1）銑削深度 因為切削量較小，故可以選擇 ap=1.5mm，一次走刀即可完成所需長度。2）每齒進給量 機床功率為 7.5kw。查《切削手冊》f=0.14～0.24mm/z 。由于是對稱銑，選較小量 f=0.14 mm/z。3）查后刀面最大磨損及壽命 查《切削手冊》表 3.7，后刀面最大磨損為 1.0～1.5mm。查《切削手冊》表 3.8，壽命 T=180min4）計算切削速度 按《切削手冊》 ，V c= vpvezvpmoKZuayfXTqdC算得 Vc＝98mm/s，n=439r/min,V f=490mm/s據(jù)臥式車床 CA6140 銑床參數(shù)，選擇 nc=475r/min,Vfc=475mm/s,則實際切削速度 V c=3.14*80*475/1000=119.3m/min,實際進給量為 f zc=V fc/ncz=475/(300*10)=0.16mm/z。5)校驗機床功率 查《切削手冊 》Pcc=1.1kw,而機床所能提供功率為Pcm>Pcc。故校驗合格。最終確定 ap=1.5mm，n c=475r/min,Vfc=475mm/s，V c=119.3m/min， f z=0.16mm/z。6）計算基本工時tm＝L/ V f=(32+80)/475=0.09min。工序二 銑斷，使之為兩個零件1. 加工條件工件材料：HT200,σ b =0.16GPa HB=190~241,鑄造。加工要求：銑斷，使之為兩個零件機床：X60 銑床。刀具：高速鋼鑲齒三面刃銑刀工序三 加工 φ25 小頭孔1. 加工條件工件材料：HT200,σ b =0.16GPa HB=190～241,鑄造。加工要求：加工 φ25 小頭孔機床：立式鉆床 Z535選擇鉆頭：選擇高速鋼麻花鉆頭 φ25mm，鉆孔至 φ23mm， 擴孔至 φ24.8mm，鉸孔至 φ24.94mm，精鉸孔至 φ25mm 2.選擇切削用量（1）決定進給量查《切削手冊》 rmf/86.0~7.?35.1203??dl所以， rf/.0按鉆頭強度選擇 按機床強度選擇rf/5.1rmf/53.?最終決定選擇機床已有的進給量 經(jīng)校驗rmf/48.0?校驗成功。max609Ff?（2）鉆頭磨鈍標準及壽命　后刀面最大磨損限度（查《切削手冊》 ）為 0.5～0.8mm，壽命．min60?T（3）切削速度查《切削手冊》 修正系數(shù) rmvc/18?0.1?TVK.MV0.1tvK故 。x0.1vapvKrmc/8min/3.80rdns??查《切削手冊》機床實際轉(zhuǎn)速為 in/27rc?故實際的切削速度 ndvsc/4.150?（4）校驗扭矩功率所以 NmMc60?N2.?mcM?故滿足條件，校驗成立。EPkwP?.2~71３.計算工時 in10.45.3????nfLtm由于所有工步所用工時很短，所以使得切削用量一致，以減少輔助時間。擴鉸和精鉸的切削用量如下：擴鉆： in/27r?rmf/48.0?min/4.15vc?md8.190鉸孔： i/rrf/. i/.vc4.0?精鉸： min/27r?rmf/48.0?min/4.15vc?0ITd工序四 銑 16×8 槽1. 加工條件工件材料：HT200,σ b =0.16GPa HB=190~241,鑄造。加工要求：銑 16×8 槽機床：X60 銑床選擇鉆頭：高速鋼鑲齒三面刃銑刀（1）決定進給量查《切削手冊》 rmf/2.1~0?按鉆頭強度選擇 按機床強度選擇 rmf/53.0?最終決定選擇 Z550 機床已有的進給量 經(jīng)校驗rf/4.校驗成功。max245016FFf ???（2）鉆頭磨鈍標準及壽命　后刀面最大磨損限度（查《切削手冊》 ）為 0.8～1.2mm，壽命inT擴孔后刀面最大磨損限度（查《切削手冊》 ）為 0.9～1.4mm ，壽命60?鉸和精鉸孔后刀面最大磨損限度（查《切削手冊》 ）為 0.6～0.9mm ，壽命 mi12（3）切削速度查《切削手冊》 修正系數(shù) rvc/20?0.1?TVK.MV0.1?tvK故 。x.1vapvKrmc/2in/6.320rdns?查《切削手冊》機床實際轉(zhuǎn)速為 min/125rnc?故實際的切削速度 dvsc/8.0?３.計算工時 min52.3.1287????nfLtm所有工步工時相同。工序五 銑 φ40 外圓斜面1. 加工條件工件材料：HT200,σ b =0.16GPa HB=190～241,鑄造。加工要求：銑 16×8 槽機床：X60 銑床選擇鉆頭：高速鋼鑲齒三面刃銑刀。三、 夾具設計為了提高勞動生產(chǎn)率，保證加工質(zhì)量，降低勞動強度，需要設計專用夾具。經(jīng)過與指導老師協(xié)商，決定設計加工孔 φ25 工序的夾具。本夾023.?具將用于立式鉆床 Z535，刀具為麻花鉆頭 φ25mm，對工件 φ25 孔023.?進行鉆加工。（一） 問題的提出在給定的零件中，對本步加工的定位并未提出具體的要求，是自由公差，定位要求較低。因此，本步的重點應在夾緊的方便與快速性上。（二） 夾具設計1． 定位基準的選擇出于定位簡單和快速的考慮，工件以 φ40 外圓、平面和側面為定位基準，在 V 形塊、支承板和擋銷上實現(xiàn)完全定位。采用手動螺旋快速夾緊機構夾緊工件。2． 切削力和卡緊力計算本步加工可按鉆削估算卡緊力。實際效果可以保證可靠的夾緊。軸向力 NkfdCFFyMi 52.01.06.428.10 ?????扭矩 MfMyzc ??68.0.20 4.76.由于扭矩很小，計算時可忽略。夾緊力為 NFf04.52??取系數(shù) S1=1.5 S2=S3=S4=1.1則實際夾緊力為 F’=S1*S2*S3*S4*F=10.06N使用快速螺旋定位機構快速人工夾緊，調(diào)節(jié)夾緊力調(diào)節(jié)裝置，即可指定可靠的夾緊力。3. 定位誤差分析本工序采用一定位銷，一擋銷定位，工件始終靠近定位銷的一面，而擋銷的偏角會使工件自重帶來一定的平行于夾具體底版的水平力，因此，工件不在在定位銷正上方，進而使加工位置有一定轉(zhuǎn)角誤差。但是，由于加工是自由公差，故應當能滿足定位要求。4. 夾具設計及操作的簡要說明夾具的夾緊力不大，故使用手動夾緊。為了提高生產(chǎn)力，使用快速螺旋夾緊機構。夾具上設置有鉆套，用于確定的鉆頭位置。φ25 孔加工鉆床夾具的裝配圖（見附圖）023.?四、 參考文獻1．趙家奇，機械制造工藝學課程設計指導書—2 版，北京:機械工業(yè)出版社,2000.10.2．李旦.邵東向.王杰，機床專用夾具圖冊，哈爾濱工業(yè)大學出版社，2000.103．孟少農(nóng),機械加工工藝手冊，北京:機械工業(yè)出版社,1991.9.4．徐圣群，簡明加工工藝手冊，上海:科學技術出版社，1991.2序言機械制造工藝學課程設計使我們學完了大學的全部基礎課、技術基礎課以及大部分專業(yè)課之后進行的.這是我們在進行畢業(yè)設計之前對所學各課程的一次深入的綜合性的總復習也是一次理論聯(lián)系實際的訓練因此它在我們四年的大學生活中占有重要的地位。就我個人而言，我希望能通過這次課程設計對自己未來將從事的工作進行一次適應性訓練，從中鍛煉自己分析問題、解決問題的能力，為今后參加祖國的建設打下一個良好的基礎。由于能力所限，設計尚有許多不足之處，懇 各位 。一、 的分析 一 的作 題 所 的 是CA6140 的 。它位于 機 中， 要 ，使 工作 的要?工作，￠￡所?的 ￥?§currency1的作 。 的φ25'“??機 ?fi，φ55fl' 是 于“所–制??所在的 · 。通過??的力 下?的?? 。? ?為一”，加工?分…。‰ 的工藝分析的 ?為HT200， ?`生′工藝??，?造性能ˉ良，?˙性¨ 、?性?，不適合 ?，為此以下是 ?要加工的?ˇ以及加工?ˇ之—的位 要? 1 'φ25 2 大 fl 'Ф 及 ˇ 3 16×8 4 φ40 ˇ 5 大 fl '? ˇ“ '中 的 ￥? 為0.1mm ˇ“ '中 的 ￥? 為0.08m。由?ˇ分析 a， 以 加工 ˇ， 后以此作為 基 ? 專 ??進行加工，o 位 ￥要?。? 各加工? 的 ? ￥及機 所能 的位 ￥，o 此 ?有復?的加工?ˇ，所以? ??技術要?? 的加工工藝 ?！?、藝 程設計一 定毛坯生′類型已a此 的生′類型為中批量生′，所以初步 定工藝安排為 加工過程劃分階段 工序適當集中 加工設備以通 設備為 ，大量? 專 工裝。?為HT200?？紤] 在機 行過程中所受沖擊不大， 結 又比¨??，生′類型為中批生′，故選擇? 毛坯?！?基ˇ的選擇 基ˇ選擇是工藝 程設計中的重要工作之一?；x擇的正 “合理， 以使加工質(zhì)量￡ ，生′效率￡以提?。否 ，加工工藝過程中會問題百出，更有甚 ，還會造成大批報廢，使生′無 正 進行?；?的選擇 有關基 的選擇原 ，即當 有不加工?ˇ?，應以這些不加工?ˇ作 基 若 有若干不加工?ˇ?， 應以“加工?ˇ要??對位 ￥?的不加工?ˇ作 基 ?，F(xiàn)以 的 ˇ為 要的定位 基 ?；?的選擇 考慮要 的加工 ￥?裝? ?便，依 “基 重合”原 ?“基 統(tǒng)一”原 ，大fl '? ˇ“ '中 的 ￥? 為0.1mm ˇ“ '中 的 ￥? 為0.08m，故以φ25 '為 基 。三 制定工藝路 ? 的幾何形狀、尺寸 ￥及位 ￥等技術要?，以及加工? 所能 的 ? ￥，在生′綱領已 定的情況下 以考慮? 萬能性機 配以專 工卡?o盡量使工序集中來提?生′率。除此之 ，還應當考慮?效果，以便使生′成本盡量下降。1 工藝路 ?案一工序Ⅰ φ55 “? ˇ工序Ⅱ 銑斷，使之為?個 工序Ⅲ 銑16×8 工序Ⅳ 銑φ40 ˇ工序Ⅴ 加工φ25 '2 工藝路 ?案‰工序Ⅰ 銑斷，使之為?個 工序Ⅱ 加工φ25 '工序Ⅲ 銑16×8 工序Ⅳ φ55fl “? ˇ工序Ⅴ 銑φ40 ˇ3 工藝?案的比¨“分析???個?案的特點在于 ?案一是先加工φ55 “? ˇ，以便于后續(xù)加工，o利 了? 合?的ˉ勢，提?了工作效率， 后在銑 ?把所有銑的工序全部弄完，省去了在各機 —切 的麻煩，最后加工' ?案‰是先切…工 ，分別加工， 后加工 '， 銑、 、 銑……顯 ，工序?不如?案一效率?。?由于 “ 都“ '有 ￥要?， 以先加工 '，后加工 應該利 ? 合?的ˉ勢，所以還是先加工φ55大 。 以將工序定為 工序Ⅰ ， φ55 “? ˇ工序Ⅱ 銑斷，使之為?個 工序Ⅲ 加工φ25 '銑工序Ⅳ 16×8 工序Ⅴ 銑φ40 ˇ這樣，看 來工序?潔 了 ￥的要?，還能充分利 ? 合?的ˉ勢。四 機械加工余量、工序尺寸及毛皮尺寸的 定“CA6140 ” ?為HT200，硬￥190～210HB，毛皮重量1.12kg，生′類型大批量，?造毛坯。以?原始資?及加工路 ，分別 定各家工?ˇ的機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下 1. ?ˇ延 ?向長￥?向的加工余量及公 φ25，φ55 ˇ 。查《機械制造工藝設計?明手冊 以下 《工藝手冊 ?2.2～2.5， φ25，φ55 ˇ長￥余量 為2.5 為 加工 銑?加工余量為 銑 1mm銑 0mm2. ' φ55已?成' 查《工藝手冊 ?2.2～2.5， φ55已?成'長￥余量為3，即?成'fl 為49mm。工序尺寸加工余量 ' 2mm' 0.125mm' 0.035mm0mm3. 尺寸 ·?造￡ 由于本設計 定的 為大批量生′，應該? 加工。因此在計 最大、最 加工余量?應 加工? 以 。切? 量及基本工?工序一 ， φ55 “? ˇ1. 加工 工 ? HT200σb =0.16GPa HB=190~241?造。加工要? ， 銑φ55 以及?下 ˇ。機 CA6140? YW2 YW3 ˇ 2. 切? 量1 銑?深￥ 因為切?量¨ ，故 以選擇ap=1.5mm，一次 即 完成所?長￥。2 ?進 量 機 率為7.5kw。查《切?手冊 f=0.14~0.24mm/z。由于是對 銑，選¨ 量f=0.14mm/z。3 查后 ˇ最大 及 查《切?手冊 ?3.7，后 ˇ最大 為1.0~1.5mm。查《切?手冊 ?3.8， T=180min4 計 切? ￥ 《切?手冊 ，V c= ￡ Vc 98mm/s，n=439r/minVf=490mm/sCA6140銑 參 ，選擇nc=475r/minVfc=475mm/s 實際切? ￥V c=3.14*80*475/1000=119.3m/min實際進 量為f zc=V fc/ncz=475/(300*10)=0.16mm/z。5) 機 率 查《切?手冊 Pcc=1.1kw而機 所能提 率為Pcm>Pcc。故 合 。最? 定 ap=1.5mm，nc=475r/minVfc=475mm/s，V c=119.3m/min，f z=0.16mm/z。6 計 基本工?tm L/ Vf=(32+80)/475=0.09min。工序‰ 銑斷，使之為?個 1. 加工 工 ? HT200σb =0.16GPa HB=190~241?造。加工要? 銑斷，使之為?個 機 X60銑 。? ? ￠￡?三ˇ?銑 工序三 加工φ25 '1. 加工 工 ? HT200σb =0.16GPa HB=190~241?造。加工要? 加工φ25 '機 Z535選擇 選擇? ￠麻￥ ?25mm， '§φ23mm， '§φ24.8mm， '§φ24.94mm， '§φ25mm 2.選擇切? 量1 決定進 量查《切 所以， currency1￥選擇 機 currency1￥選擇 最?決定選擇機 已有的進 量 成 。2 '“ 及 后 ˇ最大 限￥ 查《切 為0.5～?.?mm， 3 切? ￥查《切 ?正系 故 。查《切 機 實際 為 故實際的切? ￥ 4 §currency1 率所以 故fi足 ， 成 。fl.計 工?由于所有工步所 工? –，所以使￡切? 量一?，以?· ??—。? 的切? 量如下 ' 工序四 銑16×8 1. 加工 工 ? HT200σb =0.16GPa HB=190~241?造。加工要? 銑16×8 機 X60銑 選擇 ? ￠￡?三ˇ?銑 1 決定進 量查《切 currency1￥選擇 機 currency1￥選擇 最?決定選擇Z550機 已有的進 量 成 。2 '“ 及 后 ˇ最大 限￥ 查《切 為0.8～1.2mm， '后 ˇ最大 限￥ 查《切 為0.9～?.?mm， ? '后 ˇ最大 限￥ 查《切 為?.?～?.”mm， 3 切? ￥查《切 ?正系 故 。查《切 機 實際 為 故實際的切? ￥ fl.計 工?所有工步工???。工序 銑φ40 ˇ1. 加工 工 ? HT200σb =0.16GPa HB=190~241?造。加工要? 銑16×8 機 X60銑 選擇 ? ￠￡?三ˇ?銑 三、??設計為了提?… 生′率， 加工質(zhì)量，降‰… currency1￥，?要設計專 ??。 過“ ?，決定設計加工'φ25 工序的??。本??將 于 Z535， ?為麻￥ φ25mm，對工 進行銑?加工。一 問題的提出在 定的 中，對本步加工的定位o未提出?”的要?，是自由公 ，定位要?¨‰。因此，本步的重點應在卡 的?便“` 性??！?卡?設計1 定位基 的選擇出于定位???` 的考慮，工 以′40 、?ˇ??ˇ為定位基 ，在V形ˉ、?˙¨? ??實現(xiàn)完全定位。? 手 ? ` ? 機 ? 工 。2 切?力?卡 力計 本步加工 ?? 卡 力。實際效果 以 ?的卡 。向力 §currency1 由于§currency1 ，計 ? ˇ—?？?力為 系 S1=1.5 S2=S3=S4=1.1實際卡 力為 F’=S1*S2*S3*S4*F=10.06N使 ` ? 定位機 ` 人工卡 ， 卡 力 裝 ，即 定 ?的卡 力。3. 定位? 分析本工序? 一定位?，一 ?定位，工 始?? 定位?的一ˇ，而 ?的 會使工 自重 來一定的?行于卡?” 的 ?力，因此，工 不在在定位?正??，進而使加工位 有一定 ? 。?是，由于加工是自由公 ，故應當能fi足定位要?。4. 卡?設計及?作的?要 明卡?的卡 力不大，故使 手 卡 。為了提?生′力，使 ` ? 卡 機 ?？??設 有 ， 于 定的 位 。銑 ??的裝配 四、參考 [1] 家 機械制造工藝學課程設計 ? 2 .a :機械工業(yè)出 2000.10.[2] 機械制造及設備 手冊.a :機械工業(yè)出 1997.8[3]?·?機械加工工藝手冊.a :機械工業(yè)出 1991.9.[4]?o ，?明加工工藝手冊.? : 學技術出 ，1991.2附表 1 機械加工工藝過程綜合卡片1長安大學 零件號 831006 材 料 HT200 編制 2008.03.29零件名稱 撥 叉 毛坯重量 1.12kg 指導機械加工工藝過程綜合卡片生產(chǎn)類型 大中批生產(chǎn) 毛坯種類 鑄件 審核工序安裝（工位）工步 工序說明工序簡圖 機床夾具或輔助工具 刀具Ⅰ 1123456粗車 φ55mm圓半精車φ55mm 圓粗車 φ55mm圓一端面半精車φ55mm 圓一端面粗車 φ55mm圓另一端面半 精 車 φ 55mm圓 另 一 端 面臥式車床CA6140專用夾具YW2內(nèi)圓車刀 YW3端面車刀附表 1 機械加工工藝過程綜合卡片2長安大學 零件號 831006 材 料 HT200 編制 2008.03.29零件名稱 撥 叉 毛坯重量 1.12kg 指導機械加工工藝過程綜合卡片生產(chǎn)類型 大批生產(chǎn) 毛坯種類 鑄件 審核工序安裝（工位）工步 工序說明工序簡圖 機床夾具或輔助工具 刀具Ⅱ 11 銑斷將工件按尺寸要求銑成單件，切口為 4mm。X60銑床專用夾具高速鋼鑲齒三面刃銑刀附表 1 機械加工工藝過程綜合卡片3長安大學 零件號 831006 材 料 HT200 編制 2008.03.29零件名稱 撥 叉 毛坯重量 1.12kg 指導機械加工工藝過程綜合卡片生產(chǎn)類型 大批生產(chǎn) 毛坯種類 鑄件 審核工序安裝（工位）工步 工序說明工序簡圖 機床夾具或輔助工具 刀具Ⅲ 11234加工孔φ25mm鉆孔至φ23mm擴孔至φ24.8mm粗鉸孔至φ24.94mm精鉸孔至φ25mm立式鉆床Z535專用夾具麻花鉆頭￠25mm附表 1 機械加工工藝過程綜合卡片4長安大學 零件號 831006 材 料 HT200 編制 2008.03.29零件名稱 撥 叉 毛坯重量 1.12kg 指導機械加工工藝過程綜合卡片生產(chǎn)類型 大批生產(chǎn) 毛坯種類 鑄件 審核工序安裝（工位）工步 工序說明工序簡圖 機床夾具或輔助工具 刀具Ⅳ 11 銑 16×8mm槽，保證 16mm12.0?X60銑床專用夾具高速鋼鑲齒三面刃銑刀附表 1 機械加工工藝過程綜合卡片5長安大學 零件號 831006 材 料 HT200 編制 2008.03.29零件名稱 撥 叉 毛坯重量 1.12kg 指導機械加工工藝過程綜合卡片生產(chǎn)類型 大批生產(chǎn) 毛坯種類 鑄件 審核工序安裝（工位）工步 工序說明工序簡圖 機床夾具或輔助工具 刀具Ⅴ 11 銑斜面35×15mmX60銑床專用夾具高速鋼鑲齒三面刃銑刀機械制造工藝學課程設計機械制造工藝學課程設計說明書設計題目 設計 “CA6140 車床撥叉”零件的機械加工工藝及工藝設備設 計 者 指導教師 長安大學2008 年 03 月 29 日長安大學機械制造工藝學課程設計任務書題目: 設計”CA6140 車床撥叉” 零件的機械加工工藝規(guī)則及工藝裝備內(nèi)容： 1.零件圖 1 張2.毛坯圖 1 張3. 機械加工工藝過程綜合卡片 5 張4. 結構設計裝配圖 1 張5. 結構設計零件圖 1 張6. 課程設計說明書 1 張班 級 學 生 指 導 教師教研室主任2008 年 03 月 29 日序言機械制造工藝學課程設計使我們學完了大學的全部基礎課、技術基礎課以及大部分專業(yè)課之后進行的。這是我們在進行畢業(yè)設計之前對所學各課程的一次深入的綜合性的總復習,也是一次理論聯(lián)系實際的訓練,因此,它在我們四年的大學生活中占有重要的地位。就我個人而言，我希望能通過這次課程設計對自己未來將從事的工作進行一次適應性訓練，從中鍛煉自己分析問題、解決問題的能力，為今后參加祖國的“四化”建設打下一個良好的基礎。由于能力所限，設計尚有許多不足之處，懇請各位老師給予指導。一、零件的分析（一） 零件的作用題目所給的零件是 CA6140 車床的撥叉。它位于車床變速機構中，主要起換檔，使主軸回轉(zhuǎn)運動按照工作者的要求工作，獲得所需的速度和扭矩的作用。零件的 φ25 孔與操縱機構相連，φ55 半孔則是用于與所控制齒輪所在的軸接觸。通過上方的力撥動下方的齒輪變速。兩件零件鑄為一體，加工時分開。（二） 零件的工藝分析零件的材料為 HT200，灰鑄鐵生產(chǎn)工藝簡單，鑄造性能優(yōu)良，但塑性較差、脆性高，不適合磨削，為此以下是撥叉需要加工的表面以及加工表面之間的位置要求：1．小頭孔 φ25 ； 023.?2．大頭半圓孔 Ф 及其端面；4.053．16×8 槽；4．φ40 外圓斜面；5．大頭半圓孔兩端面與小頭孔中心線的垂直度誤差為 0.1mm；6. 槽端面與小頭孔中心線的垂直度誤差為 0.08mm。由上面分析可知，可以粗加工撥叉底面，然后以此作為粗基準采用專用夾具進行加工，并且保證位置精度要求。再根據(jù)各加工方法的經(jīng)濟精度及機床所能達到的位置精度，并且此撥叉零件沒有復雜的加工曲面，所以根據(jù)上述技術要求采用常規(guī)的加工工藝均可保證二、 工藝規(guī)程設計(一)確定毛坯的制造形式已知此撥叉零件的生產(chǎn)類型為中批量生產(chǎn)，所以初步確定工藝安排為：加工過程劃分階段；工序適當集中；加工設備以通用設備為主，大量采用專用工裝。零件材料為 HT200?？紤]零件在機床運行過程中所受沖擊不大，零件結構又比較簡單，生產(chǎn)類型為大批生產(chǎn)，故選擇鑄件毛坯。（二）基面的選擇基面選擇是工藝規(guī)程設計中的重要工作之一。基面選擇的正確與合理，可以使加工質(zhì)量得到保證，生產(chǎn)效率得以提高。否則，加工工藝過程中會問題百出，更有甚者，還會造成大批報廢，使生產(chǎn)無法正常進行。1） 粗基準的選擇：按有關基準的選擇原則，即當零件有不加工表面時，應以這些不加工表面作粗基準；若零件有若干不加工表面時，則應以與加工表面要求相對位置精度高的不加工表面作粗基準。對本零件而言，則應以零件的底面為主要的定位粗基準。2） 精基準的選擇：考慮要保證零件的加工精度和裝夾準確方便，依據(jù)“基準重合”原則和“基準統(tǒng)一”原則。對本零件而言，大頭半圓孔兩端面與小頭孔中心線的垂直度誤差為 0.1mm，槽端面與小頭孔中心線的垂直度誤差為 0.08mm，則應以 φ25 小頭孔為精基準。（三）制定工藝路線制訂工藝路線的出發(fā)點，應當是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術要求能達到合理的保證。在生產(chǎn)綱領已確定為大批量生產(chǎn)的情況下,可以考慮采用萬能性機床配以專用工夾具,并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)率。除此之外，還應當考慮經(jīng)濟效果，以便使生產(chǎn)成本盡量下降。1．工藝路線方案一工序Ⅰ 車 φ55 圓與兩端面工序Ⅱ 銑斷，使之為兩個零件工序Ⅲ 銑 16×8 槽工序Ⅳ 銑 φ40 外圓斜面工序Ⅴ 加工 φ25 小頭孔2．工藝路線方案二工序Ⅰ 銑斷，使之為兩個零件工序Ⅱ 加工 φ25 小頭孔工序Ⅲ 銑 16×8 槽工序Ⅳ 車 φ55 半圓與兩端面工序Ⅴ 銑 φ40 外圓斜面3．工藝方案的比較與分析上述兩個方案的特點在于：方案一是先加工 φ55 圓與兩端面，以便于后續(xù)加工，并利用了兩件合鑄的優(yōu)勢，提高了工作效率，然后在銑床上把所有銑的工序全部弄完，省去了在各機床間切換的麻煩，最后加工孔；方案二是先切開工件，分別加工，然后加工小頭孔，再銑、再車、再銑……顯然，工序上不如方案一效率高。但由于圓與槽都與小頭孔有垂直度要求，可以先加工小頭孔，后加工槽；圓應該利用兩件合鑄的優(yōu)勢，所以還是先加工 φ55 大圓。故可以將工序定為：工序Ⅰ 粗，精車 φ55 圓與兩端面工序Ⅱ 銑斷，使之為兩個零件工序Ⅲ 加工 φ25 小頭孔工序Ⅳ 銑 16×8 槽工序Ⅴ 銑 φ40 外圓斜面這樣，看起來工序簡潔且保證了垂直度的要求，還能充分利用兩件合鑄的優(yōu)勢。以上工藝過程詳見附表 1“機械加工工藝過程綜合卡片” 。（四）機械加工余量、工序尺寸及毛皮尺寸的確定“CA6140 車床撥叉”，零件材料為 HT200，硬度 190～210HB，毛坯重量約為 1.5kg，生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn)，鑄造毛坯。根據(jù)以上原始資料及加工工藝，分別確定各加工表面的機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下：1. 外圓表面沿軸線長度方向的加工余量及公差（φ25，φ55 端面） 。查《機械制造工藝設計簡明手冊》 （以下稱《工藝手冊》 ）表2.2～2.5，取 φ25，φ55 端面長度余量均為 2.5（均為雙邊加工）銑削加工余量為：粗銑 1mm精銑 0mm2. 內(nèi)孔（φ55 已鑄成孔）查《工藝手冊》表 2.2～2.5，取 φ55 已鑄成孔長度余量為 3，即鑄成孔直徑為 49mm。工序尺寸加工余量：鉆孔 2mm擴孔 0.125mm鉸孔 0.035mm精鉸 0mm3. 其他尺寸直接鑄造得到由于本設計規(guī)定的零件為大批量生產(chǎn)，應該采用調(diào)整加工。因此在計算最大、最小加工余量時應按調(diào)整法加工方式予以確認。（五）確立切削用量及基本工時工序一 粗，精車 φ55 圓與兩端面1. 加工條件工件材料：HT200,σ b =0.16GPa HB=190~241,鑄造。加工要求：粗，精銑 φ55 圓以及上下端面。機床：臥式車床 CA6140刀具：YW2 內(nèi)圓車刀 YW3 端面車刀2. 計算切削用量1）銑削深度 因為切削量較小，故可以選擇 ap=1.5mm，一次走刀即可完成所需長度。2）每齒進給量 機床功率為 7.5kw。查《切削手冊》f=0.14～0.24mm/z 。由于是對稱銑，選較小量 f=0.14 mm/z。3）查后刀面最大磨損及壽命 查《切削手冊》表 3.7，后刀面最大磨損為 1.0～1.5mm。查《切削手冊》表 3.8，壽命 T=180min4）計算切削速度 按《切削手冊》 ，V c= vpvezvpmoKZuayfXTqdC算得 Vc＝98mm/s，n=439r/min,V f=490mm/s據(jù)臥式車床 CA6140 銑床參數(shù)，選擇 nc=475r/min,Vfc=475mm/s,則實際切削速度 V c=3.14*80*475/1000=119.3m/min,實際進給量為 f zc=V fc/ncz=475/(300*10)=0.16mm/z。5)校驗機床功率 查《切削手冊 》Pcc=1.1kw,而機床所能提供功率為Pcm>Pcc。故校驗合格。最終確定 ap=1.5mm，n c=475r/min,Vfc=475mm/s，V c=119.3m/min， f z=0.16mm/z。6）計算基本工時tm＝L/ V f=(32+80)/475=0.09min。工序二 銑斷，使之為兩個零件1. 加工條件工件材料：HT200,σ b =0.16GPa HB=190~241,鑄造。加工要求：銑斷，使之為兩個零件機床：X60 銑床。刀具：高速鋼鑲齒三面刃銑刀工序三 加工 φ25 小頭孔1. 加工條件工件材料：HT200,σ b =0.16GPa HB=190～241,鑄造。加工要求：加工 φ25 小頭孔機床：立式鉆床 Z535選擇鉆頭：選擇高速鋼麻花鉆頭 φ25mm，鉆孔至 φ23mm， 擴孔至 φ24.8mm，鉸孔至 φ24.94mm，精鉸孔至 φ25mm 2.選擇切削用量（1）決定進給量查《切削手冊》 rmf/86.0~7.?35.1203??dl所以， rf/.0按鉆頭強度選擇 按機床強度選擇rf/5.1rmf/53.?最終決定選擇機床已有的進給量 經(jīng)校驗rmf/48.0?校驗成功。max609Ff?（2）鉆頭磨鈍標準及壽命　后刀面最大磨損限度（查《切削手冊》 ）為 0.5～0.8mm，壽命．min60?T（3）切削速度查《切削手冊》 修正系數(shù) rmvc/18?0.1?TVK.MV0.1tvK故 。x0.1vapvKrmc/8min/3.80rdns??查《切削手冊》機床實際轉(zhuǎn)速為 in/27rc?故實際的切削速度 ndvsc/4.150?（4）校驗扭矩功率所以 NmMc60?N2.?mcM?故滿足條件，校驗成立。EPkwP?.2~71３.計算工時 in10.45.3????nfLtm由于所有工步所用工時很短，所以使得切削用量一致，以減少輔助時間。擴鉸和精鉸的切削用量如下：擴鉆： in/27r?rmf/48.0?min/4.15vc?md8.190鉸孔： i/rrf/. i/.vc4.0?精鉸： min/27r?rmf/48.0?min/4.15vc?0ITd工序四 銑 16×8 槽1. 加工條件工件材料：HT200,σ b =0.16GPa HB=190~241,鑄造。加工要求：銑 16×8 槽機床：X60 銑床選擇鉆頭：高速鋼鑲齒三面刃銑刀（1）決定進給量查《切削手冊》 rmf/2.1~0?按鉆頭強度選擇 按機床強度選擇 rmf/53.0?最終決定選擇 Z550 機床已有的進給量 經(jīng)校驗rf/4.校驗成功。max245016FFf ???（2）鉆頭磨鈍標準及壽命　后刀面最大磨損限度（查《切削手冊》 ）為 0.8～1.2mm，壽命inT擴孔后刀面最大磨損限度（查《切削手冊》 ）為 0.9～1.4mm ，壽命60?鉸和精鉸孔后刀面最大磨損限度（查《切削手冊》 ）為 0.6～0.9mm ，壽命 mi12（3）切削速度查《切削手冊》 修正系數(shù) rvc/20?0.1?TVK.MV0.1?tvK故 。x.1vapvKrmc/2in/6.320rdns?查《切削手冊》機床實際轉(zhuǎn)速為 min/125rnc?故實際的切削速度 dvsc/8.0?３.計算工時 min52.3.1287????nfLtm所有工步工時相同。工序五 銑 φ40 外圓斜面1. 加工條件工件材料：HT200,σ b =0.16GPa HB=190～241,鑄造。加工要求：銑 16×8 槽機床：X60 銑床選擇鉆頭：高速鋼鑲齒三面刃銑刀。三、 夾具設計為了提高勞動生產(chǎn)率，保證加工質(zhì)量，降低勞動強度，需要設計專用夾具。經(jīng)過與指導老師協(xié)商，決定設計加工孔 φ25 工序的夾具。本夾023.?具將用于立式鉆床 Z535，刀具為麻花鉆頭 φ25mm，對工件 φ25 孔023.?進行鉆加工。（一） 問題的提出在給定的零件中，對本步加工的定位并未提出具體的要求，是自由公差，定位要求較低。因此，本步的重點應在夾緊的方便與快速性上。（二） 夾具設計1． 定位基準的選擇出于定位簡單和快速的考慮，工件以 φ40 外圓、平面和側面為定位基準，在 V 形塊、支承板和擋銷上實現(xiàn)完全定位。采用手動螺旋快速夾緊機構夾緊工件。2． 切削力和卡緊力計算本步加工可按鉆削估算卡緊力。實際效果可以保證可靠的夾緊。軸向力 NkfdCFFyMi 52.01.06.428.10 ?????扭矩 MfMyzc ??68.0.20 4.76.由于扭矩很小，計算時可忽略。夾緊力為 NFf04.52??取系數(shù) S1=1.5 S2=S3=S4=1.1則實際夾緊力為 F’=S1*S2*S3*S4*F=10.06N使用快速螺旋定位機構快速人工夾緊，調(diào)節(jié)夾緊力調(diào)節(jié)裝置，即可指定可靠的夾緊力。3. 定位誤差分析本工序采用一定位銷，一擋銷定位，工件始終靠近定位銷的一面，而擋銷的偏角會使工件自重帶來一定的平行于夾具體底版的水平力，因此，工件不在在定位銷正上方，進而使加工位置有一定轉(zhuǎn)角誤差。但是，由于加工是自由公差，故應當能滿足定位要求。4. 夾具設計及操作的簡要說明夾具的夾緊力不大，故使用手動夾緊。為了提高生產(chǎn)力，使用快速螺旋夾緊機構。夾具上設置有鉆套，用于確定的鉆頭位置。φ25 孔加工鉆床夾具的裝配圖（見附圖）023.?四、 參考文獻1．趙家奇，機械制造工藝學課程設計指導書—2 版，北京:機械工業(yè)出版社,2000.10.2．李旦.邵東向.王杰，機床專用夾具圖冊，哈爾濱工業(yè)大學出版社，2000.103．孟少農(nóng),機械加工工藝手冊，北京:機械工業(yè)出版社,1991.9.4．徐圣群，簡明加工工藝手冊，上海:科學技術出版社，1991.2