2421 錘式破碎機(jī)設(shè)計(jì),破碎,設(shè)計(jì) 顎式破碎機(jī)耦合平面的動(dòng)力學(xué)研究抽象的顎式破碎機(jī)是一種體積減少機(jī)種，它廣泛用于礦物，石料，冶金等領(lǐng)域。顎式破碎機(jī)的性能主要取決于班輪在破碎的過程中的動(dòng)力學(xué)特性。為了建立動(dòng)力學(xué)特征參數(shù)，在計(jì)算結(jié)果和分析的基礎(chǔ)上完成平面耦合選擇并確定獨(dú)特的擺動(dòng)特征和運(yùn)動(dòng)學(xué)參數(shù)。在這份工作的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)出一個(gè)新型具有更好的結(jié)構(gòu)特征的這種類型的機(jī)器，并且了解破碎的特點(diǎn)。關(guān)鍵字 -顎式破碎機(jī)，內(nèi)襯，動(dòng)力學(xué)特征，運(yùn)動(dòng)學(xué)論據(jù)一簡(jiǎn)介一個(gè)顎式破碎機(jī)的性能主要取決于該班輪在粉碎過程中的動(dòng)力學(xué)特性。在直線運(yùn)動(dòng)中沒有翻譯，但復(fù)雜秋千[1]。為更好地設(shè)計(jì)顎式破碎機(jī)， 直線運(yùn)動(dòng)的特點(diǎn)與分析是一必要的基礎(chǔ)。以往的研究多集中注意力于一對(duì)曲柄搖桿沿著一條直線的分析或者在曲柄搖桿模型的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)顎式破碎機(jī)，其結(jié)果不能反映動(dòng)力學(xué)特點(diǎn)和優(yōu)化點(diǎn)變化趨勢(shì)，其結(jié)果應(yīng)該用在破碎的接口。在這些傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方法中，平面上任意點(diǎn)耦合器的動(dòng)力學(xué)特性和這些特點(diǎn)之間的相關(guān)性不能完全描述。在本文中，選擇所謂的班輪平面耦合器去討論其班輪動(dòng)力學(xué)特性或其在域中破碎接口。在計(jì)算以及分析一條平行線的耦合線的實(shí)際動(dòng)力學(xué)特性的基礎(chǔ)上，確定并一些動(dòng)力學(xué)特征參數(shù)去計(jì)算,分析和設(shè)計(jì)。在這份工作的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)出一個(gè)新型具有更好的結(jié)構(gòu)特征的這種類型的機(jī)器，并且了解破碎的特點(diǎn)。二 選擇計(jì)算的內(nèi)襯點(diǎn)顎式破碎機(jī)就是對(duì)其中一個(gè)破碎力接口的破碎力分析，換句話來說，就是發(fā)生在有直接聯(lián)系的物質(zhì)與材料之間。因此，接口對(duì)顎式破碎機(jī)破碎功能有很大的影響。襯墊在截面曲線上，也給出定義了一個(gè)曲柄搖桿模式表面的耦合曲線。然而內(nèi)襯點(diǎn)在不同的耦合平面具有不同的運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)，沿在計(jì)算領(lǐng)域的襯墊點(diǎn)運(yùn)動(dòng)在簡(jiǎn)單的曲柄搖桿模式直線耦合器上有很大的不同。因此，有必要根據(jù)他們運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生的不同內(nèi)襯點(diǎn)與運(yùn)動(dòng)特征，去選擇一個(gè)具有破碎特點(diǎn)的搖擺內(nèi)襯的耦合曲線。在曲柄搖桿模型的基礎(chǔ)上，顎式破碎機(jī)系統(tǒng)的計(jì)算示意圖如圖 1 所示。靜態(tài)坐標(biāo) XOY 和動(dòng)態(tài)坐標(biāo) UCV。雖然一個(gè)固定的工作襯墊的形狀和位置通常由顎式破碎機(jī)的懸掛點(diǎn)決定，但是一個(gè)襯墊的計(jì)算會(huì)在一個(gè)曲線的襯墊域完成。因此，不同的襯墊點(diǎn)的計(jì)算將會(huì)在不同的時(shí)間到達(dá)他的極限點(diǎn)。傳統(tǒng)設(shè)計(jì)上，極限點(diǎn)通常由設(shè)計(jì)因素或參數(shù)來描述襯墊的運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)，并決定水平運(yùn)動(dòng)的距離。但眾所周知，施加在壓裂材料的破碎力在襯墊的法線方向上。每一個(gè)周期襯墊點(diǎn)的法線方向。因此，每一個(gè)法線方向上的極限點(diǎn)的距離與水平運(yùn)動(dòng)的位移都不同。為了描述襯墊域的動(dòng)力學(xué)特征點(diǎn)，單顎式破碎機(jī) PE400*600 作為例子計(jì)算和分析了分布式動(dòng)力學(xué)特征。PE400 ×600 的計(jì)算參數(shù)列于表一為了說明在襯墊域點(diǎn)的議案，我們需要確定襯墊域。選擇一些平行于 BC 的平面，每個(gè)平面成 20 等份劃分。在 U 方向，7 個(gè)均勻分布的點(diǎn)均選自- 300 至300，在 V 方向 21 個(gè)均勻分布的點(diǎn)選自-200 至 1800。因此，在 V 上有 21 個(gè)點(diǎn)來計(jì)算去確定 U。隨著對(duì)計(jì)算點(diǎn)和上述選擇的襯墊域的確定，計(jì)算結(jié)果顯示在如下。圖。1 顎式破碎機(jī)草圖表 IPE400× 600 顎式破碎機(jī)計(jì)算參數(shù)（毫米）其中 r 為曲柄 AB，l 是耦合器 BC，k 是搖桿 CO，a 和 b 是 X 和 Y 分量 A點(diǎn)和 N 的曲柄的旋轉(zhuǎn)速度。三．運(yùn)動(dòng)計(jì)算與點(diǎn)的特征分析該機(jī)制的顎式破碎機(jī)如圖 1 所示。.其中曲柄 AB 的旋轉(zhuǎn)方向?yàn)轫槙r(shí)針方向。其中坐標(biāo) UCV 是（U 和 V），XOY 坐標(biāo)為（x， y）的點(diǎn)的速度如下面的公式表示為圖。2 計(jì)算不同點(diǎn)的路徑襯墊域的路徑指向如圖 2 所示。圖 2 所示，任何點(diǎn)的路徑是一個(gè)封閉的曲線，類似于一個(gè)橢圓。對(duì)不同點(diǎn)的路徑是不同的，形狀的變化有一定的規(guī)律。在公式 9 中，我們可以觀察到分量 V 與分量 U 上的速度分量相同。在表 3 中我們可以觀察到 U 的速度分量的變化與角參數(shù) 有關(guān)。很明顯的是，速度變化幅度是最小的點(diǎn)在懸點(diǎn)區(qū)。初始階段的變化具有一定的規(guī)律。圖。3 U 方向速度分量 圖。4 V 方向速度分量結(jié)果表明，該公式 10 分量 V 與分量 U 上的速度分量相同。換句話說，在 V 方向上速度分量沒有任何影響。在 V 的方向速度分量相角參數(shù) 變化如圖 4。很明顯的是，U 部分下降，速度與變化幅度減小。初始階段的變化有一定的規(guī)律。四。動(dòng)力學(xué)特性的實(shí)參在襯墊域的指向在整個(gè)襯墊域點(diǎn)的分布，對(duì)各點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)特性及其變化進(jìn)行了分析。共同的特征和變化規(guī)律表現(xiàn)在以下a.為特征參數(shù)的運(yùn)動(dòng)軌跡如圖 2 所示，該點(diǎn)的路徑類似于橢圓。為了描述路徑的功能，在兩個(gè)點(diǎn)之間的最大距離是單一路徑稱為長(zhǎng)軸，而兩者的長(zhǎng)軸與 X 軸的直角被稱為梯度。在襯墊范圍的平面點(diǎn)路徑的漸變?nèi)鐖D 5 所示。它表明，路徑點(diǎn)梯度懸浮點(diǎn)有相同的值。對(duì)于 U 部分具有相同點(diǎn)，逐漸增大的梯度較襯墊的一部分低，并在最大梯度值的逐漸增大下 V 的分量減小。圖。5 點(diǎn)梯度在襯墊域的路徑圖。6，在襯墊范圍橢圓平面點(diǎn)軸之間的最長(zhǎng)和最短的單一路徑的軸比為橢圓，它反映了封閉曲線的基本功能。在襯墊域的點(diǎn)如圖 6 所示。指在暫停點(diǎn)區(qū)域具有相同的 U 的部分點(diǎn)在橢圓得到了區(qū)懸點(diǎn)的最大值。B．破碎在關(guān)鍵價(jià)值的運(yùn)動(dòng)U 方向的起始點(diǎn)的開合的旋轉(zhuǎn)周期，如圖 7 所示?？梢钥闯觯撽P(guān)閉進(jìn)程開始是不同步。然而，計(jì)算表明，具有相同 V 部分點(diǎn)關(guān)閉進(jìn)程的開始是同時(shí)發(fā)生的。C．U 和 V 之間的距離破碎周期在 U 方向點(diǎn)的距離如圖 8 所示。點(diǎn)在 V 上的分量與開合的距離相同，也就是說，U 的方向與 U 的分量的距離并沒有關(guān)系。圖。7 ， U 方向的緊密和開放的起始過程 圖。8，在 U 型曲線上的點(diǎn)的破碎周期圖。9 平面范圍內(nèi)的襯墊 在 V 方向點(diǎn)的上下距離在襯墊平面范圍內(nèi) V 方向上的上下距離如圖 9 所示。結(jié)果表明， U 的分量與 V 的方向的點(diǎn)的距離相同。在 V 方向的距離隨著 U 的分量的減小而減小，這將重溫套的磨損。五.結(jié)論一個(gè)平面的耦合點(diǎn)，在它的一些特定領(lǐng)域，我們選擇討論破碎接口或襯墊動(dòng)力學(xué)特征。在對(duì)計(jì)算和實(shí)踐領(lǐng)域的內(nèi)襯點(diǎn)的動(dòng)力學(xué)特征分析的基礎(chǔ)上，我們進(jìn)行一些傳統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力學(xué)參數(shù)的計(jì)算。根據(jù)壓縮議案的要求，不同區(qū)域的破碎腔的形狀可以得到改善。所需擠壓運(yùn)動(dòng)的粒子在不同的地方發(fā)揮其不同的功能，這將是下一步的工作。 參考文獻(xiàn) [1]廖漢源，坤建一，牛國輝，顎式破碎機(jī)，中國 機(jī)械工業(yè)出版社，北京，1998。 [2]秦之雩，許西敏，調(diào)查了關(guān)于運(yùn)動(dòng)學(xué) 特點(diǎn)和擺動(dòng)顎式破碎機(jī)復(fù)合能力， 太原重型機(jī)械學(xué)院 第 12 卷，頁 97-105，二月，1991 [3]秦之雩，徐西民，一個(gè)方法的 preoptimization 擺動(dòng)顎式破碎機(jī)復(fù)合機(jī)制，作者： 太原重型機(jī)械學(xué)院，第 13 卷，頁 56-63，二月，1992 [4]秦之雩，榮幸福，計(jì)算和校正分析 復(fù)合擺動(dòng)顎楔形的排料口寬度 破碎機(jī)，太原重型機(jī)械學(xué)報(bào) 學(xué)院第 13 卷，頁 92-98，1992 年 4 月 [5]。秦之雩，榮幸福，破碎的分析和優(yōu)化復(fù)合擺動(dòng)顎式破碎機(jī)的能量，作者： 太原重型機(jī)械學(xué)院學(xué)報(bào)，第 14 卷，頁 85-98， 1993 年 [6]范廣軍，穆復(fù)生， 鄂式 破碎機(jī)的研究湖南冶金，14 號(hào)，序言段 15 - 17，2001 年 7 月 1642 年